1、徐州新城區A3-3、4地塊施工總承包三標段建設工程模板工程施工方案編制： 審核： 中鐵建設集團有限公司華東分公司第五項目部2013年11月20日目 錄1、編制依據12、工程概況12.1建筑與設計概況22.2施工特點43、施工準備43.1技術準備43.2機械設備及小型機具準備53.3主要材料用量準備及周轉情況54、施工安排64.1 模板工程施工人員安排64.2 模板工程施工工期安排84.3流水段的劃分85、主要施工方法95.1墊層模板95.2基礎模板105.3墻體模板125.4柱模板145.5頂板模板155.6梁模板175.7頂板水電預留洞口模板細節做法195.8樓梯模板195.9特殊部位模板設

2、計206、模板工程施工質量控制266.1 模板的制作與加工266.2 模板的安裝266.3 模板的拆除286.4.質量驗收標準287、模板施工技術控制措施307.1進場模板質量標準307.2模板拼縫控制措施307.3 標高控制措施307.4垂直度控制措施307.5其他措施308、質量驗收318.1.質量目標318.2質量控制程序328.3模板施工質量通病與防治329、成品保護3310、安全文明施工3411、環境保護措施3512、節約材料措施3513、計算書3513.1墻體模板計算書3513.2柱模板計算書4513.3板模板計算書5613.4梁模板計算書66徐州新城區A3-3、4地塊施工總承包三

3、標段建設工程 模板施工方案1、編制依據1.1施工組織設計文件：原香漫谷三標段工程施工組織設計。1.2設計圖紙：原香漫谷三標段工程施工圖紙，由南京市市政設計研究院有限責任公司設計出圖。1.3應用的主要規范、規程及標準：序號類 別規 范、規 程 名 稱編 號1國家建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20012國家混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2010版）3國家地下工程防水技術規范GBJ50108-20084國家工程測量規范GB50026-20075行業建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-20116行業建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 16

4、6-20087行業建筑工程大模板技術規程JGJ74-20038行業建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-20089行業建筑施工工具式腳手架安全技術規范JGJ 202-201010行業建筑機械使用安全技術規程JGJ 33-201211行業建筑施工高處作業安全技術規范JGJ 80-9112建筑施工安全技術規范（2003 版）2、工程概況徐州新城區A3-3、4地塊施工總承包三標段建設工程總建筑面積為207123.82，其中地上建筑面積153928.23，地下建筑面積53195.59。本標段為三標段工程：包含10#、15#、22#住宅樓，6#、8#、9#、13#、16#、17#洋房及地下室工程，建筑

5、面積面積：87512.1，其中地上面積：54800.13，地下面積32711.97 。本工程基礎形式采用平板式筏板基礎。10#、15#、22#主樓筏板厚400mm，承臺厚1000mm；6#、8#、9#、13#、16#、17#洋房筏板厚500，局部筏板厚800；車庫筏板厚500mm，下柱墩800mm高。人防車庫外墻剪力墻厚300，地下室其余墻體厚250、200，地上部分剪力墻厚200。車庫頂板厚250mm,主樓負一層頂板厚200mm，一層頂板厚150mm，2及2層以上頂板厚90mm、120mm、150mm、層高2.90m。 2.1建筑與設計概況項目內容6#8#9#10#13#15#16#17#2

6、2#車庫1建筑功能地上部分住宅地下部分車庫2建筑面積地上建筑面積490049004900945849009458360533609458-地下建筑面積1440144014404851440485105298548523458總建筑面積634063406340994363409943465743459943234583建筑層數地上777187187718地下22212122114建筑高度建筑總高21.0555.421.0555.421.0555.4-正負零絕對標高黃海高層41.25室內外高差-0.3，相當于黃海高層40.95基底標高-6.0、-6.3、-6.0、-6.3、-6.0、-6.3、-6

7、.5、-8.95-6.0、-6.3、-6.5、-8.95-6.0、-6.3、-6.0、-6.3、-6.5、-8.95-6.05結構形式基礎結構形式包括：平板式筏板基礎、柱下獨立基礎主體結構形式地上為現澆剪力墻結構、地下車庫為框架結構樓梯形式梁板式樓梯屋蓋結構形式現澆鋼筋混凝土平屋面-6主要構件斷面尺寸基礎底板厚400500外墻厚度300、250、200內墻厚度250、200樓面板厚度90、110、120、130、250300梁截面尺寸150*400、200*400、150*430、150*440、200*600、200*800、250*800、250*1300、450*700、450*900、

8、500*1000、500*1200、-柱截面尺寸400*400、500*500、500*7502.2施工特點2.2.1 特殊部位模板：屋面模板、檐口模板、電梯井等是工程施工的一技術難點及施工 重點。 2.2.2 模板施工過程中的防治剪力墻根部、頂部及框架柱、洞口梁底的錯臺及淋漿為施工 中防治施工質量通病的重點。 3、施工準備3.1技術準備1)做好模板施工技術交底，使每個管理人員及施工人員都做到心中有數，明確操作工藝，保證施工質量。2)鋼筋安裝經過監理驗收合格，各種預埋件預埋完畢，辦理完相關的準備驗收工作。3)測量已在放出定位控制線，并經專業工程師驗收合格。3.2機械設備及小型機具準備序號名稱單

9、位數量1臺式電鋸臺92手提式電鉆把153手槍式電鉆把154電焊機臺95空壓機臺93.3主要材料用量準備及周轉情況 本工程模板采用15mm厚木膠合板，為保證本工程施工質量、施工進度的需要，地下車庫模板進行滿配，待地下車庫模板拆除后，供主樓周轉使用；根據地下車庫模板的拆除情況，主樓最終配置4層標準層梁板模板及2層墻柱模板。出現破損不能使用，隨即更換。主要材料使用表部位構件名稱模板類型面板類型主龍骨次龍骨周轉思路基礎基礎墊層50100方木/基礎筏板磚胎膜磚/承臺磚胎膜磚/地梁磚胎膜磚/地庫墻、柱木模板木膠板鋼管50100方木滿配梁木模板木膠板鋼管50100方木板木模板木膠板鋼管50100方木主體結構

10、墻、柱木模板木膠板鋼管50100方木配置2層梁木模板木膠板鋼管50100方木配置4層板木模板木膠板鋼管50100方木配置4層樓梯其他木模板木膠板鋼管50100方木配置2層4、施工安排4.1 模板工程施工人員安排4.1.1 項目經理部人員組織機構設置及職責分工針對本工程結構施工要求質量高、工期緊的特點，項目部為了更好地滿足工程質量和進度的要求，從而做到合理有序安排施工及明確人員職責，項目部進行管理人員的編制：在總工和技術主管的帶領下，技術室模板專業負責人根據本工程的特點結合現場要求編制施工方案和技術交底，并抓施工現場技術交底落實問題，由項目工程經理和工長按進度計劃進行工程的人機料協調和調度，質檢

11、員對施工質量進行全面控制。項目組織機構表如下： 序號職 務姓 名工作內容1項目經理段素明 項目總負責、總協調。2總工劉曉見 負責監督項目各級管理人員履行質量職責，對工程施工技術進行全面指導和監督。3工程經理宗世營 負責落實由項目部下達的生產計劃任務，協調項目與勞務之間的工作安排。4技術主任秦昊 負責編制專項施工方案、交底，對現場施工人員進行技術指導，檢查方案、交底的執行情況。5土建技術員張朋飛周章 負責編制材料計劃、機械等計劃的編制，通知供應混凝土，現場協調，檢查，即時向土建技術負責人匯報施工中存在的問題。6水電主管鄧世林、徐安陽 根據工程施工情況，合理安排水電人員，保障施工用水、用電7工 長

12、黃永強莘繼軍 按照工程經理的安排，落實進度、技術方面的要求，負責組織現場的工人的施工內容，并跟班作業。8質檢魏雷楊波 負責及時發現現場施工過程中出現的質量問題，監督相關問題的整改，并上報項目技術室，填寫施工質量情況及相關資料。9試 驗 員胡佳威 根據試驗方案和規范要求，做好試塊、取樣等工作，及時送檢，為現場施工提供數據，保證拆模、保溫、養護工作順利進行。10材料室梁克球馬守峰喬佳寧 負責材料的進場，保證進場材料合格。11資料室王寧 負責相關技術資料的收集，整理工作。12安全室杜濤顏貫宇對現場的安全進行全面負責。4.1.2 模板工程施工隊伍安排 本標段共計8.7萬，分為南北兩個施工區域，分包由兩

13、個勞務分包隊伍進行施工。其中北區施工隊伍主要包括15#樓、22#樓、16#、17#及部分車庫，南區包含10#樓、6#樓、8#9#、13#樓。以后澆帶為界，每棟主樓為兩個木工班組進行流水作業施工。4.2 模板工程施工工期安排詳進度計劃。4.3流水段的劃分4.3.1地下結構 按照甲方節點計劃，對我司負責施工的徐州新城區A3-3、4地塊施工總承包三標段建設工程，我司先進行10#15#22#樓土方開挖與施工，車庫其他區域及洋房隨后開挖與施工。整體屬于大開挖，三棟高層進度、人員布置優先考慮。（1）地下結構流水分區圖（2）流水施工順序北區段流水施工：一區、九區四區、十八區二區、三區、七區；十二區、十三區、

14、六區、五區十四區十五區南區段流水施工：二十區、二十四區二十二區、二十三區、二十七、二十八區十八區、十九區二十一區十六區、十七區十五區二十五區、二十六、二十九、三十、三十一、三十二、三十三區4.3.2地上結構地上結構主樓按照后澆帶位置進行流水作業，沒設置后澆帶的主樓不再進行流水分區。5、主要施工方法5.1墊層模板 基礎底板墊層、施工較為簡單，每次澆筑混凝土前，根據澆筑的部位、面積，在澆筑的邊緣采用50*100mm方木隔檔。5.2基礎模板基礎底板厚度為400mm、500mm，底板板面標高為-5.5m。基礎承臺、地梁側模采用120mm厚灰砂磚砌筑防水保護墻，基礎筏板側模采用240mm厚灰砂磚砌筑防水

15、保護墻，防水保護墻高度比底板板面高0.1m。要求在澆筑底板混凝土前，將防水保護墻外側肥槽土回填，以保證導墻的強度，不至于混凝土澆筑時產生較大變形，回填土高度同防水保護墻高度。底板外墻防水導墻施工縫留置在底板面以上300mm。底板外墻導墻模板采用加工定型模板，面板為15mm厚木膠合板，采用鋼管作為加固龍骨，U托加48鋼管斜撐在地錨和基坑護坡上。具體做法見下圖： 5.3墻體模板5.3.1地下墻體模板地下墻體厚度主要為200mm、250mm、300mm。模板采用15mm厚木模板，背面用50x100mm豎向方木作次龍骨，龍骨間距為250mm；采用水平雙鋼管做主龍骨，間距450mm，14穿墻止水螺桿及3

16、形卡固定，墻體上部及下部第一道螺桿距墻體邊緣不大于250mm，螺桿縱向間距450mm，螺桿橫向間距500mm。所有板縫為企口，并貼海綿條防止漏漿，同時也不得出現海綿條嵌入墻內的現象發生。 地下外墻只設置水平施工縫，水平施工縫設置止水鋼板（止水板300mm寬、3mm厚，鋼板間滿焊連接）見下圖： 5.3.2地上墻體模板地上墻體厚度主要250mm、200mm。模板采用15mm厚木模板，背面用50x100mm豎向方木作次龍骨，龍骨間距為250mm；采用水平雙鋼管做主龍骨，間距450mm，14穿墻螺桿及3形卡固定，墻體上部及下部第一道螺桿距墻體邊緣不大于250mm，螺桿縱向間距450mm，螺桿橫向間距5

17、00mm。所有板縫為企口，并貼海綿條防止漏漿，同時也不得出現海綿條嵌入墻內的現象發生。為了防止外墻（柱）根部上下層接頭位置脹模，上層模板應落下并低于下層樓面不小于300mm，并支撐于架設在下層墻（柱）頂預埋螺栓上的方木面上。 5.4柱模板本工程柱的主要尺寸為500x500mm，模板采用15mm厚木膠合板加50100mm方木（龍骨間距不大于200mm）加工制作柱模板。柱子柱箍采用2根48鋼管一組和14對拉螺栓。柱箍間距為400mm，起步柱箍距地200mm，在基礎底板和柱模上口用水平定位框保證鋼筋與模板的位置。在柱模相鄰兩塊膠合板相交處要塞好海綿條。矩形柱模板加固詳見下圖： 5.5頂板模板地下室頂

18、板厚300mm，層高4.00m。主樓-1層頂板板厚90mm，200mm，層高4.60m。2-18層頂板厚90mm，120mm，130mm，150mm，層高2.90m。根據最不利原則，以主樓負1層200mm厚板為例，模板支設計算高度層高-板厚-模板厚度=4.6m-0.2m-0.015m=4.385m。頂板模板體系：采用扣件式滿堂架，立桿間距0.9m，步距1.5m。頂板模板采用15mm厚木膠板，龍骨采用50100mm方木，間距 250mm，托梁采用483.0鋼管，托梁與立桿連接采用雙扣件。模板拼縫、邊沿必須設龍骨。木方必需經過挑選，并壓刨平整，保證截面大小一致。支撐采用滿堂紅扣件腳手架支撐體系。

19、1）施工準備（1）按放樣圖立好扣件架，支完梁模。（2）立扣件架立桿，立桿間距為900mm900mm，步距1.5m，梁體支模腳手架要求加設空間剪刀撐，剪刀撐間距：梁底不得大于1.8m，剪刀撐與的地面夾角為60；剪刀撐搭接接長部分不小于1m，不得少于2道旋轉扣件連接；剪刀撐每根鋼管連接三根以上立桿和三根以上橫桿；旋轉扣件軸心距平、立桿交匯點應150mm保證整個架體的整體穩定性；縱橫向掃地桿距立桿底部不宜大于200mm。2）頂板模板施工工藝流程如下模板支模前先在四周柱主筋上彈好板面50cm控制線，拉線調整標高，跨度大于4米的板按3.0起拱（只是中間部分起拱，四周不起）。（1）鋪設托梁：托梁為483.

20、0鋼管，托梁與立桿連接采用雙扣件。（2）鋪設次龍骨：次龍骨為50*100mm方木，間距250mm。拉通線找標高，該方木必須全部緊貼梁側模或板模板，且根據放樣圖，在每塊木膠板縫底附加一方木。（3）鋪設面板：面板采用15mm厚的木膠板，鋪設時從一邊開始順序鋪貼，第二張板兩邊分別與前面兩張板頂死，要求硬碰硬。根據放樣圖，實測頂板長寬尺寸，鋪裁木膠板，要求拼縫嚴密。頂板上禁止使用膠帶來防止漏漿。（4）在梁模頂、柱頭模頂及木膠板邊釘50mm鐵釘間距600mm。（5）檢查頂板的平整度和起拱程度，檢查梁側模的平直度，檢查頂板與梁側模的結合程度及相對位置。清理頂板上的鐵釘、板塊等雜物，報驗。5.6梁模板梁模板

21、：底模、側模均用15mm厚木膠合板。腳手架采用立桿483.0，梁跨度方向間距0.9m，梁兩側立柱間距0.6-0.7m，步距1.5m；梁底縱向支撐方木為50100mm，間距不大于150mm，橫向支撐為483.0鋼管，間距900mm；梁側水平背棱為50100mm方木，間距不大于200mm，豎向背楞為雙鋼管。梁高大于等于800mm時，在梁中部增加對拉螺栓，對拉螺栓為M14，水平間距不大于600mm，豎向間距不大于250mm，均勻布置，螺栓用加厚螺母擰緊，螺母下至少墊三個蝴蝶卡。梁寬大于等于400mm時，梁底增加承重立桿1根，間距0.9m。頂板腳手架要求加設空間剪刀撐，剪刀撐間距：板底不得大于3.6m

22、，剪刀撐與的地面夾角為60；剪刀撐搭接接長部分不小于1m，不得少于2道旋轉扣件連接；剪刀撐每根鋼管連接三根以上立桿和三根以上橫桿；旋轉扣件軸心距平、立桿交匯點應150mm保證整個架體的整體穩定性。縱橫向掃地桿距立桿底部不宜大于200mm。根據最不利原則，以負一層頂板梁500*1200mm截面尺寸為例，示意圖如下： 1）施工準備（1）該層柱模板拆除完畢，并清理干凈，測量班將該層標高控制線（建筑1米線）彈出。同時，在上層柱鋼筋（牢固、不易晃動的部位）上，將該層頂板板面結構標高50控制線彈出，并經驗線合格；由施工隊將每個開間板底標高線反到柱鋼筋上，以便于檢查頂板模板及施工縫處理使用；（2）按圖紙尺寸

23、加工梁底、側模板，齊梁邊線，貼5mm厚海綿條；焊足夠數量的短鋼筋頭頂模撐，加工對拉螺桿；將梁內的雜物清掃干凈；2）梁模板施工工藝流程： （1）按梁底模板支架間距支鋼管扣件式架，并根據梁線調整好標高。（2）在支梁模前需先支好墻體角柱頭模板，然后將兩端梁模插入柱頭模板內。再將中間梁模支上，注意拼縫后面加方木堵漿。（3）根據梁底邊線，安裝梁底模，安裝底模時注意跨度大于4米的梁必須按照跨中按0.2%起拱。（4）綁扎梁鋼筋。（5）根據梁側邊線立一側梁模，合上另一側梁模，穿對拉螺桿拉緊兩側模。 （6）頂部用頂模撐頂緊梁模用斜撐調整梁垂直度。（7）自檢：檢查梁的起拱度，對拉螺栓是否擰緊，梁頂拉通線，清理現場

24、。備好大卷尺報質檢員和項目部驗收。5.7頂板水電預留洞口模板細節做法5.7.1頂板及梁施工縫的留設及處理：施工縫應設置在板或梁跨度的1/3處，剪力最小。施工縫處鋼筋不能斷開，模板原則上要拉通，梁施工縫端采用鋼絲網片堵縫。頂板施工縫處理采用同頂板后澆帶處理方案。5.7.2梁與頂板相接的位置，頂板支撐應該與梁支撐扣在一起，使得頂板支撐同時對梁底板起頂撐作用。主梁與次梁相接的位置，模板接縫處均貼海綿條密封，同時頂板及次梁支撐離主梁距離不得大于300mm。5.7.3梁底模與側模墻、柱模板細部做法。5.8樓梯模板 樓梯模支撐體系主要水平間距0.9x1.2m。樓梯模板采用15mm厚木膠合板，50x100m

25、m方木做主龍骨，間距1200mm；50x100mm方木做次龍骨，間距200mm。 5.9特殊部位模板設計5.9.1門窗洞口為確保門窗洞口混凝土成型質量，對門窗洞口模板進行優化設計，制作成可周轉門窗洞口模板。1）施工準備 加工門窗洞口模板所須的各種材料如角鋼、方木、15mm木膠板、14對拉螺桿及螺母等材料進場，墻體鋼筋綁扎完畢，驗收合格；將各門窗洞口的配模圖畫出并放樣，報項目主管人員審查；地錨已按放樣圖栽好。2）模板制作 門窗洞口模板采用50x100mm方木背覆15mm厚木膠板現場加工制作成可拆卸式門窗洞口模板，洞口模板角部采用160mm*160*10mm角鋼（外角）、100mm*100mm*8

26、mm角鋼（內角）。內框橫向用50x100mm舊方木對撐，間距400mm，內框豎向用100x100mm舊方木對撐，間距400mm，四角加100x100mm舊方木斜撐。在窗洞口模板底部預留四個（距兩端約10cm處各一個，中間兩個）直徑為20的排氣孔（用手提電鉆鉆孔） 窗洞口模板形式：窗洞口模板在角部加工成企口形式，當窗洞寬度1800時加二至三道豎向支撐，當窗洞寬度1800時加一至二道豎向支撐，如下圖所示： 門洞口模板形式：門洞口模板在角部加工成企口形式，當門洞寬度1800時加二至三道豎向支撐，當門洞寬度1800時加一至二道豎向支撐，如下圖所示：模板兩個方向（寬度、高度）尺寸均比洞口尺寸大3mm，厚

27、度尺寸比墻厚小2mm；所裁木膠板需比墻厚小2mm；模板邊框須刨光，支撐桿與模板接觸處，應為大面接觸，嚴禁點或線接觸，接觸嚴密，防止受力后模板變形。5.9.2陽臺及欄板模板設計外檐挑板等模板采用15厚木膠板加 50*100 方木龍骨、 48 鋼管的支撐體系，立桿間距 1200mm*1200mm。用豎向立桿和橫向短鋼管加卡子鎖緊頂住 50*100 方木。其側面模板采用木膠板與 50*100 方木現場制作，背部用短鋼管鎖緊加以固定。外挑板梁模板用方木加木膠板鋪設，用鋼管、卡子加以固定。挑板鋼筋隨頂板一起綁扎。5.9.3集水坑、電梯基坑電梯井及集水坑內模采用 15mm 厚木模板，龍骨為 50100mm

28、 方木，內用方木對頂支撐。為防止筒模上浮，上部增加 1 噸配重。澆筑混凝土時沿四周均勻澆筑，并嚴格控制澆筑速度，保證小于 0.1m/h。 5.9.4后澆帶 筏板后澆帶處使用鋼筋龍骨加3層鋼絲網作為隔離層，鋼筋使用C25，具體做法如下： 5.9.5施工縫頂板、梁施工縫采用梳子板，用15mm 木模板板板條刻槽，使用50100mm方木做龍骨，拆模后將梳子板起出并清理干凈以后再進行下一區的鋼筋綁扎和模板施工。6、模板工程施工質量控制6.1 模板的制作與加工6.1.1 模板的材料及加工質量標準（1）模板厚度均勻，各張板邊緣厚度偏差不大于1mm。板面尺寸準確、方正，尺寸偏差不大于3mm。（2）板面覆膜均勻

29、，無遺漏，板面平整、光滑無毛茬。（3）方木質地均勻，無結疤、樹皮、圓角，方木順直不扭曲，斷面尺寸準確。（4）制作模板時要注意提前預拼，避免材料的浪費。6.1.2 模板加工與管理的具體要求（1）材料進場及加工完成使用時由質檢人員仔細驗收方可使用。（2）使用之前由施工隊伍技術主管人員按照本方案頂板模板材料使用要求統計數量發放各班組并在方木、板材上按照使用部位作好標記，各班組不得混用，也減少了板材的浪費。（3）模板堆放要整齊，注意成品保護。6.2 模板的安裝6.2.1 模板安裝的一般要求（1）模板施工中施工使用的鋼材、膠合板、木材均應符合規范要求。（2）模板及其支架必須保證構件各部分的形狀和相互位置

30、的準確。（3）模板安裝、支撐加固施工完成之后應確保具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能夠可靠的承受混凝土的自重或側壓力以及施工荷載。（4）構造簡單、裝拆方便，不得影響后續工種的施工作業。6.2.2 各部分模板安裝（1）基礎模板施工 在墊層上彈出基礎邊線獨立柱邊線、十字中心線。 將加工好的基礎板模板按照基礎邊線依次擺放。 側模四周用鋼管扣件加固，然后拉通線進行校核，并檢查垂直度。（2）柱模板安裝 根據柱截面尺寸提前預拼模板。 彈獨立柱位置線：按照軸線把獨立柱四邊線標注好，用墨斗彈好墨線，并向外 300mm彈好控制線。 鋼筋綁扎完畢，經驗收合格，準備工作已做完，按照獨立柱位置線開始安裝框柱模板。用

31、鋼管柱箍夾緊柱模，用鋼管斜撐校核柱垂直度。 四邊吊線按控制線檢查模板位置和板面垂直度、平整度，再拉通線校正加固中間柱，施工完畢，進行自檢，合格后報驗。 柱模板拆除應保證混凝土表面及其棱角不因拆除而受損害，要求混凝土應具有足夠的強度 1.2MPa 以上,方可拆除。（3）頂板模板施工 樓板模板施工之前，測量人員應提供樓板下口標高線、結構標高 50 線、梁中線、梁截面邊線。 以標高線作為鋪設樓面模板的依據，控制頂板模板的標高。 模板支模前先在四周柱主筋上按照本層墻體建筑 1 米線上反彈好板面 50cm 控制線，拉線調整頂板模板的方木、龍骨及板面。頂板支模的房間跨度大于 4 米時，應按要求起拱1.5/

32、1000。 鋼管腳手架搭設：按設計要求搭設滿堂紅扣件式鋼管腳手架，腳手架立桿下部必須用 50100mm 的木方塊做墊板，上下層立桿應對準。 鋪設鋼管：按設計要求尺寸鋪設鋼管，鋼管在 U 托中間，不得偏心受力。 鋪設木龍骨：按設計要求尺寸鋪設木龍骨，木龍骨為 50100mm 方木。 面板：面板采用 15mm 厚的木膠板，鋪設時從一邊開始順序鋪貼，第二張板兩邊分別與前面兩張板頂嚴，模板與柱間的縫隙用細木條嵌塞嚴實并用水泥素漿刮平。板縫之間應在鋪貼前粘貼海綿條，要求海綿條粘貼順直且與上口平齊，防止漏漿。（4）梁模板施工： 搭設扣件式鋼管腳手架支撐體系，搭設尺寸見設計計算。 安裝鋼管橫桿，并在截面較大

33、的梁下設置鋼管頂撐，頂撐上端用 U 托支撐在梁底木方上。 鋪設梁底模：根據梁截面尺寸，將預先加工好的梁底模板安裝好，并釘緊。 安裝梁側模：先將一側模板初步就位并臨時固定，然后將螺桿按設計要求安裝，將另一側模板就位，模板陽角板縫、梁頭與墻體接觸面、梁側模與頂板模間板縫均設置海綿條。 清理模內雜物，將清掃口安裝、固定。6.3 模板的拆除現澆結構的模板及其支架拆除時的混凝土強度，以符合下列規定：1）側模：在混凝土強度能保證表面棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。2）底模：在混凝土強度符合下表規定后方可拆除所有模板拆除前需由木工工長根據同條件混凝土試塊強度值填寫拆模申請，由項目部分區技術主管工程師批

34、準后再進行拆除。6.4.質量驗收標準6.4.1 現澆結構模板安裝允許偏差模板安裝的允許偏差表項次項目允許偏差（mm）檢驗方法1軸線位置（墻、柱、梁）5尺量檢查2底模上表面標高5拉線、尺量檢查3截面尺寸（墻、柱、梁）+4，-5尺量檢查4層高垂直度不大于 5 米 ：6大于 5 米：8經緯儀或吊線、鋼尺檢查5相臨兩板表面高低差2尺量檢查6表面平整度52 米靠尺、塞尺檢查6.4.2 預埋件與預留洞口2 米靠尺、塞尺檢查固定在模板上的預埋件和預留孔洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確，允許偏差應符合下表的要求：預埋件、預留孔洞、門窗洞口的允許偏差項 次項 目允許偏差（mm）檢驗方法1預埋鋼板中心線位置3

35、拉線、尺量2預埋管、預留孔洞中心線位置3拉線、尺量3預埋螺栓中心線位置2拉線、尺量外露長度+10，-0拉線、尺量4插筋中心線位置5拉線、尺量外露長度+10，0拉線、尺量5預留洞中心線位置10拉線、尺量尺寸+10，0拉線、尺量6.4.3 模板安裝觀感質量1）模板板面平整、光滑，尺寸準確，尺寸偏差符合規范要求。2）模板板縫拼接嚴密、平整、無錯臺，模板拼縫部位設置的海綿條等防漏漿措施不得影響結構觀感質量。3）模板表面不得有水泥浮漿，表面的雜物應擦洗干凈。板縫部位如有毛刺應及時彈線切去，以保證板縫效果。4）樓板間的水平施工縫應彈線切割并剔鑿到實處后沖洗干凈。5）模板內外清理干凈，脫模劑的涂刷應均勻、無

36、漏刷、不流淌，對工作面上的鋼筋無污染，清理干凈的模板材料應標識明確、堆放整齊。6）支撐體系要安裝牢固，無松動現象，板縫拼縫緊密，不變形不漏漿。7、模板施工技術控制措施7.1進場模板質量標準7.1.1模板要求：多層板 12mm，允許偏差0.8mm，長寬3mm對角線長度5mm，翹曲度1.90。7.1.2.木方不得扭曲、腐朽，不得有大的疤節。7.2模板拼縫控制措施 頂板及梁模板為現場拼裝，采用硬拼的方法施工，模板提前由木工工長按跨度作好配板圖，按圖進行現場下料，拼裝下料必須準確，并盡量減少窄條、碎塊出現。7.3 標高控制措施頂板施工前在豎向結構插筋上放設標高控制線，每跨間拉對角線檢查板面高度。7.4

37、垂直度控制措施豎向結構施工時獨立柱每面吊不少于兩個線墜進行控制，墻體每跨不少于三個點進行控制，隨立模板隨檢查，并及時調整，墻體應雙面進行檢查。7.5其他措施1）本工程模板在施工前應做好各項技術交底，對于施工操作人員要進行崗前培訓。2）本工程模板的施工難點為地下室單面支模、模板的支撐排架，分包單位可根據實際情況進行預先組拼，但組拼前應根據排架的橫、縱間距放好平面線，以確保排架尺寸準確無誤。3）由于單面模板下部混凝土側壓力較大，模板支撐及地錨必須嚴格執行方案中規定的要求。4）模板支頂完畢后必須經總承包部技術、質量、生產及分包有關部門進行聯合驗收后方進行下一道工序施工。5）建立拆模申請制度。具備拆模

38、條件后由分包填寫拆模申請單，由總包技術部簽認后方可拆模。8、質量驗收8.1.質量目標8.1.1 分項工程合格率為100%，優良率為90%。8.1.2 實測目標值預埋件和預留孔洞的允許偏差(mm) 8.2質量控制程序班組“三檢”合格后報分包工長檢查，合格后報項目部工長、質檢員檢查，合格后報監理核定，填寫預檢記錄等資料。1)模板及支承必須有足夠的強度、剛度和穩定性，并不致發生下沉和變形，接縫嚴密，不得漏漿。澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠，扣件是否松動，澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。2)安裝在結構中的預埋件，預留洞等按圖紙和洽商不得遺漏，且安

39、裝必須牢固。3)穿墻螺栓緊固可靠。4)所有接縫處加粘海綿條。5)上墻前仔細檢查脫模劑是否涂刷均勻。6)陰陽角必須方正。8.3模板施工質量通病與防治1）墻底爛根 措施：模板下口縫隙用木條、海綿條塞嚴，切忌將其伸入墻體位置。2）墻體不平、粘連 措施：墻體砼強度達到1.2Mpa方可拆除模板。清理模板和涂刷隔離劑必須認真，要有專人檢查驗收，不合格的要重新刷涂。3）垂直度偏移措施：支模時要反復用線墜吊靠，支模完畢經校后后如遇有較大沖撞，應重新用線墜復核校正。4）墻體凹凸不平 措施：加強模板的維修，每周轉一次就對模板檢修一次。5）墻體鋼筋移位措施：模板上口設置卡子并采取措施控制保護層厚度。6）門、窗洞偏移

40、措施：門窗洞口角部用多次校核，洞口設木方作為水平，豎向支撐加密。7）墻體陰角不方正、不垂直措施：及時修理好模板，陰角處的配制板角模，支撐時要控制其垂直偏差，并且固定牢靠，陰角模與墻體模板之間接縫必須滿加連接螺栓。8）外墻上下不垂直、不方正措施：確保模板支撐架的牢固，下口用海綿條封堵。9）板下撓措施：板支撐材料應有足夠強度，支撐必須加墊木，板模按2起拱。9、成品保護1)模板安拆時輕拿輕放，不準碰撞，防止模板變形。2)拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和棱角。3)模板在使用過程中加強管理，板兩端墊50100木方防止地面積水侵泡模板。4)模板拆除后及時進行模板表面的清理，并及時對模板

41、破損的地方進行修理，并及時涂刷脫模劑進行保養，拆除的模板及時分類進行碼放，不得現場隨地亂扔亂堆。5)模板表面不得涂刷廢機油作為脫模劑，防止污染鋼筋及混凝土表面，脫模劑涂刷應均勻并不得出現漏涂、流淌現象，模板使用前應檢查表面是否被污染，否則應進行二次清理。6)墻柱支模時應輕吊輕放，不得碰撞鋼筋，防止鋼筋受到擾動。10、安全文明施工1)在支設梁板模板時，腳手架搭設必須穩固，并按照規定的立桿間距搭設，不得未經技術人員允許的情況下擅自更改立桿間距。搭設時，必須設置臨時斜撐，以防整體偏移。2)支模前必須搭好相關腳手架。3)在拆柱、墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時應有起重工配合，拆除頂板模板前必須劃定安

42、全區域和安全通道，將非安全通道應用鋼管，安全網封閉，并掛“禁止通行”安全標志，已拆模板起吊前認真檢查螺栓是否拆完是否有拌勾掛地方，并清理模板上雜物，仔細檢查吊鉤是否有開焊，脫扣現象。4)澆筑混凝土前，必須檢查支撐是否可靠，扣件是否松動，澆筑混凝土時必須由專人看模，發現問題及時處理。5)木工機械必須嚴格使用倒順運送和專用開關箱，一次線不得超過 3m，外殼接保護零線，且絕緣良好，電鋸和電刨必須接漏電保護器，鋸片不得有裂紋，且電鋸必須具備皮帶防護罩，鋸片防護罩，并接用漏電保護器，使用木工機械嚴禁戴手套，長度小于 50cm 的木料嚴禁使用電鋸，兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽，機械使用后停電加鎖。6)

43、墻、柱模板支撐應與腳手架分開搭設。7)架子搭設完畢后，必須經檢查驗收合格后，方可使用，使用中不得擅自拆改。8)使用拉桿螺栓時，螺母必須擰緊，普通螺紋應使用雙螺母，且螺桿必須凸出螺母2-3mm以上。9)支撐架各連接件須卡緊，勿遺漏。10)中應經常檢查支撐架有無拆改，松扣脫鉤現象，發現問題及時整改。11、環境保護措施1)噪音的控制：模板的拆除和修理時，禁止使用大錘敲打模板以降低噪音。2)模板面涂刷水性綠色環保脫模劑，嚴禁使用廢機油，防止污染土地。裝脫模劑的塑料桶設置在專用倉庫內。3)模板拆除后，清除模板上的粘結物如砼等，現場要及時清理收集，堆放在固定堆放場地，待夠一車后集中運到垃圾場。4)梁板模板

44、內鋸沫、灰塵等不得用高壓機吹，必須用大型吸塵器吸，然后將垃圾裝袋送入垃圾場分類處理。12、節約材料措施1)在使用鋼管支撐和模桿時，要以大局出發，精心規劃、計算，鋼管長切短時，應滿足一定的工程模數，并根據工程具體結構高度和尺寸進行施工。2)不得在放置好的木模上隨意踐踏，重物沖擊，木背楞分類堆放，不得隨意切斷或鋸割。3)根據圖紙精心排板，每塊板、每根梁盡量少拼縫。4)安裝多余扣件和釘子要隨時回收，不得亂丟亂放。5)模板拆除時模板卡不得亂丟，邊拆邊回收。6)拆除模板按標高吊運到模板堆放場地，由專人及時對模板進行清理，修正，刷脫模劑，標識不清的模板應重新標識，作精心保養，以延長使用期限。13、計算書1

45、3.1墻體模板計算書一、參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm):250；穿墻螺栓水平間距(mm):500；主楞(外龍骨)間距(mm):450；穿墻螺栓豎向間距(mm):450；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢數:2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數:2；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2)

46、:13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.5

47、00m/h； H - 模板計算高度，取3.000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 57.246 kN/m2、72.000 kN/m2，取較小值57.246 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。

48、 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下: 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(內楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.450.90=2.268kN/m； q = q1 + q2 =27.822+2.268=30.090 kN/m；面板的最大彎距：M =0.130.09

49、0250.0250.0= 1.88105N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.88105 / 1.69104 = 11.144N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =11.144N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗

50、算計算公式如下: 其中，-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.450.90=2.268kN/m； q = q1 + q2 =27.822+2.268=30.090 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.630.090250.0 = 4513.433N；截面抗剪強度必須滿足: 其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 4513.433N

51、； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =34513.433/(245015.0)=1.003N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=1.003N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 57.

52、250.45 = 25.76N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 250mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大允許撓度值: = 1mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67725.762504/(10095001.27105) = 0.567 mm；面板的最大撓度計算值: =0.567mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1mm，滿足要求！四、墻模板內外楞的計算(一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度5

53、0mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖1.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算： 其中， M-內楞跨中計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(外楞間距): l =450.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.250.90=15.456kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.250.90=1.260kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q =(15.456+1.2

54、60)/2=8.358 kN/m；內楞的最大彎距：M =0.18.358450.0450.0= 1.69105N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式： 其中， -內楞承受的應力(N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(Nmm)； W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 1.69105/8.33104 = 2.031 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 2.031 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2

55、.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度(外楞間距): l =450.0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.250.90=15.456kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.250.90=1.260kN/m，其 中，0.90為折減系數。 q =(15.456+1.260)/2=8.358 kN/m；內楞的最大剪力：V = 0.68.358450.0 = 2256.717N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -內楞的截面的最大受剪應力(N/

56、mm2)； V-內楞計算最大剪力(N)：V = 2256.717N； b-內楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-內楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-內楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: =32256.717/(250.0100.0)=0.677N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =0.677N/mm2 小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下： 其中， -內楞的

57、最大撓度(mm)； q-作用在內楞上的線荷載(kN/m)： q = 57.250.25/2=7.16 kN/m； l-計算跨度(外楞間距): l =450.0mm ； E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-內楞截面慣性矩(mm4)，I=4.17106；內楞的最大撓度計算值: = 0.67714.31/24504/(10095004.17106) = 0.05 mm；內楞的最大容許撓度值: = 1.8mm；內楞的最大撓度計算值 =0.05mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三

58、跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 10.78cm4； 外楞計算簡圖1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.257.25+1.44)0.250.45/2=3.76kN； 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 500mm；外楞最大彎矩:M = 0.1753761.19500.00= 3.29105 Nmm；強度驗算公式： 其中， - 外楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)；M = 3

59、.29105 Nmm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 4.49103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 3.29105/4.49103 = 73.297 N/mm2；外楞的最大應力計算值 =73.297N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.外楞的抗剪強度驗算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷載: P = (1.257.25+1.44)0.250.45/2=3.761kN； V-外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.653761.195 = 1.22103N；外楞

60、截面抗剪強度必須滿足: 其中， -外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)； V-外楞計算最大剪力(N)：V = 1.22103N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 400mm2； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值: =21.22103/400.000=6.112N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =6.112N/mm2 小于 外楞截面的抗剪強度設計值 fv=205N/mm2，滿足要求！3.外楞的撓度驗算 根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下： 其中，P-內楞作用在支座上的荷

61、載(kN/m)：P = 57.250.250.45/23.22 kN/m； -外楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(水平螺栓間距): l =500.0mm ； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.08105；外楞的最大撓度計算值: = 1.1466.44100/25003/(1002060001.08105) = 0.208mm；外楞的最大容許撓度值: = 2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.208mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力

62、； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =57.2460.50.45 = 12.88 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=12.88kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！13.2柱模板計算書一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:0；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；

63、柱截面高度H方向對拉螺栓數目:0；柱截面高度H方向豎楞數目:3；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):400；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數:2；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13

64、.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取4.600m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取

65、1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 57.246 kN/m2、110.400 kN/m2，取較小值57.246 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=57.246kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距

66、最大，為l= 225 mm，且豎楞數為 3，面板為2 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =225.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.400.90=24.730kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q

67、1 + q2 =24.730+1.008=25.738 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125 25.738225225= 1.63105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 40015.015.0/6=1.50104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.63105 / 1.50104 = 10.858N/mm2；面板的最大應力計算值 =10.858N/m

68、m2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =225.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.400.90=24.730kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =24.730+1.008=25.738 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62525.

69、738225.0 = 3619.445N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 3619.445N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =33619.445/(240015.0)=0.905N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.905N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求

70、！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 57.250.4022.90 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =225.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 40015.015.015.0/12 = 1.13105 mm4；面板最大容許撓度: = 225 / 250 = 0.9 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52122.90225.04/(1009500.01.13105)

71、 = 0.286 mm；面板的最大撓度計算值 =0.286mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.9mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為4.6m,柱箍間距為400mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(Nmm)；

72、l-計算跨度(柱箍間距): l =400.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.230.90=13.911kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.230.90=0.567kN/m； q = (13.911+0.567)/2=7.239 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.17.239400.0400.0= 1.16105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.

73、000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.16105/8.33104 = 1.39N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.39N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =400.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.257.250.230.90=13.911kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.230.90=0.567kN/m； q = (13.9

74、11+0.567)/2=7.239 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.67.239400.0 = 1737.333N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 1737.333N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31737.333/(250.0100.0)=0.521N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截

75、面最大受剪應力計算值 =0.521N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =57.250.23 = 12.88 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =400.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17106；豎楞最大容許撓度: = 400/250 = 1.6mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67712.88400.04/(1009500.

76、04.17106) = 0.056 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.056mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.6mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 10.78 cm4；柱箍為單跨，按集中荷載簡支梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.225 0.4/2 = 2.9 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 2

77、.896 kN； B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.775 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 1.846 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.77 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 164.29 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =164.29N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 1.846 mm；

78、柱箍最大容許撓度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大撓度 =1.846mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算 B方向沒有設置對拉螺栓！七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 107.8cm4；柱箍為單跨，按簡支梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0

79、.225 0.4/2 = 2.9 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 2.896 kN； H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.775 kN.m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 1.846 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.77 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 164.293 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =164.293N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設

80、計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 1.846 mm；柱箍最大容許撓度: V = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大撓度 V =1.846mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=2mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算H方向沒有設置對拉螺栓！13.3板模板計算書一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):4.39；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養

81、情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.樓板參數樓板的

82、計算厚度(mm):200.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.21+0.351 = 5.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷

83、載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.25.35+1.42.5= 9.92kN/m最大彎矩M=0.19.920.252= 0.062 kNm；面板最大應力計算值 = 62000/37500 = 1.653 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.653 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 5.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6775.352504/(100950028.125104)=0.053 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1

84、mm；面板的最大撓度計算值 0.053 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.2 = 1.25 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2

85、.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.25 + 0.088)+1.40.625 = 2.48 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.480.92 = 0.251 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.251106/83333.33 = 3.013 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.013 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強

86、度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6252.480.9 = 1.395 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.395103/(2 50100) = 0.419 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.419 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.337 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5211.3379004 /(10095004166666.667)= 0.116

87、 mm；最大允許撓度 V=900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.116 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.79 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.914 kNm ；最大變形 Vmax = 2.257 mm ；最大支座力 Qmax = 11.071 kN ；最大應力 = 913839.815/4490 = 203.528 N/mm2；支撐鋼管

88、的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 203.528 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.257mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 11.071 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿

89、荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1384.385 = 0.607 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.20.90.9 = 4.05 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.94 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 k

90、N；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.031 kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.031 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0-

91、 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.537 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=11031.461/（0.537424） = 48.45 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算

92、值 = 48.45 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.001(1.5+0.12) = 2.115 m；Lo/i = 2115.213 / 15.9 = 133 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.381 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=11

93、031.461/（0.381424） = 68.288 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 68.288 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p =

94、 N/A =11.031/0.25=44.126 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.031 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=44.126 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！九、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架

95、體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部

96、和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣

97、件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。13.4梁模板計算書一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):100.0

98、0；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：4.39；梁兩側立桿間距(m):0.70；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側

99、壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：3；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：5；主楞豎向支撐點數量為：5；支撐點豎向間距為：20

100、0mm，200mm，200mm，200mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m

101、/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計

102、算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.51.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 275mm；面板的最大彎距 M=

103、0.110.982752 = 8.30104Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 8.30104 / 1.88104=4.429N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.429N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 275mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算

104、值: = 0.67792754/(10095001.41105) = 0.261 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =275/250 = 1.1mm；面板的最大撓度計算值 =0.261mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.1mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 51021/6 = 83.33cm3；I = 51031/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計

105、算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.275=6.04kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.16.04500.002= 1.51105Nmm； 最大支座力:R=1.16.0390.5=3.321 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.51105/8.33104 = 1.812 N/mm2； 內楞的抗彎強

106、度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.812 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.28= 4.95 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 4.17106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.955004/(100100004.17106) = 0.05 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計

107、算值 =0.05mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力3.321kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續

108、梁程序求得最大的彎矩為M= 0.332 kNm 外楞最大計算跨度: l = 200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 3.32105/8.98103 = 36.987 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =36.987N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.161 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大撓度計算值 =0.161mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如

109、下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.3 =3.66 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.66kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則

110、是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8001515/6 = 3.00104mm3； I = 800151515/12 = 2.25105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； q - 作用

111、在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.801.200.90=26.44kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=26.44+0.30+2.02=28.76kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.12528.7570.252=0.225kNm； =0.225106/3.00104=7.489N/mm2；梁底模面板計算應力 =7.489 N/mm2 小于

112、 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.200+0.35）0.80= 24.76KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52124.762504/(10095002.25105)=0.236mm；面板的最大撓度計算值: =

113、0.236mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 250 / 250 = 1mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.20.25=7.65 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.25(21.2+0.5)/ 0.5=0.507 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷

114、載標準值 P1= (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.27.65+1.20.507=9.789 kN/m；活荷載設計值 P = 1.41.125=1.575 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=51010/6 = 83.33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 9.789+1.575=11.364 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2=

115、0.111.3640.80.8= 0.727 kN.m；最大應力 = M / W = 0.727106/83333.3 = 8.728 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 8.728 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.611.3640.8 = 5.455 kN； 方木受剪應力計算值 = 35454.72/(250100) = 1.636 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.636 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值

116、 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 7.650 + 0.507 = 8.157 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6778.1578004 /(10010000416.667104)=0.543mm；方木的最大允許撓度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.543 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500

117、)1.200= 30.600 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(30.600 + 0.350 )+ 1.44.500 = 43.440 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kNm)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=2.773

118、 kN，中間支座最大反力Rmax=12.646；最大彎矩 Mmax=0.277 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.078 mm；最大應力 =0.277106/4490=61.77 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 61.77 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑

119、承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=12.646 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1 =2.773 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294.385=0.679 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(

120、0.70-0.50)/2)0.800.35=0.168 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.80/2+(0.70-0.50)/2)0.800.100(1.50+24.00)=1.224 kN； N =2.773+0.679+0.168+1.224=4.845 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計

121、值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4844.788/(0.209424) = 54.672 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 54.67

122、2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =12.646 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(4.385-1.2)=0.679 kN； N =12.646+0.679=13.14 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49

123、； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=13139.733/

124、(0.209424) = 148.277 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 148.277 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個

125、方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度

126、和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。第83頁 共83頁