1、建筑工程質量事故案例 梁、板、柱鋼筋混凝土結構事故 骨料 中含 過量 雜質 事故 案例 圖片 事故 分析 及 原因 分析如下： 屋面局部倒塌后曾對設計進行審查，未發現任何 問題。在對施工方面進行審查中發現以下問題： （1）、 進深梁設計時為C20混凝土，施工時未留試 塊，事后鑒定其強度等級只是C7.5左右。在梁的斷 口處可清楚地看出沙石未洗凈，骨料中混有鴿蛋 大小的黏土塊、石灰顆粒和樹葉等雜質。 （2）、 混凝土采用的水泥是當地生產的400號普通 硅酸鹽水泥，后經檢驗只達到350號，施工時當作 400號水泥配制混凝土，導致混凝土的強度受到一 定影響。 （3）、在進深梁斷口處上發現偏在一側，梁的

2、受拉 1/3寬度內幾乎沒有鋼筋，這種主筋布置使梁在屋 蓋荷載作用下處于彎、剪、扭受力狀態，使梁的 支承處作用有扭力矩。 （4）、 對墻體進行檢查，未發現有質量問題。 綜合以上施工問題，可以認為進深梁的斷裂主要由于 該梁受有扭矩和剪力產生的較大剪應力，而梁的混 凝土強度又過低，導致梁發生剪切破壞的餓緣故。 其中混凝土骨料含過量的土塊等有害雜質，又是混 凝土強度過低的主要原因。 混凝 土受 凍或 養護 溫度 過低 事故 案例 某工程為三層磚混結構，現澆鋼筋混凝土樓蓋， 縱墻承重、灰土基礎（圖2.13）。施工后于當年10 月澆灌二層樓蓋混凝土。全部主體結構于第二年1 月完工。在4月間進行裝修工程時，

3、發現各層大梁 均有斜裂縫。 其現象： 裂縫多為斜向，傾角5060，且多發生在 300mm的鋼箍間距內。近梁中部為豎向裂縫 斜裂縫兩端密集，中部稀少（值得注意的是在縱筋 截斷處都有斜裂縫）；其沿梁高度方向的位置較 多地在中和軸以下，個別貫通梁高。 裂縫寬度在梁端附近約0.51.2mm，近跨中約 0.10.5mm；裂縫深度一般小于1/3，個別的兩端 穿通；裂縫數量每根梁少則4根，多則22根，一般 為1015根。 混凝 土受 凍或 養護 溫度 過低 事故 案例 圖片 事故 分析 及 原因 施工原因：澆灌二層梁板時，未采用專門養護 措施，澆灌后2h就在板面鋪腳手板、堆放磚塊 進行砌墻。11月初澆灌三層

4、現澆板時，室內溫 度為01C，未采取保溫措施。根據試驗資料， 混凝土在21d后的強度只達28d理論強度值的 42.5%，一個月后才達到52%。因此混凝土早期 受凍是這起質量事故的重要原因。另外，混凝 土的水泥用量偏低（只有210kg/m3,略少于 225kg/m3的最低值）也是因素之一。 設計原因：其一是箍筋間距過大。混凝土結 構設計規范7.2.7條規定，“當梁高為500mm 且V0.07fcbh0時，梁中箍筋的最大間距為 200mm。”而本工程箍筋間距卻為300mm，這 就是斜裂縫多發生在箍筋之間的原因。其二是 是縱筋在梁跨中間截斷。混凝土結構設計規 范6.1.5條規定，“縱向受拉鋼筋不宜在

5、受拉 區截斷”。而本工程梁中部分縱向受拉鋼筋在 跨中截斷，截斷處都出現斜裂縫，這說明受拉 鋼筋對梁截面的抗剪能力起到一定作用，也說 明規范的規定是最適合的。 比較施工和設計原因，顯然可見，施工中混凝土早期 受凍是產生本工程質量事故的 主要原因。 事故 加固 方案 由于梁上有大量斜裂縫，很容易發 生脆性截面破壞，引起梁的斷裂， 故必須進行加固。加固方案是在原 大梁外包一U形截面梁，該梁按承 受原來梁的的全部彎矩和剪力進行 設計，并在U形截面梁的端部沿墻 設置鋼筋混凝土柱和基礎，作為加 固梁的支承。 混凝 土 初期 收縮 事故 案例 某辦公樓為現澆鋼筋混凝土框架結構。在 達到預定混凝土強度拆除樓板

6、模板時，發 現板上有無數走向不規則的微細裂紋，如 圖2.16所示。裂縫寬0.050.15mm，有時 上下貫通，但其總體特征是板上裂紋多于 板下裂紋 事故 原因 分析 及 處理 措施 查得施工時的氣象條件是：上午9時氣溫13C， 風速7m/s，相對濕度40%；中午溫度15C，風 速13m/s（最大瞬時風速達18m/s），相對濕度 29%；下午5時溫度11C，風速11m/s，相對濕 度39%。灌注混凝土就是在這種非常干燥的條 件下進行的。由于異常干燥加上強風影響，故 使得混凝土在凝結后不久即出現裂紋。根據有 關資料記載：當風速為16m/s時，混凝土的蒸發 速度為無風時的4倍；當相對濕度10%時，混

7、凝 土的蒸發速度為相對濕度90%時的9倍以上。根 據這些參數推算，本工程在上述氣象條件下的 蒸發速度可達通常條件的810倍。 因此，可以認為與大氣接觸的樓板上面受干燥 空氣和強風的影響成為產生較多失水收縮裂紋 的主因，而曾受模板保護的樓板下面這種失水 收縮裂紋會比較少一點。經過對灌注樓板是預 留的試塊和對樓板承載能力進行試驗，均能達 到設計要求。 這說明具有失水收縮的混凝土初期裂紋對樓板 的承載力并無影響。但是為了建筑物的耐久性， 還應使用樹脂注入法進行補強。 混凝 土 麻面 掉角 蜂窩 露筋 和 空洞 事故 案例 某劇場挑臺平面和柱截面配筋如圖2.19（a）、（b） 所示。在14根鋼筋混凝土

8、柱子中有13根有嚴重的 蜂窩現象。具體情況是：柱全部側面面積142m2,蜂 窩面積有7.41 m2，占5.2%；其中最嚴重的是K4， 僅蜂窩中露筋面積就有0.56 m2。露筋位置在地面 以上1m處，正是鋼筋的搭接部位（圖2.19c）. 事故 原因 分析 混凝土灌注高度太高。7m多高的柱子 在模板上未留灌注混凝土的洞口，傾 倒混凝土時未用串筒、留管等設施， 違反施工驗收規范中關于“混凝土自 由傾落高度不宜超過2m”及“柱子分段 灌注高度不應大于3.0m”的規定，使混 凝土在灌注過程中已有離析現象。 灌注混凝土厚度太厚，搗固要求不嚴。 施工時未用振搗棒，而采用6m長的木 桿搗固，并且錯誤地規定每次

9、灌注厚 度以一車混凝土為準（約厚40cm）， 灌注后搗固30下即可。此規定違反了 施工驗收規范中關于“柱子灌注厚度 不得超過20cm”的界限。 柱子鋼筋搭接處的設計凈距太小，只 有3137.5mm，小于設計規范規定柱 縱筋凈距應50mm的要求。實際上有 的露筋處凈距為0或10mm。 事故 處理 方案 剔除全部蜂窩四周的松散混凝土；用濕麻袋塞在 鑿剔面上，經24h使混凝土濕透厚度至少40 50mm；按照蜂窩尺寸支以有喇叭口的模板，如圖 2.19（e）；灌注加有早強劑的C30（舊混凝土為 C20）豆石混凝土；養護14晝夜；拆模后將喇叭口 上的混凝土鑿除。除以上補強措施外，還應對柱 進行超聲波探傷，

10、查明是否還有隱患。 混凝 土施 工縫 處理 不當 事故 案例 某會議室門廳，屋面板為預制樓板，而大梁、圈 梁、雨罩均為現澆C20鋼筋混凝土構件（圖2.27）。 施工時，大梁混凝土先灌筑，圈梁、雨罩混凝土 因故后澆灌，但卻不適當地將施工縫留在大梁梁 端與圈梁交接處（圖2.27甲），而且施工縫處的混 凝土沒有妥善處理，又由于該處混凝土沒有側向 限制而無法振搗，實際上形成松散的一堆 。 事故 原因 分析 施工縫留在梁端剪力最大部位； 施工縫處混凝土強度等級顯然不滿足設計要求， 甚至不足C10，嚴重影響梁端抗剪能力和粘著力 強度； 新舊混凝土無法連接。 事故 處理 措施 將梁端混凝土用工小心地鑿成如圖

11、2.27乙所示形狀， 并將部分預制樓板，以加強梁端的抗剪能力。 混凝 土受 腐蝕 事故 案例 北京某旅館的某區為一6層兩跨連續梁的現澆鋼 筋混凝土內框架結構，上鋪預應力空心樓板， 房屋四周的底層和二層為490mm厚承重磚墻， 二層以上為370mm厚承重磚墻。全樓底層5.0m 高，用作餐館，底層以上層高3.60m，用作客房。 底層中間柱截面為圓形，直徑550mm，配置9根 直徑為22的二級鋼筋縱向受力鋼筋，6200 箍筋，如圖2.35所示。柱基礎的底面積為 3.50m3.50m的單柱鋼筋混凝土階梯形基礎； 四周承重墻為磚砌大放腳條形基礎，底部寬度 1.60m，二者均以地基承載力fk=180Kn/

12、m2(持力 土層為粘性土)，并考慮基礎寬、深度修正后的 地基承載力設計值算得。 該房屋的一層鋼筋混凝土工程在冬季進行施工， 為混凝土防凍而在澆筑混凝土時摻入了水泥用 量3%的氯鹽。 該工程建成使用兩年后，某日，突然在底層餐 廳A柱柱頂附近處，掉下一塊約40mm直徑的混 凝土碎塊。為防止房屋倒塌，餐廳和旅館不得 不暫時停止營業，檢查事故原因。 事故 原因 分析 在該建筑物的結構設計中，對兩跨連續 梁施加于柱的荷載，均是按每跨50%的全部 恒活荷載傳遞給柱估算的（另50%由承重墻 承受），與理論上準確的兩跨連續梁傳遞給 柱的荷載相比，少算25%的荷重。 柱基礎和承重墻基礎雖均按fk=180Kn/m

13、2設計， 但經復核，兩側承重墻下條形基礎的計算沉降估 計45mm左右，顯然大于鋼筋混凝土柱下基礎的計 算沉降量（估計在34mm左右）。雖然，他們間的 沉降差為11mm0.002l=0.0027000=14mm,是允 許的；但是，由于支承連續梁的承重墻相對“軟” （沉降量相對大）。而支承連續梁的柱相對“硬” （沉降量相對小），致使樓蓋荷載往柱的方向調 整，使得中間柱實際承受的荷載比設計值大而兩 側承重墻實際承受的荷載比設計值要小。 （1）和（2）項累計，柱實際承受的荷載將比設 計值要大得多。 事故 原因 分析 柱雖按550圓形截面鋼筋混凝土受壓構件 設計，配置9根直徑為22的二級鋼筋縱向鋼 筋，

14、AS=3421mm2，含鋼率1.44%，從截面 承載力看是足夠的，但箍筋配置不合理，表 現為箍筋截面過細、間距太大、未設置附加 箍筋，也未按螺旋箍筋考慮，致使箍筋難以 約束縱向受壓力后的側向壓屈。 事故 原因 分析 底層混凝土工程是在冬季施工的，混凝土在澆 筑是摻加了氯鹽防凍劑，對混凝土有鹽污染作 用，對混凝土中的鋼筋腐蝕起催化作用。實際 上，從底層柱破壞處的鋼筋實況分析，縱向鋼 筋和箍筋均已生銹，箍筋直徑原為6，銹后 實為5.2左右，截面損失率約為25%。如此細 又如此稀的箍筋難以承受柱端截面上9根直徑 為22的二級鋼筋縱筋側向壓屈所產生的橫拉力， 起結果必然是箍筋在其最薄弱處斷裂，此斷裂

15、后的混凝土保護層剝落，混凝土碎塊下掉。 鋼筋 配置 不當 事故 案例 某百貨大樓一層櫥窗上設置有挑出 1200mm通長現澆鋼筋混凝土雨篷， 如圖2.36（a）。待到達混凝土設計 強度拆模時，突然發生從雨篷根部 折斷的質量事故，呈門簾狀如圖 2.36（b）。 事故 分析 受力筋放錯了位置（離模板只有20mm，如圖 2.36c）所致。原來受力筋按設計布置，鋼筋工 綁扎好后就離開了。打混凝土前，一些“好心 人”看到雨篷鋼筋浮擱在過梁箍筋上，受力筋 又放在雨篷頂部（傳統的概念總以為受力筋就 放在構件底面），就把受力筋臨時改放到過梁 的箍筋里面，并貼著模板。打混凝土時，現場 人員沒有對受力筋位置進行檢查

16、，于是發生上 述事故。 施工 時因 鋼筋 位置 配置 引起 事故 案例 某工程框架柱的原設計截面及配筋如上圖 a，在綁扎柱基插筋時，錯誤地將兩排5 25變成3 25(圖b)。此失誤在柱基混凝土 澆筑完畢后才發現。 事故 案例 處理 方法 在柱的短邊各補上2 25插筋。 為保證新加插筋的錨固，在兩個短邊上各用3 25橫筋與短邊3 25焊成一體，并將第二步臺 階加高500mm。加高臺階時將原基礎面鑿毛、 清洗、支模、澆筑提高一級的混凝土，并在新 臺階面層鋪設6200鋼筋網一層。 原設計在柱底500mm高度內加密箍筋，現增 至1000mm。 水泥 和骨 料含 有害 物質 事故 案例 山西某廠有9幢4

17、層磚混結構住宅，均采 用預制空心樓板。該工程1984年5月開工， 同年底完成主體工程，翌年內部裝修。 在1985年6月進行工程質量檢查時，發現 其中一幢（12號樓）有多處預制樓板起 鼓、酥裂情況。隨后，該樓樓板損壞愈 來愈嚴重，其它四幢（11、13、16、17 號樓）也有相繼不同程度地出現破壞跡 象。 事故 案例 分析 及 原因 從預制板普遍破壞跡象看，主要是由于混凝土 材料品質不良引起的，而且顯然是因為混凝土 內含有害物使材料逐漸發生物理化學變化引起 體積膨脹所造成的。于是，從破壞最嚴重的樓 板以及尚未出廠的樓板上取樣2000余個，篩選 10，再從中抽出部分樣品作材料的化學分析 和巖相分析檢

18、驗。檢驗時按粗骨料的不同顏色 分類。 由此可見，過量的游離SO3（大大超過規定的 含量標準13.5，且SO31的占總分析 樣的78.9）在混凝土凝結硬化后繼續與水化 鋁酸鈣作用形成水化硫鋁酸鈣，未耗盡的石膏 也可能在混凝土硬化后繼續生成水化硫鋁酸鈣， 而水化硫鋁酸鈣生成時的體積約達原體積的2.5 倍，這就是造成預制板混凝土膨脹、酥裂、破 壞乃至倒塌的主要內在原因。 混凝 土 堿 - 骨料 反應 事故 案例 北京某廠受熱車間，建于1960年，建成后常年處 于4050 C的 高溫環境中，后發現其混凝土墻 面上有許多網狀裂紋。經查當年混凝土所用原料 為400號礦渣水泥，混凝土水泥用量410Kg/m3

19、配 合比為水泥沙石水=11.0993.580.39， 粗骨料為粒徑530mm的卵石，摻2CaCl2(氯 鹽)和2CaSO4 2H2O(石膏)的外加劑。 事故 案例 分析 為了確定此墻面的嚴重網狀裂紋是否為堿骨 料反應所致，在裂紋處鉆一直徑70mm、長 120mm的混凝土圓柱芯體。將此芯體橫向鋸成 若干磨光薄片，在反光顯微鏡下觀察，發現內 部有許多網狀裂縫（圖2.6）。將此磨光薄片進 行巖相分析，發現每個薄片含有611枚粗骨料 中有13枚粗骨料含微晶石英和玉髓。將磨光 薄片在掃描電鏡下觀察并進行能譜分析，發現 骨料邊緣的鉀含量明顯增加。表明堿在骨料邊 緣富集。但是，對芯體中的細骨料鑒定表明沒 有

20、活性礦物存在，為非活性礦物（它與粗骨料 來自不同產地） 該長露天堆場鋼筋混凝土柱的混凝土保護層也 嚴重剝落，鋼筋嚴重銹蝕,從剝落的混凝土中取 得一些骨料進行巖相分析，其中也含有典型的 活性礦物玉髓和微晶石英。因而，此柱的混凝 土剝落和鋼筋銹蝕可視作是堿-骨料反應導致混 凝土開裂，從而加劇鋼筋銹蝕，而鋼筋銹蝕又 促使混凝土剝落這兩方面綜合作用的結果。 根據上述分析，可以證明上述墻面嚴重裂紋是 由于堿-骨料反應所引起的。 事故 案例 分析 背景 一、什么是水泥混凝土的堿骨料反應 堿骨料反應是混凝土原材料中的水泥、外加劑、混合材和 水中的堿(Na2O或K2O)與骨料中的活性成分反應，在混凝土澆 筑成

21、型后若干午(數年至二、三十年)逐漸反應，反應生成物吸 水膨脹使混凝土產生內部應力， 膨脹開裂、導致混凝土失去設 計性能。由于活性骨料經攪拌后大體上呈均勻分布。所以一 旦 發生堿骨料反應、混凝土內各部分均產生膨脹應力，將混凝 土自身脹裂、發展嚴重的只能拆除，無法補救，因而被稱為混 凝土的癌癥。 二、堿骨料反應的分類和機理 1堿硅酸反應 1940年美國加利尼亞州公路局的斯坦敦，首先發現堿骨料 反應問題，引起全世界混凝土工程界的重視，這種反應就是堿 硅酸反應。堿硅酸反應是水泥中的堿與骨料中的活性氧化硅成 分反應產生堿硅酸鹽凝膠或稱堿硅凝膠，堿硅凝膠固體體積大 于反應前的體積，而且有強烈的吸水性，吸水

22、后膨脹引起混凝 土內部膨脹應力，而且堿硅凝膠吸水后進一步促進堿骨料反應 的發展、使混凝土內部膨脹應力增大，導致混凝土開裂。發展 嚴重的會使混凝土結構崩潰。 能與堿發生反應的活性氧化硅礦物有蛋白石、玉髓、鱗石 英、方英石、火山玻璃及結晶有缺欠的石英以及微晶、隱晶石 英等，而這些活性礦物廣泛存在于多種巖石中。因而迄今為止 世界各國發生的堿骨科反應絕大多數為堿硅酸反應 梁根 斷裂 事故 九 該工程某縣公路段的機修車間（底層） 和宿舍，為2層磚混結構，建筑面積 556m2，屋頂局部平面與剖面見圖3-62 屋頂層的挑梁尺寸與配筋情況見圖3-63， 混凝土C18，在拆模時發現7根挑梁根部斷 裂。 事故 九

23、 原因 分析 1.混凝土實際強度無試驗資料，發 現混凝土密實度很差，有很多空隙， 當時的水灰比不是由試配決定的。 2.挑梁的主要受力鋼筋嚴重往下移 位 3.懸挑部分比設計要長 4.屋面超厚，自重加大。 5.拆模時間過早 事故 九 處理 措施 1.將墻上殘剩的挑梁根部打掉 500mm，露出全部鋼筋 2.在墻內100mm處將挑梁的主筋鋸 斷，重新焊接新的主筋 3.修改設計，將懸挑結構改為全現 澆 配筋 錯誤 事故 十 山西某教學樓為現澆10層框剪結構，長 59.4m,寬15.6m,標準層高3.6m,地面以上高 度41.8m,地上建筑面積9510m2，在第4和 第5層結構完成后，發現這兩層柱的鋼筋

24、配錯，其中內跨柱少配鋼筋44.53cm2，外 跨柱少配13.15cm2 事故 十 原因 分析 該工程第4，5層柱的配筋相同， 第6層起配筋減少，施工時，誤將6 層的柱子斷面用于4，5層，造成配 筋錯誤。 事故 十 處理 措施 加固構件：鑿去4，5層的保護層， 露出柱四角的主筋和全部箍筋，用 通長鋼筋加固，加固直徑，間距與 原設計相同 空洞 露筋 事故 十一 南京某單位辦公大樓為5層現澆框架， 其平面示意圖見圖3-90，2層框架柱澆注 后，拆模時發現有6根柱存在空洞，爛根， 露筋等嚴重缺陷，其缺陷情況見圖3-91， 92，93 事故 十一 原因 分析 1.柱澆注時分層厚度太大 2.混凝土澆注后漏

25、振或振搗不實 事故 十一 處理 措施 由于空同，漏筋，爛根十分嚴重，根 據現場實際情況分析混凝土內部質量也得 不到保證，因此決定立即全部拆除，綁扎 鋼筋后，重新澆注混凝土。 梁開裂 事故 四 某工程為混合結構，屋蓋采用現澆鋼筋 混凝土梁板，梁跨度9m，為矩形截面， 高800mm，寬400mm，混凝土為C18。配 筋情況為：梁跨中受力鋼筋4 25，支座受 力鋼筋2 18，澆筑后14d拆模，發現梁上由 0.1-0.35mm寬的裂縫 事故 四 原因 分析 規定中大于8m的梁，拆模時的強度要 達到100%才可以，而現實才達到80%，于 是因強度不足導致開裂。 事故 四 處理 措施 檢驗發現裂縫沒有明顯

26、開裂，不會 影響結構的安全使用，所以可以采用環氧 膠泥涂抹表面，封閉裂縫 大梁 裂縫 事故 五 某車間12m鋼筋混凝土屋面大梁，平臥 生產，起吊后發現50%吊環附近混凝土局 部壓碎，吊環偏斜，混凝土裂縫， 事故 五 原因 分析 1.上翼緣裂縫 吊環安裝時箍筋被碰撞發生位移，未恢 復原狀，因此，平臥起吊是僅有兩個鋼箍 其作用。 2.大梁腹板裂縫 腹板側向剛度本來很小，翼緣開裂后， 上部梁的側向剛度大為減少，所以引起腹 板開裂 3.吊環偏斜 兩臺吊車的吊環受力不均勻，受力較大 的吊環，殘余變形也大，因此吊環發生偏 斜。 事故 五 處理 措施 對翼緣處的傾斜裂縫，鑿去斜縫范圍內 的混凝土并鑿成直槎，

27、然后用C40細石混 凝土重新澆筑養護 腹梁 裂縫 事故 六 某煅工車間跨度10m，屋蓋梁采用雙坡 T形截面薄腹梁，共4榀，其形狀，尺寸與 配筋見圖3-42，梁內無彎起鋼筋，混凝土 設計強度C18,實際試塊強度為12- 15N/mm2,在檢查時發現梁支座附近有斜 裂縫出現，并不斷增加和擴大。 事故 六 原因 分析 原設計無彎起鋼筋，箍筋斷面及 數量均不足實測混凝土強度未達到 設計要求。 事故 六 處理 措施 由于薄腹梁的承載能力不足，必 須加固，加固方案在原有的薄腹梁 上加鋼筋混凝土，加固后的斷面見 圖3-43，增設箍筋來承擔斜截面強 度，并配置縱向構造鋼筋 砼柱 偏斜 事故 七 江蘇某冷作車間

28、為裝配式鋼筋 混凝土結構，柱距6m,跨度18m，主 要構件為矩形柱，鋼筋混凝土屋架， 大型屋面板，吊屋面板時發現1根柱 向內傾斜，柱頂向內位移50mm。 事故 七 原因 分析 柱吊裝后沒有認真校正，當屋蓋 吊裝時，發現了屋蓋與柱連接處有 錯位，但未及時查明原因，直到吊 裝完后才發現有內傾現象 事故 七 處理 措施 由于柱的偏差太大，必須進行糾 正，糾偏方案有兩個：一是大型屋 面板與屋架焊接處割開后，再對柱 糾偏；二是把屋架連同屋面板等整 體頂起，然后對柱糾偏 樓板 開裂 事故 三 某學校為3層混合結構，縱墻承 重，外墻厚37cm，內墻厚24cm，灰 土基礎，樓蓋為現澆鋼筋混凝土肋 形樓蓋，在裝

29、飾工程時發現大梁兩 側的混凝土樓板上部普遍開裂，裂 縫方向與大梁平行，鑿開后發現負 鋼筋被踩下。 事故 案例 三 原因 分析 1.施工方面 1）澆筑混凝土時，把板中的負彎 矩鋼筋踩下，造成板與梁連接處附近出 現通長裂縫 2）混凝土每立方用量少于250kg 3）在第二層樓蓋澆筑后沒達到規 定強度，就在其上堆放施工工具，導致 荷載超載。 4）混凝土在冬季施工而沒采取任 何施工措施。 2.設計方面 1）對樓板的荷載計算錯誤 2）梁箍筋間距太大 框架梁 開裂事 故案例 二 某鄰街建筑的底層為商店，2層以上為宿 舍，是7層現澆框架結構，縱向二跨，其 第7層平面圖如圖3-11所示。 室內粉飾時發現頂層縱向

30、框架梁KJ-7， KJ-8上有15處裂縫，其位置如3-11，裂縫 情況見圖3-12 事故 案例 二 原因 分析 1.混凝土收縮 2.施工圖漏畫附加的橫向鋼筋。 拆模 過早 引起 的 倒塌 事故概況 某輕工廠為二層現澆框架結構,預制鋼筋混 凝土樓板.施工單位在澆筑完首層鋼筋混凝 土框架及吊裝完一層樓板后,繼續施工第二 層.在開始吊裝第二層預制板時,為加快施 工進度,將第一層的大梁下的 立柱拆除,以 便在底層同時進行裝修,結果在吊裝二層預 制板將近完成時,發生倒塌,當場壓死多人, 造成重大事故. 原因分析 事故發生后,經調查分析,倒塌的主要原因 是底層大梁立柱及模板拆除過早.在吊裝二 層預制板時,

31、梁的 養護只有3天,強度還很低, 不能形成整體框架傳力,因而二層框架及預 制板的重量及施工荷載由二層大梁的立柱 直接傳給首層大梁,而這時首層大梁的強度 尚未完全達到設計的強度C20,經測定只有 C12.首層大梁承受不了二層結構自重及結 構輜重而引起倒塌. 骨料 中混 入膨 脹性 礦物 引起 事故 某一市鎮的鄉辦企業車間,面積4600平方米, 為3層鋼筋混凝土框架結構,梁 、柱為現澆 混凝土,樓板為本鎮預制產生產的多孔板. 于1986年春開工,同年8月完成,交付使用后 個月后即發現梁、柱等有多處爆裂,中在6- 7個月以后,又陸續發現在混凝土柱基,柱子 大梁根部混凝土爆裂,其中嚴重的爆裂裂縫 長達

32、150厘米,有的已貫通大梁;導致大梁折 端. 原因分析 事故發生后,取裂縫處碎片進行X光分析,結 果指出主要的晶相為方鎂石MgO, 此外還 有少量的生石灰石CaO,由此可以判定是方 鎂石及石灰石水化膨脹.起源是鄉鎮施工企 業為了節省資源,采用了本鄉耐火材料廠生 產鎂砂時所導致的廢砂代替混凝土中的部 分集料,該廠以白云石CaMg(CO3)2為原 料,煅燒生產耐火材料,而廢渣中含有MgO 及CaO.結果引起事故,得不償失. 混凝 土受 凍害 事故 某省一綜合加工樓,五層樓,磚混結構,磚墻承重, 現澆鋼筋混凝土樓蓋.在澆注混凝土時正值冬季. 但施工隊缺乏冬季施工措施,在拆模后發現凍害 嚴重.具體表現

33、在1板面混凝土層剝落.板面疏松 用鐵器或木板刮時,表層紛紛剝落,有的外露石子, 用手可以挪動,結構疏松;2混凝土強度嚴重不足. 原設計混凝土為C25,實測強度大都在 C10C13之間,個別的僅為C6,3表面裂縫遍布, 參看圖 混凝 土受 凍害 原因 分析 原因分析 顯然是混凝土在凝結硬化過程中受 了凍害.這從取樣混凝土中,發現骨料 表面有明顯的結冰痕跡.混凝土的水 化反應隨著溫度的 減低而減弱,水結 冰則水化反應完全停止.水的冰凍溫 度為0度,但在混凝土混合物中總有 一些溶解物質,水的 結冰溫度要低于 0度,約在-1-4度.在低溫環境中澆 筑混凝土,由于混凝土在硬化前受凍, 水化反應很弱,同時

34、新形成的水泥水 化物的強度弱,水結冰凍脹時,內部結 構遭到破壞.因而強度嚴重不足. 因錨 固長 度不 足而 引起 大梁 折斷 某煅工廠車間屋面梁為12米跨度的 T型薄腹梁,在車間建成后 使用不久.梁端頭突然斷裂,造成廠房部分倒塌,倒塌構件包括 屋面大梁及大型面板. 事故分析 事故發生后到現場進行調查分析,混凝土強度能滿足設計要 求.從梁端斷裂處看,問題出在端部鋼筋深入支座的錨固長度 至少150毫米,實際上不足50毫米,梁端部至柱端外邊緣的 距 離為400毫米,實際上去只有140150毫米.如圖 因此,梁 端支于柱頂上的部分接近于素混凝土梁,這是 非常不可靠的. 加之本車間為鍛工車間,投產后鍛錘

35、的動力作用對廠房振動 力的影響大,這在一定程度上增加了大梁的負荷.在這種情況 下.才引起了大梁的斷裂 鋼筋 難以 施工 引起 大量 倒塌 某農村企業生產車間,磚柱上擱置大 梁,施工完成后不久,大梁就倒塌 原因分析 主要是梁端支撐設計不當.原設計現 澆梁墊加一錨筋.實際施工時,錨筋很 難插入砌體中,因而改為局部擴大混 凝土墊,使之與圈梁相連并一起澆注. 因磚柱頂局部擴大,施工時順便先砌 磚柱的擴大部分作為澆混凝土的側 模.因磚逐皮外伸,澆注混凝土時沒有 充分搞固,因而很疏松.磚無咬槎,與 混凝土結合力極差,實際上起不到承 載作用.在大梁壓力下,磚先掉落,疏 松的混凝土也無足夠承載力,于是引 起大

36、梁倒塌 現澆 梁柱 鉸接 處理 不妥 引起 裂縫、 破損 某廠房橫梁與柱鉸接,處理如圖 符合通常做法,但投入使用后,在鉸接 點附近發生裂縫也局部破壞 原因分析 鋼筋X形原意是只能受水平力而不 能承受彎矩,從而實現鉸的功能,但 實際上,這種做法有相當程度的嵌固 作用.當兩邊柱子有不均勻沉降時,節 點處梁端生產一角度變位,使錨筋受 拉,梁端面與柱混凝土接觸面受壓而 形成抵抗力矩.若這種彎矩過大，則 會使節點處開裂,甚至局部破壞.在要 求鉸接的條件較高時,可改進節點做 法,如圖 .這兩種節點做法更接近 理想鉸接的形式,構造也較簡單,施工 也很方便.梁柱間的 間隙可視具體情 況及梁、柱尺寸的大小而定

37、現澆 梁柱 鉸接 處理 不妥 引起 裂縫、 破損 人字 折梁 計算 錯誤 而倒 塌 某庫房為單層結構,跨度10米,長24.5米,采用磚墻承 重,屋面采用人字形折梁折梁間距3.5米,在折梁上擱 置預應力鋼筋混凝土檁條,每米放3根,工30根,檁條 上鋪85cm*60cm*5cm的預制平板.人字屋架結構及 配筋如圖 當鋪完屋面,拆除折梁的 模板及支撐時. 屋蓋倒塌 事故分析 該工程愿意采用人字屋架,形式上似拱,因而在梁集 中均勻配置8%18鋼筋,該工程實際上無拉桿,兩端又 沒有抗拉推力結構,實際上是 一個折線形鋼筋混凝 土斜梁.則使強度嚴重不足,承載力嚴重不足,加上折 梁曲折處受拉鋼筋受拉邊順放,在

38、彎折處對受拉力 極為不利,為規范所禁止.折梁承載力不足,構造又極 不合理,必然引起屋蓋的破壞. 水泥 過期 和 受潮 案例 一事 故過 程和 原因 事故過程：此車間于1983年10月開工，當年12月 79日澆筑完大梁混凝土，12月2629日安裝完 屋蓋預制板，接著進行屋面防水層施工；1984年1 月3日拆完大梁底模板和支撐，1月4日下午房屋全 部倒塌并發現大梁壓區混凝土被壓碎。 分析倒塌原因如下： 鋼筋混凝土大梁原設計為C20混凝土。施工時，使 用的是進場已3個多月并存放在潮濕地方已有部分 硬塊的325號水泥。這種受潮水泥應通過試驗按實 際強度用于不重要的構件或砌筑砂漿，但施工單位 卻仍用于澆

39、筑大梁，且采用人工攪拌和振搗，無嚴 格配合比。致使大梁在混凝土澆筑28d后（倒塌后） 用回彈儀測定的平均抗壓強度只有5MPa左右；有 些地方竟測不到回彈值。 水泥 過期 和 受潮 案例 一 原因 在倒塌的大梁中，發現有斷磚塊和拳頭大 小的石塊。 大梁縱筋和箍筋的實際配置量少于設計需 要（縱筋原設計為1022，實配720， 322；箍筋原設計為8250，實配 6300），分別僅及設計需要量的88 和47。 經按施工時實際荷載復核，本倒塌事故是因 施工中大梁混凝土強度過低，在大梁拆除 底模后，其壓區混凝土被壓碎所引發，繼 而導致整個房屋倒塌。使用過期受潮水泥 是主因，混凝土配比不嚴、振搗不實、配

40、筋不足也是重要原因。 磚柱 承載 力不 足引 起的 倒塌 事故 某學校的教學樓,二層磚混結構,工程已接近完工, 在室內進行抹灰粉刷突然倒塌,造成多人死亡 工程概況 該建筑的平面 、立面、剖面、及主要尺寸如 圖 .教學樓為二層磚混結構,基礎為水泥沙漿砌 筑的毛石基礎,墻厚180MM.頂頭大教室中間深梁 為現澆鋼筋混凝土梁.三個月后拆除大梁底部支撐 及模板,開始裝修發現墻體有較大變形,工人用錘 子將凸出墻體打了回去,繼續施工.第三天發現大 教室的窗墻在 市內窗臺下約100MM處有一條很 寬的水平裂縫,寬約20MM.整個房屋就全部倒塌, 兩層樓板疊壓在一起.未及時撤離的工人全部死亡 磚柱 承載 力不

41、 足引 起的 倒塌 事故 事例分析 本工程并無正式設計圖紙,只是由使用單 位直接委托某施工單位建造.根據現場情況 參照一般磚混結構草草畫了幾張草圖就進 行施工的.施工隊伍由鄉村瓦木匠組成,沒 有技術管理體制.事故發生后測定,磚的等 級為MU0.5,沙漿強度只有M0.4.在拆模的 第二天發現險情后,還不采取應急措施.才 導致重大事故的發生 現制 混凝 土的 裂縫 和缺 陷 違反 操作 規程 帶來 的質 量事 故 某化工廠備品庫施工中，倒運混凝土行車 梁時，需要從構件堆中抽出一根。因吊鉤 不垂直，行車梁相互碰撞，刮倒一根行車 梁斷裂報廢。 原因分析： 違反操作規程，即沒有按順序將其他 構件倒開，然

42、后再起吊裝車，這是這 次事故發生的前提。 指揮人員與司機判斷有誤和思想上的 麻痹大意是造成這次事故的直接原因。 結構 安裝 事故 案例 某單層廠房柱吊裝開裂事故某單層廠房柱吊裝開裂事故 某廠機修車間的預制混凝土柱尺寸形狀如圖某廠機修車間的預制混凝土柱尺寸形狀如圖5- 2所示。原設計吊裝位置在牛腿下面。施工時所示。原設計吊裝位置在牛腿下面。施工時 隨便將吊點移至牛腿上邊的隨便將吊點移至牛腿上邊的A點。起吊時，柱點。起吊時，柱 子剛剛離地，吊點綁扎繩突然由子剛剛離地，吊點綁扎繩突然由A點滑到靠近點滑到靠近 上柱頂的上柱頂的B點，這時吊車司機立即剎車。經檢點，這時吊車司機立即剎車。經檢 查，發現上柱

43、根部已經開裂，拉區裂縫貫通查，發現上柱根部已經開裂，拉區裂縫貫通 柱的全部厚度，裂縫寬度達柱的全部厚度，裂縫寬度達5mm，高度達，高度達 360mm,壓區混凝土被壓碎，上柱柱頂向一側壓區混凝土被壓碎，上柱柱頂向一側 偏斜偏斜80mm,吊裝無法進行。只好重新澆灌柱子，吊裝無法進行。只好重新澆灌柱子， 整個工程為此拖延近三周，造成巨大經濟損整個工程為此拖延近三周，造成巨大經濟損 失。失。 某廠 大頭 柱倒 排事 故 事故概況事故概況 1982年秋季的一天夜里刮起了年秋季的一天夜里刮起了6-7級的大風，級的大風， 第二天某單位的吊裝施工人員一上班，就發第二天某單位的吊裝施工人員一上班，就發 現了前幾

44、天吊起來的現了前幾天吊起來的20根柱子有根柱子有4根根“推排刮推排刮 倒倒”。4根柱子全部折斷報廢，造成了重大的根柱子全部折斷報廢，造成了重大的 質量安全事故。質量安全事故。 原因分析原因分析 施工準備時，技術人員所作的措施不妥善。施工準備時，技術人員所作的措施不妥善。 對于對于350350mm的柱身、的柱身、3501500mm的牛的牛 腿的這種大柱頭，不是常規施工，應有保證腿的這種大柱頭，不是常規施工，應有保證 在結構安裝過程中的特殊措施。措施中也提在結構安裝過程中的特殊措施。措施中也提 出了除用楔子作為臨時固定工具外，還要在出了除用楔子作為臨時固定工具外，還要在 每個柱子的四面拉上纜風繩。

45、然而纜風繩的每個柱子的四面拉上纜風繩。然而纜風繩的 規格選為規格選為8鉛絲拉錨，其強度不夠，事故后鉛絲拉錨，其強度不夠，事故后 被拉斷的纜風繩足以證明這一點。被拉斷的纜風繩足以證明這一點。 施工現場管理太差，事故后調查中得知，事施工現場管理太差，事故后調查中得知，事 故發生當天白日，有人已發現前幾天安裝的故發生當天白日，有人已發現前幾天安裝的 柱子有兩根柱上的纜風繩，不知何時已被碰柱子有兩根柱上的纜風繩，不知何時已被碰 拔出來了，不再起作用，然而都視而不見，拔出來了，不再起作用，然而都視而不見， 無人過問和處理。事故現場證明最先被刮倒無人過問和處理。事故現場證明最先被刮倒 的柱子，就是這兩根柱

46、中的一根。的柱子，就是這兩根柱中的一根。 沒嚴格按照施工操作規范要求施工，即吊裝沒嚴格按照施工操作規范要求施工，即吊裝 后沒有及時校正并澆灌混凝土。后沒有及時校正并澆灌混凝土。 北京 市某 美食 娛樂 城一 樓地 面 （證 券廳） 質量 問題 證券廳地面是用天然花崗巖證券廳地面是用天然花崗巖“將軍紅將軍紅”鋪鋪 設的，于設的，于1994年年5月份交工。在交工驗收月份交工。在交工驗收 時發現了較為嚴重的空鼓和鋪設不平、縫時發現了較為嚴重的空鼓和鋪設不平、縫 子不勻等質量問題，現對上述問題做了如子不勻等質量問題，現對上述問題做了如 下分析。下分析。 地面空鼓地面空鼓 事故現象事故現象 驗收時敲擊多

47、處明顯的空鼓聲音，個別板驗收時敲擊多處明顯的空鼓聲音，個別板 塊松動，有的出現裂紋。塊松動，有的出現裂紋。 原因分析原因分析 基層清理不干凈，澆水濕潤不夠，有的板基層清理不干凈，澆水濕潤不夠，有的板 塊下面的水泥素漿結合層涂刷的不均勻，塊下面的水泥素漿結合層涂刷的不均勻， 有的是因為涂刷時間過長，致使風干硬結，有的是因為涂刷時間過長，致使風干硬結， 造成面層和墊層同時出現空鼓。造成面層和墊層同時出現空鼓。 墊層砂漿加水過多或一次鋪得太厚，不易墊層砂漿加水過多或一次鋪得太厚，不易 砸密實，造成面層空鼓。砸密實，造成面層空鼓。 板塊背面浮灰沒有清理，也沒有用水濕潤，板塊背面浮灰沒有清理，也沒有用水

48、濕潤， 直接影響粘結效果、加之操作質量差，錘直接影響粘結效果、加之操作質量差，錘 擊不當，故多處出現空鼓。擊不當，故多處出現空鼓。 鋼筋 混凝 土結 構工 程 挑梁 板支 模錯 誤引 起的 倒塌 事故 事故概況 某四層內框結構，外墻一層窗上設有挑出80cm的 現澆鋼筋混凝土遮陽板（圖4-5）。 該工程在澆筑遮陽板的過程中突然發生局部外墻 倒塌事故。倒塌物有遮陽板及全部一層窗間墻， 倒向室外，倒塌線基本上沿腳手眼發生。倒塌后 的吊架斜桿大部分發生嚴重的壓曲變形。 鋼筋 混凝 土結 構工 程 挑梁 板支 模錯 誤引 起的 倒塌 事故 倒塌事故與支撐不當有關。該遮陽板是用吊 架支模：在每個窗間墻上設置一個吊架，吊 架間用木墊板聯系起來，并用