1、. word 專業資料目錄1. 編制依據 . - 3 - 2. 工程概況 . - 3 - 3. 模板方案選擇 . - 3 - 3.1. 注意事項 . - 3 - 3.2. 方案選擇 . - 4 - 4. 材料選擇 . - 4 - 4.1. a 型模板支撐架. - 4 - 4.2. b 型模板支撐架 . - 4 - 5. 模板安裝 . - 5 - 5.1. 模板安裝要求 . - 5 - 5.2. 模板組拼 . - 5 - 5.3. 模板定位 . - 6 - 5.4. 模板的支設 . - 6 - 5.5. a 型模板支撐架. - 6 - 5.6. b 型模板支撐架 . - 7 - 5.7. 梁模板

2、支撐架 . - 8 - 6. 模板拆除 . - 8 - 7. 模板技術措施 . - 10 - 7.1. 進場模板質量標準 . - 10 - 7.2. 模板安裝質量要求 . - 10 - 7.3. 其他注意事項 . - 14 - 7.4. 脫模劑及模板堆放、維修. - 15 - 8. 安全、環保文明施工措施. - 15 - . word 專業資料9. 模板計算 . - 17 - 9.1. a 型模板支撐架. - 17 - 9.2. b 型模板支撐架 . - 27 - 9.3. 梁模板支撐架 . - 37 - . word 專業資料地下室頂板施工模板支撐方案1.編制依據建筑結構荷載規 GB5000

3、9-2001 中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規 GB50010-2002 中國建筑工業出版社；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規JGJ130-2001 中國建筑工業出版社；鋼結構設計規 GB 50017-2003中國建筑工業出版社；2.工程概況西咸新區山水實業有限公司開發的西咸新區創新大廈工程，位于西咸新區能源二路北側，金融二路西側。由一棟20層辦公樓，三層商業裙房及一層地下室組成。結構形式為現澆鋼筋混凝土框架剪力墻結構。地上建筑面積33341.59 ，地下建筑面積 9222.58 ，地下室頂板厚度為 250mm 及300mm 。3.模板方案選擇3.1.注意事項本工程考慮到施工工期、 質量

4、和安全要求， 故在選擇方案時， 應充分考慮以下幾點：1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。. word 專業資料3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99 檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。3.2.方案選擇1、模板支撐體系采用鋼管 ( 48X3mm)扣件組合連接， 滿堂排架支撐。 斜撐、剪刀撐采用 48X3mm 鋼管；扣件和樓板

5、支撐連接，模板采用厚18mm 膠合板，采用方木 (50X80mm) ，擱柵采用 48X 3mm 鋼管扣件連接。2、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下2種模板及其支架方案： a型模板支撐架（板厚 250mm 、凈高 5.3m ），b型模板支撐架（板厚 300mm 、凈高5.25m ）。4.材料選擇按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、 剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。4.1.a 型模板支撐架板底采用鋼管支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用 48 3鋼管。4.

6、2.b 型模板支撐架板底采用鋼管支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、. word 專業資料支座組成，采用 48 3鋼管。5.模板安裝5.1.模板安裝要求（1）梁、板模板安裝順序及技術要點模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模技術要點安裝墻模前， 要對墻體接茬處鑿毛， 用空壓機清除墻體的雜物， 做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。（2）樓板模板安裝順序及技術要點模板安裝順序滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板、外墻柱頭模板龍骨

7、模板調整驗收進行下道工序技術要點樓板模板當采用單塊就位日寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、 梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱 (跨度大于 4m 時， 起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。5.2.模板組拼模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時， 要控制好相鄰板面之間拼縫， 兩板接頭處要加設卡子， 以防漏漿， 拼裝完成后用鋼絲. word 專業資料把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫 1 2、相鄰模板之間高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 3 5.3.模板定位當底板或頂板混凝土澆

8、筑完畢并具有一定強度（1.2MPa ），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據軸線位置放出墻柱截面位置尺寸線、模板 500 控制線，以便于模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層 500mm 標高控制線，并根據該 500mm 線將板底的控制線直接引測到上。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道軸線， 根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。5.4.模板的支設模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、 雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有側模板必須

9、刷油性脫模劑。5.5.a 型模板支撐架1、樓板模板采用 5080方木做板底支撐，中心間距300mm ，扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架排距0.9m ，跨距 1m ，步距 1.5m 。2、樓板模板施工時注意以下幾點：. word 專業資料（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于 1mm ，否則用膩子封條；（4）根據房間大小，決定頂板模板起拱大小：L4m 開間不考慮起拱， L4m 時應起拱，起拱高度為跨度的1/1000 ；（5）

10、模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用 50mm 長釘子固定，格柵間距 300mm ，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉使用時， 將表面的水泥砂漿清理干凈， 涂刷脫模劑， 對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整； 模板鋪完后， 將雜物清理干凈，刷好脫模劑。（6） 從墻根起步 300mm 立第一根立桿以后按 900mm 和1000mm 的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三

11、道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。5.6.b 型模板支撐架1、樓板模板采用 48 3.5承插型盤扣式支架做板底支撐，中心間距mm ，扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架排距0.9m ，跨距 0.9m ，步距 1.5m 。2、樓板模板施工時注意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；. word 專業資料（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于 1mm ，否則用膩子封條；（4）根據房間大小

12、，決定頂板模板起拱大小：4開間不考慮起拱， L 4m時應起拱，起拱高度為跨度的1/1000 ；（5）模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四周的格柵，彈線保持在同一標高上，板與格柵用 50mm 長釘子固定，格柵間距 300mm ，板鋪完后，用水準儀校正標高，并用靠尺找平。鋪設四周模板時，與墻齊平，加密封條，避免墻體吃模，板模周轉使用時， 將表面的水泥砂漿清理干凈， 涂刷脫模劑， 對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整； 模板鋪完后， 將雜物清理干凈，刷好脫模劑。（6）從墻根起步 300mm 立第一根立桿以后按 90

13、0mm 和900mm 的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三道，考慮到人行通道，在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成人行通道）。5.7.梁模板支撐架梁下增加增加 2 道承重立桿，模板支架搭設高度為3m ，立桿的縱距 (跨度方向 ) l=0.8m ， 腳手架步距h=1.5m ， 立桿鋼管類型選擇： B-LG-500( 48 3.2 500);6.模板拆除1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，. word 專業資料由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要

14、求。在拆除側模時，混凝土強度要達到 1.2MPa （依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。 混凝土的底模， 其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墻模板拆除墻模板在混凝土強度達到 1.2MPa ，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后墻，先拆外墻外側模板，再拆除側模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體， 尤其拆門窗陰陽角模時不能用大

15、錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除， 先松動四周固定用的角鋼， 再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。（2）樓板模板拆除樓板模板拆除時， 先調節頂部支撐頭， 使其向下移動， 達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。4、模板拆除吊至存放地點時， 模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，

16、防止粘結灰漿。. word 專業資料7.模板技術措施7.1.進場模板質量標準模板要求：（1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于 0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2（3）規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測 3點、1點，取8點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每板長、寬各 2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。

17、 翹曲度檢測方法： 用鋼直尺量對角線長度， 并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。7.2.模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規（GB 50204-2002）及相關規要求。即 模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。（1）主控項目1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。. word 專業資料檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處

18、。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。（2）一般項目1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿； 在澆筑混凝土前， 木模板應澆水濕潤， 但模板不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前， 模板的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。2）對跨度不小于 4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規要求的檢驗批（在同一檢驗批，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于 3件；對板，應按有代表性的自然間抽查10 ，且不得小于 3間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表

19、1的規定；. word 專業資料檢查數量：按規要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于 3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。（3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1的規定。檢查數量：按規要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于 3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行

20、. word 專業資料復測，無誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm ，平整度不超過 2mm ；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm 及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。（6）模板的變形控制1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm ）。2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3）門窗洞口處對稱下混凝土；4）模板支立后， 拉水平、豎向通線， 保證混

21、凝土澆筑時易觀察模板變形， 跑位；5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。（8）窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置 2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。（9）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50 100 洞，以便用空壓機清掃模. word 專業資料的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（10）跨度小于 4m 不考慮， 46m 的板起拱 10mm ；跨度大于 6m 的板起拱15mm 。（11）與安裝配合合模前與鋼筋

22、、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。（12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。（13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。 拆除后的模板按編號整理、 堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。7.3.其他注意事項在模板工程施工過程上中， 嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施， 防患于未然， 以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）膠合板選統一規格，面板平整

23、光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。（4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前， 要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。（5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm 。. word 專業資料（6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。（7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。7.4.脫模劑及

24、模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。（2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。8.安全、環保文明施工措施（1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。（3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安

25、全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。（4）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、 松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、 斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時. word 專業資料組織處理。（5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m ，外殼接保護零線， 且絕緣良好。 電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查， 使用中隨時檢查） ；且電鋸必須具備皮帶防護罩、 鋸片防護罩、分料器和護手裝

26、置。 使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（6）用塔吊吊運模板時， 必須由起重工指揮， 嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉， 防止模板旋轉不善撞傷人； 垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板（7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。（8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并

27、同避雷網接通，防止漏電傷人。（9）在電梯間進行模板施工作業時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側力既受溫度影響， 又受澆筑速度影響， 因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15 時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h 。（10）環保與文明施工夜間22:00 6:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理， 并存放進指定垃圾站。 做到工完場清。 整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。. word 專業資料9.模板計算9.1.a 型模板支撐架高支撐架的計算參照建

28、筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規（JGJ130-2001 ）、混凝土結構設計規GB50010-2002、建筑結構荷載規(GB 50009-2001)、鋼結構設計規 (GB 50017-2003)等規。支撐高度在 4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規存在重要疏漏， 使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3. 高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。一、參數信息 : 1.腳手架參數橫向間距或排距 (m):0.90 ；縱距 (m):1.00 ；步距 (m):1.50 ；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30 ；腳手架搭設高

29、度 (m):5.30 ；采用的鋼管 (mm): 48 3.0；扣件連接方式 :雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式 :方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重 (kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重 (kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度 (m):0.250 ；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值 (kN/m2):1.000；3.木方參數木方彈性模量 E(N/mm2):10000.000；木方抗彎強度設計值. word 專業資料(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值 (N/mm2):1.300；木方的間隔距離 (mm):300.0

30、00 ；木方的截面寬度 (mm):50.00 ；木方的截面高度 (mm):80.00 ；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板支撐方木的計算 : . word 專業資料方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為: W=5.000 8.000 8.000/6=53.33 cm3；I=5.000 8.000 8.000 8.000/12=213.33 cm4；方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重 (kN/m) ：q1=25.000 0.300 0.250=1.875 kN/m；(2)模板的自重線荷載 (kN/m): q2=0.350 0.

31、300=0.105 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN) ：p1=(1.000+2.000) 1.000 0.300=0.900 kN；2.強度計算 : 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q=1.2 (1.875+0.105)=2.376 kN/m；集中荷載 p=1.4 0.900=1.260 kN；最大彎距 M=Pl/4+ql2/8=1.260 1.000/4+2.3761.0002/8=0.612 . word 專業資料kN.m ；最大支座力 N=P/2+ql/2=1.260/2+2.376 1.000/2=

32、1.818 kN；截面應力=M/w=0.612 106/53.333 103=11.475 N/mm2；方木的計算強度為 11.475 小13.0 N/mm2,滿足要求 ! 3.抗剪計算：最大剪力的計算公式如下 : Q=ql/2+P/2 截面抗剪強度必須滿足 : T=3Q/2bhT 其中最大剪力 :Q=1.000 2.376/2+1.260/2=1.818 kN；截面抗剪強度計算值 T=3 1818.000/(2 50.000 80.000)=0.682 N/mm2 ；截面抗剪強度設計值 T=1.300 N/mm2；方木的抗剪強度為 0.682 小于1.300 ，滿足要求 ! 4.撓度計算 :

33、 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q=q1+q2=1.875+0.105=1.980 kN/m；集中荷載 p=0.900 kN；最大變形 V=5 1.980 1000.0004/(38410000.000 2133333.33)+ 900.000 1000.0003/(4810000.000 2133333.33)=2. mm；方木的最大撓度 2.087 小于1000.000/250,滿足要求 ! . word 專業資料三、木方支撐鋼管計算 : 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載 P取縱向板底支撐傳遞力， P=2.376 1.

34、000+1.260=3.636 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖 (kN.m) 支撐鋼管計算變形圖 (kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖 (kN) 最大彎矩 Mmax=0.873 kN.m；. word 專業資料最大變形 Vmax=2.284 mm；最大支座力 Qmax=11.878 kN；截面應力=0.873 106/4490.000=194.400 N/mm2；支撐鋼管的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度小于 900.000/150與10 mm, 滿足要求 ! 四、扣件抗滑移的計算 : 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規培訓講座群主編，P96

35、頁，雙扣件承載力設計值取 16.00kN ，按照扣件抗滑承載力系數 0.80 ，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=11.878 kN；R12.80 kN, 所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、模板支架荷載標準值 (軸力): 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下容：(1)腳手架的自重 (kN) ：NG1=0.129 5.300=0.684 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規附錄A雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重 (kN) ：NG2=0.350 0.900 1.00

36、0=0.315 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重 (kN) ：NG3=25.000 0.250 0.900 1.000=5.625 kN；. word 專業資料經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=6.624 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ=(1.000+2.000) 0.900 1.000=2.700 kN；3.不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=11.729 kN；六、立桿的穩定性計算 : 立桿的穩定性計算公式 : 其中N- 立桿的軸心壓力設計值 (kN) ：N=11.729 kN

37、； - 軸心受壓立桿的穩定系數 ,由長細比 lo/i 查表得到；i- 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i=1.59 cm ；A- 立桿凈截面面積 (cm2) ：A=4.24 cm2；W- 立桿凈截面模量 (抵抗矩 )(cm3) ：W=4.49 cm3； -鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2) ；f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205.000 N/mm2；Lo- 計算長度 (m) ；如果完全參照扣件式規，由公式(1)或(2)計算lo=k1uh(1) lo=(h+2a)(2) k1- 計算長度附加系數，取值為1.155 ；u- 計算長度系數，參照扣件式規表5.3.3；u=1.700 ；a- 立

38、桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.300 m ；公式(1)的計算結果：. word 專業資料立桿計算長度 Lo=k1uh=1.1551.700 1.500=2.945 m；Lo/i=2945.250/15.900=185.000；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209 ；鋼管立桿受壓強度計算值； =11729.076/（0.209 424.000 ）=132.358 N/mm2 ；立桿穩定性計算=132.358 N/mm2小于f=205.000滿足要求！公式(2)的計算結果：立桿計算長度 Lo=h+2a=1.500+0.300 2=2.100 m

39、；Lo/i=2100.000/15.900=132.000；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.386 ；鋼管立桿受壓強度計算值； =11729.076/（0.386 424.000 ）=71.666 N/mm2 ；立桿穩定性計算=71.666 N/mm2小于 f=205.000滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算lo=k1k2(h+2a)(3) k1- 計算長度附加系數按照表1取值1.185 ；k2- 計算長度附加系數， h+2a=2.100按照表 2取值1.005 ；公式(3)的計算結果：立桿計算長度 Lo=k1k2(h+2a)=1.185

40、1.005 (1.500+0.300 2)=2.501 m；Lo/i=2500.943/15.900=157.000；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.284 ；鋼管立桿受壓強度計算值； =11729.076/（0.284 424.000 ）=97.405 . word 專業資料N/mm2 ；立桿穩定性計算=97.405 N/mm2小于 f=205.000滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍 :扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。七、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 : 除了要遵守扣件架規的相關要求

41、外，還要考慮以下容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大， 可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以 0.9-1.5m 為宜，不宜超過 1.5m 。. word 專業資料3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度 20m 或橫向高寬比 6時，

42、 需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每 4-6 米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3 ；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m 設置，四周和中部每10-15m 設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m 設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm ；b.頂部

43、支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm ；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N 12kN 時，可用雙扣件；大于 12kN 時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設， 立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制. word 專業資料在45-60N.m ，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好

44、采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。9.2.b 型模板支撐架承插型盤扣式樓板模板支架計算書依據規 : 建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010 建筑施工模板安全技術規JGJ 162-2008 建筑結構荷載規 GB50009-2012 鋼結構設計規 GB50017-2003 混凝土結構設計規 GB50010-2010 建筑地基基礎設計規GB50007-2011 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規J

45、GJ130-2011 計算參數 : 盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0 N/mm2，. word 專業資料鋼管強度折減系數取1。模板支架搭設高度為3.8m ，立桿的縱距b=0.9m ，立桿的橫距l=0.9m ，腳手架步距h=1.5m 。立桿鋼管類型選擇： B-LG-500( 48 3.2 500); 橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900( 482.5 840); 縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900( 482.5 840); 橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900( 482.5840); 面板厚度18mm ，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度1

46、5N/mm2，彈性模量6000N/mm2。木方 5080mm ，間距 200mm ，木方剪切強度 1.3N/mm2，抗彎強度 15N/mm2，彈性模量 9000N/mm2。梁頂托采用鋼管 483.0mm 。模板自重 0.2kN/m2，混凝土鋼筋自重25.1kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值1kN/m2，施工均布荷載標準值0kN/m2。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.25m2，地基承載力調整系數 0.4。圖盤扣式樓板支撐架立面簡圖. word 專業資料圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元鋼管慣性矩計算采用I= (D4-d4)/64 ，抵抗距計算采用W= (D4-d4)/32D

47、。一、模板面板計算面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1 = 25.1 0.3 0.9+0.2 0.9=6.957kN/m 活荷載標準值q2 = (1+0) 0.9=0.9kN/m 面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為 : 本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為 : 截面抵抗矩W = bh2/6 = 90 1.8 1.8/6 = 48.6cm3；截面慣性矩I = bh3/12 = 90 1.8 1.8 1.8/12 = 43.74cm4；式中： b 為板截面寬度， h 為板截面高度。(1) 抗彎強度計算f = M / W f

48、 其中 f 面板的抗彎強度計算值 (N/mm2)；M 面板的最大彎距 (N.mm) ；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15N/mm2；M = 0.1ql2. word 專業資料其中 q 荷載設計值 (kN/m) ；經計算得到M = 0.1 (1.2 6.957+1.4 0.9) 0.2 0.2=0.038kN.m 經 計 算 得 到 面 板 抗 彎 強 度 計 算 值f = 0.038 10001000/48600=0.791N/mm2面板的抗彎強度驗算f f, 滿足要求 ! (2) 抗剪計算T = 3Q/2bh T 其中最大剪力Q=0.6 (1.2 6.957+1.4 0

49、.9)0.2=1.153kN 截面抗剪強度計算值T=3 1153/(2 900 18)=0.107N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.4N/mm2面板抗剪強度驗算T T ，滿足要求 ! (3) 撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面 板 最 大 撓 度 計 算 值v = 0.677 6.957 2004/(100 6000 437400)=0.029mm 面板的最大撓度小于200/250, 滿足要求 ! 二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重 (kN/m) ：q11 = 25.1 0.3 0.2=1.506kN/m (

50、2)模板的自重線荷載 (kN/m) ：. word 專業資料q12 = 0.2 0.2=0.04kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m) ：經計算得到，活荷載標準值q2 = (0+1) 0.2=0.2kN/m 靜荷載 q1 = 1.2 1.506+1.2 0.04=1.855kN/m 活荷載 q2 = 1.4 0.2=0.28kN/m 計算單元的木方集中力為(0.28+1.855) 0.9=1.9215kN 2.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下: 均布荷載q = P/l = 1.922/0.9=2.135kN/m 最大彎矩M = 0.1ql2=0.1

51、 2.135 0.9 0.9=0.173kN.m 最大剪力Q=0.6ql = 0.6 0.9 2.135=1.153kN 最大支座力N=1.1ql = 1.1 0.9 2.135=2.114kN 木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為 : 截面抵抗矩W = bh2/6 = 5 8 8/6 = 53.333cm3；截面慣性矩I = bh3/12 = 5 888/12 = 213.333cm4；式中： b 為板截面寬度， h 為板截面高度。(1) 木方抗彎強度計算抗彎計算強度f = M/W =0.173 106/53333.34=3.243N/mm2木方的抗彎計算強度

52、小于15N/mm2,滿足要求 ! (2) 木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql . word 專業資料截面抗剪強度必須滿足 : T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值T=3 1153.008/(2 50 80)=0.432N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.3N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3) 木方撓度計算撓度計算按照規要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距) 得到 q=1.546kN/m 最 大 變 形v=0.677ql4/100EI=0.677 1.546 9004/(100 9000213333

53、4)=0.358mm 木方的最大撓度小于900/250, 滿足要求 ! 三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力P= 2.114kN 均布荷載取托梁的自重q= 0.04kN/m。 900 900 900 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 2.11kN 0.04kN/mAB托梁計算簡圖. word 專業資料0.6810.865托梁彎矩圖 (kN.m) 4.344.342.232.220.100.102.022.03

54、4.144.156.266.264.25 4.242.132.120.000.002.122.134.24 4.256.266.264.154.142.032.020.100.102.222.234.344.34托梁剪力圖 (kN) 變形的計算按照規要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 900 900 900 1.53kN 1.53kN 1.53kN 1.53kN 1.53kN 1.53kN 1.53kN 1.53kN 1.53kN 1.53kN 1.53kN 1.53kN 1.53kN 1.53kN 0.04kN/mAB托梁變形計算受力圖1.5780.108托梁變形圖 (mm) 經過

55、計算得到最大彎矩M= 0.864kN.m 經過計算得到最大支座F= 10.509kN 經過計算得到最大變形V= 1.578mm 頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩W = 4.491cm3；截面慣性矩I = 10.778cm4；. word 專業資料(1) 頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f = M/W =0.864 106/1.05/4491=183.224N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205N/mm2,滿足要求 ! (2) 頂托梁撓度計算最大變形v = 1.578mm 頂托梁的最大撓度小于900/400, 滿足要求 ! 四、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風

56、荷載。1.靜荷載標準值包括以下容：(1)腳手架鋼管的自重 (kN) ：NG1 = 0.123 3.8=0.467kN 鋼管的自重計算參照盤扣式規附錄A 。(2)模板的自重 (kN) ：NG2 = 0.2 0.9 0.9=0.162kN (3)鋼筋混凝土樓板自重 (kN) ：NG3 = 25.1 0.3 0.9 0.9=6.0993kN 經計算得到，靜荷載標準值NG = (NG1+NG2) = 6.729kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ = (0+1) 0.9 0.9=0.81kN 3.不考慮風荷載時 ,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1

57、.2NG + 1.4NQ五、立桿的穩定性計算. word 專業資料不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.208kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ；i = 1.59 A 立桿凈截面面積(cm2)； A = 4.5 W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 300N/mm2；l0 計算長度(m) ；參照盤扣式規 2010 ，由公式計算頂部立桿段： l0 = h+2ka (1) 非頂部立桿段： l0 = h (2)

58、計算長度修正系數，取值為1.2；k 計算長度折減系數，可取0.7；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1m ；l0=1.8m ； =1800/15.9=113.208, =0.387 =9208/(0.387 450)=48.617N/mm2,立桿的穩定性計算 f, 滿足要求! 考慮風荷載時 ,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW依據扣件腳手架規計算公式5.2.9 . word 專業資料MW=0.9 1.4Wklah2/10 其中Wk風荷載標準值 (kN/m2)；Wk=uz us w0 = 0.3 0.60.6=0.108kN/m2h 立桿的步距，

59、 1.5m ；la 立桿迎風面的間距， 0.9m ；lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.9m ；風荷載產生的彎矩Mw=0.9 1.4 0.108 0.9 1.51.5/10=0.028kN.m；Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；立桿 Nw=1.2 6.729+1.4 0.81+0.9 1.40./0.9=9.247kN l0=1.8m ； =1800/15.9=113.208, =0.387 =9247/(0.387450)+28000/4730=54.246N/mm2,立桿的穩定性計算 f, 滿足要求 ! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。六、盤扣式模

60、板支架整體穩定性計算盤扣式模板支架架體高度小于8m ，依據規不需要進行整體抗傾覆驗算。七、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg其中p 立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p = N/A；p = 36.834 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN) ；N = 9.208 A 基礎底面面積(m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值(kN/m2)；fg = 68 . word 專業資料地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgk其中kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.4 fgk 地基承載力標準值； fgk = 170 地基承載力的計算滿足要求

61、! 9.3.梁模板支撐架承插型盤扣式梁模板支架計算書依據規 : 建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010 建筑施工模板安全技術規JGJ 162-2008 建筑結構荷載規 GB50009-2012 鋼結構設計規 GB50017-2003 混凝土結構設計規 GB50010-2010 建筑地基基礎設計規GB50007-2011 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規JGJ130-2011 計算參數 : 盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1。模板支架搭設高度為3m ，梁截面 B D=400mm 800mm ，立桿的縱

62、距 (跨度方向 ) l=0.8m ，腳手架步距h=1.5m ，. word 專業資料立桿鋼管類型選擇： B-LG-500( 48 3.2 500); 橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900( 482.5 840); 縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900( 482.5 840); 橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900( 482.5840); 梁底增加 2 道承重立桿。面板厚度18mm ，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15N/mm2，彈性模量6000N/mm2。木方50 80mm ，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15N/mm2，彈性模量9000N/mm2。梁底支撐木方長度0.

63、40m 。梁頂托采用 5080mm 木方。梁底按照均勻布置承重桿2 根計算。模板自重 0.2kN/m2，混凝土鋼筋自重25.5kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值1kN/m2，施工均布荷載標準值0kN/m2。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.25m2，地基承載力調整系數 0.4。扣件計算折減系數取1。鋼管慣性矩計算采用I= (D4-d4)/64 ，抵抗距計算采用W= (D4-d4)/32D 。一、模板面板計算面板為受彎結構 ,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值q1 = 25.5 0.8 0.4+0.2 0.4=8.24kN/m 活荷載標準值q2

64、 = (1+0) 0.4=0.4kN/m 面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為 : . word 專業資料本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為 : 截面抵抗矩W = bh2/6 = 40 1.8 1.8/6 = 21.6cm3；截面慣性矩I = bh3/12 = 40 1.8 1.8 1.8/12 = 19.44cm4；式中： b 為板截面寬度， h 為板截面高度。(1) 抗彎強度計算f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值 (N/mm2)；M 面板的最大彎距 (N.mm) ；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15N/mm2；M = 0.1q

65、l2其中 q 荷載設計值 (kN/m) ；經計算得到M = 0.1 (1.2 8.24+1.4 0.4) 0.40.4=0.167kN.m 經 計 算 得 到 面 板 抗 彎 強 度 計 算 值f = 0.167 10001000/21600=7.739N/mm2面板的抗彎強度驗算f f, 滿足要求 ! (2) 抗剪計算T = 3Q/2bh T 其中最大剪力Q=0.6 (1.2 8.24+1.4 0.4) 0.4=2.508kN 截面抗剪強度計算值T=3 2508/(2 400 18)=0.522N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.4N/mm2面板抗剪強度驗算T T ，滿足要求 ! . wor

66、d 專業資料(3) 撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面 板 最 大 撓 度 計 算 值v = 0.677 8.24 4004/(100 6000 194400)=1.224mm 面板的最大撓度小于400/250, 滿足要求 ! 二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q1 = 25.5 0.80.4=8.16kN/m (2)模板的自重線荷載 (kN/m) ：q2 = 0.2 0.4 (2 0.8+0.4)/0.4=0.4kN/m (3)活荷載為施工荷載標

67、準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN) ：經計算得到，活荷載標準值P1 = (0+1) 0.40.4=0.16kN 均布荷載q = 1.2 8.16+1.2 0.4=10.272kN/m 集中荷載P = 1.4 0.16=0.224kN 600 0.22kN10.27kN/mAB木方計算簡圖. word 專業資料0.4440.000木方彎矩圖 (kN.m) 2.172.170.110.112.172.17木方剪力圖 (kN) 變形的計算按照規要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 600 8.56kN/mAB變形計算受力圖0.0000.643木方變形圖 (mm) 經過計算得到從左到右各支座

68、力分別為N1=2.166kN N2=2.166kN 經過計算得到最大彎矩M= 0.444kN.m 經過計算得到最大支座F= 2.166kN 經過計算得到最大變形V= 0.643mm 木方的截面力學參數為. word 專業資料本算例中，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為 : 截面抵抗矩W = bh2/6 = 5 8 8/6 = 53.333cm3；截面慣性矩I = bh3/12 = 5 888/12 = 213.333cm4；式中： b 為板截面寬度， h 為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f = M/W =0.444 106/53333.3=8.325N/mm2木方的抗彎計算

69、強度小于15N/mm2,滿足要求 ! (2)木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足 : T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值T=3 2.166/(2 50 80)=0.812N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.3N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算最大變形v =0.643mm 木方的最大撓度小于600/250, 滿足要求 ! （二）梁底頂托梁計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重q= 0.038kN/m。 800 800 800 2.17kN 2.17kN 2.17kN 2.17kN 2.17kN 2.17kN 2.17kNAB托梁計算簡圖.

70、word 專業資料0.3030.260托梁彎矩圖 (kN.m) 0.760.761.411.411.081.081.081.081.411.410.760.76托梁剪力圖 (kN) 變形的計算按照規要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 800 800 800 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kN 1.71kNAB托梁變形計算受力圖0.5280.029托梁變形圖 (mm) 經過計算得到最大彎矩M= 0.303kN.m 經過計算得到最大支座F= 4.658kN 經過計算得到最大變形V= 0.528mm 頂托梁的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩

71、I 和截面抵抗矩 W 分別為 : 截面抵抗矩W = bh2/6 = 5 8 8/6 = 53.333cm3；截面慣性矩I = bh3/12 = 5 888/12 = 213.333cm4；. word 專業資料式中： b 為板截面寬度， h 為板截面高度。(1) 頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f = M/W =0.303 106/53333.34=5.681N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于15N/mm2,滿足要求 ! (2) 頂托梁抗剪計算截面抗剪強度必須滿足 : T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值T=3 1408/(2 5080)=0.528N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.3

72、N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3) 頂托梁撓度計算最大變形v =0.528mm 頂托梁的最大撓度小于800/250, 滿足要求 ! 三、雙槽鋼托梁計算盤扣式模板支架可采用雙槽鋼擱置在連接盤上作為支撐模板面板及楞木的托梁。雙槽鋼型鋼類型選擇為 8 號槽鋼1、雙槽鋼托梁受彎承載力計算雙槽鋼水平桿上的彎矩按下式計算：M = F c 式中： M雙槽鋼彎矩；：F單根雙槽鋼托梁承擔的豎向荷載一半；：c模板木楞梁至雙槽鋼托梁端部水平距離。. word 專業資料雙槽鋼托梁的受彎承載力應滿足：M / W f 式中： W雙槽鋼的截面模量 ; f鋼材強度取 205N/mm2。M=4.658 -0.1=

73、-0.466 kN.m M / W = -0.46650.6 1000 = -9.205N/mm2 雙槽鋼托梁受彎強度M / W f，滿足要求 ! 2、雙槽鋼托梁撓度計算雙槽鋼托梁的撓度應符合下式規定：經計算Vmax = -0.205mm 雙槽鋼托梁撓度Vmax v=400/150和 10mm ，滿足要求 ! 四、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：雙槽鋼托梁的最大支座反力N1=4.696kN ( 已經包括組合系數 ) 腳手架鋼管的自重N2 = 1.2 0.376=0.451kN N = 4.696+0.451=5.148kN 軸心受壓立

74、桿的穩定系數,由長細比l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ；i = 1.59 A 立桿凈截面面積(cm2)； A = 4.5 W 立桿凈截面抵抗矩 (cm3)；W = 4.73 . word 專業資料 鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 300N/mm2；l0 計算長度(m) ；參照盤扣式規 2010 ，由公式計算頂部立桿段： l0 = h+2ka (1) 非頂部立桿段： l0 = h (2) 計算長度修正系數，取值為1.2；k 計算長度折減系數，可取0.7；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1m ；l0=1

75、.8m ； =1800/15.9=113.208, =0.387 =5148/(0.387 450)=26.265N/mm2,立桿的穩定性計算 f, 滿足要求! 考慮風荷載時 ,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.9 1.4Wklah2/10 其中Wk風荷載標準值 (kN/m2)；Wk=0.3 0.60.6=0.108kN/m2h 立桿的步距， 1.5m ；la 立桿迎風面的間距， 0.4m ；lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.8m ；風荷載產生的彎矩Mw=0.9 1.4 0.108 0.4 1.51.5/10=0.012kN.m；. word 專業資

76、料Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；立桿 Nw=4.696+1.2 0.376+0.9 1.4 0.012/0.8=5.167kN l0=1.8m ； =1800/15.9=113.208, =0.387 =5167/(0.387450)+12000/4730=28.692N/mm2,立桿的穩定性計算 f, 滿足要求 ! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。五、梁模板支架整體穩定性計算盤扣式模板支架架體高度小于8m ，依據規不需要進行整體抗傾覆驗算。六、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg其中p 立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p = N/A；p = 20.591 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN) ；N = 5.148 A 基礎底面面積(m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值(kN/m2)；fg = 68 地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgk其中kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.4 fgk 地基承載力標準值； fgk = 170 地基承載力的計算滿足要求!