1、 目 錄 一、編制依據2二、工程概況3三、腳手架設計4四、施工布署64.1施工準備64.2材料與設備計劃74.3 腳手架工程豎向施工段劃分8五、腳手架工程施工方法95.1落地架施工工藝及施工方法95.2懸挑架施工工藝及施工方法135.3 節點構造135.4構造要求26六、 安全保證措施316.1組織保障316.2技術措施336.3腳手架檢查與驗收346.4腳手架拆除技術措施376.5監測監控管理措施396.6腳手架的防電避雷措施41七、文明施工要求417.1 外架搭設前的安全技術要求417.2 腳手架使用及拆除注意事項：42一、編制依據1.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2

2、011）2.建筑安裝工程質量檢驗評定統一標準（GBJ30088）3.建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）4.建筑施工安全檢查標準（JGJ592011）5.直縫電焊鋼管GB/T13793-20086.建筑工程安全生產管理條理7.湘潭廣場施工組織設計8.湘潭廣場A地塊建筑、結構設計圖9.國家和地方政府現行有關工程施工和驗收的其他標準、規范、規程，結合工程施工現場實際情況。二、工程概況湘潭廣場項目位于湘潭市岳塘區芙蓉路北、曉塘路南、月華東路與月華西路之間。項目分為A、B兩個地塊，A地塊主要為商業、甲級寫字樓、酒店；B地塊為住宅。是集購物、休閑、娛樂、餐飲、商務、社交于一體的一站式大型城市綜

3、合體。其占地 256畝，總建筑面積 88.6萬m2，其中地上 71.9 萬 m2，地下 16.7 萬m2。 A地塊總建筑面積總面積：325438.98m2，其中地上：248430.58m2，地下 ：77008.4m2 ，大商業、寫字樓地下負二層、地上35層；酒店、商鋪S-C/S-D為地下一層，其中酒店地上17層。三、腳手架設計3.1基本要求由于大多數腳手架的搭設施工，都是在高空作業，因此腳手架搭設、拆除施工過程中應滿足以下基本要求：1、腳手架搭設的寬度應滿足工人操作、材料堆放及運輸的要求。2、腳手架搭設應有足夠的強度、剛度及穩定性。在施工期間，在各種荷載作用下，腳手架不變形，不搖晃，不傾斜。腳

4、手架所用材料的規格、質量應經過嚴格檢查，符合有關規定；腳手架的構造應符合規定，搭設要牢固，有可靠的安全防護措施并在使用過程中經常檢查。3、搭拆簡單、方便，能多次周轉使用。4、因地制宜，就地取材，盡量節約用料。3.2各單體工程腳手架概況本工程酒店地上17層，建筑高度約81米，商鋪S-C,S-D地上2層；大商業綜合體地上2-5層，寫字樓地上35層，建筑高度136米，結構形式均為框架結構及框架剪力墻結構，根據施工需要在主體結構施工期間：商鋪S-A/S-B/S-C/S-D，商業綜合體均采用雙排單立桿扣件式落地腳手架進行外防護，其中商業綜合體及酒店（酒店裙房）靠北側外墻從三層開始設置懸挑架，其余均從地下

5、室底板開始搭設雙排落地架。超高層寫字樓7F以下采用雙排單立桿扣件式落地腳手架，其中北面從地上3層開始使用懸挑外架，懸挑至7層。AB棟寫字樓均從7層標準層開始插入外爬架。酒店5F以下采用雙排單立桿扣件式落地腳手架，北側從三層開始設置懸挑架，5F以上塔樓四面均采用懸挑外架，懸挑外架施工詳見A地塊酒店懸挑外架安全專項施工方案。3.3腳手架方案選擇 本工程施工外腳手架主要用于主體結構施工階段的安全防護。結構施工用腳手架如需拆除，必須經項目總工批準；裝修階段如需重新搭設腳手架必須以書面形式報告甲方，予以確認。外爬腳手架和落地腳手架搭設材料采用483mm焊接鋼管搭設扣件式腳手架，扣件采用瑪鋼扣件，腳手板采

6、用鋼腳手板，連墻件應符合（GB/T700）中235級鋼的規定。未詳述部分，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011執行。四、施工布署4.1施工準備1、根據現行的施工規范、技術標準及安全技術操作規程，認真熟悉設計圖紙，特別對涉及需搭設腳手架的部位，應深入地進行分析、理解。2、組織搭設腳手架用的周轉性材料（如鋼管、扣件、腳手板、安全網等）進場，所需的周轉性材料均應有材質證明和出廠合格證。3、選擇施工隊伍及施工班組人員，要求架子工從事過2個以上高層建筑的外架搭設且有三年以上外架現場施工經驗，并取得架子工上崗證。4、根據設計圖紙、施工規范、技術標準、安全技術操作規程及施工專項方案，

7、作好施工技術交底工作。4.2材料與設備計劃（1）搭設腳手架的鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3092中規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700-2006中Q235A鋼的規定，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。新用的鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規定，質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的有關規定，必須

8、涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、和鋼管的彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的有關規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔。（2）扣件為可鍛鑄造扣件，其材質應符合建設部鋼管腳手架扣件GB15831的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65Nm時不得破壞。舊扣件在使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁

9、使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。（3）搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，力求環保美觀。（4）腳手板、腳手片采用符合有關要求。（5）安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目/100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證。（6）連墻件材料采用鋼管、角鋼等型鋼，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構GB/T700-2006中Q235-A鋼的要求。（7）水平加固桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐及腳手架轉角處的連接桿等采用4

10、83mm 焊接鋼管，其材質在保證可焊性的條件下應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700-2006中Q235A鋼的規定。4.3 腳手架工程豎向施工段劃分根據現行的施工規范結合本工程特點，腳手架采用分段搭設，為使地下室外墻防水和回填土施工有較好的工作環境，整個A地塊腳手架工程豎向施工段劃分如下：第一施工流水段：寫字樓東西南三面落地腳手架從地下負二層開始至7層外爬架之間；寫字樓北側從地下負二層到3層懸挑外架，3層懸挑外架再到7層爬架；酒店從地下負一層開始至5F之間；第二施工流水段：寫字樓爬架從第7層開始至花架層結束。酒店懸挑架從裙房屋面5F開始到花架層結束。五、腳手架工程施工方法5.1落地架施工工

11、藝及施工方法5.1.1工藝流程鋪底部墊木逐根樹立立桿并隨即與第一步橫桿扣緊裝第一步小橫桿并與立桿扣緊安第一步大橫桿與各立桿扣緊安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二小小橫桿第三、四小大橫桿和小橫桿連墻桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板。5.1.2施工作法 1、搭設參數 腳手架凈寬0.9m，內排桿距結構邊0.3m，腳手架立桿縱向間距1.5m，步距1.8m，每一主節點處設一根橫向水平桿，偏離主節點距離不大于150mm。外架立面采用1.86m的綠色密目安全網全封閉。 2、腳手架基底夯壓密實，表面平整，原土上澆筑C20、1500mm墊層并設置排水坡度，縱向基坑排水溝，防止基底受水浸泡，腳手架下墊木墊板。在地下室結

12、構施工完畢完畢驗收合格后進行防水、回填施工，部分地上結構施工時重新在一層底板搭設腳手架。3、搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除；當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。4、縱向水平桿的搭設應符合縱向水平桿的構造；在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿應四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。5、雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不得大于100mm。6、連墻件搭設應符合連墻件的構造規定。當腳手架施工操作層高出連墻件二步時，應采取臨時穩定措施，直到上一層連墻體搭設完后方可根據情況拆除；剪刀撐、橫向斜

13、撐應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。7、扣件規格必須與鋼管外徑相同；螺栓擰緊扭力距不應小于40Nm；且不應大于65Nm；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。 8、結構施工時，腳手架隨作業面上升，并超過作業面高度不低于1.5m。9、腳手架與結構柱進行有效拉結，采用二步三跨。連墻桿從底部第一根縱向水平桿處開始設置。連墻桿靠近主節點位置，偏離主節點距離不大于300mm，腳手架兩端必須設置連墻桿。10、

14、剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件隨搭升的架子一起及時布置。剪刀撐在外側立面整個長度和高度上連續設置，剪刀撐寬度四跨6m，高度方向4步7.2米，剪刀撐鋼管用紅白相間300mm刷漆。 腳手架長剪刀撐 剪刀撐斜桿連接節點詳圖11、腳手架縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm處立桿上，橫向掃地桿用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。12、縱向水平桿于橫向水平桿之下，在立柱內側，采用直角扣件與立柱扣緊。縱向水平桿接頭交錯布置不準設在同步同跨內，相鄰接頭水平距離不小于500mm，嚴禁設在縱向水平桿跨中。縱向水平桿長度不小于三跨，且不小于6m。水平桿立桿全刷上黃漆后使用。腳手架剖面圖

15、13、腳手架采用雙排單立桿，在搭設之前必須對進場腳手架配件進行嚴格檢查，禁止使用規格和質量不合格桿件配件。鋼管上嚴禁打孔，不得使用嚴重銹蝕、變形或有裂縫的鋼管，鋼管使用前必須進行除銹并涂黃漆。各部位鋼管應按規定色彩進行油漆，每根立桿底部均應與底部的鋼管用直角扣件扣緊，并且外側全刷上黃漆。舊扣件使用前必須進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。5.2懸挑架施工工藝及施工方法1、技術參數腳手架排數雙排大小橫桿布置大橫桿在上搭設高度(m)16.5(m)立桿型號48 3.0立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)0.9立桿步距(m)1.8連墻件布置方式水平方向三跨，豎向每層設置型鋼懸挑

16、長度(m)1.3錨固長度(m)2.2鋼絲繩支撐道數1施工均布荷載(kN/m2)3同時施工層數2腳手板鋪設層數1地區湘潭市基本風壓(kN/m2)0.32、外墻懸挑式腳手架搭設構造要求1）外墻懸挑腳手架的設置 懸挑式外墻腳手架的搭設工藝，主要體現在型鋼懸挑、鋼絲繩反拉的懸挑體系部分，以及鋼絲繩反拉卸荷體系，其余施工工藝與落地式腳手架施工工藝一致。平面布置:立桿縱向間距1.5m，（在結構柱和結構轉角時根據實際情況作相應調整。在結構柱做適當調整，但不大于1.5m；結構轉角處工字鋼梁，端部用2根鋼絲繩斜拉到上一層結構。鋼梁布置按每一根立桿下面均有鋼梁的布置原則布置（詳見平面布置圖），腳手架寬度0.9m，

17、內排立桿距建筑物結構邊緣凈距為300mm，立桿在轉角短邊處按尺寸進行分檔，立桿與橫桿用直角扣件扣緊，立桿的直接接頭應相互錯開50%，立桿的接頭、相鄰桿要錯開，并布置在不同步距內，其接頭距大橫桿的距離不要大于步距的1/3，工藝同落地腳手架。2）懸挑工字鋼梁先在結構樓面上測量并標出鋼梁的安裝位置預埋6個形螺栓，形螺栓采用圓鋼20鋼筋制作，鋼筋錨固長度同板厚。用以固定16號工字鋼，樓板的厚度不小于100mm，另采取加固措施工字鋼與圓環固定好后用木榫塞牢固；鋼梁作為架體搭設基礎，安裝必須保證其平整度，同一道鋼梁相對高度差不超過20mm，每根鋼梁內外立桿落腳處的相對高差不超過5mm。形螺栓構造如圖：懸挑

18、鋼梁 形圓鋼錨環固定構造 3）施工工藝及要求（1) 施工工藝流程材料配備定位 懸挑層預埋20圓鋼錨環安裝16#普通工字鋼豎立桿搭設掃地桿縱向水平桿橫向水平桿加設剪刀撐鋪設腳手板設置連墻件在作業面搭設護身欄桿掛安全網上層結構預埋錨環張拉鋼絲繩上部按規范要求重復搭設 （2）立桿 腳手架設置縱、橫向掃地桿。采用直角扣件固定在距底座上皮不高于200mm外的立桿上,橫向掃地桿用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接, 立桿接長除頂步可采用搭接外,其余各層各步接頭均采用對接扣件連接,對接.搭接均符合下列規定：立桿距墻面不得大于30 cm，立桿上的對接扣件交錯布置:兩根相

19、臨立桿的接頭不設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3；搭接長度不小于1m，采用不少于3個旋轉扣件固定 ，端部扣件，蓋板的邊緣至桿端距離不小于100mm；腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不超過相鄰連墻件以上二步每搭完一步腳手架后，應按規范要求校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度 3)橫向水平桿.每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，橫向水平桿長度1m，用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿的軸線偏離主節點的距離不應大于150mm（對于雙立桿，應設置在雙立桿之間）。.操作層非主節點處的橫向水平桿根據支撐腳手板的需

20、要設置。.橫向水平桿伸出大橫桿外的長度應控制在50mm。 4）剪刀撐，橫向斜撐搭設應符合以下規定（1）腳手架設剪刀撐與橫向斜撐，斜桿與地面的傾角在45600之間，每道剪刀撐寬度為4跨，高度為5步。剪刀撐必須用紅、白相間的架管搭設，在頂層施工高度處，腳手架外側設水平擋腳板，擋腳板為公司統一制作。 （2）腳手架視外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐；剪刀撐斜桿的銜接采用搭接，用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm；剪刀撐斜桿連接不少于3個扣件。 5）作業層斜道的欄桿和擋腳板搭設符合下列規定（1）欄桿和擋腳板均應搭設應在外立桿的內側；（2

21、）上欄桿上皮高度為1.2m；（3）擋腳板高度不小于180mm，中欄桿應居中設置.6) 腳手板的鋪設符合下列規定（1） 腳手板鋪滿、鋪穩、離開墻面120150mm，腳手板探頭用直徑3.2的鍍鋅鋼絲固定在支撐桿件上，嚴禁使用探頭板。（2）在拐角,斜道平臺口處的腳手板,與模內水平桿可靠連接,防止滑動,自頂層的腳手板往下計，每一層鋪滿腳手板。7) 安全綠網的設置要求整個外架立面用L1.86m綠色阻燃型密目網安全立網全封閉。為美觀起見，應采用統一顏色，張掛安全綠網必須繃緊，特別轉角處應采用襯筋垂直固定，使得安全綠網形成垂直一線，網與網搭接嚴密，不得有漏洞，安全網、密目網按規定掛設，必須用尼龍繩綁扎。8)

22、 內檔防護本工程腳手架搭設時，為充分考慮到外墻門窗的安裝和施工，腳手架內立桿與建筑物結構外邊緣凈尺寸控制為200300mm，由于凈控尺寸大于規范要求，所以內檔防護采取以下措施。內檔防護采用鋼笆片和碎木板組成，每層采用鋼笆片滿鋪，在內檔處根據腳手架水平小橫桿的跨距等距設置，即每隔1500設置一根短橫桿，橫桿一端與腳手架立桿扣接，另一端擱置在樓層結構面上，并用鋼筋焊接固定，鋼笆片用8#鋼絲與短橫桿扎牢。在操作層腳手架內檔及腳手架走道范圍內的鋼笆片上須滿鋪碎木板，用鋼釘釘牢9） 架體顏色：架體鋼管采用橘黃色,護身欄桿采用紅白相間（5060Cm）色。4、具體節點構造 1）挑架連墻 2）16#工字鋼挑梁

23、錨環大樣，在預埋圓鋼錨環時需套PVC管。 I 3）內外立桿腳節點距工字鋼懸挑端部100mm與立桿對應處焊直徑22高度150mm的定位鋼筋頭，以固定立桿位置。 4）懸挑架剖面圖 懸挑架剖面大樣 5）連墻件與柱子的連接3002700 6）拉結點大樣 在有飄板處拉結點采用PVC套管預埋至梁內，后用鋼絲繩穿過對拉，吊拉下部工字鋼。 無飄板處采用20圓鋼制作，在砼內錨固30d，加90彎鉤。在懸挑上層結構處預埋在梁內。 無飄板處預埋吊環大樣 鋼絲繩對拉，在懸挑上一層預埋吊環后用光面直徑15.5（619+1）鋼絲繩卸載，水平吊點滿布，分荷架體起吊至略高于設計度度后，再將鋼絲繩收緊，每端用三個鋼絲繩夾卡緊鋼絲

24、繩另配一個安全夾。反拉鋼絲繩與吊環相對應設置，整體懸挑架體和鋼絲繩收緊后，應逐一檢查鋼梁的高度是否統一、鋼絲繩的松緊情況。一般情況下，鋼梁內外吊點的鋼絲繩、相鄰懸挑體系間的鋼絲繩必然產生松緊不一的現象，對此必須進行調整。 20005.3 安全通道（1）外腳手架上人通道為了方便施工人員的上下，在外腳手架適當的部位搭設上人通道。上人通道采用483.0mm鋼管搭設，搭設要求基本同外腳手架，特別注意應與外腳手架拉接牢固，同時加強防滑措施。上人通道搭設高度超過作業面，通道周邊內側每步設置250mm高擋腳板，外側懸掛綠色密目安全網。外腳手架上人通道示意圖如下：（2）安全通道腳手架首層出入口處均設安全通道，

25、安全通道用鋼管搭設，頂部設雙層安全防護，張設好安全網。通道入口懸掛顯目標志牌和安全警示牌。入口處防護架與結構腳手架分別搭設，防護架所用材質與腳手架材質相同，材料入口防護架凈高4.5 m，凈寬3.5 m，長6 m(從建筑物外邊到防護架外邊的距離)，立桿縱向間距1.2 m，步距1.5米，防護架滿鋪雙層木腳手板，每排架立掛密目安全網，如圖所示： 5.4構造要求5.4.1縱橫向水平桿、腳手板 縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨；縱向水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩各相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節

26、點的距離不宜大于縱距的1/3。 縱向水平桿對接接頭布置（a）接頭不在同步內（立面）；（b）接頭不在同跨內（平面）1立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿剪刀撐搭接長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm；縱向水平桿應采用直角扣件固定在立桿上。 鋪木腳手板時縱向水平桿的構造1立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿；4木腳手板；5其它腳手板 在主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件固定在立桿上，且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。靠墻一端的外伸長度a不應大于0.4L，且不應大于500mm； 腳手板采用木板，要鋪穩，

27、離開墻面120150mm；應按垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲綁扎在縱向水平桿上。 腳手板的設置應符合下列規定：作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面mm；木腳手板應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此三種腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于mm（下圖）；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于mm（下圖）。 腳手架立桿

28、必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。 縱、橫向掃地桿構造 1橫向掃地桿； 2縱向掃地桿 立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的

29、距離不宜大于步距的1/3；搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。 立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。5.4.2連墻件 連墻件全部采用剛性連墻，豎向層層設置，橫向每隔3跨布置。 連墻件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定如底部增加立桿，做成底座等； 連墻件中的連墻桿宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。5.4.3剪刀撐與橫向斜撐 剪刀撐斜桿的接長采用搭接，立桿接長除頂層頂步可采用搭

30、接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定： ）立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3； ）搭接長度不應小于，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100。 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。 橫向斜撐應在同一節間，由底至頂層呈之字型連續布置，斜撐的固定應符合門洞斜腹桿構造。一字型、開口型雙排腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐，中間

31、宜每隔6跨設置一道。5.4.4外架排水溝 根據工程建筑體型、結構形式及施工方案要求，為了確保室外雨水有組織的排水，需要在腳手架外側，設置排水溝，如下所示： 外架排水溝示六、 安全保證措施6.1組織保障6.1.1、安全保證體系6.1.2、環境保護體系 6.2技術措施（1）外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。（2）定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。（3）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。（4）外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。（5）嚴禁腳手板存

32、在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。（6）保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。（7）結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。（8）嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。（9）結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。（10）當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。（11）各作業層之間設置可靠的防護柵欄

33、，防止墜落物體傷人。6.3腳手架檢查與驗收6.3.1 在下列情況下，必須對腳手架進行檢查：1)腳手架搭設前；2)作業層施加荷載前；3)每搭設完1013m高度后；4)達到設計高度后；5)遇有六級大風與大雨后；寒冷地區開凍后；6)停用超過一個月，復工前。6.3.2 進行腳手架檢查、驗收時應根據下列技術文件：1)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）的相關規定；2)施工組織設計設計（專項方案）及變更文件；3)技術交底文件。6.3.3 腳手架使用中，應定期檢查下列項目：1、桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；2、地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空

34、；3、扣件螺栓是否松動；4、高度在24m以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規范的規定；5、安全防護措施是否符合要求；6、是否超載。6.3.4 腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法，應符合下表規定：腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法項次項目技術要求允許偏差檢查方法與工具地基基礎表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-102立桿垂直度最后驗收垂直度2080m100用經緯儀或吊線和卷尺項次項目技術要求允許偏差檢查方法與工具2立桿垂直度下列腳手架允許水平偏差(mm)用經緯儀或吊線和卷尺搭設中檢查偏差的高度(m)總高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30

35、H=40H=507204060801007255075100750100中間檔次用插入法。3間距步距縱距橫距205020鋼板尺4縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差05雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm-50鋼板尺6扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離a150mm鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a500mm鋼卷尺立桿上的對接扣件至主節點的距離ah/3縱向水平桿的對接扣件至主節點的距離aLa/3扣件螺栓擰緊扭力矩4065N.m扭力板手7剪力撐斜桿與地面的傾角45。60。角尺8腳手板外伸長度對接a=130150mmL300mm卷尺搭接a100mmL

36、200mm卷尺6.4 腳手架拆除技術措施 （1）拆架前:1） 應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求； 2）應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底； 3） 應清除腳手架上雜物及地面障礙物。（2）拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端，應先按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第7.4.3條、第6.4.4條、第6.6.4條、第6.6.5條設置橫向斜撐加固。（3）拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。（4）拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，

37、即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。（5）拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。（6）連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。（7）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。（8）拆架時嚴禁碰撞腳手

38、架附近電源線，以防觸電事故。（9）在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。（10）拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。（11）輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。（12）當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。（13）如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。（14）翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。6.5 監測監控管理措施6.5.1安全管理（1）搭設

39、人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗；（2） 搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；（3） 腳手架的構配件質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用；（4） 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；（5） 當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后架上作業應有防滑措施，并掃除積雪；（6） 腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范進行。安全網應按規定搭設和

40、拆除；（7） 在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿；（8） 不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準；（9） 臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施；（10） 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；（11） 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005的有關規定執行；（12） 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。6.5.2日常維護管理要求（1） 使用完畢的腳手架架料和構件、零件

41、要及時回收、分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊，鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內；（2） 彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換；（3） 做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75%），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地區情況，每2-4年涂刷一次，每次涂刷兩遍。角鋼、桁架和其他鐵件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜鍍鋅防

42、銹，使用3-5年保護層剝落后再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件的，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。木制件應做好防腐處理，鋼制件應涂紅丹及防銹涂料；（4）搬運長鋼管、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；（5）腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來；（6） 健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節。比較普遍采用的管理辦法有兩種1）由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要，

43、用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗；2） 由材料部門集中管理，實行租賃制。施工隊根據施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計費和損壞賠償制度。6.6腳手架的防電避雷措施腳手架不得搭設在距離35KV以上的高壓線路45m以內的地區和距離110KV高壓線路3m以內的地區，腳手架在架設和使用期間， 要嚴防與帶電體接觸，腳手架需要穿過或靠近380V以內的電力線路， 距離在2m以內時，在架設和使用期間應斷電或拆除電源，如不能拆 除，應采取可靠的絕緣措施。腳手架避雷裝置，其要求如下：避雷針，用直徑2532mm，壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管制作，設在房屋四角的腳架立桿上，高度不小于l

44、m，并將所有最上層的橫桿全部連通，形成避雷網路在垂直 運輸架上安裝避雷針時，應將一側的中間立桿接高出頂端不小于2m，并在該立桿下端設置接地線。6.7落地式扣件鋼管腳手架計算書見附件七、文明施工要求7.1 外架搭設前的安全技術要求（1） 腳手架搭設前，應按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）和施工組織設計的要求向搭設和使用人員做好安全、技術交底。（2） 對鋼管架、配件、加固件應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的鋼管架、配件。（3）不配套的鋼管架與配件不得混合使用于同一豎直腳手架支撐系統。（4）腳手架安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向，不得從兩端向

45、中間進行，以免結合處錯位，難于連接。（5）水平加固桿、剪刀撐安裝應符合構造要求，并與腳手架的搭設同步進行。（6）水平加固桿應設在腳手架立桿內側，剪刀撐應設于腳手架立桿外側并連牢。（7）可調底座、頂托處應采取措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。（8）模板支撐和腳手架搭設完畢后應進行檢查驗收，合格后方準使用。（9）泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。（10）應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。（11）交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。（12）砼澆筑時，必須采用塑料薄膜或彩條布在腳手架內排立桿

46、處圍擋，防止砼漿對安全網造成污染。7.2 腳手架使用及拆除注意事項：（1）進人施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等，現場嚴禁吸煙。（2）進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標示牌，不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標示牌。（3）嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。（4）腳手架搭設完成班組自檢合格后，報建設單位、監理單位、施工單位檢查，合格后方可投入使用。（5）主體結構施工時，嚴禁將內部滿堂架、邊部結構斜撐架與外腳手架相連。（6）嚴禁在架體上集中堆載大量荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。（7）嚴格遵循拆除

47、順序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除順序是：欄桿剪刀撐大橫桿小橫桿立桿。（8）在拆除的腳手架周圍，于墜落范圍設置 “禁止入內”字樣的標志，并有專人監護，以保證拆腳手架時無其他人員入內。（9）對于拆除腳手架用的垂直運輸設備要用滑輪和繩索運送或塔吊配合，嚴禁亂扔亂拋，并對操作人員和使用人員進行交底，規定聯絡用語和方法，明確職責，以保證腳手架拆除時其垂直運輸設備能夠安全運轉。（10）拆下的腳手架鋼管、扣件及其他材料運至地面后，應及時清理，將合格的，需要整修后重復使用的和應報廢的加以區分，按規格分類堆放整齊。對合格件應及時進行保養，保養后送倉庫保管以備今后使用。（11）拆除時操作人員要

48、佩戴安全帽、系好安全帶，穿軟底防滑鞋、扎裹腿等。（12）腳手架拆除應由專業架子工進行，并應取得建設部頒發的特種人員操作證。（13）腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發上崗證，凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適于高空作業者，一律不得上腳手架操作。（14）上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。（15）護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。（16）腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。（17）不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登

49、架子上下作業面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。（18）不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。（19）在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。（20）拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。（21）腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉接松動等問題要及時解決。（22）要保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。（23）施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其

50、他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。（24）使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。（25）腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。（26）施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。（27）運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。（28）六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在冬季、雨季要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。附件一：鋼管落地腳手架計算書

51、一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 28.5 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 0.9m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用豎向層層設置，水平三跨，豎向間距5.1 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處湖南湘潭市，基本風壓0.32 kN/m2；風荷載高度變化系

52、數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:13；5.地基參數地基土類型:混凝土；地基承載力標準值(kPa):450.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳

53、手架安全技術規范(JGJ130-2011)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷載標準值: Q=20.9/(2+1)=0.6 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.09=0.148 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.6=0.84 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

54、 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1481.52+0.100.841.52 =0.216 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1481.52-0.1170.841.52 =-0.254 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.216?06,0.254?06)/4490=56.57 N

55、/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 56.57 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0.123 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.6 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.677?.123?5004/(100?.06?05?07800)+0.990?.6?5004/(100?.06?05?07800) = 1.544 mm；大橫桿的最

56、大撓度 1.544 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷載標準值：Q=20.91.5/(2+1) =0.900 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.135)+1.4

57、0.9 = 1.482 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.92/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.4820.9/3 = 0.445 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.449 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.449?06/4490=99.917 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =99.917 N/mm2 小于 小橫

58、桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5?.033?004/(384?.06?05?07800) = 0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+0.9 = 1.085 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1084.95?00?3?002-4?002/9 ) /(72?

59、.06?05?07800) = 1.264 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.013+1.264 = 1.277 mm；小橫桿的最大撓度為 1.277 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力

60、設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0330.9/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷載標準值: Q = 20.91.5 /2 = 1.35 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.015+0.202)+1.41.35=2.211 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m

61、 NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8028.50 = 4.348kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(0.9+0.3)/2 = 3.51 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.14131.5/2 = 1.365 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.528.5 = 0.214 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.436 kN；活荷載為施工荷載

62、標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 20.91.52/2 = 2.7 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.436+ 0.851.42.7= 14.537 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.29.436+1.42.7=15.104kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7z?s?0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.32 kN/

63、m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.320.740.214 = 0.035 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0351.51.82/10 = 0.021 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 14.537 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f

64、立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 15.104kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W

65、= 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 14536.71/(0.188?24)+20515.247/4490 = 186.934 N/mm2；立桿穩定性計算 = 186.934 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 15103.71/(0.188?24)=189.478 N/mm2；立桿穩定性計算 = 189.478 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.

66、3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.85?.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.089 kN；活荷載標準值 ：NQ = 2.7 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.021 /(1.4 0.85) = 0.017 kNm；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(

67、1.25.089+0.851.4(2.7+0.1884.241000.017/4.49)/(1.20.125)=44.453 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 44.453 /(1+0.00144.453)=42.561 m；H= 42.561 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =42.561 m。腳手架單立桿搭設高度為28.5m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl

68、= Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.32，Wk = 0.7z?s?0=0.7 ?.92?.214?.32 = 0.044 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：

69、Nf = 稟穂f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 6 Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用單扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl =6小于單扣件的抗滑力 8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 450

70、kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 450 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =72.684 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 14.537 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=72.684kPa fg=450 kPa 。地基承載力滿足要求！附件二：普通型鋼懸挑腳手架計算書 一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 16.5 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫

71、桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取豎向層層設置，水平三跨，豎向間距 5.1 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處湖南湘潭市，基本風壓0.35 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄

72、桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:9 層；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.3m，建筑物內錨固段長度 2.2 m。錨固壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):5.100；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.2 m。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條

73、規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.9/(2+1)=0.9 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.09=0.148 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.9=1.26 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗

74、算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1481.52+0.101.261.52 =0.31 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1481.52-0.1171.261.52 =-0.365 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.31?06,0.365?06)/4490=81.292 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 81.292 N/m

75、m2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0.123 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.9 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.677?.123?5004/(100?.06?05?07800)+0.990?.9?5004/(100?.06?05?07800) = 2.222 mm；大橫桿的最大撓度 2.222 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1

76、500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷載標準值：Q=30.91.5/(2+1) =1.350 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.135)+1.4 1.35 = 2.112 kN； 小橫桿計算簡圖2.強

77、度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.92/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.1120.9/3 = 0.634 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.638 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.638?06/4490=142.011 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =142.011 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求

78、！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=5?.033?004/(384?.06?05?07800) = 0.013 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+1.35 = 1.535 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1534.95?00?3?002-4?002/9 ) /(72?.06?05?07800) = 1.788 m

79、m；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.013+1.788 = 1.801 mm；小橫桿的最大撓度為 1.801 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900/150=6與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.

80、0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0330.9/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷載標準值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.015+0.202)+1.42.025=3.156 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.50

81、2/2)0.033/1.8016.50 = 2.517kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.391.5(0.9+0.3)/2 = 2.43 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.1491.5/2 = 0.945 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.516.5 = 0.124 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.016 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工

82、荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.91.52/2 = 4.05 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.016+ 0.851.44.05= 12.038 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.016+1.44.05=12.889kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7z?s?0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，

83、按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.350.740.214 = 0.039 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0391.51.82/10 = 0.022 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 12.038 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N=

84、 12.889kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強

85、度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 12038.49/(0.188?24)+22438.551/4490 = 156.022 N/mm2；立桿穩定性計算 = 156.022 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 12888.99/(0.188?24)=161.694 N/mm2；立桿穩定性計算 = 161.694 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92

86、，s0.214，00.35，Wk = 0.7z?s?0=0.7 ?.92?.214?.35 = 0.048 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 1.094 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 6.094 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = 稟穂f其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由

87、長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 6.094 Ru15.867KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=15.867kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應

88、大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(158674/(3.142502) 1/2 =14.2mm；實際拉環選用直徑D=16mm 的HPB235的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下錨固深度計算公式: h N/dfb其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.187kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.57N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得

89、到 h 要大于 187/(3.142201.57)=1.896mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.187kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 11.381kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=16.7N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142?02/4)?6.7/1000=161.754kNN=11.381kN經過計算得到公式右邊等于161.75 kN，大于錨固力 N=11.38 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!