1、湘潭廣場項目寫字樓花架高支模架施工方案（方案編號：xx）編制：審核：批準：xx年六月目錄一、編制依據2二、工程概況：3三、施工準備4四、搭設參數5五、施工工藝及施工方法9六、高支模架體檢查、驗收10七、高支模混凝土施工10八、高支模模板拆除11九、支模架應急預案12十、安全文明施工15十一、計算書17寫字樓花架支模架施工方案一、編制依據1、湘潭廣場施工組織設計；2、寫字樓A、B座施工藍圖；3、規范、規程：1）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）2）施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）3）建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2013）4）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術

2、規范（JGJ130-2011）5）扣件式鋼管模板高支撐架的設計和使用安全6）建筑結構荷載規范（GB50009-2001）7）建筑施工手冊第四版8）湘潭市相關法律、法規、地方性條文規定的內容二、工程概況：1.基本概況湘潭廣場項目位于湘潭市岳塘區芙蓉路北、曉塘路南、月華東路與月華西路之間。項目分為A、B兩個地塊，A地塊主要為商業、甲級寫字樓、酒店；B地塊為住宅。是集購物、休閑、娛樂、餐飲、商務、社交于一體的一站式大型城市綜合體。其占地 256畝，總建筑面積 88.6萬m2，其中地上 71.9 萬 m2，地下 16.7 萬m2。兩棟寫字樓分別位于A地塊北側，由35層塔樓及地下室二層組成。主樓為框架核

3、心筒結構，建筑總高度為142.80m（結構標高），建筑面積約為100203平方米。2.分部分項工程概況 根據結構施工圖圖紙,寫字樓屋面標高為136.50米，屋面以上部分花架結構面標高為142.80米，屋面層僅核心筒位置有樓板，板厚均為120mm，為確保施工質量及施工安全，兩棟寫字樓核心筒及花架外圍區域采用滿堂支承架，核心筒滿堂架采用承插式輪扣架搭設，核心筒以外區域采用普管搭設，鋼管壁厚均不得小于3.0mm，根據結構圖紙，最不利梁梁截面尺寸為200mm1850mm；滿堂架高度6.3m，為本工程屋面板支撐系統主要和最重要環節。3.高支模區域平面圖三、施工準備1.技術準備：要求項目部現場管理人員、勞

4、務隊管理人員及架工、模板班組長熟悉圖紙，明確注意事項，質量目標等，增強每一位操作人員質量責任感。2、 物資設備：模板：采用915mm1830mm15mm（厚）膠合板。木枋：采用50100mm木枋。支撐系統：選用483.0鋼管及頂托、14對拉螺栓等。縱橫水平拉桿：選用483.0mm鋼管及配件。縱橫向剪刀撐：選用483.0mm鋼管及配件。墊板：采用100X100mm模板做墊板。其他材料設備如安全通道鋪設用的竹跳板、封閉用密目網以及鐵絲鋼絲等準備到位并根據操作面需求合理調配。水準儀、卷尺、線錘、膠皮管、足量標準鋼管、扣件、頂撐、木方、鐵絲等。3、機具設備 木工圓盤鋸：應至少保證兩臺，用于大量模板切割

5、配置，木方的切斷等。 手提電鋸：根據勞務隊自身要求進行配置，項目部原則上不允許木板、木方等材料操作現場加工。 扳手、榔頭等常用工具由各施工操作人員自行配置。架子工使用的防滑鞋、安全帶等安全防護用具。4、人力準備本工程主體結構施工工期緊，對模板支設質量要求較高，特別是針對高支模部位，要求勞務隊必須確保人力投入以達到工期要求，且要求各個工種人數協調配備，緊密配合。四、搭設參數（一）板搭設參數1、 立桿：橫向間距:1.2m；縱距(m):1.2m；采用的鋼管(mm):承插式鋼管架483.0；板底支撐連接方式:方木支撐；2、橫桿：步距1.2m。3、掃地桿：腳手架掃地桿縱橫通長設置在距樓面底部30cm處。

6、4、剪刀撐：剪刀撐設置：剪刀撐鋼管斜角采用45，接頭搭接長度為1m，接頭位置采用3個旋轉扣件連接。為了增加滿堂架整體穩定性，滿堂架外圍一圈通長設置豎向剪刀撐，架體內每隔4.5米間距設置一道豎向剪刀撐，剪刀撐應通長設置。沿架體高度方向頂端和底部必須設置水平剪刀撐。嚴禁將滿堂結構架體與外腳手架體系進行連接、嚴禁外腳手架承擔結構施工荷載。5、扣件：扣件螺栓擰緊力矩值不應小于40Nm，且不應大于65Nm，支撐橫桿與立桿的連接扣件應采取抗滑措施，應用雙扣件進行連接。6、水平防護：為保證搭設腳手架的安全，按照安全規范防護要求，該支模架必須設置水平防護，水平防護采用兜網，設置在架體中部。7、墊塊：立桿下墊1

7、00X100mm模板。8、核心筒內尺寸小于1500mm洞口處洞口若需搭設立桿，則在洞口位置鋪設10#槽鋼。（二）梁搭設參數 1、400X600截面梁支模方法立桿沿梁跨度方向間距La（m）：0.9m；梁兩側立桿間距（m）：0.9m；立桿步距h（m）： 1.50m；梁底增加承重立桿根數：1；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底小橫桿間距0.9m；梁中增加一道M14對拉螺桿，水平間距500mm。梁兩側僅排布兩排立桿（一跨）。寫字樓周圈梁XL2（XL）截面尺寸為400X1250，梁頂標高為143.450，而寫字樓整體標高為142.80，根據圖紙表述，梁XL2（XL）為上翻梁，上部650mm

8、為女兒墻，故梁XL2（XL）支模方法同400X600梁支模方法。2、200X1850截面梁支模方法寫字樓封邊梁截面為200X2200mm，該梁梁頂標高為143.450，而寫字樓整體標高為142.80，根據圖紙表述，上部650mm為女兒墻，該梁第一次實際澆筑高度為1850mm。立桿沿梁跨度方向間距La（m）：0.9m；梁兩側立桿間距（m）：0.9m；立桿步距h（m）：1.50m；梁底增加承重立桿根數：1；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底小橫桿間距0.9m；梁中按豎向400設M14對拉螺桿，豎向間距450mm，水平間距500mm。五、施工工藝及施工方法（一）施工工藝流程圖：放出軸線

9、及梁位置線，定好水平控制標高梁底腳手架安裝架設梁底木方龍骨于腳手架頂托板上梁底模及側模安裝梁板鋼筋綁扎鋪設梁板混凝土澆筑混凝土保養，達到設計強度等級的100%拆下腳手架可調頂托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉桿、剪刀撐及腳手架（二）施工方法：1.先彈出立桿位置，墊板、底座安放位置要準確，搭設時可采用逐排和通層搭設的方法，并應隨搭隨設掃地桿及水平縱橫加固桿。2.按設計分配擺放好需要材料，梁模板支撐的采用垂直于梁軸線的布置方式，板模板支撐時采用平行于板短向而布置，并根據梁底及板底的高度組合拼裝。3.梁和樓板的腳手架跨距和間距必須按本計算方案布置。4.支頂安裝前，應放出軸線、梁位置線以及樓面水平控

10、制標高。當安裝高度不足設計高度時，可采用矮架和可調托座進行調節。腳手架應垂直，架體安裝宜排列整齊，并在相互垂直的兩個方向有保證其穩定的支撐系統。5.縱橫向剪立撐設置在外側周邊和內部按本方案間距設置。6.交叉支撐應在每列架體兩側設置，施工期間不得隨意拆除。7.鋼管縱橫水平桿沿高度方向設置，第一道水平桿（掃地桿）設在離柱腳200mm處。鋼管必須牢固地支承在鋼筋混凝土地（樓）面上，并在立桿底座下鋪設200X200mm模板，間距900mm。8.鋼管、可調托座和可調底座應根據支撐高度設置,可調頂托的絲桿外露不得超過200mm。9.支撐安裝完成后，應認真檢查支架是否牢固，發現問題，立即整改。10.根據施工

11、操作規范及施工現場的實際情況，在大跨度梁、板位置，滿堂架搭設應適當考慮梁、板的下撓要求（跨度超過4m的梁按規范要求跨中起拱1-3，大梁底部起拱3）。六、高支模架體檢查、驗收1、高支模架體必須在項目部指派的專人監督下進行排布、搭設。2、搭設過程中項目部質檢部、安全部、技術部等職能部門進行不定期檢查，提出的整改有求就地督促整改到位。3、檢查過程中如發現明顯未按照施工方案、操作規范進行搭設的，要求其停工整頓，并對其進行經濟處罰。4、整個高支模架體搭設完成，經施工班組進行自檢合格后，正式書面提交項目部進行檢查驗收，項目部各部門依據施工方案及國家操作規范內容進行全數檢查，并填報檢查驗收記錄，經項目部各部

12、門聯合檢查驗收合格后（提出的整改要求必須立即整改到位，并申請復查）報監理、業主驗收。5、經監理、業主驗收合格后方可準許進入下道工序施工。七、高支模混凝土施工1、高支模架體經檢查驗收合格后，方可進行混凝土澆筑施工。2、混凝土澆筑施工前，施工現場各項準備工作必須完備，各工種操作人員、各部位管理人員及分工明確，懸掛在施工現場醒目位置。3、混凝土澆筑期間項目安排值班領導24小時輪流值班，督促現場各部位負責人認真履行職責，統籌處理現場各項事務。4、高支模混凝土澆筑應先澆豎向構件、再澆水平構件，花架部分框架柱分兩次澆筑、對稱澆筑，防止局部荷載嚴重不均失穩。5、高支模混凝土澆筑過程中應有專業架子工在滿堂架內

13、查看架體穩定情況，尤其是扣件的擰緊程度、立桿的彎曲等現象，發現一處應立即上報，情況嚴重的應立即通知停止混凝土澆筑，操作層面人員立即轉移，經整改完成后方可繼續上人操作。八、高支模模板拆除（1）支撐系統的水平縱橫桿、剪力撐等不得隨意拆除。（2）拆除每層支撐及模板前，應將該層混凝土試件送實驗室檢測，當試塊達到規定的強度達到下表要求后，并呈報監理公司經監理工程師同意辦理書面手續并確認不再需要時，方可拆除。砼拆摸強度要求一覽表：結構類型結構跨度設計強度標準值百分率（）梁、拱、殼8m758m100板2m502m、8m758m100懸臂結構100注：“設計混凝土強度標準值”是指與設計強度等級相應的混凝土立方

14、體抗壓強度標準值。（3）高支模拆除前，外腳手架與建筑物邊設安全平網，預防物體高處墜落事故發生。（4）側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。（5）拆除4m高度以上梁、柱、墻模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿。拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。 （6）拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。（7）嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。（8）模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。（9）嚴格控制模板及其支架拆除的順序。（10）拆除腳

15、手架支撐前，應清除高支模支撐上存留的零星物件等雜物。（11）拆除腳手架支撐時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。（12）拆除模板和支頂時，先將腳手架可調頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及腳手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脫模劑。（13）腳手架支撐的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求運行：1）腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；2）同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行。3）通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關的門架時方可拆除。4）工人必須站在臨時設置的腳手板上進行

16、拆卸作業，并按規定使用安全防護用品。5）拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內，交叉支撐應先傳遞至地面并放室內堆存。6）拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊。7）拆下的鋼管與配件，應成捆用機械吊運或由井架傳送至地面，防止碰撞，嚴禁拋擲。九、支模架應急預案9.1 概況支模架搭設施工可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等事故。本預案針對上述可能發生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況的應急準備和響應。9.2 機構設置及職責為應對可能發生的事故，做到快速反應、救援，項目部成立應急救援小組。由項目經理陳曉任組長，負

17、責事故現場指揮，統籌安排等。具體設置如下：陳曉（項目經理）組長，負責協調指揮工作；任吉紅（技術負責）副組長，負責現場施工指揮，技術交底；張振宇、周后安、王 宇等三人（安全員） 組員，負責現場安全檢查工作；宋啟華、彭曉東、馮小宇等（施工員）-組員，負責現場協調鄭強、劉輝（架子工班長）組員，負責現場具體施工；具體分工如下：（1）陳曉負責立即組織人員搶救傷員。（2）任吉紅、張振宇負責組織人員進行事故處理及調查。（3）王宇負責立即同附近的醫院進行聯系，說明詳細事故地點、事故情況，并派人到路口接應。（4）張青松（施工員）、鄭強、劉輝（架子工班長）負責現場物資、車輛的調度。9.3 應急救援工作程序（1）當

18、事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長陳曉立即上報公司，必要時向當地政府相關部門，以取得政府部門的幫助。（2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。（3）事故發生時，組長或其他成員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。（4）項目部指定由王宇負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。9.4 救援方法（1）高空墜落應急救援方法：1）現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救。2）仔細觀

19、察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。（2）坍塌應急救援方法：1）當發生支模架坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；2

20、）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）；3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4）清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。（3）物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急處理以后及時送醫院治療。1）止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。2）對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少

21、傷痛。3）對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院救治。9.5 小組成員聯系電話、醫院及急救電話 成 員職務聯系電話陳 曉項目經理15073253234任吉紅技術負責人15606508666張振宇安全員18964762606宋啟華施工員18684658169彭曉東施工員18570637370馮小宇施工員13983735012

22、王 宇安全員18570637279湘潭市第一人民醫院聯系電話 0731-58669005 (現場最近醫院，約1.5公里距離)緊急救援電話：火警：119 急救：120 報警：110十、安全文明施工（一）腳手架搭設過程安全文明施工措施1、腳手架搭設前，應按建筑施工鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2000）、（J43-2000）和施工組織設計的要求向搭設和使用人員做好安全、技術交底。2、對鋼管架、配件、加固件應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的鋼管架、配件。3、搭設在腳手架立桿底座下應鋪設墊板。4、不配套的鋼管架與配件不得混合使用于同一豎直腳手架支撐系統。5、腳手架安裝應自一端向另一端延伸，自下而

23、上按步架設，并逐層改變搭設方向，不得從兩端向中間進行，以免結合處錯位，難于連接。6、水平加固桿、剪刀撐安裝應符合構造要求，并與腳手架的搭設同步進行。7、水平加固桿應設在腳手架立桿內側，剪刀撐應設于腳手架立桿外側并連牢。8、可調底座、頂托處應采取措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。9、模板支撐和腳手架搭設完畢后應進行檢查驗收，合格后方準使用。10、泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。11、應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。12、交叉支撐、水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。13、砼澆筑時，必須采用塑

24、料薄膜或彩條布在腳手架內排立桿處圍擋，防止砼漿對安全網造成污染。14、高支模驗收程序：交底搭設（樣板）自檢合格（自檢和申請驗收表填寫）項目各部門、監理聯合驗收合格后下澆筑令（二）腳手架使用及拆除注意事項：1、腳手架搭設完成班組自檢合格后，報建設單位、監理單位、施工單位檢查，合格后方可投入使用。2、主體結構施工時，嚴禁將內部滿堂架、邊部結構斜撐架與外腳手架相連。3、嚴禁在架體上集中堆載大量荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。4、混凝土澆筑前應會同有關各方再一次檢查架體的搭設情況，并根據檢查意見立即整改到位。5、混凝土澆筑過程中，應派專人進行架體查看，發現存在安全隱患應立即停止

25、澆筑，人員、設備撤離后對架體采取加固等整改工作，經整改合格后方可繼續投入使用。6、待混凝土強度達到規范要求后方可進行腳手架拆除。拆除前對腳手架進行安全檢查，確認不存在安全隱患。如存在影響拆除腳手架安全的隱患，應先對腳手架進行修整和加固，以保證腳手架在拆除過程中不發生危險。7、腳手架在拆除前，應先明確拆除范圍、數量、時間和拆除順序、方法、物件垂直運輸設備的數量，腳手架上的水平運輸、人員組織，指揮聯絡的方法和用語，拆除的安全措施和警戒區域。8、模板及支撐腳手架拆除前勞務公司應提出書面拆除申請單，我部將結合該部位混凝土試塊檢驗強度報告等資料一并提交監理單位審核，各種資料齊全、合格且監理單位審核批準后

26、方可進行拆除作業，嚴禁未經允許擅自進行拆除作業，違者進行罰款處理并承擔由此造成的一切后果。9、嚴格遵循拆除順序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除順序是：欄桿剪刀撐大橫桿小橫桿立桿。10、在拆除的腳手架周圍，于墜落范圍設置 “禁止入內”字樣的標志，并有專人監護，以保證拆腳手架時無其他人員入內。11、對于拆除腳手架用的垂直運輸設備要用滑輪和繩索運送或塔吊配合，嚴禁亂扔亂拋，并對操作人員和使用人員進行交底，規定聯絡用語和方法，明確職責，以保證腳手架拆除時其垂直運輸設備能夠安全運轉。12、拆下的腳手架鋼管、扣件及其他材料運至地面后，應及時清理，將合格的，需要整修后重復使用的和應報廢的加以

27、區分，按規格分類堆放整齊。對合格件應及時進行保養，保養后送倉庫保管以備今后使用。13、本工程腳手架拆除時遇大風、大雨、大霧天應停止作業。14、拆除時操作人員要佩戴安全帽、系好安全帶，穿軟底防滑鞋、扎裹腿等。15、在拆除體積大、重量重的構件時應由幾個架子工配合作業。16、腳手架拆除應由專業架子工進行，拆除作業前應進行詳細的安全技術交底。17、滿堂架內架搭設完成后必須由安全部、質檢部、技術部等部門驗收合格后方可進行下一步施工。十一、計算書（一）板計算書（碗扣式） 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-2008 3、混凝

28、土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱屋面新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)9新澆混凝土樓板邊寬B(m)2.8 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.

29、75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.250.18風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計模板支架高度(m)6.3立柱縱向間距la(mm)1200立柱橫向間距lb(mm)1200水平拉桿步距h(mm)1200立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的最近距離(mm)300立柱距混凝土板長邊的最近距離(mm)200主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)200小梁懸挑端計算長度(mm)100,100主梁懸挑端計算長度(mm)100,100結構表面的要求

30、結構表面外露模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計立面圖 四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范5.2.1面板可按簡支跨計算的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4

31、Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN Mmax=maxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.22/8，0.1080.22/8+3.150.2/4=0.158kNm； Mmax/W0.158106/375004.214N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗

32、算 q(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1122004/(38410000281250)0.023mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)4090小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面慣性矩I(cm4)243 因B/lb取整2800/1200取整2，按二等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算

33、簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.21.345kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.20.715kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.1250.7151.

34、22+0.1250.631.220.242kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0651.22+0.2033.151.2，0.1250.0651.22+0.1883.151.20.774kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.3450.12/2，0.0650.12/2+3.150.10.315kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.242，0.774，0.3150.774k

35、Nm Mmax/W0.774106/5400014.331N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.6250.7151.2+0.6250.631.21.009kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0651.2+0.6883.152.216kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.3450.1，0.0650.1+3.153.156kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.009，2.216，3.1563.156kN max3Vmax/(2bh0)=33.1561000/(29040)1.315N/mm21.

36、78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.20.662kN/m 跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.66212004/(10093502430000)0.315mml/4001200/4003mm 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.66212004/(10093502430000)0.315mml/4001200/4003mm 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm

37、2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.21.137kN/m q1靜0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b0.91.2(0.5+(1.

38、1+24)0.12)0.20.759kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.20.378kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h ) b(0.5+(1.1+24)0.12)0.2=0.702kN/m 承載能力極限狀態 按二跨連續梁，Rmax1.25q1L1.251.1371.21.705kN 按懸臂梁，R11.1370.10.114kN RmaxRmax，R1/20.852kN; 正常使用極限狀態 按二跨連續梁，Rmax1.25q2L1.250.7021.21.054kN 按懸臂梁，R1Rmaxl=0.7020.10.07kN RmaxRmax，R1/20.527kN;

39、 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.634106/4490141.183N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) max2Vmax/A=23.0131000/42414.213N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 跨中max=1.454mm=1200/400=3mm 懸挑段max0.21mm=100/400=0.25mm 滿足要求！ 七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49立桿伸出頂層水平桿長度a(mm)40

40、0斜桿或剪刀撐設置剪刀撐符合規范JGJ166-2008設置要求立柱抗彎強度設計值f(N/mm2)205 =(h+2a)/i=(1200+2400)/15.9=125.786=230 滿足要求！ 查表得，0.447 Mw0.921.4kLah2/100.921.40.181.21.22/100.035kNm Nw0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4(Q1k+Mw/Lb)max0.3+La/2，Lamax0.3+Lb/2，Lb0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.4(1+0.035/1.2)max0.3+1.2/2，1.2max0.3+1.2/2，1.27.718

41、kN f Nw/(A)+ Mw/W7718.394/(0.447424)+0.035106/449048.58N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N7.718kNN30kN 滿足要求！（二）400X600梁計算書支撐計算計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱WKL1新澆混凝土梁計算跨度(m)9混凝土梁截面尺寸(mmm

42、m)400600新澆混凝土結構層高(m)6.3 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁側無板(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(

43、mm)1500混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450梁底支撐小梁根數5每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10

44、001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2(G1k+ (G2k+G

45、3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.6115.4kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.10718.7110.12+0.1211.7640.120.022kNm Mmax/W0.022106/375000.591N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63215.41004/(10010000281250)0.003mml/250100/2500.4mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.39318.711

46、0.1+0.4461.7640.10.814kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.14318.7110.1+1.2231.7640.12.354kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.92818.7110.1+1.1421.7640.11.938kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39315.40.10.605kN R2=R4=1.143 q2l=1.14315.40.11.76kN R3=0.928 q2l=0.92815.40.11.429kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50100小梁抗

47、彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max0.814+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4+0.50.6，2.354+0.91.35(0.3-0.1)0.4/4=2.379kN/m q2max0.605+(0.3-0.1)0.4/4+0.50.6，1.76+(0.3-0.1)0.4/41.78kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1

48、072.3790.92，0.52.3790.320.206kNm Mmax/W0.206106/833302.474N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6072.3790.9，2.3790.31.299kN max3Vmax/(2bh0)=31.2991000/(250100)0.39N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6321.789004/(10093504166700)0.189mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)1.783

49、004/(893504166700)0.046mml/250300/2501.2mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1432.3790.9，0.3932.3790.9+2.3790.32.447kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R51.237kN，R2R42.447kN，R32.014kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1431.780.9，0.3931.780.9+1.780.31.831

50、kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R51.023kN，R2R41.831kN，R31.491kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.276106/449061.469N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.205kN

51、max2Vmax/A=23.2051000/42415.117N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.061mml/250450/2501.8mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.634 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.52/100.051kN

52、m 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+0.91.42118.9kN/m 2)小梁驗算 q1max0.755+(0.3-0.1)0.4/4，2.178+(0.3-0.1)0.4/4=2.198kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.451kN，R27.849kN，R30.451kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(6.3-0.6)+Mw/lbmax0.451，7.849，0.451+0.855+0.051/0.98.76kN fN/(A)+Mw/W87

53、59.878/(0.634424)+0.051106/449043.838N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座2可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1，R2，R318.424kNN30kN 滿足要求！梁側模板計算 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝梁名稱花架混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400600梁板結構情況

54、見下圖樓板厚度(mm)0 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.6新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，240.6min29.868，14.414.4kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v

55、1/2，cHmin0.222441121/2，240.6min29.87，14.414.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.214.4+1.44，1.3514.4+1.40.740.9max22.88，23.360.923.3621.024kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k14.4 kN/m2 三、支撐體系設計小梁布置方式水平向布置小梁道數5主梁間距(mm)500主梁合并根數2小梁最大懸挑長度(mm)250結構表面的要求結構表面隱蔽對拉螺栓水平向間距(mm)500支撐距梁底距離依次為0，25

56、0 設計簡圖如下：模板設計剖面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承121.02421.024kN/m q1靜0.91.35G4kb0.91.3514.4117.496kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.1071

57、7.4960.152+0.1213.5280.1520.052kNm Mmax/W0.052106/375001.379N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正114.414.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63214.41504/(10010000281250)0.016mm150/250=0.6mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax1.143q1靜l左+1.223q1活l左1.14317.4960.15+1.2233.5280.153.647kN 正常使用極限狀態 Rmax1.143l左q1.1430.1514.42

58、.469kN 五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)250小梁計算方式三等跨連續梁小梁類型方木小梁材料規格(mm)10050小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)416.667 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q3.647kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.13.6470.52，0.53.6470.252=0.114kNm Mmax/W0.114106/833331.368N/mm2f15.44

59、N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.63.6470.5，3.6470.25=1.094kN max3Vmax/(2bh0)=31.0941000/(250100)0.328N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q2.469kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6772.4695004/(10093504166670)0.027mm500/250=2mm 2maxqL4/(8EI)=2.4692504/(893504166670)=0.031mm250/250=1mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限

60、狀態 Rmaxmax1.13.6470.5，0.43.6470.5+3.6470.252.006kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.12.4690.5，0.42.4690.5+2.4690.251.358kN 六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)500主梁最大懸挑長度(mm)250主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下：

61、同前節計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態：R10.349kN，R21.003kN，R30.836kN，R41.003kN，R50.349kN 正常使用極限狀態：R10.233kN，R20.679kN，R30.551kN，R40.679kN，R50.233kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) maxMmax/W0.364106/4490=81.167N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) max2Vmax/A=22.1881000/42410.321N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max0.911

62、mm350/2501.4 mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N0.954.24828.07kNNtb17.8kN 滿足要求！（二）200X1850梁計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱XL新澆混凝土梁計算跨度(m)2混凝土梁截面尺寸(mmmm)2001850新澆混凝土結構層高(m)6.3 二、荷載設計模板

63、及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁側無板(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1500混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心

64、線距離(mm)450梁底增加立柱根數1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450梁底支撐小梁根數2每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300結構表面的要求結構表面隱蔽模板及支架計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 設計簡圖如下：立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按簡支梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12

65、281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.85)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.85)+1.40.72159.203kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.85147.275kN/m 1、強度驗算 Mmaxq1l2/859.2030.22/80.296kNm Mmax/W0.296106/375007.894N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5q2L

66、4/(384EI)=547.2752004/(38410000281250)0.35mml/250200/2500.8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R2=0.5q1l=0.559.2030.25.92kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R2=0.5q2l=0.547.2750.24.728kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 為簡化計算

67、，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max5.92+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2+0.51.85，5.92+0.91.35(0.3-0.1)0.2/2=7.068kN/m q2max4.728+(0.3-0.1)0.2/2+0.51.85，4.728+(0.3-0.1)0.2/25.672kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.17.0680.92，0.57.0680.320.573kNm Mmax/W0.573106/833306.871N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1

68、，q1l2max0.67.0680.9，7.0680.33.817kN max3Vmax/(2bh0)=33.8171000/(250100)1.145N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.6775.6729004/(10093504166700)0.647mml/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)5.6723004/(893504166700)0.147mml/250300/2501.2mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1q1l1，0.4

69、q1l1+q1l2max1.17.0680.9，0.47.0680.9+7.0680.36.998kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R26.998kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.15.6720.9，0.45.6720.9+5.6720.35.616kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R25.616kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩

70、I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.484106/4490107.69N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax6.519kN max2Vmax/A=26.5191000/42430.75N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.078mml/250450/2501.8mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 七、立柱驗算鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(

71、cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15 =h/i=1500/15.9=94.34=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.634 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.52/100.051kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.85)+0.91.42153.325kN/m 2)小梁驗算 q1max5.332+(0.3-0.1)0.2/2，5.332+(0.3-0.1)0.2/2=5.352kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.363kN，R29.873kN，R30.363kN 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3+0.15(6.3-1.85)+Mw/lbmax0.363，9.873，0.363+0.667+0.051/0.910.596kN fN/(A)+Mw/W10596.142/(0.634424)+0.051106/449050.669N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座2可調托座承載力容許值N(kN)30 由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR1，R2，R3113.038kNN30kN 滿足要求！