1、湘潭廣場項目懸挑式腳手架安全專項施工方案編制： 審核： 審批： 目 錄一、 工程概況1二、 編制依據1三、 架體設計3四、施工準備及計劃161、技術準備162、人員準備173、材料計劃184、進度計劃18五、進場材料要求18六、施工方法201、工藝流程202、施工方法22七、腳手架防雷接地措施35八、驗收規定及質量保證措施381、構配件允許偏差382、腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法383、扣件擰緊抽樣檢查數目及質量判定標準38九、安全保證措施381、搭設、拆除措施382、安全管理措施393、腳手架的防火措施40十、應急預案411、應急組織機構及職責412、危險源識別分析413、應急演練424、

2、安全事故應急事故及處置425、安全事故應急救援電話及定點醫院44十一、計算書45十二、附圖126湘潭廣場項目懸挑式腳手架安全專項施工方案一、 工程概況1. 湘潭廣場項目位于湘潭市岳塘區芙蓉路北、曉塘路南、月華東路與月華西路之間。項目分為A、B兩個地塊，A地塊主要為住商業、甲級寫字樓、酒店；B地塊為住宅。是集中購物、休閑、娛樂、餐飲、商務、社交于一體的一站式大型城市綜合體。其占地 256畝，總建筑面積 88.6萬m2，其中地上 71.9 萬 m2，地下 16.7 萬m2。2.懸挑式腳手架搭設樓棟基本信息棟號建筑面積層高建筑高度結構形式8#樓302542.9m103.5m框剪結構9#棟327592

3、.9m99.35m框剪結構10#棟343692.9m99.35m框剪結構11#棟274272.9m100.6m框剪結構 3.特殊情況說明：本工程8#、9#、10#、11#樓結構邊緣為懸挑陽臺、懸挑飄窗、懸挑空調板；本工程懸挑式外腳手架搭設最大高度為20.3m，屬于建質200987文范疇，本方案須進行專家論證。二、 編制依據序號類別名稱編號1國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831-20062建筑結構荷載規范GB50009-20123鋼結構設計規范GB50017-20164熱軋型鋼GB/T706-20165行業標準懸挑式腳手架安全技術規程DG/TJ 08-2002-20066建筑施工安全檢查標準J

4、GJ59-20117建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-20168施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-20129建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-201510其它湘潭廣場項目施工組織設計11湘潭廣場B區建筑、結構設計圖12建筑施工手冊第五版三、 架體設計1.懸挑式腳手架設計表湘潭廣場項目懸挑式腳手架設計表序號搭設位置搭設范圍層高搭設高度挑梁間距挑梁位置鋼絲繩拉環壓環離墻間距立桿縱距立桿橫距水平桿步距連墻件剪刀撐腳手板踢腳板安全網用途18#樓附圖12.9m20.3m16#工字鋼1.5m詳見如下15.5（619+1）20300mm1.5m0.9m1.8m附圖2連續布置鋼笆

5、網片每四層設置阻燃密目型結構防護29#樓附圖22.9m17.9m20.3m16#工字鋼1.5m詳見如下15.5（619+1）20300mm1.5m0.9m1.8m附圖2連續布置鋼笆網片每四層設置阻燃密目型結構防護310#樓附圖32.9m19.8m20.3m16#工字鋼1.5m詳見如下15.5（619+1）20300mm1.5m0.9m1.8m附圖2連續布置鋼笆網片每四層設置阻燃密目型結構防護411#樓附圖42.9m19.55m20.3m16#工字鋼1.5m詳見如下15.5（619+1）20300mm1.5m0.9m1.8m附圖2連續布置鋼笆網片每四層設置阻燃密目型結構防護挑梁位置說明：8#棟入

6、戶大堂位置以及西商鋪位置第一道挑梁設置于四層樓面，其余位置第一道挑梁設置于二層樓面，第二道挑梁位置統一于九層樓面，九層以上挑梁按照每七層間距設置，依次分別為十六層、二十三層、三十層。9#棟入戶大堂位置第一道挑梁設置于四層樓面，東商鋪位置第一道懸挑設置于五層樓面，其余位置第一道挑梁設置于二層樓面，第二道挑梁位置統一于八層樓面，八層以上挑梁按照每七層間距設置，依次分別為十五層、二十二層、二十九層。10#棟第一次懸挑層為四層（北面部分處于二層），第二次懸挑層統一設置于八層樓面，八層以上懸挑梁層按照每七層間距設置，依次分別為十五層、二十二層、二十九層。11#棟第一次懸挑層為四層,以上懸挑梁層按照每七層

7、間距設置，依次分別為十一層、十八層、二十五層、三十二層。2. 特殊位置腳手架設計2.1、轉角位置處懸挑架在建筑物陽角處須根據現場實際情況加長工字鋼的長度。轉角最大部位采用5m或6m長16#工字鋼懸挑，在模板支設好后應按照下圖示意彈出工字鋼安放位置線，保證工字鋼在樓板內錨固長度至少為懸挑長度的 1.25 倍，由于轉角處斜挑工字鋼在樓層內與相鄰工字鋼沖突，錨入樓板內長度無法滿足1.25倍懸挑長度，但樓板內錨固長度不得小于2500mm，同時特殊轉角部位懸挑工字鋼采用雙鋼絲繩進行卸荷。此外，為均勻受力，在轉角部位采用帶連梁懸挑腳手架，連梁采用16#工字鋼與主梁焊接。連梁兩支點（支點為懸挑梁）之間的立桿

8、數嚴禁超過1根（不含支點處立桿）。懸挑架轉角處平面布置圖特殊轉角處設置雙鋼絲繩拉設此外，為提高外架在轉角處穩定性及外架密目網緊繃整潔，立桿在轉角處做如下處理：轉角立桿加強處理措施圖2.2、連墻件位置處（雙扣抗滑）2.3、建筑物邊緣為洞口處建筑物邊緣為洞口，工字鋼不能錨固在樓板上時，應根據實際情況增長工字鋼，并滿足La（錨固段長度）1.25L（懸挑段長度），具體搭設方式詳見附圖。直至工字鋼能跨越該洞口直接錨固在洞口邊緣的梁上位置，拉環也相應的應在綁扎梁鋼筋時安裝牢固，圖中1為木楔子。2.4、施工電梯、塔吊附著、卸料平臺處（1）施工電梯位置：施工電梯部位立桿縱向間距0.1m、1.45m、0.9m、

9、1.45m、0.1m布置6排立桿，立桿底部設置4.5米縱向工字鋼；該施工電梯防護門位置步距1.8米，電梯出入口滿鋪鋼笆片，上鋪多層板以方便推車。兩側搭設1.2米防護欄桿以保證安全，搭設詳見下圖所示。根據施工電梯與外架之間的安全距離要求，將外架小橫桿外伸200mm，預留100mm為安全距離，后期安裝施工電梯時根據現場實際情況進行小橫桿調整，搭設示意圖如下：施工電梯與外架剖面圖（2）塔吊位置：塔吊中心與外架的外立面間距3.1m，要求塔吊附著臂不得與懸挑外架鋼管接觸或相連，同時塔吊附墻件位置安全網要求密封嚴實。（3）懸挑卸料平臺位置： 本工程主體采用塔吊進行垂直運輸，為了便于樓層材料往上轉運，根據施

10、工流水段劃分設置卸料平臺。搭設懸挑腳手架時根據現場情況對卸料平臺進行洞口預留，以滿足卸料平臺的搭設。卸料平臺平面布置圖詳附圖。卸料平臺埋設時應埋設在外腳手架兩跨中間，要求卸料平臺最多擋住外腳手架一根立桿。此外架立桿在卸料平臺處為中間截斷方式，卸料平臺在使用和安裝過程中，必須與外腳手架無任何連接，不能使卸料平臺的受力作用在外架上。卸料平臺使用完畢吊走后，再用立桿進行搭接連接封閉，搭接長度每邊不小于1米，用不小于3個扣件連接牢固。卸料平臺部位架體中間間距2400mm，為方便卸料平臺安拆，采用3米長水平桿進行單獨連接。 隨著懸挑卸料平臺往上樓層安裝，底部斜撐緊跟卸料平臺進行搭設，保證架體穩定性，如下

11、圖所示，同時懸挑卸料平臺安裝時，拆除兩道獨立水平桿，方便工人進行材料搬運周轉，待卸料平臺拆除后，恢復水平桿連接。外架與卸料平臺的關系立面圖及卸料平臺拆除后外架恢復圖外架與卸料平臺的關系平面圖若外腳手架剪刀撐碰到卸料平臺時，剪刀撐暫時斷開，待卸料平臺使用完畢并并移走后，在恢復剪刀撐，恢復時剪刀撐采用搭接連接，連接距離不小于1米，并采用不少于3個旋轉扣件連接牢固，扣件離立桿端部不小于100mm。剪刀撐臨時斷開及剪刀撐恢復圖2.5、離外墻較大部位因建筑飄板較多，大部分為500mm飄板，加上100mm外裝飾線，為滿足施工需要，及外架美觀，統一將飄板一側外架按離墻直線拉平布置，見下圖，該部位部分外架離墻

12、距離最大達到700mm，采取小橫桿延長至離墻200mm，并在小橫桿離墻最近一端用水平大橫桿將小橫桿用扣件連接在一起，在上面滿鋪鋼筋笆片。離墻較大部位平面圖離墻較大部位剖面圖2.6、電梯井、樓梯間特殊剪力墻位置由于C組團9#棟、10#棟住宅存在部分電梯井及樓梯間特殊位置工字鋼無法采用錨固樓板方式進行懸挑，現采用20#膨脹螺栓及300*300*10mm鋼板進行固定，同時底部設置16#工字鋼作斜撐，詳見附圖，該特殊部位懸挑工字鋼須設置兩道鋼絲繩進行拉結，具體安裝步驟如下：1、第一步：將懸挑工字鋼提前焊接鋼板(鋼板預留高強螺栓孔洞)，外側工字鋼與外架橫桿做臨時支撐，剪力墻澆筑混凝土時提前定位并埋入剪力

13、墻。2、第二步：剪力墻混凝土澆筑完成后，懸挑工字鋼錨固段鋼板背面采用四根20#膨脹螺栓進行固定牢靠。3、第三步：由于上層剪力墻澆筑前，該位置懸挑工字鋼無法滿足搭設外架底部受力要求，需在下部用16#工字鋼作為斜支撐，斜支撐下部采用膨脹螺栓及鋼板與剪力墻固定牢靠， 斜支撐頂部與懸挑工字鋼底部滿焊焊接，斜支撐安裝角度為45，待斜支撐加固牢靠后方可進行外架搭設。四、施工準備及計劃1、技術準備1. 技術人員編制相應技術專項方案并按公司及業主要求進行方案評審和審核，經各方同意后再實施；2. 技術部在方案審核完成后，應在方案實施前及時對項目各管理人員及相應勞務管理人員進行方案技術交底；3. 技術、商務、工程

14、部人員應熟悉圖紙，保證方案中計劃搭設平面圖與施工現場情況一致；4. 施工測量和檢查復核：在開工前，進行現場現有完成構件進行復測，其內容包括檢查和復核控制點、軸線等，并作好記錄。2、人員準備樓棟號工種人數單位名稱8#棟勞務施工員1人（鄭杰）昱豐源勞務勞務安全員1人（崔成）昱豐源勞務焊工5人昱豐源勞務架子工10人昱豐源勞務雜 工4人昱豐源勞務項目施工員2人（張青松、馬俊）中建二局項目安全員1人（石慶國）中建二局樓棟號工種人數單位名稱9#棟勞務施工員1人（楊松橋）峻峰勞務勞務安全員1人（秦興光）峻峰勞務焊工5人峻峰勞務架子工10人峻峰勞務雜 工4人峻峰勞務項目施工員1人（馮小宇）中建二局項目安全員1

15、人（周后安）中建二局樓棟號工種人數單位名稱10#棟勞務施工員1人昱豐源勞務勞務安全員1人昱豐源勞務焊工5人昱豐源勞務架子工10人昱豐源勞務雜 工4人昱豐源勞務項目施工員1人（李亮亮）中建二局項目安全員1人（黃勇）中建二局樓棟號工種人數單位名稱11#棟勞務施工員1人峻峰勞務勞務安全員1人峻峰勞務焊工5人峻峰勞務架子工10人峻峰勞務雜 工4人峻峰勞務項目施工員1人（張青松）中建二局項目安全員1人（魯國寧）中建二局3、材料計劃序號名稱規格數量備注1鋼管48x2.7151200m2扣件直角扣件、旋轉扣件106000個3工字鋼16#工字鋼2800米4鋼絲繩15.5（619+1）鋼絲繩2700根5壓環20

16、圓鋼7200個4、器械、設備計劃序號名稱數量備注1塔吊4臺運輸工字鋼、鋼管等材料5、進度計劃樓棟號2016年8月2016年12月2017年1月2017年9月2017年10月上旬中旬下旬上旬中旬下旬上旬中旬下旬C組團標示內容： ：材料進場時間 ：懸挑外架搭設時間 ：懸挑外架使用時間 ：懸挑外架拆除時間五、進場材料要求1. 型鋼型鋼的材質應符合國家現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700或低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。采用型號為 16# 工字鋼，主要長度為3.56米等，用于大部分腳手架底部懸挑承載架體重力；少部分根據現場計算個別長度后進行下料，主要用于架體陽角部位和遇到樓板洞口設置架體

17、部位，嚴格除銹，刷防銹漆，表面刷防銹漆。2. 鋼絲繩懸挑架體的鋼絲繩采用直徑15.5mm（619+1）的鋼絲繩，材質為碳素鋼，主要用于輔助懸挑工字鋼承受上部架體的重力。鋼絲繩不應有生銹、點蝕、鋼絲松弛狀態，同一根鋼絲上不得有2處斷絲。3. 鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3091中規定的Q235普通鋼管，鋼管的剛才質量應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235級鋼的規定，本工程鋼管采用 48*2.7鋼管，進場后必須報檢驗證明，鋼管材質為Q235-A級鋼，進場時嚴格檢查材料質量，壁厚不夠等嚴禁用于現場施工。新鋼管應有產品質量合格證及

18、質量檢驗報告，鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕。鋼管壁厚及外徑偏差不應大于-0.5mm，端面偏差不應大于1.7mm。舊鋼管表面銹蝕深度應小于0.5mm，彎曲變形各種桿件鋼管的端部彎曲l1.5m時，不應大于5mm。立桿鋼管彎曲當3ml4mm時，不應大于12mm；當4mf=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號482.7連墻件截面面積Ac(mm2)384連墻件截面回轉半徑i(mm)16連墻件抗壓

19、強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.26521.831.5=6.01kN 長細比=l0/i=600/16=37.5，查規范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.01+3)103/(0.896384)=26.187N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=6.01+3=9.01kN0.912=10.8kN 滿足要求！ 懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)15懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主

20、梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)2000主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2500梁/樓板混凝土強度等級C35 二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉125029001150是 作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)111.2213.924001500211.

21、2213.9212501500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.22/1=11.22kN 第2排：F2=F2/nz=11.22/1=11.22kN 荷

22、載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=13.92/1=13.92kN 第2排：F2=F2/nz=13.92/1=13.92kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=2.995106/141000=21.24N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.5181000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=12.43N/mm2 max=12.43N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm)

23、 max=0.2mm=2lx/250=22000/250=16mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-0.17kN,R2=11.303kN,R3=17.814kN 四、上拉桿件驗算 鋼絲繩型號619鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)1550鋼絲繩直徑(mm)14鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3鋼絲繩繩卡作法 上拉桿件角度計算： 1=arctanL1/L2=arctan(2900/1150)=68.369 上拉桿件支座力： RS1=nzR3=117.814=17.814kN 主梁軸向力： NSZ1=R

24、S1/tan1=17.814/tan68.369=7.064kN 上拉桿件軸向力： NS1=RS1/sin1=17.814/sin68.369=19.163kN 上拉桿件的最大軸向拉力NS=maxNS1.NSi=19.163kN 鋼絲繩： 查(建筑施工計算手冊江正榮 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=112kN Fg= Fg/k=0.85112/9=20.578kNNS=19.163kN 符合要求！ 繩夾數量： n=1.667Fg/(2T)=1.66710.578/(215.19)=1個n=3個 符合要求！吊點詳圖 五、懸挑主梁整體穩定性驗算

25、 主梁軸向力：N =|(-(-NSZ1)|/nz=|(-(-7.064)|/1=7.064kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=2.995106/(1.05141103)+7.064103/2610=22.935N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。 = Mmax/(bWx)=2.995106/(0.929141103)=22.863N/

26、mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20梁/樓板混凝土強度等級C35壓環鋼筋1壓環鋼筋2 1、壓環鋼筋驗算如下 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =0.17/2=0.085kN 壓環鋼筋驗算： =N/(4A)=N/d2=0.17103/(3.14202)=0.135N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩

27、側30cm以上搭接長度 符合要求！11.4懸挑外架計算書（懸挑2.1米錨固2.9米扣件鋼管腳手架） 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2010 3、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4、鋼結構設計規范GB50017-2003 5、混凝土結構設計規范GB50010-2010 架體驗算 一、腳手架參數腳手架設計類型結構腳手架卸荷設置無腳手架搭設排數雙排腳手架腳手架鋼管類型482.7腳手架架體高度H(m)20.3立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.85橫向水平桿

28、計算外伸長度a1(m)0.15內立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算方法不設置雙立桿 二、荷載設計腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.3腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區湖南長沙市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.25風荷載體型系數s1.132風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿

29、穩定性)0.938，0.65風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.265，0.184 計算簡圖：立面圖側面圖 三、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)98900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4120縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.03+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.03+0.31.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.316kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.03

30、+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.03+0.31.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.68kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.3160.852/8，2.3160.152/2=0.209kNm =Mmax/W=0.209106/4120=50.771N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.688504/(38420600098900)，1.681504/(820600098900)=0.561mm max0.561mm

31、minlb/150，10min850/150，105.667mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.316(0.85+0.15)2/(20.85)=1.362kN 正常使用極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.68(0.85+0.15)2/(20.85)=0.988kN 四、縱向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.362kN q=1.20.03=0.036kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=0.988kN q=0.03kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm)

32、=Mmax/W=0.553106/4120=134.133N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max3.179mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=3.146kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水平桿：Rmax=1.362kNRc=0.98=7.2kN 縱向水平桿：Rmax=3.146kNRc=0.98=7.2kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H20.3腳手架鋼管類型482.7每

33、米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.03/h)H=(0.12+(0.85+0.15)2/20.03/1.8)20.3=2.775kN 單內立桿：NG1k=2.775kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(20.3/1.8+1)1.5(0.85+0.15)0.31/1/2=2.762kN 1/1表示腳手板1步1設 單內立桿：NG2k1=2.762kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG

34、2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(20.3/1.8+1)1.50.171/1=3.131kN 1/1表示擋腳板1步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.520.3=0.304kN 5、構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.762+3.131+0.304=6.198kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=2.762kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.5(0.85+0.15)(13)/2=2.25kN 內立桿：NQ1k=2.25kN

35、 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.775+6.198)+ 0.91.42.25=13.603kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.775+2.762)+ 0.91.42.25=9.481kN 七、立桿穩定性驗算腳手架架體高度H20.3立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4120立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)384連墻件布置方式兩步三跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8

36、=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/16=168.75210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 長細比=l0/i=3.119103/16=194.906 查規范表A得，=0.191 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.775+6.198+2.25=11.223kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.775+6.198)+1.42.25=13.918kN =N/(A)=13917.953/(0.191384)

37、=189.763N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.775+6.198+2.25=11.223kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.775+6.198)+0.91.42.25=13.603kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1841.51.82/10=0.113kNm =N/(A)+ Mw/W=13602.953/(0.191384)+112674.24/4120=212.816N/mm2f=205N/mm2 滿

38、足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號482.7連墻件截面面積Ac(mm2)384連墻件截面回轉半徑i(mm)16連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.26521.831.5=6.01kN 長細比=l0/i=600/16=37.5，查規范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.01+3)103/(0.896384)=26.187N/mm2

39、0.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=6.01+3=9.01kN0.912=10.8kN 滿足要求！ 懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)15懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)2100主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)2900梁/樓板混凝土強度等級C35 二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)

40、支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉125029001150是 作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)111.2213.924001500211.2213.9212501500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值

41、(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.22/1=11.22kN 第2排：F2=F2/nz=11.22/1=11.22kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=13.92/1=13.92kN 第2排：F2=F2/nz=13.92/1=13.92kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=3.025106/141000=21.451N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗

42、算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.461000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=12.361N/mm2 max=12.361N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=0.225mm=2lx/250=22100/250=16.8mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=-0.036kN,R2=11.21kN,R3=17.897kN 四、上拉桿件驗算 鋼絲繩型號619鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)1550鋼絲繩直徑(mm)14鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬

43、鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3鋼絲繩繩卡作法 上拉桿件角度計算： 1=arctanL1/L2=arctan(2900/1150)=68.369 上拉桿件支座力： RS1=nzR3=117.897=17.897kN 主梁軸向力： NSZ1=RS1/tan1=17.897/tan68.369=7.097kN 上拉桿件軸向力： NS1=RS1/sin1=17.897/sin68.369=19.252kN 上拉桿件的最大軸向拉力NS=maxNS1.NSi=19.252kN 鋼絲繩： 查(建筑施工計算手冊江正榮 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-

44、6得，鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=112kN Fg= Fg/k=0.85112/9=20.578kNNS=19.252kN 符合要求！ 繩夾數量： n=1.667Fg/(2T)=1.66710.578/(215.19)=1個n=3個 符合要求！吊點詳圖 五、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =|(-(-NSZ1)|/nz=|(-(-7.097)|/1=7.097kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=3.025106/(1.05141103)+7.097103/2610=23.148N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b -

45、 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。 = Mmax/(bWx)=3.025106/(0.929141103)=23.09N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20梁/樓板混凝土強度等級C35壓環鋼筋1壓環鋼筋2 1、壓環鋼筋驗算如下 錨固點壓環鋼筋受力：N/2 =0.036/2=0.018kN 壓環鋼筋驗算： =N/(4A)=N/d2=0

46、.036103/(3.14202)=0.029N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度 符合要求！11.5懸挑外架計算書（懸挑2.7米錨固3.3米扣件鋼管腳手架）型鋼懸挑腳手架(扣件式)計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2010 3、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4、鋼

47、結構設計規范GB50017-2003 5、混凝土結構設計規范GB50010-2010 架體驗算 一、腳手架參數腳手架設計類型結構腳手架卸荷設置無腳手架搭設排數雙排腳手架腳手架鋼管類型482.7腳手架架體高度H(m)20.3立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.85橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.15內立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算方法不設置雙立桿 二、荷載設計腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.3腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkd

48、b(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區湖南長沙市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.25風荷載體型系數s1.132風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩定性)0.938，0.65風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩定性)0.265，0.184 計算簡圖：立面圖側面圖 三、橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)98900橫

49、桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4120縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.03+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.03+0.31.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.316kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.03+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.03+0.31.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.68kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.3160.852/8，2.3160.152/2=0.209kNm =Mmax/

50、W=0.209106/4120=50.771N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.688504/(38420600098900)，1.681504/(820600098900)=0.561mm max0.561mmminlb/150，10min850/150，105.667mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.316(0.85+0.15)2/(20.85)=1.362kN 正常使用極限狀態 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.6

51、8(0.85+0.15)2/(20.85)=0.988kN 四、縱向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=1.362kN q=1.20.03=0.036kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=0.988kN q=0.03kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.553106/4120=134.133N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max3.179mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=3

52、.146kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水平桿：Rmax=1.362kNRc=0.98=7.2kN 縱向水平桿：Rmax=3.146kNRc=0.98=7.2kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H20.3腳手架鋼管類型482.7每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.03/h)H=(0.12+(0.85+0.15)2/20.03/1.8)20.3=2.775kN 單內立桿：NG1k=2.775kN

53、2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(20.3/1.8+1)1.5(0.85+0.15)0.31/1/2=2.762kN 1/1表示腳手板1步1設 單內立桿：NG2k1=2.762kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(20.3/1.8+1)1.50.171/1=3.131kN 1/1表示擋腳板1步1設 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.520.3=0.304kN 5、構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：N

54、G2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.762+3.131+0.304=6.198kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=2.762kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.5(0.85+0.15)(13)/2=2.25kN 內立桿：NQ1k=2.25kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.775+6.198)+ 0.91.42.25=13.603kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.775+2.762)+ 0.91

55、.42.25=9.481kN 七、立桿穩定性驗算腳手架架體高度H20.3立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4120立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)384連墻件布置方式兩步三跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/16=168.75210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 長細比=l0/i=3.119103/16=194.906 查規范表A得，=0.191 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷

56、載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.775+6.198+2.25=11.223kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.775+6.198)+1.42.25=13.918kN =N/(A)=13917.953/(0.191384)=189.763N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.775+6.198+2.25=11.223kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.775+6.19

57、8)+0.91.42.25=13.603kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.1841.51.82/10=0.113kNm =N/(A)+ Mw/W=13602.953/(0.191384)+112674.24/4120=202.816N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號482.7連墻件截面面積Ac(mm2)384連墻件截面回轉半徑i(mm)16連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2

58、)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k2h3la=1.40.26521.831.5=6.01kN 長細比=l0/i=600/16=37.5，查規范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.01+3)103/(0.896384)=26.187N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=6.01+3=9.01kN0.912=10.8kN 滿足要求！ 懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)15懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式平鋪在

59、樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)2700主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)100主梁建筑物內錨固長度Lm(mm)3300梁/樓板混凝土強度等級C35 二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉125029001150是 作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)111.2213.924001500211.2213.9212501

60、500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=11.22/1=11.22kN 第2排：F2=F2/nz=11.22/1=11.22kN 荷載設計值： q=1.2g

61、k=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=13.92/1=13.92kN 第2排：F2=F2/nz=13.92/1=13.92kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=3.001106/141000=21.285N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=10.2881000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=12.158N/mm2 max=12.158N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=0.31

62、3mm=2lx/250=22700/250=21.6mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=0.074kN,R2=11.025kN,R3=18.216kN 四、上拉桿件驗算 鋼絲繩型號619鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)1550鋼絲繩直徑(mm)14鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3鋼絲繩繩卡作法 上拉桿件角度計算： 1=arctanL1/L2=arctan(2900/1150)=68.369 上拉桿件支座力： RS1=nzR3=118.216=18.216kN 主梁軸向力： NSZ1=RS1/ta

63、n1=18.216/tan68.369=7.224kN 上拉桿件軸向力： NS1=RS1/sin1=18.216/sin68.369=19.596kN 上拉桿件的最大軸向拉力NS=maxNS1.NSi=19.596kN 鋼絲繩： 查(建筑施工計算手冊江正榮 著 2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=112kN Fg= Fg/k=0.85112/9=20.578kNNS=19.596kN 符合要求！ 繩夾數量： n=1.667Fg/(2T)=1.66710.578/(215.19)=1個n=3個 符合要求！吊點詳圖 五、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向

64、力：N =|(-(-NSZ1)|/nz=|(-(-7.224)|/1=7.224kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=3.001106/(1.05141103)+7.224103/2610=23.039N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.85。 = Mmax/(bWx)=3.001106/(0.853141103)=24.951N/mm2

65、f=215N/mm2 符合要求！ 六、錨固段與樓板連接的計算主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式壓環鋼筋壓環鋼筋直徑d(mm)20梁/樓板混凝土強度等級C35壓環鋼筋1壓環鋼筋2 1、壓環鋼筋驗算如下 壓環鋼筋未受拉力，無需計算，節點按構造做法即可。 11.6 電梯、樓梯間特殊部位型鋼懸挑腳手架計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 2、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ128-2010 3、建筑結構荷載規范GB50009-2012 4、鋼結構設計規范GB50017-2003 5、混凝土結構設計規范GB50010-2010 架體驗算

66、一、腳手架參數腳手架設計類型結構腳手架卸荷設置無腳手架搭設排數雙排腳手架腳手架鋼管類型482.7腳手架架體高度H(m)20.3立桿步距h(m)1.8立桿縱距或跨距la(m)1.5立桿橫距lb(m)0.9內立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算方法不設置雙立桿 二、荷載設計腳手板類型沖壓鋼腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.3腳手板鋪設方式1步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業層數n

67、jj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區湖南長沙市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.25風荷載體型系數s1.132風壓高度變化系數z(連墻件)0.938風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件)0.265 計算簡圖：立面圖側面圖 三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n1橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)98900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4120縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態 q=1.2(0.03+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1

68、.2(0.03+0.30.9/(1+1)+1.430.9/(1+1)=2.088kN/m 正常使用極限狀態 q=(0.03+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.03+0.30.9/(1+1)+30.9/(1+1)=1.515kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.12.0881.52=0.47kNm =Mmax/W=0.47106/4120=114.036N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.51515004/(10020600098900)=2.549mm max2.

69、549mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.1qla=1.12.0881.5=3.445kN 正常使用極限狀態 Rmax=1.1qla=1.11.5151.5=2.5kN 四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態 由上節可知F1=Rmax=3.445kN q=1.20.03=0.036kN/m 正常使用極限狀態 由上節可知F1=Rmax=2.5kN q=0.03kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.779106/4120=189.022N/mm2f=205N/mm2 滿

70、足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max1.876mmminlb/150，10min900/150，106mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax=1.739kN 五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=3.445/2=1.723kNRc=0.98=7.2kN 橫向水平桿：Rmax=1.739kNRc=0.98=7.2kN 滿足要求！ 六、荷載計算腳手架架體高度H20.3腳手架鋼管類型482.7每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的

71、結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+lan/20.03/h)H=(0.12+1.51/20.03/1.8)20.3=2.691kN 單內立桿：NG1k=2.691kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(20.3/1.8+1)1.50.90.31/1/2=2.486kN 1/1表示腳手板1步1設 單內立桿：NG2k1=2.486kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/1=(20.3/1.8+1)1.50.171/1=3.131kN 1/1表示擋腳板1步1設 4

72、、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=GkmwlaH=0.011.520.3=0.304kN 5、構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=2.486+3.131+0.304=5.922kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=2.486kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.9(13)/2=2.025kN 內立桿：NQ1k=2.025kN 不組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.691+5.922)+ 1.42.025=1

73、2.886kN 單內立桿：N=1.2(NG1k+ NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.691+2.486)+ 1.42.025=8.764kN 七、立桿穩定性驗算腳手架架體高度H20.3立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4120立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)384連墻件布置方式三步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=11.51.8=2.7m 長細比=l0/i=2.7103/16=168.75210 滿足要求！ 軸心受壓構件的穩定系數計算： 立桿計算長度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m

74、 長細比=l0/i=3.119103/16=194.906 查規范表A得，=0.191 2、立桿穩定性驗算 不組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力標準值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.691+5.922+2.025=10.637kN 單立桿的軸心壓力設計值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.691+5.922)+1.42.025=13.17kN =N/(A)=13169.615/(0.191384)=179.56N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、連墻件承載力驗算連墻件布置方式三步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)3連

75、墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號482.7連墻件截面面積Ac(mm2)384連墻件截面回轉半徑i(mm)16連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.9 Nlw=1.4k3h2la=1.40.26531.821.5=6.01kN 長細比=l0/i=600/16=37.5，查規范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(6.01+3)103/(0.896384)=26.187N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=6.01+3

76、=9.01kN0.912=10.8kN 滿足要求！ 懸挑梁驗算 一、基本參數主梁離地高度(m)7.15懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm)1500主梁與建筑物連接方式錨固螺栓連接主梁建筑物外懸挑長度Lx(mm)1300主梁外錨固點到建筑物邊緣的距離a(mm)0梁/樓板混凝土強度等級C35 二、荷載布置參數支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水平距離(mm)支撐件上下固定點的垂直距離L1(mm)支撐件上下固定點的水平距離L2(mm)是否參與計算1上拉110029001200是2下撐120012001200是 作用點號各排立桿傳至梁上荷載標準值F(kN)各排立桿傳至梁上荷載設計值F(kN)各排立桿距主梁

77、外錨固點水平距離(mm)主梁間距la(mm)110.6413.173001500210.6413.1712001500 附圖如下：平面圖立面圖 三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數nz1主梁材料規格16號工字鋼主梁截面積A(cm2)26.1主梁截面慣性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重標準值gk(kN/m)0.205主梁材料抗彎強度設計值f(N/mm2)215主梁材料抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁允許撓度(mm)1/250 荷載標準值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=10

78、.64/1=10.64kN 第2排：F2=F2/nz=10.64/1=10.64kN 荷載設計值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=13.17/1=13.17kN 第2排：F2=F2/nz=13.17/1=13.17kN 1、強度驗算 彎矩圖(kNm) max=Mmax/W=2.438106/141000=17.29N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 剪力圖(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=8.1561000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=9.638N/mm2 m

79、ax=9.638N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 變形圖(mm) max=0.055mm=2lx/250=21300/250=10.4mm 符合要求！ 4、支座反力計算 R1=8.156kN,R2=22.41kN,R3=-3.901kN 四、上拉桿件驗算 鋼絲繩型號619鋼絲繩公稱抗拉強度(N/mm2)1400鋼絲繩直徑(mm)6.2鋼絲繩不均勻系數0.85鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n3花籃螺栓在螺紋處的有效直徑de(mm)10花籃螺栓抗拉強度設計值ft(N/mm2)170主梁拉環直徑d(mm)20焊

80、縫厚度he(mm)10焊縫長度lw(mm)100角焊縫強度設計值ffw(N/mm2)160鋼絲繩繩卡作法 上拉桿件角度計算： 1=arctanL1/L2=arctan(2900/1200)=67.521 上拉桿件支座力： RS1=nzR2=122.41=22.41kN 主梁軸向力： NSZ1=RS1/tan1=22.41/tan67.521=9.273kN 上拉桿件軸向力： NS1=RS1/sin1=22.41/sin67.521=24.253kN 上拉桿件的最大軸向拉力NS=maxNS1.NSi=24.253kN 鋼絲繩： 查(建筑施工計算手冊江正榮 著 2001年7月第一版)表13-4、1

81、3-5、13-6得，鋼絲繩破斷拉力總和：Fg=20kN Fg= Fg/k=0.8520/9=1.889kN 符合要求！ 繩夾數量： n=1.667Fg/(2T)=1.6671.889/(215.19)=1個n=3個 符合要求！ 花籃螺栓驗算： =Fg/(de2/4)=1.889103/(102/4)=24.05N/mm2ft=170N/mm2 符合要求！ 拉環驗算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=21.889103/(202)=3.006N/mm2f=65N/mm2 注：f為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范9.7.6 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于65N/mm2 符合要求！

82、角焊縫驗算： f=NS/(helw)=24.253103/(10100)=24.253N/mm2 fffw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊縫的強度設計值增大系數f=1.22 符合要求！ 五、下撐桿件驗算 下撐桿材料類型工字鋼下撐桿截面類型16號工字鋼下撐桿截面積A(cm2)26.1下撐桿截面慣性矩I(cm4)1130下撐桿截面抵抗矩W(cm3)141下撐桿材料抗壓強度設計值f(N/mm2)205下撐桿彈性模量E(N/mm2)206000下撐桿件截面回轉半徑i(cm)6.58對接焊縫抗壓強度設計值ftw(N/mm2)140 下撐桿件角度計算： 1=arctanL1/L2=arct

83、an(1200/1200)=45 下撐桿件支座力： RX1=nzR3=1-3.901=-3.901kN 主梁軸向力： NXZ1=RX1/tan1=-3.901/tan45=-3.901kN 下撐桿件軸向力： NX1=RX1/sin1=-3.901/sin45=-5.517kN 符合要求！ 六、懸挑主梁整體穩定性驗算 主梁軸向力：N =|(-(-NSZ1+NXZ2)|/nz=|(-(-9.273+-3.901)|/1=13.174kN 壓彎構件強度：max=Mmax/(W)+N/A=2.438106/(1.05141103)+13.174103/2610=21.514N/mm2f=215N/mm2 塑性發展系數 符合要求！ 受彎構件整體穩定性分析： 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數： 查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根據鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.93。 = Mmax/(bWx)=2.438106/(0.929141103)=18.611N/mm2f=215N/mm2 符合要求！十二、附圖