1、 目 錄 1 編制依據11.1施工組織設計11.2圖紙11.3國家、行業、地方相關標準11.4相關法律法規22 工程概況22.1 設計概況23 輪扣式腳手架的簡介44 輪扣式腳手架的施工要點及技術參數64.1 施工要點64.2輪扣式腳手架技術參數65 輪扣式支撐的設計76 施工部署及施工準備76.1工藝流程76.2勞動力組織86.3機械設備86.4材料準備87、操作工藝127.1支模方式127.2支撐體系127.3架體支設構造的要求137.4架體拆除148、驗收質量標準159、職業健康安全要求179.1職業健康安全保證措施179.2環境保證措施1810、施工監測方案及安全應急預案1810.1施

2、工監測方案1810.2安全應急預案1911 計算書2211.1輪扣支架按承插型盤扣式樓板模板支架計算2211.2 輪扣支架按承插型盤扣式梁模板支架計算331 編制依據1.1 施工組織設計序號名 稱1湘潭廣場項目施工組織設計1.2 圖紙序號名 稱編 號1湘潭廣場B地塊結構施工圖1.3 國家、行業、地方相關標準序號名 稱編 號1建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20132混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2012版）3鋼管腳手架扣件GB/5831-20064建筑結構荷載規范GB50009-20125直縫電焊鋼管GB/T13793-20086低壓流體輸送用焊接鋼管GB

3、/T3091-20087碳素結構鋼GB/T700-20068鋼結構工程施工質量驗收規范GB50205-20019一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352-200910梯型螺紋GB/T 5796-200511木結構設計規范GB 50005-2003(2005)版12建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-201113建筑施工模板安全技術規范JGJ162-200814建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-201015建筑工程施工技術資料管理1.4 相關法律法規序號名 稱編 號中華人民共和國建筑法主席令第91號中華人民共和國安全生產法主席令第70號建筑工程質量管理條例國務院

4、令第279號建設工程安全管理條例國務院令第393號工程建設標準強制性條文房屋建筑部分2011年版2 工程概況2.1 設計概況1建筑面積（m2）總建筑面積57.38萬地下面積8.99萬占地面積10.2萬地上面積48.39萬2層數商鋪地下一屋商鋪地上1-2層住宅樓地下一屋住宅樓地上33-34層3層高（m）商鋪地下室首層二層4.65m4.75-5.1m4.5m住宅樓地下首層二層標準層一層3.9m、5.3m、5.5m4.2m、4.8m2.94高度基礎標高56.7基坑深度56.2商鋪檐口9.25m、9.75m建筑高度10.75m、10.25m住宅檐口高度95.7m、95.7m建筑總高97.5m、102.

5、5m5結構形式基礎類型樁基礎/筏板結構類型地下部分框架-剪力墻結構地上部分剪力墻結構6結構梁斷面尺寸（mm）概況內容基礎底板厚度mm500、400、300地下室頂板厚度mm180、200地上部分板厚mm100、120、130、140外墻厚度mm300、200內墻厚度mm200柱斷面地下部分500*700、500*1100、700*800、地上部分400*400、500*500、500*600梁斷面地下部分450*1800、400*1600、300*800、300*900、250*500地上部分300*800、300*600、200*500、200*600、200*400、200*300、150

6、*3003 輪扣式腳手架的簡介輪扣（直插）式腳手架是一種具有自鎖功能的直插式新型鋼管腳手架，參照住房和城鄉建設部頒發的JGJ231-2010標準生產，主要構件為立桿和橫桿，盤扣節點結構合理，立桿軸向傳力，使腳手架整體在三維空間結構強度高、整體穩定性好，并具有可靠的自鎖功能，能有效提高腳手架的整體穩定強度和安全度，能更好的滿足施工安全的需要。具有拼拆迅速、省力，結構簡單、穩定可靠，通用性強，承載力大，安全高效，不易丟失，便于管理，易于運輸等特點輪扣式腳手架是由盤扣式腳手架衍生出來的一種新型建筑支撐系統。與其相比具有承載力大，搭建速度快，穩定性強，易于場地管理等特點輪扣式腳手架其主要特點是： （1

7、）具有多功能性：可以根據具體的施工要求，組成不同的組架尺寸、形狀和承載能力的單、雙排腳手架，支撐架，支撐柱等多種功能的施工裝備。（2）具有高功效：構造簡單、拆裝簡便、快速，完全避免了螺栓作業和零散扣件的丟損，接頭拼裝拆速度比常規塊5倍以上，拼拆快速省力，工人用一把鐵錘即可完成全部作業。（3）具有承載力大：立桿連接是同軸心承插，節點在框架平面內，接頭具有抗彎、抗剪、抗扭力學性能，結構穩定，承載力大。（4）具有安全可靠性：接頭設計時考慮到自重力的作用，使接頭具有可靠的雙向自鎖能力，作用于橫桿上的荷載通過輪扣傳遞給立桿，輪扣具有很強的抗剪能力（最大為199KN）。（5）產品標準化包裝，維修少、裝卸快

8、捷、運輸方便、易存放。（6）輪扣式腳手架使用壽命比扣件腳手架高很多，一般可以用10年以上，由于拋棄了螺栓連接。構件經碰耐磕就算銹蝕不影響拼拆使用。（7）具有早拆功能：橫桿可提前拆下周轉，節省材料，節省木方，節省人工。真正做到節能環保，經濟、實用。（8）實踐中表明，作為梁跨度在15m以內，凈空層高度在12m一下的單跨、多跨連續梁、框架結構房屋模板支撐體系，其穩定性和安全性好于碗扣式腳手架，優于門式腳手架。缺點： 1、輪扣式腳手架搭設不宜在基層不硬實，地面不平整和不進行混 凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土質差的軟土層、地面易塌陷的地基上搭設；3、只能作為落地式腳手架使用，不能作為懸挑腳手架使用。

9、4 輪扣式腳手架的施工要點及技術參數4.1 施工要點1、前期應做好支撐體系的專項施工方案設計，并由測量部放線定位，使支撐體系橫平豎直，以保證后期剪刀撐和整體連桿的設置，確保其整體穩定性和抗傾覆性。2、輪扣式腳手架安裝基礎必須要夯實平整并采取混凝土硬化措施。3、輪扣式腳手架宜使用同一標高的梁板底板的標高范圍，對于高度和跨度較大的單一構件支承架使用時對橫桿進行拉力和立桿軸向壓力（臨界力）的驗算，確保架體的穩定性和安全性。4、架體搭設完成后要加設足夠的剪刀撐，中間每五跨沿堅向用扣件鋼管搭設剪刀撐剪刀撐；5、輪扣式腳手架附圖片。 4.2輪扣式腳手架技術參數輪扣式腳手架參照按照JGJ231-2010標準

10、執行一、規格、型號名稱型號A（MM）理論重量材質、壁厚立桿A-LG-2.5米250012.3Q345A 48*3.2橫桿A-SG-1.2米12004.1橫桿A-SG-0.9米9002.8橫桿A-SG-0.6米6002.05 輪扣式支撐的設計5.1輪扣式腳手架的布置滿堂輪扣式腳手架的搭設，按照排架間距梁軸線往兩側，每邊0.45米設一排立桿,然后按1.2米的間距進行布置。 5.2對于局部特別是不規則的，則適當利用0.9米和0.6米長的連接桿件或配以扣件調整立桿間距。5.3對框架柱邊，先少支一排輪扣式腳手架，進行模板支設，柱子模板支完后，用鋼管、十字扣件固定在輪扣式腳手架上，鋼管端頭U型托頂住模板外

11、側加固柱子的鋼管或木方上，加固斜撐豎向間距400，水平間距200。對U型托的絲扣進行調整，確保支撐對框架柱的加固牢固。5.4 樓梯踏步的模板為鋁模，不屬于本次輪扣施工范圍5.5立桿頂部U型托絲桿外露不得超過20CM，如果超過則進行適當調整，可在輪扣式支架加套管，保證U托外露絲扣小于20CM，確保支架及U型托的的受力穩定。5.6 梁底采用鋼管扣在兩側的立桿上進行連接，直角扣件底下另加一個直角扣件做抗滑使用。6 施工部署及施工準備6.1工藝流程施工工藝流程：施工準備鋼筋加工制作及模板的配置鋼筋綁扎內架搭設梁底模及梁側模的安裝平板模板安裝及墻模板的安裝模板驗收梁鋼筋綁扎鋼筋隱蔽驗收梁板墻混凝土澆筑墻

12、模拆除梁側模拆除梁板底模拆除。剪力墻模板流程：清理墻內雜物彈邊線及門洞口位置線鋼筋綁扎、預留洞口自檢、互檢及隱蔽驗收后工序交接手續安裝洞口模板安裝墻側模調整固定自檢、互檢驗收移交砼工種。梁板模施工工藝：彈線內架搭設調整標高、剪力墻及柱接頭模板安裝安裝梁底模安裝梁側模安裝板底龍骨鋪底板模堵縫、清理綁梁鋼筋綁板底筋、水電管線安裝綁板板面筋、預埋件、插筋、封邊模自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續，移交砼工種。6.2勞動力組織本工程的施工進度較緊，質量要求高，因此要求勞務隊組織技術熟練、水平較高的木工班組進場施工，高峰期共計組織木工500人進行施工6.3機械設備表6.3設備名稱單位數量型 號備注圓盤鋸臺

13、100 3002.2KW手電刨臺80牧林3331.5KW手電鋸臺120 牧林4581.25KW電鉆臺90牧林31201.25KW6.4 材料準備6.4.1 材質要求（1）承插型盤扣式鋼管支架的構配件除有特殊要求外，其材質應符合現行國家標準低合金高強度結構鋼（GB/T1591）、碳素結構鋼（GB/T700）以及一般工程用鑄造碳鋼件（GB/T 11352）的規定，各類支架主要構配件材質應符合表6.4.1的規定。表6.4.1 承插型盤扣式鋼管支架主要構配件材質立桿水平桿豎向斜桿水平斜桿扣接頭連接套管可調底座、可調托座可調螺母連接盤、插銷Q345AQ235BQ195Q235BZG230-450ZG23

14、0-450或20號無縫鋼管Q235BZG270-500ZG230-450或Q235B（2）鋼管外徑允許偏差應符合表下的規定，鋼管壁厚允許偏差0.1mm。鋼管外徑允許偏差 （mm）外徑D外徑允許偏差33、38、42、48+0.20.160+0.30.1（3） 連接盤、扣接頭、插銷以及可調螺母的調節手柄采用碳素鑄鋼制造時，其材料機械性能不得低于現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件（GB/T 11352），中牌號為ZG230450的屈服強度、抗拉強度、延伸率的要求。鑄鋼制作的連接盤的厚度不得小于8mm，鋼板沖壓制作的連接盤厚度不得小于10mm，允許尺寸偏差0.5mm。6.4.2 制作質量要求（1）桿件焊

15、接制作應在專用工裝上進行，各焊接部位應牢固可靠。焊絲宜采用符合現行國家標準氣體保護電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲（GB/T8110）中氣體保護電弧焊用碳鋼、低合金鋼焊絲的要求，有效焊縫高度不應小于3.5mm。（2） 楔形插銷的斜度應滿足楔入連接盤后能自鎖，厚度不應小于8mm，尺寸允許偏差0.1mm。（3）立桿連接套管有鑄鋼套管和無縫鋼管套管兩種形式。對于鑄鋼套管形式，立桿連接套長度不應小于90mm，外伸長度不應小于75mm；對于無縫鋼管套管形式，立桿連接套長度不應小于160mm，外伸長度不應小于110mm。套管內徑與立桿鋼管外徑間隙不應大于2mm。（4）立桿與立桿連接套管應設置固定立桿連接件的防拔

16、出銷孔，承插型盤扣式鋼管支架銷孔為 14mm，立桿連接件直徑宜為 12mm，允許尺寸偏差0.1mm。（5）構配件外觀質量應符合以下要求： 1） 鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管； 2） 鋼管應平直，直線度允許偏差為管長的1/500，兩端面應平整，不得有斜口、毛刺；3 ）鑄件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈；4 ）沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；5 ）各焊縫有效焊縫高度應符合本規程第3.2.4條的規定，且焊縫應飽滿，焊藥清除干凈，不得有未焊透、夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；6 ）可調底座和可調托座的螺牙宜采用梯形牙，A型管宜配置48絲桿和調節手柄

17、、B型管宜配置38絲桿和調節手柄, 絲桿直徑不得小于36mm。可調底座和可調托座的表面應鍍鋅，鍍鋅表面應光滑，在連接處不得有毛刺、滴瘤和多余結塊；7） 架體桿件及構配件表面應鍍鋅或涂刷防銹漆，涂層應均勻、牢固；8 ）主要構配件上的生產廠標識應清晰。（6）可調底座及可調托座絲桿與螺母旋合長度不得小于45牙，可調托座插入立桿內的長度必須符合本規程第6.1.5條的規定，可調底座插入立桿內的長度應符合本規程第6.1.6條的規定。（7）其它輔材制作質量應符合有關規程規定。1） 可調托撐螺桿外徑不得小于36mm，直徑與螺應符合現場國家標準梯型螺紋GB/T5796.2、GB/T5796.3的規定。2）可調托

18、撐的螺桿與支托板焊接應牢固，焊縫高度不得小于6mm；可調托撐螺桿與螺母全長度不得于5扣，螺母厚度不得于小30mm。3）可調托撐抗壓承載力設計值不應小于40KN，支托板厚不應小于5mm。6.4.3材料管理(1) 各類材、工具勞動力以及防護用具施工前到位。(2) 根據施工工期間的工程量、施工進度，確定材料的數量及進場時間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。(3) 對于發生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板，及時組織退場。(4) 原材料進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬雨淋。(5) 模板材料進場計劃見下表。模板材料進場計劃序號名 稱規 格單位數 量進場時間115mm木膠合

19、板9151830塊14000二層樓板澆注之前2木 枋60802500條60000二層樓板澆注之前3輪扣式立桿2400mm個12000二層樓板澆注之前4輪扣式橫桿1200、900、600個48000二層樓板澆注之前5頂 托L=700mm個6000二層樓板澆注之前6鋼管483.5噸300二層樓板澆注之前7步步緊1m個50000二層樓板澆注之前8扣件直角、轉角、旋轉 轉車個10000二層樓板澆注之前(6) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方墊平，防止變形，并應對模板型號、數量進行清點。用油漆在編好號的模板上作標記，堆放于現場施工段內，便于吊裝。6.4.4輪扣式支撐體系范圍輪扣式支承滿堂架用于

20、各塔樓三層及以上標準層的梁、板結構，三層以下樓層及地下室按原模板施工方案執行6.4.5 輪扣式支撐體系技術交底工作在輪扣式支撐體系架子搭設前，應該對工人進行新工藝的技術交底工作，交底的重點如下；1.輪扣式支撐體系扣件必須插牢固，保證不能自拔。2.按規范要求每隔五跨用扣件鋼管搭設堅向剪刀撐。3.可調支座伸出最頂層水平桿的距離小于650mm。4.作為掃地桿的最底層水平桿高度小于550mm。7、操作工藝7.1支模方式梁板：其平整度及接縫等質量要求達到砼結構按模板制作及安裝。7.2支撐體系輪扣式支撐體系本著創新工藝、新產品的原則。本工程三層及以上標準層部分支模體系采用輪扣腳手架支模體系。立桿和水平桿采

21、用483.2的輪扣鋼管腳手架，立桿間距為1200mm1200mm，下面鋪設墊200*200*50木塊。水平步距為1.2m，立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用483.5雙鋼管，鋼管上鋪6080木枋間距為250mm。做掃地桿用得水平桿離地高不得超過550mm。對于局部特別是不規則的，則適當利用0.9米和0.6米長的連接桿件或配以扣件調整立桿間距。 輪扣架搭設示意圖 7.3架體支設構造的要求7.3.1、模板支架應根據施工方案計算得出的立桿排架尺寸選用定長的水平桿，并根據支撐高度組合套插的立桿段、可調托座和可調托底座。7.3.2、支架架體四周外立面向設置豎向剪刀撐，并應在架體內部區域每隔5 跨由底至頂

22、縱、橫向均設置豎向扣件鋼管搭設的剪刀撐。7.3.3模板支架宜與周圍已建的結構進行可靠連接。7.3.4模板及其支撐體系應具有足夠的強度、剛度、穩定性，支模架（模板支柱和斜撐下）的支撐面應平整壓實，并有足夠的承壓面積。7.4架體拆除7.4.1拆除前的準備拆除前必須對操作工人作好技術及安全交底；全面檢查內架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；清除架體上的雜物及地面障礙物；拆除作業應按先搭后拆，后搭先拆的原則，從頂層開始，逐層向下進行，嚴禁上下層同時拆除，嚴禁拋擲拆除前對整個建筑物實行全封閉，禁止無關人員進入操作現場，以免發生安全事故；根據工程實際需要，作業隊在得到項目部下拆模指令，明確拆除部

23、位、拆除時間及拆除的順序后方可進行拆除。7.4.2拆模時間規定：架體拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必須由專業施工員提出申請經項目技術負責人簽發意見，并報現場監理工程師。各部位構件拆模時所需混凝土強度：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件1007.4.3模板拆除注意事項1）、拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方，并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻施工2）、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴禁往下扔，以防止模板損壞。3）、當天拆下的模板當

24、天轉運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。8、驗收質量標準8.1保證項目模板支撐體系、杉木枋在使用前應認真挑選防止銹蝕或有節疤，即必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。鋼管支架施工驗收允許偏差檢查內容允許偏差(mm)立桿垂直度L/500且505可調托座垂直度5插入立桿深度1005可調底座垂直度5插入立桿深度1505水平桿水平度558.2對進入現場的鋼管支架構配件的檢查與驗收應符合下列規定：1 應有鋼管支架產品標識及產品質量合格證；3 應有鋼管支架產品主要技術參數及產品使用說明書；4 進入現場的構配件應

25、對管徑、構件壁厚等抽樣核查，還應進行外觀檢查，外觀質量應符合本規程第3.2.7條規定5 如有必要可對支架桿件進行質量抽檢和試驗。8.4模板支架應由工程安全部組織模板支架設計及管理人員進行檢查，對模板支架應重點檢查以下內容：1 模板支架應按施工方案及本規程相應的基本構造要求設置斜桿；2 可調托座及可調底座伸出水平桿的懸臂長度必須符合設計限定要求；3 水平桿扣接頭應銷緊；4 立桿基礎應符合要求，立桿與基礎間有無松動或懸空現象9、職業健康安全要求9.1職業健康安全保證措施9.1.1一般注意事項1)、木枋、模板進場后應有防雨措施或入庫或加蓋編織布，避免受潮變形，影響安裝質量。2)、模板支撐架與外架應分

26、離，樓層外腳手架應高出作業層。3)、上料平臺作成落地式平臺，由專人拆除和安裝，不能圖方便擅自搭設。4)、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍間距應符合設計要求，梁板模架應加防滑扣件。5)、模板上堆放鋼筋，砼必須分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必須驗收合格后方可進入下道工序施工。7)、層與層之間的支模立桿基本上要上下對齊。8)、作業人員應遵守安全操作規程和現場安全操作規程。9）、拆下的模板木枋及時將鐵釘拔出，以防扎腳。10）、吊裝模板時應使模板穩定后，操作人員方可協助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯。11）、嚴禁木工順手拆除或搬運搭設外架的專用鋼管、扣件。12）、模板拆除時應畫出警界線，并派專人指揮操作，閑雜

27、人等不得入警界線。9.1.2人員要求1）支撐體系搭設人員應經過專門的技術培訓的熟練工人。2）操作工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業。3）操作工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。9.1.3模板支撐的檢修安全措施1）支撐體系檢修安全措施：至少安排兩人輪流檢查支撐體系，防止長時間作業因疲勞引起安全事故；嚴禁酒后作業；嚴禁穿拖鞋上架，必須穿防滑鞋；根據砼澆筑位置，及時進行檢查，出現較小問題，如倒枋、爆模，立即停止上部作業，增加人手加固處理；出現較大問題，如大范圍塌陷、整體位移嚴重立即撤離，并及時通知上部作業人員撤離作業區域。9.2環境保證措施1)、模板裝卸、模板拆除、電鋸施工操作應控制好施工噪聲。模

28、板裝卸時應人工一張張搬運，并輕拿輕放，不得直接將模板、木枋向下拋擲；模板拆除時，應人工向下傳遞模板、木枋，不得從高空向下拋擲。2)、圓盤鋸處鋸木灰排放，造成環境施工現場粉塵的排放。鋸木灰每隔2天用汽車將木屑運至城市環境垃圾存放點；每天早上、中午、晚上對鋸木灰澆水三次，防止木塵飛灑。3)、模板施工產生的現場不可利用的舊廢模板、木枋固體廢棄物。現場不可利用舊模板、木枋與環境垃圾管理站聯系，運出施工場地外處理。對廢對拉螺桿、鋼模、螺絲等分類堆放，統一回收后轉賣。10、施工監測方案及安全應急預案10.1施工監測方案1、監測項目：滿堂模板支撐體系整體穩定狀況、梁、柱模板澆筑時模板受力變形狀況、澆筑砼時模

29、板沉降變形情況等。2、監測方案：a、施工時加強質量控制和檢查力度，及時發現問題及時落實整改；b、砼澆筑作業時安排專人檢查支撐系統受力情況，檢查梁、板受力變形情況；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決；用預備好的千斤頂恢復，若無法恢復則立即拆卸模板重新安裝。對震動導致扣件松動，派人檢查加固。c、在已澆筑樓面頂部安排專人用水準儀檢查模板變形情況，觀測頻率不得大于1次/30min，保證施工作業在受控狀態；d、在 梁1/2跨位置，每個監測剖面布設1個支頂水平位移監測點、1個支頂沉降觀測點。觀測方法：1）采用水準儀進行觀測。2）澆砼前進行第一次觀測，以后每半小時進行一次觀

30、測。并作好記錄。d、嚴格控制砼料高度，不得超過40cm高，及時將砼振搗鋪平；e、支撐架內部備用木枋及長短鋼管，根據實際情況及時進行加固處理。3 變形監測預警值：支架垂直位移為10mm，大梁支架水平位移為8mm，大梁支架沉降位移為10mm。10.2安全應急預案支模架施工可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等事故。本預案針對上述可能發生的高空墜落、模板坍塌及物體打擊緊急情況的應急準備和響應。10.2.1 機構設置及職責為應對可能發生的事故，做到快速反應、救援，項目部成立應急救援小組。由項目經理陳曉任組長，負責事故現場指揮，統籌安排等。具體設置如下：陳曉（項目經理）組長，負責協調指揮工作；任吉紅（技

31、術負責）副組長，負責現場施工指揮，技術交底；張振宇、周后安、王 宇等三人（安全員） 組員，負責現場安全檢查工作；余佩寵、張浪洪、李寶、陳白庚等（施工員）-組員，負責現場協調（架子工班長）組員，負責現場具體施工；具體分工如下：（1）陳曉負責立即組織人員搶救傷員。（2）任吉紅、陳白庚、張振宇負責組織人員進行事故處理及調查。（3）王宇負責立即同附近的醫院進行聯系，說明詳細事故地點、事故情況，并派人到路口接應。（4）張浪洪（施工員）、李明艷（架子工班長）負責現場物資、車輛的調度。10.2.2 應急救援工作程序（1）當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長陳曉立即上報公司，必要時向當地政府相關部門，以

32、取得政府部門的幫助。（2）由應急救援領導小組，組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中去，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。（3）事故發生時，組長或其他成員不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時現場救援負責人負責現場的救援指揮安排。（4）項目部指定由何德富負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。10.2.3救援方法（1）高空墜落應急救援方法：1）現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救救援領導小組搶救。2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，

33、和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動是要三個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭轉脊柱，運送時要平穩，否則會加重傷情。（2）坍塌應急救援方法：1）當發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場；2）報120急救中心，到現場搶救傷員。（應盡量說清楚傷員人數、情況、地點、聯系電話

34、等，并派人到路口等待）；3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施；4）清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小；5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。（3）物體打擊應急救援方法：當物體打擊傷害發生時，應盡快將傷員轉移到安全地點進行包扎、止血、固定傷肢，應急處理以后及時送醫院治療。1）止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶止血法等。2）對傷口包扎：以保護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3）對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等

35、，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院救治。10.2.4 小組成員聯系電話、醫院及急救電話 成 員職務聯系電話陳 曉項目經理15073253234任吉紅技術負責人15606508666孫振宇安全員18964762606陳白庚施工員18721748769張洪良施工員13548032219余佩寵施工員15807316530王 宇安全員13789073838李明艷架子工18674452146湘潭市

36、第一人民醫院聯系電話 0731-58669005 (現場最近醫院，約1.5公里距離)緊急救援電話：火警：119 急救：120 報警：11011 計算書11.1輪扣支架按承插型盤扣式樓板模板支架計算依據規范:建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011計算參數:盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼

37、管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為2.8m，立桿的縱距 b=1.20m，立桿的橫距 l=1.20m，腳手架步距 h=1.20m。立桿鋼管類型選擇：A-LG-2500(603.22500);橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(482.51140);縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(482.51140);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(482.5840);面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，間距250mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗

38、彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁頂托采用雙鋼管483.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值1.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.00kN/m2。 圖 盤扣式樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.1000.1201.200+0.2001.200=3.854kN/m活荷載標準值 q2 = (1

39、.000+2.000)1.200=3.600kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=45.000cm3 I=33.750cm4(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到 M = 0.125(1.203.854+1.403.600)0.2500.250=0.076kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07610001000/45000=1.678N

40、/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)撓度計算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大撓度計算值 v = 53.8542504/(3846000337500)=0.097mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值

41、q2 = (2.000+1.000)0.250=0.750kN/m靜荷載 q1 = 1.200.753+1.200.050=0.964kN/m活荷載 q2 = 1.400.750=1.050kN/m計算單元內的木方集中力為(1.050+0.964)1.200=2.417kN2.木方的計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 2.416/1.200=2.014kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.011.201.20=0.290kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.014=1.450kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.

42、014=2.658kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.290106/64000.0=4.53N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計

43、算值 T=31450/(26080)=0.453N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0.803kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6770.8031200.04/(1009000.002560000.0)=0.489mm木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 2.658kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.

44、046kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 1.023kN.m經過計算得到最大支座 F= 14.093kN經過計算得到最大變形 V= 2.418mm頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩 W = 5.08cm3；截面慣性矩 I = 12.19cm4；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =1.023106/1.05/5080.0=191.788N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!！(2)頂托梁撓度

45、計算最大變形 v = 2.418mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求!四、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.2022.780=0.562kN鋼管的自重計算參照盤扣式規范附錄A 。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.2001.200=4.337kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2) = 5.187kN。2.活荷載為施工

46、荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.000+1.000)1.2001.200=4.320kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 12.27kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 2.01 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 5.71 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 7.70 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管

47、立桿抗壓強度設計值，f = 300.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照盤扣式規范2010，由公式計算 頂部立桿段：l0 = h+2ka (1) 非頂部立桿段：l0 = h (2) 計算長度修正系數，取值為1.200； k 計算長度折減系數，可取0.7； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m；l0=1.800m；=1800/20.1=89.552, =0.558 =12272/(0.558571)=44.976N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據扣件腳手架規范計算公式

48、5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0001.088=0.326kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.20m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.3261.2001.5001.500/10=0.111kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 立桿Nw=1.2005.187+1.4004.320+0.91.4000.111/1.200=12.389kNl0=1.8m；=1800/20.1=89.552, =0

49、.558 =12389/(0.558571)+111000/7700=67.262N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。六、盤扣式模板支架整體穩定性計算盤扣式模板支架架體高度小于8m，依據規范不需要進行整體抗傾覆驗算。七、樓板強度的計算1.計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。寬度范圍內配筋2級鋼筋，配筋面積As=1620.0mm2，fy=300.0N/mm2。板的截面尺寸為 bh=4500mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。按照樓板每5天澆筑一層，所

50、以需要驗算5天、10天、15天.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土5天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊4.50m，短邊4.501.00=4.50m，樓板計算范圍內擺放44排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0.20+25.100.12)+ 11.20(0.4944/4.50/4.50)+ 1.40(2.00+2.50)=10.62kN/m2計算單元板帶所承受均布荷載q=4.5010.62=47.79kN/m板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513ql2=0.051347.784.5

51、02=49.64kN.m 按照混凝土的強度換算得到5天后混凝土強度達到48.30%，C35.0混凝土強度近似等效為C16.9。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=8.11N/mm2則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 1620.00300.00/(4500.00100.008.11)=0.13查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.130此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.1304500.000100.00028.110-6=47.5kN.m結論：由于Mi = 47.47=47.47 Mmax=69.83所以第10天以

52、后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。第3層以下的模板支撐可以拆除。11.2 輪扣支架按承插型盤扣式梁模板支架計算依據規范:建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規程JGJ231-2010建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011計算參數:盤扣式腳手架立桿鋼管強度為300N/mm2，水平桿鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭

53、設高度為2.4m，梁截面 BD=200mm500mm，立桿的縱距(跨度方向) l=1.20m，腳手架步距 h=1.20m，立桿鋼管類型選擇：A-LG-2500(603.22500);橫向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(482.5840);縱向水平桿鋼管類型選擇：A-SG-1200(482.51140);橫向跨間水平桿鋼管類型選擇：A-SG-900(482.5840);梁底增加2道承重立桿。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/m

54、m2。梁底支撐木方長度 0.90m。梁頂托采用鋼管483.5mm。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標準值1.00kN/m2，施工均布荷載標準值2.00kN/m2。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5000.600=7.650kN/m(2)模板的自重線荷載

55、(kN/m)： q2 = 0.2000.600(20.500+0.200)/0.200=0.720kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.000+2.000)0.2000.600=0.480kN均布荷載 q = 1.357.650+1.350.720=11.300kN/m集中荷載 P = 0.980.480=0.470kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； 截面慣性矩 I = bh3

56、/12 = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.266kN N2=1.099kN N3=1.099kN N4=0.266kN最大彎矩 M = 0.007kN.m最大變形 V = 0.001mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = M/W = 0.00710001000/22500=0.311N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取

57、15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=3Q/2bh=3611.0/(2600.00015.000)=0.102N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.001mm面板的最大撓度小于66.7/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算 梁底木方計算按照三跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = P/l = 1.099/0.600=1.832kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.11.830.600.60=0.066kN.m最大剪力 Q=0

58、.6ql = 0.60.6001.832=0.659kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6001.832=1.209kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.066106/64000.0=1.03N/mm2木方的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計

59、算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3659/(26080)=0.206N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=1.023kN/m最大變形v=0.677ql4/100EI=0.6771.023600.04/(1009000.002560000.0)=0.039mm木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一)

60、梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.551kN.m最大變形 vmax=0.980mm最大支座力 Qmax=1.365kN抗彎計算強度 f = M/W =0.551106/5080.0=108.48N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!(二)

61、 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.287kN.m最大變形 vmax=0.666mm最大支座力 Qmax=2.935kN抗彎計算強度 f = M/W =0.287106/5080.0=56.43N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!

62、四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=2.94kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=2.94kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.437=0.590kN 頂部立桿段，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.255=0.344kN 非

63、頂部立桿段 N = 2.935+0.590=3.525kN 頂部立桿段 N = 2.935+0.344=3.279kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照盤扣式規范2010，由公式計算 頂部立桿段：l0 = h+2ka (1) 非頂部立桿段：l0 = h (2) 計算長度修正系數，取值為

64、1.200； k 計算長度折減系數，可取0.7； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m；l0=1.480m；=1480/20.1=73.632, =0.687 =3280/(0.687571)=9.441N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.3001.0001.088=0.326kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.20m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.3260.9001.2001.200/10=0.053kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 立桿Nw=2.823+1.2000.381+0.91.4000.053/1.200=3.336kNl0=1.48m；=1480/20.1=73.632, =0.687 =3336/(0.687571)+53000/7700=19.735N/mm2,立桿的穩定性計算 f,滿足要求!模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患 后附輪扣架平面布置圖： 0