1、超高、超跨、超重支模安全專項施工方案工 程 名 稱：總 承 包 單 位：編 制 人： 年 月 日審 核 人： 年 月 日審 批 人： 年 月 日（企業技術負責人）目 錄第一節 工程概況2一、建筑概況2二、結構概況3三、方案屬性3第二節 編制依據3第三節 施工計劃4一、選材及質量要求4二、施工進度計劃5 三、材料用量計劃6第四節 施工工藝7一、基礎處理7二、主要搭設方法7三、工藝要求10四、檢查與驗收11第五節 施工安全保證措施11一、安全組織機構責任人11二、模板及其支架安裝的安全技術措施12三、模板及其支架拆除的安全技術措施13四、施工應急救援預案14五、混凝土澆筑順序及澆筑方法20六、混凝

2、土澆筑施工監測20第六節 方案編制、審核以及現場施工相關人員21第七節 計算書及附圖22第一節 工程概況一、建筑概況工程名稱：程炳新、朱卓棠、曾維祥車間一建設單位：程炳新、朱卓棠、曾維祥設計單位：廣東弘業建筑設計有限公司監理單位： 廣東華杰建設工程監理咨詢有限公司施工單位： 江門市金舟建筑工程有限公司工程地點：江門市新會區雙水鎮沙路村北唐山程炳新、朱卓棠、曾維祥車間一為單層排架+框架混合結構，總建筑面積4320m2，其中A-D、G-K軸部分為排架結構，建筑面積2880m2；D-G軸部分為框架結構，建筑面積1440m2。D-G軸部分屋面標高為12m，內地臺為0.00，支模高度為12m。屋面平面以

3、及剖面如下圖1、2。 二、結構概況屋面梁截面有bh=4001500mm、200500mm，樓板厚度h=120mm。樓面結構如下圖3。三、方案屬性本方案支模高度為12m，最大跨度18m，最大梁截面為4001500mm，屬超高、超跨以及超重支模安全專項施工方案。第二節 編制依據1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20082、建筑工程大模板技術規范3、廣東省建筑工程高支撐安全管理辦法4、建筑施工承插型套扣件式鋼管腳手架安全技術規程DBJ15-98-20145、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20136、鋼結構設計規范GB50017-20037、混凝土結構施工質量驗收規范GB5024-

4、20028、混凝土結構工程施工規范GB50666-20119、建筑結構荷載規范GB50009-201210、木結構工程施工質量驗收規范GB50206-200211、建筑地基處理技術規范JGJ79-200212、建筑施工安全檢查標準JGJ59-201113、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91 14、設計圖紙第三節 施工計劃一、選材及質量要求1、本方案采用承插型套扣式鋼管作模板支撐，材料先送檢合格后再使用。支架各構件的選材及規格如下表1。表1 支架構件的選材及其規格序號構件名稱用料規格（mm）備注1底模膠合板=182側模膠合板=183豎檔TB13松木60604水平壓帶鋼管4835對拉螺栓

5、鋼筋126小楞TB13松木80807大楞鋼管4838立桿鋼管B-LG-1200（483）B-LG-900（483）B-LG-600（483）B-LG-300（483）9水平桿鋼管B-SG-1050（483）B-SG-900（483）B-SG-800（483）B-SG-600（483）10垂直剪刀撐鋼管A-XG（483）11水平剪刀撐鋼管B-SXG（423）12可調托座鋼座A-ST（483）13可調底座鋼座A-XT（483）2、承插型套扣式鋼管支架的構配件除有特殊要求外，其材料應符合現行國家標準低合金高強度結構鋼GB/T1591、碳素結構鋼GB/T700以及一般工程用鑄造碳鋼件GB/T11352

6、的規定，各類支架主要構配件材質應符合下表2規定。表2 承插型盤扣式鋼管支架主要構配件材質立桿水平桿豎向斜桿水平斜桿扣接頭立桿連接套管可調底座、可調托座可調螺母連接盤、插銷Q345AQ235AQ195Q235BZG230-450ZG230-450或20號無縫鋼管Q235BZG270-500ZG230-450或Q235B3、鋼管外徑允許偏差應符合表3的規定，鋼管壁厚允許偏差應為0.1mm。表3 鋼管外徑允許偏差（mn）外徑D外徑允許偏差33、38、42、48+0.2-0.160+0.3-0.14、連接盤、扣接頭、插銷以及可調螺母的調節手柄采用碳素鋼制造時，其材料機械性能不得低于現行國家標準一般工程

7、用鑄造碳鋼件GB/T11352中牌號為ZG230-450的屈服強度、抗拉強度、延伸率的要求。5、模板結構的樹種須選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。6、模板結構設計須根據受力種類按下表1的要求選用相應的木材材質等級。木材材質標準須符合現行國家標準木結構設計規范50005的規定。表1 模板結構的木材材質等級主要用途材質等級受拉或拉彎構件a受彎或壓彎構件a受壓構件a7、用于模板體系的原木、方木和板材可采用目測法分級。選材須符合現行國家標準木結構設計規范GB50005的規定，不得利用商品材的等級標準替代。8、施工現場制作的木構件，其木材含水率須符合下列規定：制作的原木、方

8、木結構，不大于25%；板材和規格材，不大于20%；受拉構件的連接板，不大于18%；連接件，不大于15%。二、施工進度計劃本模板支架計劃于2015年09月20日開始搭設，2015年09月25日澆筑混凝土，2015年10月12日拆除，總工期為23個工作天。施工進度計劃橫道圖序號工序工期（2015年09月20日2015年10月25日）工作天數123456810121416182022231施工準備2支架搭設3模板安裝4鋼筋綁扎5混凝土澆筑6混凝土養護7模板、支架拆除三、材料用量計劃材料用量計劃表序號材料名稱構件名稱規格（mm）單位數量備注1鋼管立桿B-LG（483）m2267水平桿B-LG（483）

9、m3531垂直剪刀撐A-XG（483）m979水平剪刀撐B-SXG（483）m362大楞483m91水平壓帶483m822連接盤48個34個3103膠合板板底模=18m21169梁底模m2288梁側模m29374松木枋板底小楞8080根629梁底小楞8080根958豎檔6060根7865鋼筋對拉螺栓12根533第四節 施工工藝一、基礎處理本模板支架支承在首層地坪面上，地坪為現澆C20素混凝土150m厚，地坪下為600mm厚石粉墊層，地基承載力取120KPa。支架立柱底部均應設置底座及墊板，墊板可采用500500mm的方木板，墊板厚度不得少于50mm。二、主要搭設方法1、立桿立桿首先沿大梁兩側布

10、置，樓板下立桿對應周邊梁下的立桿而設置，立桿間距有1050mm、900mm、800mm和600mm。平面布置下圖4所示。2、水平拉桿、剪刀撐在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿，以上每1200mm設置1道通長縱橫水平桿，頂步根據實際調節1200mm。根據建筑施工模板安全技校規范JGJ162-2008之 6.1.9.3的要求，應在最頂步距兩水平拉桿中間加設一道水平拉桿。垂直剪刀撐沿架體周邊由下至上連續設置，中間在縱向沿E和F軸設置，橫向沿大梁兩側設置。垂直剪刀撐桿件的底端與地面頂緊夾角宜為450600，水平剪刀撐沿框架柱的對角線設置，于掃地桿層、中間、頂層分別設置

11、1道，共設3道。水平拉桿、剪刀撐平、立面示意如下圖5、6。 3、抱柱連接措施當遇柱時，采用抱柱連接措施。豎向連接間隔為2步，優先布置在水平剪刀撐處。連接大樣如下圖7。 4、大楞、小楞、豎檔、對拉螺栓大楞采用483mm鋼管，小楞采用8080mm松木300，豎檔采用6060mm松木300，對拉螺栓采用12600，4001500mm、200500mm梁及樓板大、小楞、豎檔、對拉螺栓布置如下圖8、9、10、11所示。 三、工藝要求1、模板支架立桿搭設位置應按專項施工方案放線確定。2、模板支架搭設應根據立桿放置可調底座，應按先立桿后水平桿的順序搭設，形成基本的架體單元，應以此擴展搭設成整體支架體系。3、

12、可調底座和墊板應準確放置在定位線上，保持水平。墊板應平整、無翹曲，不得采用已開裂墊板。4、立桿應通過立桿連接套管連接，在同一水平高度內相鄰立桿連接套管接頭的位置應錯開，錯開高度不宜小于500mm。5、水平桿扣接頭與連接筋的插銷應用鐵錘擊緊至規定插入深度的刻度線。6、每搭完一步支模架后，應及時校正水平桿步距，立桿的縱、橫距，立桿的垂直偏差和水平桿的水平偏差。立桿的垂直偏差不應大于模板支架總高度的1/500，且不得大于50mm。四、檢查與驗收1、對進入現場的鋼管支架構配件的檢查與驗收應符合下列規定：應有鋼管支架產品標識及產品質量合格證；應有鋼管支架產品主要技術參數及產品使用說明書；當對支架質量有疑

13、問時，應進行質量抽檢和試驗。2、模板支架應根據下列情況按進度分階段進行檢查和驗收：基礎完工后及腳手架搭設前；支架搭設至一半高度后；搭設高度達到設計高度后和混凝土澆筑前。3、對模板支架應重點檢查和驗收下列內容：基礎應符合設計要求，并應平整堅實，立桿與基礎間應無松動、懸空現象，底座、支墊應符合規定；搭設的架體三維尺寸應符合設計要求，搭設方法和斜桿、鋼管剪刀撐等設置應符合規定；可調托座和可調底座伸出水平桿的懸臂長度應符合設計限定要求；水平扣接頭與立桿連接盤的插銷應擊緊至所需插入深度的標志刻度。4、扣件進入施工現場應檢查產品合格證，并應進行抽樣復試，技術性能應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB1583

14、1的規定。扣件在使用前應逐個挑選，有裂縫、變形、螺絲出現滑絲的嚴禁使用。5、對安裝好的扣件要全面檢查，要用力矩扳手檢查扣件的擰緊度是否達到規定要求，扣件擰緊力矩為4060Nm。6、模板支撐系統在搭設完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員包括施工單位和項目兩級技術人員、項目安全、質量、施工人員、方案編制人，監理單位的總監和專業監理工程師。驗收合格后，經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。第五節 施工安全保證措施一、項目安全管理組織機構序號姓名工作職責聯系電話備注1周振榮項目經理133228823822趙萬益項目副經理138223847893趙啟賢項目技術負責人

15、133602252704謝沃彬施工員133565609915朱健鋒質量員134268471486吳月連安全員135556551037林劍霞材料員138223806238黃翠萍資料員158197280019朱耀輝預算員1380260757310趙柏操機電員13702236620二、模板及其支架安裝的安全技術措施1、從事模板作業的人員，應經安全技術培訓和考核，持證上崗。從事高處作業人員，應定期體驗，不符合要求的不得從事高處作業。2、安裝模板時，操作人員應配戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。安全帽和安全帶應定期檢查，不合格者嚴禁使用。3、模板及配件進場應有出廠合格證或當年的檢驗報告，安裝前應對所用部件（

16、立柱、楞梁、扣件等）進行認真檢查，不符合要求者不得使用。4、在安裝作業前，工程技術人員應以書面形式向作業班組進行施工操作的安全技術交底，作業班組應對照書面交底進行上、下班的自檢和互檢。5、施工過程中的檢查項目應符合下列要求：立柱底部混凝土強度必須達到設計要求方可支頂。墊木應滿足設計要求。底座位置應正確，頂托螺桿伸出長度應符合規定。立桿的規格尺寸和垂直度應符合要求，不得出現偏心荷載.掃地桿、水平拉桿、剪刀撐等的設置應符合規定，固定應可靠。6、在高處安裝模板時，周圍應設安全網或搭腳手架，并應加設防護欄桿。7、作業時，模板和配件不得隨意堆放，模板應放平放穩，嚴防滑落。腳手架或操作平臺上臨時堆放的模板

17、不宜超過3層，連接件應放在箱盒或工具袋中，不得散放在腳手板上。支架或操作平臺上的施工總荷載不得超過其設計值。8、對扣件式鋼管支架，除應有合格證外，對所用扣件應采用扭矩板進行抽檢，達到合格后方可承力使用。9、多人共同操作時，必須密切配合、協調一致、互相響應。10、施工用的臨時照明和行燈的電壓不得超過36V；當為滿堂模板、鋼支架及特別潮濕的環境時，不得超過12V。照明行燈及機電設備的移動線路應采用絕緣橡膠套電纜線。11、有關避雷、防觸電和架空線路的安全距離應符合國家現行標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46的有關規定。夜間施工時，應有足夠的照明，并應制定夜間施工的安全措施。施工用臨時照明和機電

18、設備線嚴禁非電工亂拉亂接。同時還應經常檢查線路的完好情況，嚴防絕緣破損漏電傷人。12、在頂層水平桿上滿鋪50mm厚的木板作施工操作層。13、模板安裝應符合國家現行標準建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80的有關規定。14、模板安裝時，上下應有人接應，隨裝隨運，嚴禁拋擲。且不得將模板支搭在門窗框上，也不得將支架支搭在模板上，并嚴禁將模板與上料井架及有車輛運行的腳手架或操作平臺支成一體。15、支模過程中如遇中途停歇，應將已就位模板或支架連接穩固，不得浮擱或懸空。拆模中途停歇時，應將已松扣或已拆松的模板、支架等拆下運走，防止構件墜落或作業人員扶空墜落傷人。16、作業人員嚴禁攀登模板、斜撐桿、拉條或繩

19、索等，不得在高處的墻頂、獨立梁或其模板上行走。17、模板施工中應設專人負責安全檢查，發現問題應報告有關人員處理。當遇險情時，應立即停工和采取應急措施，待修復或排除險情后，方可繼續施工。18、在大風地區或大風季節施工時，模板應有抗風的臨時加固措施。19、當遇大雨、大霧、沙塵或6級以上大風等惡劣天氣時，應停止露天高處作業。5級及以上風力時，應停止高空吊運作業。雨停止后，應及時清除模板和地面上的積水。三、模板及其支架拆除的安全技術措施1、模板的拆除應經技術主管部門或負責人批準，拆除模板的時間可按現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204的有關規定執行。2、當混凝土未達到規定強度或已達到

20、設計規定強度，需提前拆模或承受部分超設計荷載時，必須經過計算和技術主管確認其強度能足夠承受此荷載后，并經項目技術負責人和項目總監理工程師批準簽字后，方可拆除。3、拆模前應檢查所使用的工具有效和可靠，板手等工具必須裝入工具袋或系掛在身上，并應檢查拆模場所范圍內的安全措施。4、模板的拆除工作應設專人指揮。作業區應設圍欄，其內不得有其他工種作業，并應設專人負責監護。拆下的模板、零配件嚴禁拋擲。5、拆模的順序和方法應按模板的設計規定進行。當設計無規定時，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并應從上而下進行拆除。拆下的模板不得拋扔，應按指定地點堆放。6、多人同時操作時，應明確分工

21、、統一信號或行動，應具有足夠的操作面，人員應站在安全處。7、高處拆模板，應符合有關高處作業的規定。嚴禁使用大錘和撬棍，操作層上臨時拆下的模板堆放不能超過3層。8、在提前拆除互相搭連并涉及其他后拆模板的支撐時，應補設臨時支撐。拆模時，應逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。9、拆模如遇中途停歇，應將已拆松動、懸空、浮吊的模板或支架進行臨時支撐牢固或相互連接穩固。對活動部件必須一次拆除。10、已拆除了模板的結構，應在混凝土強度達到設計強度值后方可承受全部設計荷載。若在未達到設計強度以前，需在結構上加置施工荷載時，應另行核算，強度不足時，應加設臨時支撐。11、遇6級或6級以上大風時，應暫停室外的高處作業。雨

22、后應先清掃施工現場，方可進行工作。12、拆除有洞口模板時，應采取防止操作人員墜落的措施。洞口模板拆除后，應按國家現行標準建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80的有關規定及時進行防護。13、當立柱的水平拉桿超出2步時，應首先拆除2步以上的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。14、拆除平臺、樓板下的立柱時，作業人員應站在安全處。15、使用后的木模板應拔除鐵釘，分類進庫，堆放整齊。若為露天堆放，頂面應遮防雨篷布。16、使用后的鋼構件應符合下列規定：使用后的立柱應將粘結物清理潔凈，清理時嚴禁采用鐵錘敲擊的方法。清理后的立柱，應逐根進行檢查，發現翹曲、變形、扭曲、開焊等必須修理完善。清

23、理整修好的立柱應刷防銹漆。四、施工應急救援預案為了確保工程施工的正常進行，貫徹國家“安全第一，預防為主”的方針，對模板支撐可能發生的事故建立應急救援預案。1、緊急救援的一般原則以確保人員的安全為第一，其次是控制材料的損失。緊急救援最關鍵是速度，模板支架主要事故是坍塌、高空墜落和物體打擊等，而大多數坍塌死亡者是窒息死亡，因此，救援時間就是生命。2、建立應急救援體系（1）緊急設施事故報警系統：事故發生時，現場用于救助的報警裝置。事故報警裝置必須與工地辦公室、值班室、門衛等主要崗位相連。緊急救援工具：主要用于清除坍塌物的起重和切割機具。如千斤頂、起重葫蘆、吊索具和金屬切割機等。緊急醫療工具：用于緊急

24、醫療救護的基本器材，如急救藥箱、擔架等。（2）緊急聯絡與通訊發生事故需要外部救援時，除起動工地報警系統外，應撥打110報警和醫療救護120，同時向有關部門聯絡。（3）緊急撤離方法一旦事故發生，作業人員應立即停止作業，在采取必要的應急措施后，撤離危險區域。撤離時以人員安全為主，不要急于搶救財物，并針對現場具體情況有序地向安全區域撤離。（4）應急工作組安全第一，以人為本。在施工中，如事故突然發生，為了能及時搶救傷員，確保傷員的生命安全，減少經濟損失，迅速對事故進行處理。項目部成立事故應急救援工作領導小組，聯系電話6660368。領導小組主要成員 組 長：周振榮（15018840364）副組長：趙啟

25、賢（13360225270）組 員：吳鵬輝（15815909957）、吳月連（13426847148）、趙柏操（13556971917）、林劍霞（13822380623）、黃翠萍（15819728001）其領導小組工作責任具體分工是：組長周振榮全面負責安全生產事故應急救援全面指揮工作；副組長趙啟賢負責搶救傷員工作；組員吳鵬輝負責組織人力保護好安全事故現場工作；組員吳月連負責上報上級工作，并協助保護好事故現場工作；組員趙柏操負責財務工作；組員林劍霞、黃翠萍負責后勤、搶救、通知等工作。3、應急救援措施施工現場發生重大事故時，項目經理、施工員應立即指揮現場救護工作，保護現場及指揮現場人員疏散工作，立

26、即停工并第一時間報告公司事故應急救援工作領導小組（電話6117718）。如有傷員，打電話急救中心聯系救護車（電話120）。公司安全事故應急領導小組接到報告后，根據災情特點報警（電話110）。立即向上級主管部門報告（監督站電話6607612），并召集全體成員投入事故現場進行搶救工作，實行分工合作。搶救受傷人員：搶救受害人是應急救援的主要任務，在應急救援行動中及時有序有效地實施現場急救與安全轉送傷員，降低傷亡率，減少損失。設置警戒線，維護事故現場秩序，勸退、撤離現場現場圍觀人員，禁止外人闖入現場保護區。控制災情，防止事故二次出現。對事故現場進行補救，防止事故繼續發生擴大和蔓延，產生第二次事故。4、

27、應急救援方法4.1 高空墜落應急救援方法1）現場只有1人時應大聲呼救；2人以上時，應有1人或多人去打“120”急救電話及馬上報告應急救援領導小組搶救。2）仔細觀察傷員的神志是否清醒、是否昏迷、休克等現象，并盡可能了解傷員落地的身體著地部位，和著地部位的具體情況。3）如果是頭部著地，同時伴有嘔吐、昏迷等癥狀，很可能是顱腦損傷，應該迅速送醫院搶救。如發現傷者耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手帕棉花或紗布去堵塞，以免造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果傷員腰、背、肩部先著地，有可能造成脊柱骨折，下肢癱瘓，這時不能隨意翻動，搬動時要3個人同時同一方向將傷員平直抬于木板上，不能扭

28、轉脊柱運送時要平穩，否則會加重傷情。4.2 模板坍塌應急救援方法1）當發生高支模坍塌事故時，立即組織人員及時搶救，防止事故擴大，在有傷亡的情況下控制好事故現場。2）報120爭救中心，到現場搶救傷員（交待傷員人數、情況、地點、聯系電話等，并派人到路口等待）。3）急報項目部應急救援小組、公司和有關應急救援單位，采取有效的應急救援措施。4）清理事故現場，檢查現場施工人員是否齊全，避免遺漏傷亡人員，把事故損失控制到最小。5）預備應急救援工具：切割機、起重機、藥箱、擔架等。4.3 物體打擊應急救援辦法1）止血：根據出血種類，采用加壓包止血法、指壓止血法、堵塞止血法和止血帶等止血法等。2）對傷口包扎：以保

29、護傷口、減少感染，壓迫止血、固定骨折、扶托傷肢，減少傷痛。3）對于頭部受傷的傷員，首先應仔細觀察傷員的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有嘔吐、昏迷等癥狀，應迅速送醫院搶救，如果發現傷員耳朵、鼻子有血液流出，千萬不能用手巾棉花或紗布堵塞，因為這樣可能造成顱內壓增高或誘發細菌感染，會危及傷員的生命安全。4）如果是輕傷，在工地簡單處理后，再到醫院檢查；如果是重傷，應迅速送醫院拯救。4.4 火災應急救援辦法1）初起火災，現場人員應就近取材，進行現場自救、撲救；控制火勢蔓延。必要時，應切斷電源，防止觸電。2）自救、撲救火災時，應區別不同情況、場所，使用不同的滅火器材。撲滅電器火災時，應使用干粉滅火器

30、、二氧化碳滅火器，嚴禁用水或泡沫滅火器，防止觸電。3）遇有火勢較大或人員受傷時，現場人員在組織自救的同時，應及時拔打火警電話“119”、急救中心電話“120”或公安指揮中心電話“110”求得外部支援；求援時必須講明地點、火勢大小、起火物資、聯系電話等詳細情況，并派人到路上接警。4）火災的自救與逃生。火災最初五分鐘是最佳逃生時機，首先應躲避濃煙，能向下跑的決不能向上跑；其次是躲避大火，不能一下就打開安全門，要用手背試一試門面的溫度不高時再打開門。然后撤離到安全地帶。5）將受傷人員及時轉送醫院進行緊急救護。6）將信息迅速傳遞給各項目部。傳遞的內容包括事故發生的時間、地點、部位（單位）、簡要經過、傷

31、亡人數和已采取的應急措施等。7）各項目部應立即核實現場的處置情況，組織有關人員或應急隊伍趕赴現場。8）應急隊伍到達現場后，應服從現場指揮人員人統一指揮，按分工要求進行疏散人員，搶救物資，盡可能減少生命財產損失，防止事故蔓延；可能對區域內外人群安全構成威協時，必須對與事故應急救援無關的人員進行緊急疏散。9）火災撲滅后，起火單位應保護好現場，接受事故調查并如實提供火災事故的情況。協助消防部門認定火災原因，核定火災損失，查明火災直接責任。4.5 觸電應急救援辦法1）救護人員應設法迅速切斷電源，如拉開電源開關、刀閘，拔除電源插頭等；或使用絕緣工具、干燥的木棒、木板、絕緣繩子等絕緣材料解脫觸電者；也可抓

32、住觸電者干燥而不貼身的衣服，將其拖開，切記要避免碰到金屬物體和觸電者的裸露身體；也可用絕緣手套或將手用干燥衣物等包起絕緣后解脫觸電者；救護人員也可站在絕緣墊上或干木板上，絕緣自己進行救護。為使觸電者脫離導電體，最好用一只手進行。2）發現者應即時向單位領導和輔助車間匯報，明確事故地點、時間、受傷程度和人數；輔助車間應根據現場匯報情況，決定停電范圍，下達停電指令。3）根據其受傷程度，決定采取合適的救治方法，同時用電話等快捷方式向當地的120搶救中心求救，并派人等侯在交叉路口處，指引救護車迅速趕到事故現場，爭取醫務人員接替救治。在醫務人員未接替救治前，現場人員應及時組織現場搶救。4）觸電傷員如神志清

33、醒者，應使其就地仰面平躺，嚴密觀察，暫時不要使其站立或走動。5）觸電傷員如神志不清者，應就地仰面平躺，且確保氣道暢通，并用5秒時間，呼叫傷員或輕拍其肩部，以判斷傷員是否意識喪失，禁止搖動傷員頭部呼叫傷員。6）觸電后又摔傷的傷員，應就地仰面平躺，保持脊柱在伸直狀態，不得彎曲；如需搬運，應用硬模板保持仰面平躺，使傷員身體處于平直狀態，避免脊椎受傷。7）觸電傷員的呼吸和心跳均已停止時，應立即按心肺復蘇法中支持生命的三項基本措施進行搶救。三項基本措施：通暢氣道；口對口（鼻）人工呼吸；胸外按壓（人工循環）。8）通暢氣道：觸電傷員呼吸停止，重要的是應始終確保氣道通暢。如發現傷員口內有異物，可將其身體及頭部

34、同時側轉，并迅速用一個手指或用兩手指交叉從口角處插入，取出異物。操作中要注意防止將異物推到咽喉深部。通暢氣道可采用仰頭抬頦法。用一只手放在觸電者前額，另一只手的手指將其下頜骨向上抬起，兩手協同將頭部推向后仰，舌根隨之抬起，氣道即可通暢，嚴禁用枕頭或其他物品墊在傷員頭下。頭部抬高前傾，會加重氣道的阻塞，且使胸外按壓時心臟流向腦部的血流減少，甚至消失。口對口（鼻）人工呼吸：在保持傷員氣道通暢的同時，救護人員用放在傷員額頭上的手指，捏住傷員的鼻翼，在救護人員深吸氣后，與傷員口對口緊合，在不漏氣的情況下，先連續大口吹氣兩次，每次1秒5秒。如兩次吹氣后試測頸動脈仍無搏動，可判斷心跳已經停止，要立即同時進

35、行胸外按壓。除開始時大口吹氣兩次外，正常口對口（鼻）呼吸的吹氣量不需過大，以免引起胃膨脹。吹氣和放松時要注意傷員胸部應有起伏的呼吸動作。吹氣時如有較大阻力，可能是頭部后仰不夠，應及時糾正。觸電傷員如牙關緊閉，可口對鼻進行人工呼吸。口對鼻人工呼吸吹氣時，要將傷員觜唇緊閉，防止漏氣。9）胸外按壓：正確的按壓位置是保證胸外按壓效果的重要前提。確定正確按壓位置的步驟如下：右手的食指和中指沿觸電傷員的右側肋弓下緣向上，找到肋骨和胸骨接合處的中點；兩手指并齊，中指放在切跡中點（劍突底部），食指平放在胸骨下部；另一只手的掌根緊抬食指上緣置于胸骨上，即為正確的按壓位置。 正確的按壓姿勢是達到胸外按壓效果的基本

36、保證。正確的按壓姿勢如下： 使觸電傷員仰面躺在平硬的地方，救護人員站立或跪在傷員一側肩旁，兩肩位于傷員胸骨正上方，兩臂伸直，肘關節固定不屈，兩手掌根相疊，手指翹起，不接觸傷員胸壁； 以髖關節為支點，利用上身的重力，垂直將正常成人胸骨壓陷3cm5cm（兒童和瘦弱者酌減）； 按壓至要求程度后，立即全部放松，但放松時救護人員的掌根不得離開胸壁。 按壓必須有效，其標志是按壓過程中可以觸及到頸動脈搏動。 操作頻率如下：胸外按壓要以均勻速度進行，每分鐘80次左右，每次按壓和放松的時間相等。 胸外按壓與口對口（鼻）人工呼吸同時進行，其節奏為：單人搶救時，每按壓15次后吹氣2次（15：2），反復進行；雙人搶救

37、時，每按壓5次后由另一人吹氣1次（5：1），反復進行。5、事故處理措施事故發生后，保護事故現場。盡快展開事故調查，由公司領導組織專門調查組，人員由公司領導、項目經理、施工員、質安員、技術部人員等組成。按“四查”（查思想、查領導、查制度、查紀律）要求進行調查。對事故實行“四不放過”的原則。對所有施工現場進行一次全面安全檢查，發現隱患堅決整改。對事故現場的清理，應在調查組確認無可取證，并充分記錄后方可進行。任何人不得借口恢復生產，擅自清理現場造成掩蓋真相。項目經理應針對事故分析的原因，制定防止類似事故發生的安全措施。五、混凝土澆筑順序及澆筑方法樓面混凝土施工采用從跨中向兩端對稱澆筑順序。梁采用分層

38、澆筑的施工方法，每層厚度不得大于400mm。本樓面首先從7軸大梁開始澆筑，然后分別向1軸、14軸方向同時進行澆筑。澆筑過程應保持兩邊進度一致。4001500mm大梁分4層澆筑，13層澆筑厚度均為400mm，最后剩余300mm厚與樓面一起澆筑。六、混凝土澆筑施工監測根據建筑施工臨時支撐結構技術規范（JGJ300-2013）之8規定，本方案監測內容主要為支撐結構的位移監測。1、監測點布設位移監測點的布置分為基準點和位移監測點。其布設應符合下列規定：每個支撐結構應設基準點；在支撐結構的頂層、底層及每5步設置位移監測點；測點應設在角部和四邊中部位置。2、監測頻率位移監測頻率不應少于每日一次，監測數據變

39、化量較大或速率加快時，應提高監測頻率。在混凝土澆筑過程中，監測人員每20-30分鐘對支架的變形監測一次，發現異常情況應立即通知施工人員停止施工并迅速撤離施工現場。及時報告項目經理、項目技術負責人和總監理工程師，采取措施進行加固，在確保支架穩固的前提下方可繼續澆筑混凝土。3、應急預案的啟動監測數據達到報警值時；支撐結構的荷載突然發生意外變化時；周邊場地出現突然較大沉降或嚴重開裂的異常變化時。4、監測報警值水平位移量或近3次平均讀數的1.5倍。5、監測方法沿建筑物四個角點布置4組監測點，每組兩人，采用經緯儀在施工期間同時對模板支架的變形進行測量，所收集數據第一時間反饋給應急指揮責任人，應急指揮責任

40、人因應反饋信息而采取相應處理措施。第六節 方案編制、審核以及現場施工相關人員一、方案編制、審核和審批人員序號姓名工作單位學歷專業職稱職務聯系方式1黃翠萍江門市金舟建筑工程有限公司大專工民建工程師方案編制人158199350302朱健鋒江門市金舟建筑工程有限公司大專工民建工程師方案審核人135449867503趙啟賢江門市金舟建筑工程有限公司大專工民建高級工程師方案審批人13360225270二、專職安全生產管理員序號姓名崗位職務/操作項目證號備注1林劍霞專職安全員粵建安C（2010）0000745三、特種作業人員（附上崗證）序號姓名崗位職務/操作項目證號備注1張羽洲架子工粵J022012000

41、0502伍才清架子工粵J0220120000523陳光兵架子工粵J0220120000494趙灼勤架子工粵J0220120000445陳東泉架子工粵J0220120000426溫國堅架子工粵J022012000043第七節 計算書及附圖一、板模板計算書 1.計算參數結構板厚120mm，層高12m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板底模厚度18mm；板彈性模量E=6000N/mm2,木材彈性模量E=9000N/mm2,抗彎強度fm=13N/mm2,順紋抗剪強度fv=1.4N/mm2 ；支撐采用483.0mm承插型套扣式鋼管：橫向間距1050mm,縱向間距1050mm,支撐立桿的步距h=1.2m鋼

42、管直徑48mm,壁厚3.0mm,截面積4.24cm2,回轉半徑i=1.59cm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強度f=205N/mm2,抗剪強度fv=120N/mm2。2.樓板底模驗算（1）底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 計算寬度(m) 板厚(m) 系數 設計值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m鋼筋荷載 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人員及施工設備荷載 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m

43、底模和支架承載力計算組合 q1 = 5.37 kN/m底模和龍骨撓度驗算計算組合() q2 = 3.97 kN/m（2）樓板底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=300mm，計算跨數5跨。底模厚度18mm,板模寬度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm41）內力及撓度計算a.荷載支座彎矩系數KM=-0.105,M1=KMq1L2 =-0.1055.373002=-50747N.mm剪力系數KV=0.606,V1=KVq1L=0.6065.37300=976Nb.荷載支座彎矩系數KM=-0.105,M2=KMq

44、2L2 =-0.1053.973002=-37517N.mm跨中彎矩系數KM=0.078,M3=KMq2L2 =0.0783.973002=27869N.mm剪力系數KV=0.606,V2=KVq2L=0.6063.97300=722N撓度系數K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3004/(1006000486000)=0.06mmc.施工人員及施工設備荷載按1.00kN（按作用在邊跨跨中計算）計算荷載P=1.41.00=1.40kN ,計算簡圖如下圖所示跨中彎矩系數KM=0.200,M4=KMPL=0.2001.401000300=84000N.m

45、m支座彎矩系數KM=-0.100,M5=KMPL=-0.1001.401000300=-42000N.mm剪力系數KV=0.600,V3=KVP=0.6001.40=0.84kN撓度系數K=1.456,3=KP,L3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10003003/(1006000486000)=0.13mm2）抗彎強度驗算M1=-50747N.mm,M2M5=-79517N.mm,M3M4=111869N.mm比較M1、M2M5、M3M4，取其絕對值大的作為抗彎強度驗算的彎矩Mmax=111869Nmm=0.11kNm=Mmax/W=111869/54000=2.07N/mm

46、2 樓板底模抗彎強度=2.07N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。3）抗剪強度驗算V1=976N,V2+ V3=722+840=1562N比較V1、V2V3，取其絕對值大的作為抗剪強度驗算的剪力Vmax=1562N=1.56kN=3Vmax/（2bh）=31562/(2100018)=0.13N/mm2樓板底模抗剪強度=0.13N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。4)撓度驗算max=0.06+0.13=0.19mm=300/250=1.20mm樓板底模撓度max=0.19mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖(3)第一層龍骨(次楞)驗算鋼管橫向間距1050m

47、m,第一層龍骨(次楞)間距300mm,計算跨數2跨第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗彎強度驗算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=5.37300/1000=1.61kN/m彎矩系數KM=-0.125,Mmax=KMqL2=-0.1251.6110502=-221878Nmm=-0.22kNm=Mmax/W =221878/85333=2.60N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=2.60N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系

48、數KV=0.625,Vmax=KVqL=0.6251.611050=1057N=1.06kN=3Vmax/（2bh）=31057/(28080)=0.25N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.25N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=0.521,q=q2第一層龍骨(次楞)間距/計算寬度=3.97/1.2300/1000=0.99kN/m=0.99N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5210.9910504/(10090003413333)=0.20mm=1050/250=4.20mm第一層龍骨(次楞)撓度max=0.20mm=4.20mm,滿足要

49、求。計算簡圖及內力圖如下圖(4)第二層龍骨(主楞)驗算鋼管縱向間距1050mm,計算跨數5跨。第二層龍骨(主楞)采用單鋼管A=424mm2W=4490mm3, I=107800mm41)抗彎承載力驗算彎矩系數KM=0.372,P=1.2501.611050=2113N=2.11kNMmax=KMPL=0.37221131050=825338Nmm=0.83kNm=Mmax/W=825338/4490=183.82N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=183.82N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2)抗剪強度驗算剪力系數KV=2.372,Vmax=KVP=2.3722.111000

50、=5005N=5.00kN=3Vmax/(2bh)=35005/(12424)=17.71N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=17.71N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3)撓度驗算撓度系數K=2.659,P，=1.2500.991050=1299N=1.30kNmax=KP，L3/(100EI)=2.659129910503/(1002060001107800)=1.80mm=1050/250=4.20mm第二層龍骨(主楞)撓度max=1.80mm=4.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖3. 支撐強度驗算(1)荷載計算每根鋼管承載NQK1=8366.00N每根鋼管承

51、載活荷載（1.0kN/m2）:NQK2=1.051.0511000=1103N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2 =8366+1103=9469N 鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=11.880.03261000=387N水平拉桿10層,拉桿重量=10(1.05+1.05) 0.041000=840N支撐重量NGK=立桿重量水平拉桿重量=387+840+=1227N鋼管軸向力N=1.2NGKNQK =1.21227+9469=10942N(2)鋼管立桿長細比驗算LO1=h=1.401.2=1.68m,LO2=h+2a=0.60+ 20.47=1.54mLO=LO1=1.68m=1

52、680mm,i=15.90mm,=LO/i=1680/15.90=105.66鋼管立桿長細比105.66150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.544,P=N/（A）=10942/(0.544424.00)=47.44N/mm2 承扣式鋼管立桿穩定性47.44N/mm2205N/mm2,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.411,P=N/(A)=11194/(0.411424.00)=64.23N/mm2 盤扣式鋼管立桿穩定性64.23N/mm2300.00N/mm2,滿足要求。4.立桿地基承載力驗算 立桿傳至地坪頂面的軸向力設計值，。 地坪混凝土自重，。受力計算面積，立桿墊板尺寸

53、為500500mm，經擴散計算得到。立柱墊木地基土承載力折減系數，取0.4。地基承載力設計值，取120。地基土承載力的計算滿足要求5.計算結果底模樓模板18mm,第一層龍骨(次楞)采用單枋b=80mm，h=80mm,間距300mm；第二層龍骨(主楞)采用單鋼管483.0，A=424mm2；鋼管橫向間距1050mm,鋼管縱向間距1050mm,立桿步距1.2m。二、4001500mm梁模板（梁兩側有板）計算書 1計算參數結構樓板厚120mm，梁寬b=400mm，梁高h=1500mm，層高12.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為夾板,底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊立桿至板立桿距離0.90

54、m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2;采用兩根鋼管支撐,橫向間距600mm，縱向間距1050mm，支架立桿的步距h=1.20m,支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a=0.28m;鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=15.90mm；立桿鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2,Q235鋼材抗彎強度f=205.00N/mm2。梁截面尺寸bh(mm)4001500樓板厚度(mm)120層高(

55、m)12.00結構表面要求隱蔽梁邊立桿至板立桿距離(m)0.902梁底模驗算模板材料夾板模板厚度(mm)18彈性模量E(N/mm2)6000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40第一層龍骨(次楞)間距L(mm)300模板自重標準值(kN/m2)0.30砼自重標準值(kN/m2)24.00鋼筋自重標準值(kN/m3)1.50振搗砼荷載(kN/m2)2.00（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 2.76 ) 1.2 = 1.14 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.

56、40 1.50 1.2 = 17.28 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.40 1.50 1.2 = 1.08 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 20.62 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 16.25 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3,I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,M

57、max=KMq1L2=-0.10520.623002=-194859Nmm=Mmax/W=194859/21600=9.02N/mm2梁底模抗彎強度=9.02N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60620.62300=3749N=3Vmax/(2bh)=33749/(240018)=0.78N/mm2梁底模抗剪強度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q2=16.25kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.64416.253004/(100600019

58、4400)=0.73mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.73mm=1.20mm,滿足要求。（3）第一層龍骨(次楞)驗算第一層龍骨(次楞)材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)8080枋材彈性模量E(N/mm2)9000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞彈性模量I（mm4）3413333施工均布活荷載(kN/m2)2.5第二層龍骨(主楞)間距L(mm)600梁邊立桿至板立桿距離(m)0.90鋼管橫向間距L=600mm ，C=400、=400/600=0.67,第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80m

59、m,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=20.62300/400=15.47kN/mMq=qcL(2-)/8=15.47400/1000600/1000(2-0.67)/8=0.62kNmb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨(次楞)的荷載P=(450+50)/1000300/10007.46=1.12kNa=0.5(L-c

60、)=0.5(600-400)=100mm=0.1m，Mp=Pa=1.120.10=0.11kNmMmax=MqMp=(0.62+0.11)106=730000Nmm=0.73kNm=Mmax/W=730000/85333=8.55N/mm2第一層龍骨(次楞)抗彎強度=8.55N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.515.47400/1000+1.12=4.21kN=3Vmax/(2bh)=34.211000/(28080)=0.99N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.99N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=

61、q2第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=16.25300/400=12.19N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =12.194006003(8-40.672+0.673)/(38490003413333)=0.58mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.1210001006002(3-40.172)/(2490003413333)=0.16mmmax=qp=0.58+0.16=0.74mm=L/250=600/250=2.40mm第一層龍骨(次楞)撓度max=0.74mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨(主楞)驗算第二層龍骨(主楞

62、)材料雙鋼管鋼管規格483.0鋼材彈性模量E(N/mm2)206000抗彎強度fm(N/mm2)205.00抗剪強度fv(N/mm2)120.00次楞截面抵抗矩W(mm3)8980次楞截面慣性矩I（mm4）215600支撐縱向間距(mm)1050主楞計算跨數5跨鋼管橫向間距L=1050mm，計算跨數5跨；第二層龍骨(主楞)采用雙鋼管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.372,P=V=1/2q梁寬P=0.515.47400/1000+1.12=4212N=4.21kNMmax=KmPL=0.3724.2110001050=164

63、5000Nmm=1.65kNm=Mmax/W=1645000/8980=183.18N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=183.18N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=2.372,Vmax=KVP=2.3724.21=9.99kN =3Vmax/(2bh)=39.991000 /(22424.00)=17.67N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=17.67N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=3.143,P=V=1/2q梁寬P板傳=0.512.19400/1000+1.12=3.56kNmax= KPL3/(

64、100EI)=3.1433.56100010503/(100206000215600)=2.92mm=L/250=1050/250=4.20mm第二層龍骨(主楞)撓度max=2.92mm=4.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：3.支撐強度驗算支撐材料483.0截面積A（mm2）424.00回轉半徑i（mm）15.90每米長質量（kN/m）0.0326鋼材抗彎強度f（N/mm2）205.00鋼材彈性模量E（N/mm2）206000支撐橫向間距（mm）600支撐縱向間距（mm）1050支撐立桿步距（m）1.2(1)荷載計算每根鋼管承載NQK1=16694N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/

65、m2):NQK2=1.40.601.051000=882N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2=16694+882=17576N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.032610.51000=342N水平拉桿9層,拉桿重量=91.6547.90=711N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量=342+711=1053N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.21053+17576=18840N(2)鋼管立桿長細比驗算LO1=h=1.41.20=1.68m,LO2=h+2a=0.30+ 20.28=0.86mLO=LO1=1.68m=1680mm,i=15.90mm,=LO/i=16

66、80/15.90=105.66鋼管立桿長細比105.66150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.544,P=N/(A)=18840/(0.544424.00)=81.68N/mm2鋼管立桿穩定性計算81.68N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。4.立桿基地承載力驗算 立桿傳至地坪頂面的軸向力設計值，。 地坪混凝土自重，。受力計算面積，立桿墊板尺寸為500500mm，經擴散計算得到。立柱墊木地基土承載力折減系數，取0.4。地基承載力設計值，取120。地基土承載力的計算滿足要求5. 側模板驗算側模板材料夾板側模厚度(mm)18板材彈性模量E(N/mm2)6000抗彎強度fm(N/m

67、m2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40豎肋間距L(mm)300側模板計算跨數5跨（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1=0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.50=36.00kN/m2F1、F2兩者取小值F=36.00kN/m2，有效壓頭高度=F/=1.502)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 36.00 kN/m2 G=1.2 43.20 kN/m2振搗混凝土

68、產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 48.80 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 36.00 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1380182/6=74520mm3，I=bh3/12=1380183/12=670680mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,q=48.80(1500-120)/1000=67.34kN/m=67.34N/mmMmax=KMqL2=-0.10567.343002=-636363Nmm=-0.64kNm=

69、Mmax/W=636363/74520=8.54N/mm2 側模抗彎強度=8.54N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60667.34300/1000=12.24kN =3Vmax/(2bh)=312.241000/(2181380)=0.74N/mm2側模抗剪強度=0.74N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q=36.00(1500-120)/1000=49.68kN/m=49.68N/mmmax=KqL4/100EI=0.64449.683004/(100600067

70、0680)=0.64mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓度max=0.64mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：6.對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9548.80=46.36kN/m2;設4排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=320mm=0.32m,N=abFs=0.600.3246.36=8.90kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力8.90kN容許拉力12.90kN,滿足要求。7. 側肋強度驗算側肋材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)6060側肋計算跨度(mm)320側肋計算跨數5跨枋材彈性模

71、量E(N/mm2)9000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)36000次楞彈性模量I（mm4）1080000計算跨度320mm,跨數5跨,木枋尺寸 b=60mm，h=60mm；W=bh2/6=60602/6=36000mm3,I=bh3/12=60603/12=1080000mm4 。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.143,q=48.80300/1000=14.64N/mm；Mmax=KMqL2=-0.14314.643202=159000Nmm=0.16kNm=Mmax/W=159000/36000=4.43N/mm2側肋抗彎

72、強度=4.43N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.703,Vmax=KVqL =0.70314.64320/1000=2.84kN =3Vmax/(2bh)=32.841000/(26060)=1.18N/mm2側肋抗剪強度=1.18N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.566,q=36.00300/1000=10.80N/mm;max=KqL4/100EI=1.56610.803204/(10090001080000)=0.10mm=L/250=320/250=1.28mm側肋撓度max=0.10mm=1.10

73、mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 8.梁側檁梁驗算檁梁材料雙鋼管截面類型483.0對拉螺桿橫向間距(mm)600側肋間距(mm)300計算跨數5跨截面積A（mm2）424截面抵抗矩W(mm3)4490彈性模量I（mm4）107800側肋最大支座力（kN）5.32對拉螺桿橫向間距600mm，側肋間距300mm，計算跨數5跨,梁側檁梁采用483.0雙鋼管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.171,P=5.32kNMmax=KmPL=0.1715.320.60106=545832Nmm=0.55kNm =Mmax/W=545832

74、/(24490)=60.78N/mm2檁梁抗彎強度=60.78N/mm2fm=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.658,Vmax=KVP=0.6585.32=3.50kN =3Vmax/(2bh)=33502/(22424)=6.19N/mm2檁梁抗剪強度=6.19N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.097,P,=3.93kN;max=KP,L3/(100EI)=1.09739266003/(1002060002107800)=0.21mm=L/250=600/250=2.40mm檁梁撓度max=0.21mm=2.40

75、mm,滿足要求。9.計算結果底模材料夾板底模厚度(mm)18第一層龍骨(次楞)材料木枋截面尺寸bh(mm)8080第一層龍骨(次楞)間距L(mm)300第二層龍骨(主楞)材料雙鋼管鋼管規格483.0第二層龍骨(主楞)間距L(mm)600支撐材料483.0支撐橫向間距（mm）600支撐縱向間距（mm）1050支撐立桿步距（m）1.2側模板材料夾板側模厚度(mm)18側肋材料木枋截面尺寸bh(mm)6060側肋間距(mm)320檁梁材料雙鋼管截面類型483.0檁梁間距(mm)320對拉螺桿排數4排對拉螺桿橫向間距(mm)600三、4001500mm梁模板（梁一側有板）計算書1計算參數結構樓板厚12

76、0mm,梁寬b=400mm，梁高h=1500mm，層高12.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為：夾板 18mm，側模厚度18mm；梁邊至板支撐的距離1.10m板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2 ；橫向間距600mm，縱向間距1050mm，支架立桿的步距h=1.20m，立桿伸出頂層水平桿長度a=0.28m；鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=15.90mm；鋼管重量0.0326kN/m。鋼材彈性模量 E=206000N/mm2，抗彎強度f=205.00N/mm

77、2,抗剪強度fv=120.00N/mm2。2梁底模驗算（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底、側模自重0.3 kN/m2 (0.40 + 2.88) 1.2 = 1.18 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 1.50 1.2 = 17.28 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.40 1.50 1.2 = 1.08 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 20.66 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合（）/1.2 q2 = 16.28 kN/m（2）

78、底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=300mm，計算跨數5跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=400mm。W=bh2 /6=400182/6=21600mm3， I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10520.663002=-195237Nmm=-0.20kNm=Mmax/W=195237/21600=9.04N/mm22）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60620.66300=3756N=3.76kN=3Vmax/（2bh）=33756/(240018)=0.7

79、8N/mm2梁底模抗剪強度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q2=16.28kN/m；撓度系數K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64416.283004/(1006000194400)=0.73 mm=300/250=1.20 mm梁底模撓度max=0.73mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖（3）第一層龍骨(次楞)驗算套扣式鋼管橫向間距L=600mm,a=400mm,b=600-400=200mm。第一層龍骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=8

80、0803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=20.66300/400=15.50kN/mMq=qa2(2-a/l)2/8=15.500.402(2 -0.40/0.60)2/8=0.55kN.mb 、板傳荷載計算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨(次楞)的荷載P=550/1000300/10007.46=1.23kNMp=Pab/L=1.23400200/600/1000=0.16kN.mMmax=MqMp=0.55+0.16=0.

81、71kNm=710000Nmm=Mmax/W=710000/85333=8.32N/mm2 第一層龍骨(次楞)抗彎強度=8.32N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.515.500.40(2 - 0.40/0.60)+1.230.20/0.60=4.54kN=3Vmax/（2bh）=34.54103/(28080)=1.06N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=1.06N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=q2第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=16.28300/400=12.21kN/mP=(0.1225+0.30)550/1000

82、300/1000=0.54kNX=400-4002/600/2=267mmq=12.2140026002/(2490003413333)(2-4002/6002-22672/6002)267/600+(267-200)4/400.002/6002=0.49mmp=0.54103200.00/(99000.003413333600)(400.002+2400.00200.00)3/30.5=0.07mmmax=qp=0.49+0.07=0.56mm=600/250=2.40 mm第一層龍骨(次楞)撓度max=0.56mm=2.40mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖（4）第二層龍骨(主楞)驗算

83、套扣式鋼管縱向間距1050mm，計算跨數5跨；P=第一層龍骨(次楞)Vmax=4.54kN；第二層龍骨(主楞)采用483.0雙鋼管 W=8980mm3，I=215600mm4 ,A=24.240cm2；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.372,Mmax=KmPL=0.3724.5410001050=1773324Nmm=1.77kNm =Mmax/W=1773324/8980=197.47N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=197.47N/mm2f=300.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=10.770,Vmax=KVP=10.7704.54=48.90kN =3Vma

84、x/(2bh)=348.901000 /(22424.00)=86.50N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=86.50N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=3.144,P=第一層龍骨(次楞)Vmax+P=F=4.54+0.54=5.08kNmax=KPL3/（100EI）=3.1445.08100010503/(100206000215600)=4.16mm=L/250=1050/250=4.20 mm第二層龍骨(主楞)撓度max=4.16mm=4.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖3.支撐強度驗算(1)荷載計算每根鋼管承載NQK1=18.00

85、kN每根套扣式鋼管承載活荷載(1.0kN/m2):NQK2=1.40.601.05=0.88kN每根套扣式鋼管承載荷載NQK=NQK1NQK1=18.00+0.88=18.88kN套扣式鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.032610.5=0.34kN水平拉桿9層,拉桿重量=91.650.0326=0.48kN支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量=0.34+0.48=0.83kN鋼管軸向力N1.2NGK+NQK=1.20.83+18.88=19.88kN(2)套扣式鋼管立桿長細比驗算LO1=h=1.401.20=1.68m,LO2=h+2a=0.30+ 20.28=0.86mLO=L

86、O1=1.68m=1680mm,i=15.90mm,=LO/i=1680/15.90=105.66鋼管立桿長細比105.66150,滿足要求。(3)套扣式鋼管立桿穩定性驗算=0.544,P=N/(A)=19880/(0.544424.00)=86.19N/mm2鋼管立桿穩定性計算86.19N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。4.立桿基地承載力驗算 立桿傳至地坪頂面的軸向力設計值，。 地坪混凝土自重，。受力計算面積，立桿墊板尺寸為500500mm，經擴散計算得到。立柱墊木地基土承載力折減系數，取0.4。地基承載力設計值，取120。地基土承載力的計算滿足要求5. 側模板驗算（1）荷載計算1

87、）新澆砼的側壓力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.50=36.00kN/m2F1、F2兩者取小值F=36.00kN/m2，有效壓頭高度=F/=1.50m。2)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 36.00 kN/m2 G=1.2 43.20 kN/m2振搗振搗混凝土產生的荷載Q2KQ2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合

88、+ 48.80 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 36.00 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1500182/6=81000mm41）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105，q=48.801500/1000=73.20kN/m=73.20N/mmMmax=KMqL2=-0.10573.203002=-691740Nmm=-0.69kNm=Mmax/W=691740/81000=8.54N/mm2 側模抗彎強度=8.54N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606

89、,Vmax=KVqL=0.60673.20300/1000=13.31kN =3Vmax/（2bh）=313.311000/(2181380)=0.80N/mm2 3）撓度驗算q，=36.001500/1000=54.00kN/m=54.00N/mm，撓度系數K=0.644撓度max=Kq，L4/100EI=0.64454.003004/(1006000729000)=0.64mm=300/250=1.20 mm側模撓度max=0.64mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖（3）對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9548.80=46.36kN/m2;設4排對拉螺栓

90、，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=320mm=0.32m，N=abFs=0.600.3246.36=8.90kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN 對拉螺栓受力8.90kN容許拉力12.90kN,滿足要求。（4）側肋強度驗算計算跨度320mm；跨數5跨。木枋尺寸 b=60mm，h=60mmW=bh2 /6=60602/6=36000mm3，I=bh3/12=60603/12=1080000mm4 1）抗彎強度驗算q=48.80300/1000=14.64kN/m=14.64N/mm；彎矩系數KM=-0.106Mmax=KMqL2=-0.10614.643202=

91、-158908Nmm=-0.16kNm=Mmax/W=158908/36000=4.41N/mm2側肋抗彎強度=4.41N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606，Vmax=KVqL =0.60614.64320/1000=2.84kN =3Vmax/（2bh）=32.841000/(26060)=1.18N/mm2側肋抗剪強度=1.18N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q，=36.00300/1000=10.80kN/m=10.80N/mm；撓度系數K=0.867max=Kq，L4/100EI=0.86710.803204

92、/(10090001080000)=0.10mm=320/250=1.28 mm側肋撓度max=0.10mm=1.28mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖6.計算結果 第一層龍骨(次楞) mm，第二層龍骨(主楞)；鋼管縱向mm，鋼管橫向mm，立桿伸出頂層水平桿長度a=mm；底模厚度mm，豎肋mm，對拉螺栓，側模厚度mm。模板支撐架四周從底到頂連續設置豎向剪刀撐；中間縱、橫向由底至頂連續設置豎向剪刀撐，其間距應小于或等于4.5m；剪刀撐的斜桿與地面夾角應在45-60之間,斜桿應每步與立桿扣接;模板支撐架高度mm,頂端和底部必須設置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐設置間距應小于或等于4.8m。四、20

93、0500mm梁模板計算書1、計算參數結構樓板厚120mm，梁寬b=200mm，梁高h=500mm，層高12.00m，結構表面考慮隱蔽；模板材料為夾板,底模厚度18mm，側模厚度18mm；梁邊立桿至板立桿距離1.05m；板彈性模量E=6000N/mm2，木材彈性模量E=9000N/mm2，抗彎強度fm=13.00N/mm2，抗剪強度fv=1.40N/mm2;采用兩根鋼管支撐,橫向間距900mm，縱向間距1050mm，支架立桿的步距h=1.20m,支架可調托座支撐點至頂層水平桿中心線的距離a=0.12m;鋼管直徑48mm，壁厚3.0mm，截面積4.24cm2，回轉半徑i=15.90mm；立桿鋼管重

94、量0.0326kN/m。鋼材彈性模量E=206000N/mm2,抗剪強度fv=120.00N/mm2,Q235鋼材抗彎強度f=205.00N/mm2。梁截面尺寸bh(mm)200500樓板厚度(mm)120層高(m)12.00結構表面要求隱蔽梁邊立桿至板立桿距離(m)1.052梁底模驗算模板材料夾板模板厚度(mm)18彈性模量E(N/mm2)6000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40第一層龍骨(次楞)間距L(mm)300模板自重標準值(kN/m2)0.30砼自重標準值(kN/m2)24.00鋼筋自重標準值(kN/m3)1.50振搗砼荷載(kN/m2)2.00

95、（1）梁底模及支架荷載計算荷載類型 標準值 單位 梁寬(m) 梁高(m) 系數 設計值底側模自重 0.3 kN/m2 (0.20 + 0.76 ) 1.2 = 0.35 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.50 1.2 = 2.88 kN/m鋼筋荷載 1.5 kN/m3 0.20 0.50 1.2 = 0.18 kN/m振搗砼荷載 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支架承載力計算組合 q1 = 3.97 kN/m梁底模和龍骨撓度驗算計算組合()/1.2 q2 = 2.84 kN/m（2）底模板驗算第一層龍骨(次楞)間距L=300mm，計算跨數5

96、跨；底模厚度h=18mm，板模寬度b=200mm。W=bh2/6=200182/6=10800mm3,I=bh3/12=200183/12=97200mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.1053.973002=-37517Nmm=Mmax/W=37517/10800=3.47N/mm2梁底模抗彎強度=3.47N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6063.97300=722N=3Vmax/(2bh)=3722/(220018)=0.30N/mm2梁底模抗剪強度=0.30N

97、/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q2=2.84kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.6442.843004/(100600097200)=0.25mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模撓度max=0.25mm=1.20mm,滿足要求。（3）第一層龍骨(次楞)驗算第一層龍骨(次楞)材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)8080枋材彈性模量E(N/mm2)9000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞彈性模量I（mm4）3413333施工均布活荷載(kN/m2

98、)2.5第二層龍骨(主楞)間距L(mm)900梁邊立桿至板立桿距離(m)1.05鋼管橫向間距L=900mm ，C=200、=200/900=0.22,第一層龍骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗彎強度驗算a 、梁傳荷載計算q=q1第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=3.97300/200=5.96kN/mMq=qcL(2-)/8=5.96200/1000900/1000(2-0.22)/8=0.24kNmb 、板傳荷載計算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活載 =1.2

99、(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板傳遞到第一層龍骨(次楞)的荷載P=(525+175)/1000300/10007.46=1.57kNa=0.5(L-c)=0.5(900-200)=350mm=0.4m，Mp=Pa=1.570.35=0.55kNmMmax=MqMp=(0.24+0.55)106=790000Nmm=0.79kNm=Mmax/W=790000/85333=9.26N/mm2第一層龍骨(次楞)抗彎強度=9.26N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算Vmax=0.5q梁寬P=0.55.96200/1000+1.57=2.17k

100、N=3Vmax/(2bh)=32.171000/(28080)=0.51N/mm2第一層龍骨(次楞)抗剪強度=0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算q=q2第一層龍骨(次楞)間距/梁寬=2.84300/200=4.26N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =4.262009003(8-40.222+0.223)/(38490003413333)=0.41mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.5710003509002(3-40.392)/(2490003413333)=1.44mmmax=qp=0.41+1.44=1.85mm=L

101、/250=900/250=3.60mm第一層龍骨(次楞)撓度max=1.85mm=3.60mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：（4）第二層龍骨(主楞)驗算第二層龍骨(主楞)材料單鋼管鋼管規格483.0鋼材彈性模量E(N/mm2)206000抗彎強度fm(N/mm2)205.00抗剪強度fv(N/mm2)120.00次楞截面抵抗矩W(mm3)4490次楞截面慣性矩I（mm4）107800支撐縱向間距(mm)1050主楞計算跨數5跨鋼管橫向間距L=1050mm，計算跨數5跨；第二層龍骨(主楞)采用單鋼管，483.0W=4490.00mm3，I=107800.00mm4 ；1）抗彎強度驗算彎矩系

102、數KM=0.372,P=V=1/2q梁寬P=0.55.96200/1000+1.57=2162N=2.16kNMmax=KmPL=0.3722.1610001050=844000Nmm=0.84kNm=Mmax/W=844000/4490=187.97N/mm2第二層龍骨(主楞)抗彎強度=187.97N/mm2f=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=2.372,Vmax=KVP=2.3722.16=5.12kN =3Vmax/(2bh)=35.121000 /(2424.00)=18.11N/mm2第二層龍骨(主楞)抗剪強度=18.11N/mm2fv=120.00N

103、/mm2,滿足要求。3）撓度強度驗算撓度系數K=2.870,P=V=1/2q梁寬P板傳=0.54.26200/1000+1.57=2.00kNmax= KPL3/(100EI)=2.8702.00100010503/(100206000107800)=2.99mm=L/250=1050/250=4.20mm第二層龍骨(主楞)撓度max=2.99mm=4.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 3.支撐強度驗算支撐材料483.0截面積A（mm2）424.00回轉半徑i（mm）15.90每米長質量（kN/m）0.0326鋼材抗彎強度f（N/mm2）205.00鋼材彈性模量E（N/mm2）20

104、6000支撐橫向間距（mm）900支撐縱向間距（mm）1050支撐立桿步距（m）1.2(1)荷載計算每根鋼管承載NQK1=8565N每根鋼管承載活荷載(1.0kN/m2):NQK2=1.40.901.051000=1323N每根鋼管承載荷載NQK =NQK1NQK2=8565+1323=9888N鋼管重量0.0326kN/m,立桿重量=0.032611.51000=375N水平拉桿10層,拉桿重量=101.9547.90=934N支架重量NGk=立桿重量+水平拉桿重量=375+934=1309N鋼管軸向力N=1.2NGK+NQK=1.21309+9888=11459N(2)鋼管立桿長細比驗算L

105、O1=h=1.41.20=1.68m,LO2=h+2a=0.60+ 20.12=0.84mLO=LO1=1.68m=1680mm,i=15.90mm,=LO/i=1680/15.90=105.66鋼管立桿長細比105.66150,滿足要求。(3)鋼管立桿穩定性驗算=0.544,P=N/(A)=11459/(0.544424.00)=49.68N/mm2鋼管立桿穩定性計算49.68N/mm2205.00N/mm2,滿足要求。4. 立桿基地承載力驗算 立桿傳至地坪頂面的軸向力設計值，。 地坪混凝土自重，。受力計算面積，立桿墊板尺寸為500500mm，經擴散計算得到。立柱墊木地基土承載力折減系數，取

106、0.4。地基承載力設計值，取120。地基土承載力的計算滿足要求5.側模板驗算側模板材料夾板側模厚度(mm)18板材彈性模量E(N/mm2)6000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40豎肋間距L(mm)300側模板計算跨數5跨（1）荷載計算1）新澆砼的側壓力F1=0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.50=12.00kN/m2F1、F2兩者取小值F=12.00kN/m2，有效壓頭高

107、度=F/=0.502)荷載計算荷載類型 標準值 單位 分項系數 設計值 單位新澆混凝土的側壓力F 12.00 kN/m2 G=1.2 14.40 kN/m2振搗混凝土產生的荷載Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁側模和側肋強度荷載組合+ 20.00 kN/m2梁底模和側肋撓度驗算計算荷載/1.2 12.00 kN/m2（2）側模板強度驗算取豎肋間距L=300mm，計算跨數5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=380182/6=20520mm3，I=bh3/12=380183/12=184680mm4。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.105,q=20.00(

108、500-120)/1000=7.60kN/m=7.60N/mmMmax=KMqL2=-0.1057.603002=-71820Nmm=-0.07kNm=Mmax/W=71820/20520=3.50N/mm2 側模抗彎強度=3.50N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算抗剪系數KV=0.606,Vmax=KVqL=0.6067.60300/1000=1.38kN =3Vmax/(2bh)=31.381000/(218380)=0.30N/mm2側模抗剪強度=0.30N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=0.644,q=12.00(500

109、-120)/1000=4.56kN/m=4.56N/mmmax=KqL4/100EI=0.6444.563004/(1006000184680)=0.21mm=L/250=300/250=1.20mm側模撓度max=0.21mm=1.20mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖：6.對拉螺栓計算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9520.00=19.00kN/m2;設1排對拉螺栓，螺栓橫向間距a=600mm=0.60m，豎向間距b=200mm=0.20m,N=abFs=0.600.2019.00=2.28kN；對拉螺栓12,容許拉力Ntb=12.90kN對拉螺栓受力2.28kN容許拉力12.

110、90kN,滿足要求。7. 側肋強度驗算側肋材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)6060側肋計算跨度(mm)200側肋計算跨數2跨枋材彈性模量E(N/mm2)9000抗彎強度fm(N/mm2)13.00抗剪強度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)36000次楞彈性模量I（mm4）1080000計算跨度200mm,跨數2跨,木枋尺寸 b=60mm，h=60mm；W=bh2/6=60602/6=36000mm3,I=bh3/12=60603/12=1080000mm4 。1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=-0.125,q=20.00300/1000=6.00N/mm；Mmax=KMqL2=-

111、0.1256.002002=27000Nmm=0.03kNm=Mmax/W=27000/36000=0.75N/mm2側肋抗彎強度=0.75N/mm2fm=13.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.646,Vmax=KVqL =0.6466.00200/1000=0.74kN =3Vmax/(2bh)=30.741000/(26060)=0.31N/mm2側肋抗剪強度=0.31N/mm2fv=1.40N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.243,q=12.00300/1000=3.60N/mm;max=KqL4/100EI=1.2433.602004/(10

112、090001080000)=0.01mm=L/250=200/250=0.80mm側肋撓度max=0.01mm=0.76mm,滿足要求。計算簡圖及內力圖如下圖： 8.梁側檁梁驗算檁梁材料雙鋼管截面類型483.0對拉螺桿橫向間距(mm)600側肋間距(mm)300計算跨數5跨截面積A（mm2）424截面抵抗矩W(mm3)4490彈性模量I（mm4）107800側肋最大支座力（kN）1.43 對拉螺桿橫向間距600mm，側肋間距300mm，計算跨數5跨,梁側檁梁采用483.0雙鋼管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗彎強度驗算彎矩系數KM=0.171,P=1.43

113、kNMmax=KmPL=0.1711.430.60106=146718Nmm=0.15kNm =Mmax/W=146718/(24490)=16.34N/mm2檁梁抗彎強度=16.34N/mm2fm=205.00N/mm2,滿足要求。2）抗剪強度驗算剪力系數KV=0.658,Vmax=KVP=0.6581.43=0.94kN =3Vmax/(2bh)=3940/(22424)=1.66N/mm2檁梁抗剪強度=1.66N/mm2fv=120.00N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算撓度系數K=1.097,P,=0.86kN;max=KP,L3/(100EI)=1.0978576003/(10020

114、60002107800)=0.05mm=L/250=600/250=2.40mm檁梁撓度max=0.05mm=2.40mm,滿足要求。9.計算結果底模材料夾板底模厚度(mm)18第一層龍骨(次楞)材料木枋截面尺寸bh(mm)8080第一層龍骨(次楞)間距L(mm)300第二層龍骨(主楞)材料單鋼管鋼管規格483.0第二層龍骨(主楞)間距L(mm)900支撐材料483.0支撐橫向間距（mm）900支撐縱向間距（mm）1050支撐立桿步距（m）1.2側模板材料夾板側模厚度(mm)18側肋材料木枋截面尺寸bh(mm)6060側肋間距(mm)200檁梁材料雙鋼管截面類型483.0檁梁間距(mm)200對拉螺桿排數1排對拉螺桿橫向間距(mm)600