1、模板工程專項施工方案項目編制單位：編 制 人：審 核 人：審 批 人：日 期：工程名稱方案名稱模板工程專項施工方案施工單位公司技術負責人職務項 目 部項目經理編制人監理單位建設單位施 工 單 位 審 批 意 見項 目 經 理審核意見： 簽字（蓋章）：2017年 月 日安 全 部 門審核意見：簽字（蓋章）： 2017年 月 日公司技術負責人審核意見：簽字（蓋章）： 2017年 月 日監 理 單 位 審 批 意 見監理工程師審核意見：簽字（蓋章）： 2017年 月 日總 監審核意見：簽字（蓋章）： 2017年 月 日方案審批表目 錄第一節 編制依據3第二節 工程概況3第三節 模板方案選擇4第四節

2、施工準備4第五節 模板制作5第六節 模板安裝8第七節 模板拆除10第八節 模板技術措施11第九節 安全、環保文明施工措施16第十節 模板計算17第一節 編制依據1、中華人民共和國建筑法2、中華人民共和國安全生產法3、建設工程安全生產管理條例4、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）7、混凝土結構工程施工質量及驗收規范GB50204-20158、建筑結構荷載規范GB50009-2012；9、混凝土結構設計規范GB50010-2010；10、建筑施工計算手冊；11、建筑施工手冊第五版；12、施工組織設計13、施工圖紙第二節 工

3、程概況建設單位： 設計單位：監理單位： 施工單位： 施工條件：交通方便，水源、電源在施工現場附近，場地已平整，具備開工條件。可供鋼筋、木模制作。建筑材料及施工機械均可直接運入工地。第三節 模板方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，

4、還必須符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）檢查標準要求，要符合市文明標化工地的有關標準。 6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下模板及其支架方案： 、墻體采用多層木模板鋼支撐，木方作楞，配套M14高強穿墻螺桿使用。豎向內楞采用木方，水平采用483.5雙鋼管拉結高強穿墻螺桿。如有防水要求部位，高強穿墻螺桿直接埋入混凝土墻內；、梁板采用多層木模板，梁、板采用鋼支撐；、柱采用多層木模板現場拼制，483.5鋼管支撐。第四節 施工準備1、據工程各構件尺寸提出模板工程詳細材料計劃，包括：模板、鋼管、扣件、加固用高強

5、穿墻螺桿、木方子等。各種材料嚴把質量關，保證材料合格。已破損或不符合模板設計圖的零配件及面板不得投入使用。2、材料部門按計劃組織周轉工具進場。3、模板支設前，做好各種預留、預埋及鋼筋隱驗，模板涂刷脫膜劑。4、模板安裝前由項目技術負責人向作業班組長做書面安全技術交底，再由作業班組長向操作人員進行安全技術交底和安全教育，有關施工及操作人員應熟悉施工圖及模板工程的施工設計。5、模板拼裝：模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內。6、嚴格按已放好的墨線進行模板定位工作，用控制線校正梁、柱位置及垂直情況。7、嚴格按給定標高進行板及梁底模板安裝，板要進行掛線找平，墊實。8

6、、支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。9、制作和配置應符合下列規定：1）保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確性。2）模板支設具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠的承受新澆注砼的重量和側壓力，以及施工過程中的荷載。3）構造簡單，裝拆方便并便于鋼筋的綁扎與安裝及砼的澆注養護等工藝要求，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。模板接縫嚴密，不得漏漿。第五節 模板制作1、柱模板本工程柱模板安裝見下圖，大于500500的柱側面適當增加木方，模板定位筋適當增加，同時必須增加M14高強穿墻螺桿一道以上，按實際情況增加。2、梁模板本工程梁模板支撐如下圖，根據現場實際

7、情況，梁截面曾加的情況下側邊增加M14高強穿墻螺桿拉結至少一道，相應的增加木方及梁底增加支撐。3、樓板模板樓板模板采用多層木模板，主次龍骨用木方，支撐采用鋼支撐，立桿設立縱向、橫向間距均不得大于800mm，第一根水平橫桿離掃地桿1500，第二根水平橫桿離第一根1500，第三根水平橫桿離板底85。鋼管立桿下必須加木墊板，并支撐于堅實的基礎上，首層支撐滿鋪橋板，防止局部沉降且澆筑混凝土時用平線查板底標高，防止沉降。4、墻模板墻模板采用多層木模板，木方內楞，間距應控制在300mm，選用483.5鋼管做外楞加M14高強穿墻螺桿，縱向間距500mm，如有防水要求，M14高強穿墻螺桿直接澆筑到混凝土里。具

8、體做法參下圖。第六節 模板安裝1、模板安裝的一般要求 鋼筋綁扎完成自檢合格，報項目部復查后報監理檢查合格且現場已收拾干凈，模板定位筋安裝準確到位情況下開始模板安裝。 2、模板安裝的具體要求 （1）集水坑模板安裝順序及技術要點 積水坑模板采用多層板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用鋼絲將模板拉在底板鋼筋上，有條件的情況下，上面用重物壓上增加配重，防止澆筑混凝土時模板上浮。 （2）墻體模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模 技術要點 安裝墻模前，清除墻體內的雜物，做好定位筋的安裝工作。為防止墻體模板根部出現漏漿爛根現象，墻模安裝后檢查是否有不

9、平的位置，如果有用同型號的砂漿進行提前封堵，并注意穿墻螺栓的安裝質量。 （3）梁模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎粱鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板 技術要點 按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱2)，并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。 （4）柱模板安裝順序及技術要點 模板安裝順序 搭設腳手架柱模就位安裝安裝柱模安設支撐固定柱模澆筑混凝土拆除腳手架、模板清理模板 技術要點 柱加固到位，不允許剛木混用。依據現場情況，柱截面較大時適當加密加固和增加M14高強穿墻螺桿拉結。 3、模板組拼 模板組裝要嚴格按照模板配板圖

10、尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處理到位，以防漏漿。拼裝的精度要求如下： 1、兩塊模板之間拼縫 1 2、相鄰模板之間高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 3 4、模板定位 嚴格按墨線進行定位筋設置，鋼筋要垂直，發現有出線情況及時調整到位。定位筋不能過細，防止加固時插進模板內，造成模板定位不準。 5、模板的支設 模板支設前用掃把或吹風將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。 6、墻體模板 選用模板要宏觀較好，邊角完整的，沒有孔洞的，防止出現拆模后墻面有突出混凝土塊。7、柱模板 采用多層板模板在施工現場組拼，豎向內楞采

11、用每側4根木方，截面增大適當增加木方數量，同時采用可回收M14高強穿墻螺桿進行加固。邊角處模板要整齊，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。 8、梁模板支撐 （1）、面板采用多層板現場拼制，木方加固，鋼管或承重架支撐。 （2）、梁模板施工時注意以下幾點： a 木支撐搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，水平拉撐連通； b 根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：L4m不考慮起拱，4mL6m起拱10mm，L6m 的起拱15mm；第七節 模板拆除 拆模板前先進行針對性的安全技術交底，并做好記錄交底雙方履行簽字手續。拆模板時，2米以上高處作業設置可

12、靠的立足點，并有相應的安全防護措施。確定砼強度達到規定要求后方可進行。砼強度未達到設計要求時嚴禁提前拆模。非承重模板應在砼強度能保證其表面及棱角不因拆除而受損時方可進行。1、模在混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板受損后方可拆除。2、板底模小于2米，混凝土強度達到50，大于2米小于8米混凝土強度達到75方可拆除。底模拆除梁長大于8米，混凝土強度達到100； 3、懸臂構件混凝土強度達到100后方可拆除。4、模板拆除順序無其它特殊原因時可按先支的后拆和后支的先拆，先拆不承重的部分，后拆承重的部分，自上而下的順序。拆模時不得上下交叉作業，上下樓層均有人出入時進出口應有防護措施。5、模板在制作、安

13、裝過程中必須嚴格遵守國家頒布的建筑安裝企業安全施工及安全操作規程的規定，并根據施工方案的要求制定相應的安全防護措施。在作業層內設警戒線掛警示牌。6、注意事項：（1）拆模進嚴禁將模板直接從高處往下扔，以防止模板變形和損壞。（2）拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和棱角。第八節 模板技術措施 1、進場模板質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場多層板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2

14、（3）規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土結構工程施工質量及驗收規范GB50204-2015及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安

15、裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢

16、查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定； 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。 檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，

17、且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模

18、支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。 （7）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，按尺寸重新加工模板進行替換。 （8）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （9）跨度小于4m 不考

19、慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （10）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，通知合模后方可合模。 （11）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。 （12）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須

20、有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）多層板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線電鋸鋸直，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。 （4）墻模板安裝基層找平，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）多層板選擇水性脫

21、模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。 （4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第九節 安全、環保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關腳手架。 （3）在拆墻模前不準將腳手架拆除；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混

22、凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 （5）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時

23、斷電加鎖。 （6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人； （7）環保與文明施工現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。第十節 模板計算一、墻模板計算書墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據建筑施工手冊，當采用容量為0.20.8m3 的運輸器具時，傾倒混凝

24、土產生的荷載標準值為3kN/m2；參數信息1.基本參數次楞間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞間距(mm):500；穿墻螺栓豎向間距(mm):500；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48；壁厚(mm):3.5；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數:1；寬度(mm):50；高度(mm):80；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):12；面板彈性模量(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.5；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N

25、/mm2):13；方木彈性模量E(N/mm2):9000；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.5；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2h； T - 混凝土的入模溫度，取20； V - 混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； H - 模板計算高度，取3m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土

26、坍落度影響修正系數，取0.85。分別計算得 17.031 kN/m2、72 kN/m2，取較小值17.031 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17.031kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-

27、面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =300mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.50.9=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.430.50.9=1.89kN/m； 其中0.9為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.19.1973002+0.1171.893002= 1.03105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 5001212/6=1.2104 mm3；

28、f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.03105 / 1.20104 = 8.6N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =8.6N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =300mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.50.9=9.197kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.430.50.9=1.890kN/m；面板的最大剪力：V

29、 = 0.69.197300 + 0.6171.89300 = 2005.3N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2005.3N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.5 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =32005.3/(250012)=0.501N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.5N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.501N/mm2 小于

30、 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.21.21.2/12=7.2cm4；面板的最大允許撓度值: = 1.2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.523004/(10060007.2104) =

31、1.081 mm；面板的最大撓度計算值: =1.081mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 588/61= 53.33cm3；I = 5888/121= 213.33cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =500mm； 新澆混凝土側壓力設計值q

32、1: 1.217.0310.30.9=5.518kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.430.30.9=1.134kN/m，其中，0.9為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.15.5185002+0.1171.1345002= 1.71105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -次楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 1.71105/5.33104 = 3.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設計

33、值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 3.2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =500mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.0310.30.9/1=5.518kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.430.30.9/1=1.134kN/m，其中，0.9為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.65.518500+ 0.6171.134500= 2005.

34、3N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 2005.3N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 50mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.5N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =32005.3/(25080)=0.752N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =0.752N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時

35、不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 17.030.3=5.11 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =500mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.13106mm4；次楞的最大撓度計算值: = 0.6775.11/15004/(10090002.13106) = 0.113 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2mm；次楞的最大撓度計算值 =0.113mm 小于 次楞的最大容許撓度值

36、 =2mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚4mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =5.0782= 10.16cm3；I =12.1872= 24.37cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.217.030.30.51.430.30.53.696kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 600mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算

37、值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 2.99105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 1.02104 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 2.99105/1.02104 = 29.5 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =29.5N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V =2715.8/2 = 1357.9N； A

38、 -鋼管的截面面積(mm2)：A = 489.303mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =21357.9/489.303=5.55N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =5.55N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.292mm；主楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.292mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力

39、； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M14 ；穿墻螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 4.93 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=4.933kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！板模板(扣件鋼管架)計算書一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.8；縱距(m)

40、:0.8；步距(m):1.5；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.09；模板支架搭設高度(m):3.19；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.8；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.35；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25；施工均布荷載標準值(kN/m2):1；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為12mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(

41、N/mm2):1.4；木方的間隔距離(mm):500；木方的截面寬度(mm):50；木方的截面高度(mm):80； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 801.22/6 = 19.2 cm3；I = 801.23/12 = 11.52 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.110.8+0.350.8 = 2.48 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q

42、2 = 10.8= 0.8 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.22.48+1.40.8= 4.096kN/m最大彎矩M=0.14.0965002= 102400 Nmm；面板最大應力計算值 =M/W= 102400/19200 = 5.333 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 5.333 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 2.48kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6772.485004/(10

43、0950011.52104)=0.959 mm； 面板最大允許撓度 =500/ 250=2 mm；面板的最大撓度計算值 0.959 mm 小于 面板的最大允許撓度 2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3；I=bh3/12=5888/12 = 213.33 cm4； 方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.50.11+0.350.5 = 1.55 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 =

44、 10.5 = 0.5 kN/m；2.強度驗算:計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.55+1.40.5 = 2.56 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.560.82 = 0.164 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.164106/53333.33 = 3.072 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.072 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0

45、.62.560.8 = 1.229 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.229103/(2 5080) = 0.461 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.461 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.55 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771.558004 /(10090002133333.333)= 0.224 mm；最大允許撓度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.224 m

46、m 小于 方木的最大允許撓度 3.2 mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.048kN; 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.277 kNm ；最大變形 Vmax = 0.452 mm ；最大支座力 Qmax = 3.647 kN ；最大應力 = 277120/5080 = 54.551 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 54.551 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗

47、壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 0.452mm 小于 800/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:雙扣件承載力設計值取16.00kN，扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.8 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 3.647 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力

48、):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.19 = 0.412 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.110.80.8 = 1.76 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.396 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 0.80.8 = 1.92 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 5

49、.563 kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 5.563 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L

50、0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.085=2.945； k - 計算長度附加系數，取1.155； - 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.085 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=5562.995/(0.207489) = 54.958 N/mm2；立桿穩定性計算 = 54.958

51、N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！梁模板計算書一、參數信息1、模板參數木支撐縱距Lb(m)：0.5；立桿計算高度H(m)：3.19；立桿圓木大頭直徑R(mm)：80；立桿圓木小頭直徑r(mm)：50；梁底斜撐方木截面寬度b1 (mm)：50；梁底斜撐方木截面高度h1(mm)：80；帽木長度La(m)：1； 帽木截面寬度b2(mm)：50；帽木斜撐方木截面高度h2(mm)：80； 斜撐與立桿連接處到帽木的距離h0(mm)：600； 梁截面寬度B(m)：0.3；梁截面高度D(m)：0.65； 2、荷載參數模板自重(kN/m2)：0.4；混凝土與鋼筋自重(

52、kN/m2)： 25；施工荷載(kN/m2)： 1；新澆混凝土荷載側壓力(kN/m2)：12；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2): 2；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4；3、梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：4；豎向支撐點到梁底距離依次是：80mm，160mm，300mm，380mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；主楞材料：木方；寬度(mm)：50；高度(mm)：80；次楞材料：木方；寬度(mm)：50；高度(mm)：80；4、面板參數面板選用類型: 膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2): 6000；面板厚

53、度(mm): 20；面板抗彎設計值fm(N/mm2): 13； 5、立桿鋼管參數立桿選用483.5鋼管：彈性模量E=2.06105N/mm2；鋼管抗壓承載力設計值fc(N/mm2):205；6、斜撐方木參數斜撐方木選用木材：斜撐方木彈性模量E(N/mm2): 10000；斜撐方木抗壓強度設計值fc(N/mm2): 15；7、帽木方木參數帽木方木：彈性模量E(N/mm2): 10000；抗剪強度設計值fv(N/mm2): 1.6；抗彎強度設計值fm(N/mm2): 17； 二、梁側模板荷載計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆

54、混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2h； T - 混凝土的入模溫度，取20； V - 混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.5m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取0.85。分別計算得 17.031 kN/m2、12 kN/m2，取較小值12 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算：面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新

55、澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5120.9=6.48

56、kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；計算跨度: l = (650-110)/(4-1)= 180mm；面板的最大彎矩 M= 0.16.48(650-110)/(4-1)2 + 0.1172.52(650-110)/(4-1)2= 3.05104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.16.48(650-110)/(4-1)/1000+1.22.52(650-110)/(4-1)/1000=1.827 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.05104 / 3.33104=0.9N/mm2；面板的抗彎強度設計值:

57、 f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =0.9N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 6.48N/mm； l-計算跨度: l = (650-110)/(4-1)=180mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6776.48(650-110)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.023

58、 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(650-110)/(4-1)/250 = 0.7mm；面板的最大撓度計算值 =0.023mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.72mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算：1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 1.827/0.5= 3.655kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E =

59、10000 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.091 kNm，最大支座反力 R= 2.01 kN，最大變形 = 0.074 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 9.14104/5.33104 = 1.7 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 1.7 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計

60、算值 =0.074mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.01kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 10000 N/mm2； 主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNm)主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.161 kNm，最大支座反力 R= 4.686 kN，最大變形 = 0.09 mm（1）主楞抗彎強度驗算 =

61、 M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 1.61105/5.33104 = 3 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =3N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.09 mm主楞的最大容許撓度值: = 160/400=0.4mm；主楞的最大撓度計算值 =0.09mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.4mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:NN=fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的

62、抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型號: M14 ；查表得：穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm；穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =4.686 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.686kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算：面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土

63、時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3002020/6 = 2104mm3； I = 300202020/12 = 2105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： =M/Wf其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =500mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2250.30.650.9=5.265kN/m；模板結構自重荷載：q2:1

64、.20.350.30.9=0.113kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4(1+2)0.30.9=1.134kN/m；q = q1 + q2 + q3=5.265+0.113+1.134=6.512kN/m；跨中彎矩計算公式如下:M=0.1ql2面板的最大彎矩：Mmax = 0.16.5120.52；面板的最大受彎應力計算值： =0.163106/2104=8.1N/mm2；梁底模面板計算應力 =8.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算

65、公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（250.650+0.35）0.30= 4.98kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =500mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2；面板的最大允許撓度值: =500/250 = 2mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6774.985004/(10060002105)=1.756mm；面板的最大撓度計算值: =1.756mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 500 / 250 = 2mm，滿足要求！七、帽木驗算：支撐帽木按照集中以及均布荷載作用下的兩跨連續梁計算；

66、(1)鋼筋混凝土板自重線荷載設計值(kN/m)：q1 =1.2250.650.5 = 9.75 kN/m；(2)模板的自重線荷載設計值(kN/m)：q2 =1.20.350.5 = 0.21 kN/m；(3)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q3=1.4(1+2)0.5 = 2.1 kN/m；q= q1 + q2 + q3 = 12.06kN/m；(4)帽木的自重線荷載設計值(kN/m)：q4=1.2 5010-38010-33.87 = 0.019 kN/m；帽木截面抵抗矩：W = 50802/6 = 53333.333 mm3；帽木截面慣性矩：I = 50803/12 =

67、 2133333.333 mm4； 帽木簡圖 帽木剪力圖(kN) 帽木彎矩圖(kNm) 帽木變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R1 = 0.079 kN；R2 = 3.479 kN；R3 = 0.079 kN；最大彎矩Mmax = 0.099 kNm；最大變形max = 0.022 mm；最大剪力Vmax = 1.74 kN；截面應力 = 98618.937/53333.333 = 1.849 N/mm2。帽木的最大應力為 1.849 N/mm2，小于帽木的抗彎強度設計值 17 N/mm2，滿足要求！帽木的最大撓度為 0.022 mm，小于帽木的最大容許撓度 2 mm，滿足

68、要求！八、梁底木支架立桿的穩定性驗算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1、靜荷載標準值包括以下內容：(1)木頂撐的自重(kN)：NG1 = 1.0000.050.08+(1/2)2+0.621/220.050.08+3.19(0.05/2)23.87= 0.064 kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.50.3 = 0.053 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.30.650.5 = 2.438 kN；經計算得到，靜荷載標準值；NG = NG1+NG2+NG3 = 0.064+0.053+2.438 = 2.554 kN；2、活荷載標準值計算：N

69、Q = (1+2)0.30.5 = 0.45 kN；3、立桿的軸向壓力設計值計算公式：N = 1.2NG+1.4NQ = 1.22.554+1.40.45 = 3.695 kN；穩定性計算公式如下： =N/(A0)fc其中，N- 作用在立桿上的軸力 -立桿受壓應力計算值； fc-立桿抗壓強度設計值； A0-立桿截面的計算面積； A0 = (50.000/2)2 = 1963.495 mm2 -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比 結果確定； 軸心受壓穩定系數按下式計算： =min3000/，1/(1+(/65)2) i-立桿的回轉半徑，i = 50/4 = 12.5 m； l0- 立桿的計算長度，

70、l0 = (3190-650-600)/2=970mm； = 970/12.5 = 77.6； =min3000/77.6，1/(1+(77.6/65)2) = 0.412；經計算得到： = 3694.681/(0.4121963.495) = 4.564 N/mm2；根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數：f = 1.215 = 18 N/mm2；木頂支撐立桿受壓應力計算值為4.564N/mm2，小于木頂支撐立桿抗壓強度設計值 18N/mm2，滿足要求！九、梁底斜撐穩定性驗算:木頂撐斜撐的軸力RDi按下式計算： RDiRCi/sini其中，RCi -斜撐對帽木的支座

71、反力； RDi -斜撐的軸力； i -斜撐與帽木的夾角。sini = sinarctan600/(1000/2) = 0.768；斜撐的軸力：RDi=RCi/sini= 0.079/ 0.768= 0.103 kN穩定性計算公式如下： =N/(A0)fc其中，N - 作用在木斜撐的軸力,0.103 kN -木斜撐受壓應力計算值； fc -木斜撐抗壓強度設計值；15 N/mm2 A0-木斜撐截面的計算面積；A0 = 5080 = 4000 mm2； -軸心受壓構件的穩定系數,由長細比=l0/i結果確定； 軸心受壓構件穩定系數按下式計算： =1/(1+(/80)2) i -木斜撐的回轉半徑，i =

72、 0.28950 = 14.45 mm； l0- 木斜撐的計算長度，l0 = (1000/2)2+60020.5 = 781.02 mm； = 781.025/14.45 = 54.05； =1/(1+(54.05/80)2)= 0.687；經計算得到： = 102.655/(0.6874000) = 0.037 N/mm 2；根據規范規定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調整系數；f = 1.215 = 18 N/mm2；木頂支撐斜撐受壓應力計算值為0.037 N/mm2，小于木頂支撐斜撐抗壓強度設計值18N/mm2，滿足要求！柱模板計算書柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，

73、第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):600；柱截面高度H(mm):500；柱模板的總計算高度:H = 3m；計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:3；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:木方；寬度(mm):50；高度(mm):80；柱箍的間距(mm):450；柱箍合并根數:1；3.豎楞信息豎楞材料

74、:木方；豎楞合并根數:1；寬度(mm):50；高度(mm):80；4.面板參數面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):12；面板彈性模量(N/mm2):6000；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.5；5.木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13；方木彈性模量E(N/mm2):9000；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.5；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝

75、時間，取2h； T - 混凝土的入模溫度，取20； V - 混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； H - 模板計算高度，取3m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。分別計算得 20.036 kN/m2、72 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 4 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓

76、力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 275 mm，且豎楞數為 3，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =275mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.450.9=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.440.450.

77、9=2.268kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9.737+2.268=12.005 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1 12.005275275= 9.08104N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 4501212/6=1.08104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 9.08104 /

78、 1.08104 = 8.407N/mm2；面板的最大應力計算值 =8.407N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續梁計算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =275.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.450.9=9.737kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.440.450.9=2.268kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =

79、9.737+2.268=12.005 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62512.005275 = 2063.445N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2063.445N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =32063.445/(245012)=0.573N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.5N/mm2；面板截面的受

80、剪應力 =0.573N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續梁計算，撓度計算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =275mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 6000 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 450121212/12 = 6.48104 mm4；面板最大容許撓度: = 275 / 250

81、 = 1.1 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.5219.022754/(10060006.48104) = 0.691 mm；面板的最大撓度計算值 =0.691mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.1mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3 m,柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 508080/61 = 53.33cm3；I = 50808080/121 = 213.33cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強

82、度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.2750.9=5.951kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.440.2750.9=1.386kN/m； q = 5.951+1.386=7.337 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.17.337450450= 1.49105Nmm； =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33

83、104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.49105/5.33104 = 2.786N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =2.786N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.2750.9=5.951kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.

84、440.2750.9=1.386kN/m； q = 5.951+1.386=7.337 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.67.337450 = 1980.907N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.67.337450=1980.907N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 50mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.5 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31980.907/(2

85、50801)=0.743N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.5N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.743N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.040.28 = 7.34 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.13106；

86、豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6777.344504/(10090002.13106) = 0.106 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.106mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 508080/6 1= 53.33cm3；I = 50808080/12 1= 213.33cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 20

87、.040.9 + 1.4 40.9)0.275 0.45 = 3.3 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 4.873 kN； B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.117 kNm；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.055 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/Wf其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 116816.98 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 53333 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 2.19 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 13 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =1.17

88、108/5.33107=2.19N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.055 mm；柱箍最大容許撓度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.055mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.2mm，滿足要求!3.柱箍抗剪強度驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪應力(N/mm2)； V-柱箍計算最大剪力(N)：V = 1980.907N； b-柱箍的截面寬度(mm)：b = 50mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80mm ； fv-柱箍抗剪強度設計值(N/mm2)：fv

89、= 13 N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值: =31980.907/(250801)=0.743N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值 =0.743N/mm2 小于柱箍抗剪強度設計值fv=13N/mm2，滿足要求！六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.873 kN。對拉螺栓最大容許拉力值

90、: N = 1.71057.610-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=4.873kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木方，寬度50mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 508080/6 1= 53.33cm3；I = 50808080/12 1= 213.33cm4；按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.220.040.9+1.440.9)0.225 0.45 = 2.7 kN；H方向柱箍剪力圖(

91、kN)最大支座力: N = 4.149 kN；H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.085 kNm；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.032 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/Wf其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 84629.18 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 53333 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 1.587 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 13 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =8.46107/5.33107=1.587N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足

92、要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.032 mm；柱箍最大容許撓度: = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大撓度 =0.032mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1mm，滿足要求!3.柱箍抗剪強度驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， -柱箍承受的剪應力(N/mm2)； V-柱箍計算最大剪力(N)：V = 1980.907N； b-柱箍的截面寬度(mm)：b = 50mm； hn-柱箍的截面高度(mm)：hn = 80mm ； fv-柱箍抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13 N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值: =31980.907/(250801)=0.743N

93、/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值 =0.743N/mm2 小于柱箍抗剪強度設計值fv=13N/mm2，滿足要求！八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 高強穿墻螺桿: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.149 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=4.149kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!