1、白云花苑東側2#地塊商住項目（納愛斯綠谷莊園）三期九標工程模板專項施工方案目 錄一、工程概況4二、編制依據三、承重架的布設41、主要梁搭設參數42、板承重架搭設參數63、剪刀撐設置64、掃地桿及水平桿設置65、梁側模板及穿梁螺栓設置7四、構造要求和驗收復核71、模板支架的構造要求72、驗收復核92.1、構配件檢查與驗收92.2、支模體系檢查103、施工使用的要求：10五、承重架搭設與拆除施工方法101、施工前的準備工作102、模板安裝前，應做好下列準備工作113、主體模板工程的施工流程113.1、模板的支設安裝113.2、梁模板123.3、樓板模板134、模板的安裝及拆除要求134.1、安裝質

2、量要求134.2、模板的拆除13六、承重架的搭、拆安全管理措施13七、計算書14500x950梁計算書14300*650梁計算書23200厚板計算書38140厚板計算書45柱模板計算書53墻模板計算書61一、工程概況白云花苑東側2#地塊商住項目（納愛斯綠谷莊園）三期九標工程，建設地點位于麗水市蓮都區紫金北路北端，本工程地下建筑面積19826平方米，上部建筑面積16836.2平方米，總建筑面積36662.2。幢號為2-D-163#樓,共28幢底層住宅，由16幢單體別墅和12幢合院組成。本工程由麗水納愛斯綠谷莊園置業有限公司投資建設，上海中房建筑計有限公司設計，浙江之江工程項目管理有限公司監理，浙

3、江金立建設有限公司總承包。本工程建筑物最高高度為8.603米，檐口高度為6.266米，建筑結構：均為框架結構，地下一層；抗震等級為四級，抗震設防烈度為6度；建筑物結構基礎采用天然地基及長螺旋鉆孔灌注樁。本工程結構安全等級為二級，地面粗糙度為B類，地基基礎設計等級為乙級，建筑樁基設計等級為乙級，地下室防水等級為一級。各室內標高0.000相當于絕對標高詳見總平面圖。設計使用年限為50年。地下室層高為3.64.7m，樓層層高為3.6m、3.25.03m。板厚度為200mm、160mm、140 mm、130mm、120mm、等，地下室主要梁截面有500*950、400*800、300*600、200*

4、600，樓層主要梁截面有300*650、300*600、200*600、200400 mm，地下室剪力墻厚有350、250，地下室主要柱截面有500*500、400*400、300*300，上部主要柱截面有300*300、200*300。 二、編制依據1、施工組織設計及工程設計施工圖 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20113、扣件式鋼管模板支撐架設計和使用安全4、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011年版）5、建筑工程質量檢驗評定統一標準（GB50300-2001）7、建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/1035-20068、建筑施工模

5、板安全技術規范JG162-2008三、承重架的布設梁、板模板采用15mm厚九夾板，鋼管扣件式支模架搭設承重架，木材擱柵和扣件鋼管支撐。鋼管采用48.33.6鋼管。木膠合板模板厚:15 (mm)；木楞寬:60 (mm)，高:80 (mm)。1、主要梁搭設參數截面為500*950mm（或以下）梁底，采用的鋼管類型為48.33.6，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=0.8m，橫距為0.9m，立桿的步距 h=1.5米，方木截面80mm60mm，梁底方木4根，梁底模板厚度為15mm，每縱距內梁底主梁2根，梁底采用雙扣件抗滑移。見下圖：截面為300*650mm（或以下）梁底，采用的鋼管類型為48.33.6

6、，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=0.9m，橫距為0.9m，立桿的步距 h=1.5米，方木截面80mm60mm，梁底方木2根，每縱距內附加主梁1道，梁底模板厚度為15mm，梁底采用雙扣件抗滑移。見下圖：2、板承重架搭設參數本工程樓板厚度較多，根據結構情況及考慮支模架搭設的方便，本工程內地下室板支模架均按最大板厚200搭設及計算，樓層板支模架均按最大板厚140搭設及計算。200板厚搭設參數，采用的鋼管類型為48.33.6，立桿的縱距 b=0.8米，立桿的橫距 l=0.8米，立桿的步距 h=1.5米，方木截面80mm*60mm，方木間距200mm。140板厚搭設參數，采用的鋼管類型為48.33.

7、6，立桿的縱距 b=0.9米，立桿的橫距 l=0.9米，立桿的步距 h=1.5米，方木截面80mm*60mm，方木間距200mm。3、剪刀撐設置3.1 模板支架四周外立面滿設剪刀撐，梁底下設置剪刀撐。3.2 中間每隔三排支架立桿應設置一道縱、橫向剪刀撐，由底至頂連續設置。3.3 由于本模板支架高于4米，其兩端與中間每隔4排立桿在架體中部設置一道水平剪刀撐（見圖）。4、掃地桿及水平桿設置4.1 所有梁底、板底下立桿均設縱、橫掃地桿。4.2 所有梁底、板底下立桿從掃地桿開始計算，每隔1.5米高度設置一道縱、橫水平桿，余高不足1.5米高度的也要設置一道縱、橫水平桿。 5、梁側模板及穿梁螺栓設置200

8、600截面以上的梁設置穿梁螺栓，直徑為12mm穿梁螺栓水平間距為600，垂直間距不大于500、。梁高在600以下的梁不設置穿梁螺栓。 針對本工程的特點，在本方案中就針對500*950梁進行側模進行驗算。四、構造要求和驗收復核1、模板支架的構造要求1.1 模板支撐架必須設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距離底座（基礎）上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，當基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處的延長兩跨立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的不應小于500mm。1.2 按步距滿設雙向水平桿，模板支

9、撐架每步的縱橫向水平桿應雙向拉通，確保兩方向足夠的設計剛。1.3 水平桿接長采用搭接。水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。 1.4 縱向、橫向掃地桿搭設應符合的構造規定，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。 1.5 立桿采用對接扣件接長，梁底下必須用對接扣件接長，立桿對接節點與橫向水平桿的距離不應大于300mm，不能滿足要求時應在對接節點處增加橫向水

10、平桿。1.6 梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。1.7 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置。同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離不應小于100mm。1.8 確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范的要求。1.9 支架立桿應豎直設置，2m高度的垂直允許偏差為15mm。1.10 澆梁板混凝土時宜采用剛性連接與已澆好的柱可

11、靠連接。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6米，斜桿與地面傾角宜在4560度之間，傾角為45時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為60時，則不應超過5根。1.11 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接。1.12 剪刀撐應旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。1.13 水平剪刀撐應通過立桿，并立桿連接，水平剪刀撐所通過的分格應大于總縱橫水平桿總分格的1/3。1.14 確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的。1.15 在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪

12、刀撐、橫向斜等用直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。1.16 對接扣件開口應朝上或朝內。1.17 各桿桿端伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。2、驗收復核支模架搭設完成后必須經項目經理、項目技術負責、項目安全員驗收合格后報驗監理驗收，經監理公司專業監理工程師及總監驗收合格后方可進行混凝土的澆搗作業。驗收的主要內容有包括構配件的檢查驗收及支模體系的檢查驗收2.1、構配件檢查與驗收 新鋼管的檢查：.1 應有產品質量合格證； .2 應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準GB/T 2652-2008焊縫及熔敷金屬拉伸試驗方法的有關規定，質量應符合規范第3.1.1

13、條的規定； .3 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。 .4 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應分別符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011中應符合3.1.1條和表8.1.8構配件允許偏差的規定。 .5 鋼管必須涂有防銹漆。 舊鋼管的檢查應： .1表面銹蝕深度應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011中應符合3.1.1條和表8.1.8構配件允許偏差的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用； .2 鋼管彎曲變形應符合建筑

14、施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011中應符合3.1.1條和表8.1.8構配件允許偏差的規定。 扣件的驗收應符合下列規定： .1 新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準扣件式鋼管腳手架安全技術規程（JGJ130-2011）的規定抽樣檢測； .2 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。 .3 新、舊扣件均應進行防銹處理。 構配件的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011中應符合3.1.1條和表8.1.8構配件允許偏差的規定。2.2、支模體系檢查 模板支撐

15、搭設完后，由項目經理、技術負責人、施工員、質量員、安全員、施工班組組長組成驗收小組，先自檢查，驗收按照承重架布設及構造要求進行，自檢完畢后與監理一起驗收，并做好相應的記錄，并填寫承重支撐搭設分項檢查驗收表（后附）。 支模體系的搭設參數必須與施工專項方案一致，驗收的主要內容應包括：立桿間距（梁底、板底）、步距、垂直度、剪刀撐、拉結點設置、立桿基礎、掃地桿設置、縱橫水平桿設置、扣件擰緊程度、接頭類型及設置位置。 扣件擰緊程度檢查必須用力矩扳手?？奂臋z查數量不少于10%，重點應放在頂步大橫桿與立桿連接點的檢查，對高度超過8米、跨度大于18米、或施工荷載大于10KN/平方米、或集中荷載大于15KN的

16、模板支撐架，頂部大橫桿與立桿連接的扣件應全數檢查，其他連接點扣件檢查數量不少于10%。 對下層樓板采取加固措施的模板支撐架，應檢查加固措施與方案的符合性及加固的可靠性。3、施工使用的要求：3.1 精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；3.2 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；3.3 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。五、承重架搭設與拆除施工方法1、施工前的準備工作1.1 安裝前要做好模板的定位基準工作，其工作步驟是： 進行軸線和位置的

17、放線：首先引測建筑的邊柱或墻軸線，并以該墻軸線為起點，引出每條軸線。模板放線時，根據施工圖用墨線彈出模板的邊線和外側控制，以便于模板安裝和校正。 做好標高測量工作：用水準儀把建筑物水平標高根據實際標高要求，直接引測到模板安裝位置。 進行找平工作：模板承墊底部都應預先找平，以保證模板位置正確，防止模板底部漏漿。常用的找平方法是沿模板邊線用1：3水泥砂漿抹找平層。另外，在外墻、外柱部位，繼續安裝模板前。要設置模板承墊條，并校正其平直。 設置模板定位基準：傳統做法是按照構件的斷面尺寸先用同強度等級的細石混凝土澆筑50100mm的短柱或導墻作為模板定位基準。1.2 另一種作法是采用鋼筋定位，即根據構件

18、斷面尺寸切割定長度的鋼筋或角鋼頭，點焊在主筋頭（以勿燒主筋斷面為準），并接二排主筋的中心位置分檔，以保證鋼筋與模板位置的準確。 按施工需用的模板及配件對其規格、數量逐項點清檢查，未經修復的部件不得使用。經檢查合格的模板，應按照安裝程序進行堆放或裝車運輸。重疊平放時，每層之間應加墊木，模板和墊木均應上下對齊，底層模板應墊離地面地面不小于10mm。預組裝模板允許偏差項 目允許偏差（mm）兩塊模板之間拼接縫隙2.0相鄰模板板面高低差2.0組裝模板板面平整度0.4（用2m平尺檢查）組裝模板板面的長寬尺寸+4，-5組裝模板對角線長度差值7.0（對角線長度的1/1000）2、模板安裝前，應做好下列準備工作

19、2.1 向施工班組進行技術交底；2.2 支承支柱的土壤地面，應事先夯實整平，并做好防水、排水設置，準備支柱底墊木；2.3 豎向模板安裝前的底面應平整堅實，并采取可靠的定位措施，按施工設計要求預埋支承錨固件。2.4 模板應涂刷脫模劑。結構表面需作處理的工程，嚴禁在模板上涂刷廢機油。3、主體模板工程的施工流程綁扎柱、墻板鋼筋水電預埋支柱、墻模柱砼澆搗完成 搭設樓板承重架支樓板模板綁扎梁、樓板鋼筋水電預埋澆筑砼養護拆模。3.1、模板的支設安裝 模板的支設安裝，應遵守下列規定： 配件必須裝插牢固。支柱和斜撐下的支承面應平整墊實，要有足夠的受壓面積。支撐件應著力于外鋼管; 按配板設計循序拼裝，以保證模板

20、系統的整體穩定； 預埋件與預留孔洞必須位置準確，安設牢固； 基礎模板必須支撐牢固，防止變形，側模斜撐的底部應加設墊木； 墻和柱子模板的底面應找平。下端應與事先做好的定位基準靠緊墊平，在梁、柱子上繼續安裝模板時，模板應有可靠的支撐點，其平直度應進行校正； 預組裝墻模板吊裝就位后,下端應墊平，緊靠定位基準；兩側模板均應利用斜撐調整和固定其垂直度； 支柱所設的水平撐與剪刀撐，應按構造與整體穩定性布置； 模板安裝時，應應符合下列要求： 墻模板的對拉螺栓孔應平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。鉆孔嚴禁采用電、氣焊灼燒； 模板安裝時，應切實做好安全工作，應符合以下安全要求： 登高作業時各種配件應放在工具箱或工

21、具袋中，嚴禁放在模板或腳手架上；各種工具應系掛在人員身上或放在工具袋內，不得掉落； 模板上架設的電線和使用的電動工具應采用其他有效的安全措施； 裝拆模板時，上下應有人接應，隨拆隨運轉，并應把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲； 裝拆模板時，必須采用穩固的登高工具，高度超過3.5m時，必須搭設腳手架； 裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人，高處作業時，操作人員應掛上安全帶、戴上安全帽、穿上防滑鞋； 安裝墻、柱模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆； 拆除承重模板時，必要時應先設立臨時支撐，防止突然整塊塌落。3.2、梁模板 單塊就位組拼：在復核梁底標高校正軸線位置無誤后，搭設和調平模板支架（包

22、括安裝水平拉桿和剪刀撐），固定鋼管或梁卡具，再在模楞上鋪設梁底板，拉線找直，拼接角模。在綁扎鋼筋后，安裝并固定兩側模板。按設計要求起拱（一般跨度大于4m時，起拱 0.20. 3）。 單片預組拼：在檢查預組拼的梁底模和兩側模板的尺寸、對角線、平整度后，先把梁底模吊裝就位并與支架固定，再受別吊裝兩側模板與底模拼接后設斜撐固定，然后按設計要求起拱。 梁模板安裝時，應注意以下事項：模板支柱縱、橫方向的水平拉桿、剪刀撐等，均應按設計要求布置；縱橫方向的垂直剪刀撐的間距不宜大于 6m；采用扣件鋼管腳手作支架時，扣件要擰緊，要抽查扣件的扭力距。橫桿的步距要按設計連接要求布置。 由于各種設備、管道安裝的要求，

23、需要在模板上預留孔洞時，應盡量使穿梁管道孔分散，穿梁管道孔的位置應設置在梁中，以防消弱梁的截面，影響梁的承載能力。3.3、樓板模板 采用立柱作支架時，從邊跨一側開始逐排安裝立柱，立柱的間距，根據模板設計計算確定，安裝好方木調平后即可鋪設模板。 在模板鋪設完標高校正后，立柱之間應加設水平拉桿，其道數根據方案設計確定。 底層地而應夯實，采用多層支架時，上下層支柱應在同一豎向中心線上。4、模板的安裝及拆除要求4.1、安裝質量要求 組裝的模板必須符合施工設計的要求,起拱必須符合設計要求。 各種連接件、支撐件、加固配件必須安裝牢固，無松動現象。模板拼縫要嚴密。各種預埋件、預留孔洞位置要準確，固定要牢固。

24、4.2、模板的拆除 模板的拆除，附了側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時（混凝土強度大于1.2N/mm2可拆除外，底模應按混凝土結構工程施工及驗收規范（GB502042002）的有關規定執行。 模極拆除的順序和方法，應按照配板設計的規定進行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原則。拆模時，嚴須用大錘和撬棍硬砸硬撬。 拆下的模板、配件等，嚴禁拋仍，要有人接應傳遞，按指定地點堆放，并做到及時清理，維修和涂刷隔離劑，以備待用。六、承重架的搭、拆安全管理措施1、模板的搭、拆均要項目負責人向作業班組做安全技術交底。2、在承重架搭設前，建筑物四周的外架必須跟上，如外架沒有搭設好，嚴禁

25、進行承重架的搭設。3、模板、鋼管、扣件在塔吊吊裝運輸的過程中，注意避讓釣鉤下作業人員。4、由施工員在搭設現場進行調度指揮，使作業有序化。5、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故，待該片（段）模板全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。6、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。7、作業層上的施工荷載必須符合設計要求。8、不得將模板支架固定在外腳手架上。9、搭設人員必須是考試合格的專業架子工，上崗人員應定期檢查，合格者方可持證上崗。10、派專人看守，非施工人員不得進入施工場內。11、使用期間嚴禁拆除主節點的縱橫水平桿及掃地桿。12、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時

26、應停止打設與拆除作業。雨雪后上架作業應有防滑措施，并應掃除積雪。七、計算書500X950梁模板支撐架(扣件鋼管架)計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一）、工程屬性新澆混凝土梁名稱500X950梁新澆混凝土梁計算跨度(m)7混凝土梁截面尺寸(mmmm)500950新澆混凝土結構層高(m)4.7梁側樓板厚度(mm)200 二）、荷載設計模板及其支架自重標準值

27、G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.2非自定義:0.104風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.8 三）、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)800梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)150

28、0新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)800、800混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數0梁底支撐小梁根數4每縱距內附加梁底支撐主梁根數2梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按三等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4

29、q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.95)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.95)+1.40.72131.319kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.95129.555kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.95124.325kN/m 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+

30、0.117q1活L20.129.5550.1672+0.1171.7640.16720.088kNm Mmax/W0.088106/375002.342N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67724.325166.6674/(10010000281250)0.045mml/250166.667/2500.667mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R4=0.4 q1靜l +0.45 q1活l=0.429.5550.167+0.451.7640.1672.103kN R2=R3=1.1 q1靜l +1

31、.2 q1活l=1.129.5550.167+1.21.7640.1675.771kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R4=0.4 q2l=0.424.3250.1671.622kN R2=R3=1.1 q2l=1.124.3250.1674.46kN 五）、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.4小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256驗算方式三等跨連續梁 為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max2.103+0.91.35(

32、0.3-0.1)0.5/3+0.5(0.95-0.2)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.72max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，5.771+0.91.35(0.3-0.1)0.5/3=5.812kN/m q2max1.622+(0.3-0.1)0.5/3+0.5(0.95-0.2)+(0.5+(24+1.1)0.2)max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，4.46+(0.3-0.1)0.5/34.493kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1

33、l12，0.5q1l22max0.15.8120.2672，0.55.8120.120.041kNm Mmax/W0.041106/640000.646N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.8120.267，5.8120.10.93kN max3Vmax/(2bh0)=30.931000/(26080)0.291N/mm21.4N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.6774.493266.6674/(10096002560000)0.006mml1/250266.667/2501.0

34、67mm 2q2l24/(8EI)4.4931004/(896002560000)0.002mm2l2/2502100/2500.8mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.8120.267，0.45.8120.267+5.8120.11.705kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R41.011kN，R2R31.705kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.4930.267，0.44.4930.267+4.

35、4930.11.318kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R40.87kN，R2R31.318kN 六）、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.827106/4490184.084N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.716kN max2Vmax

36、/A=22.7161000/42412.811N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max2.455mml/250900/2503.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=2.716kN，R2=2.716kN 正常使用極限狀態 支座反力依次為R1=2.188kN，R2=2.188kN 七）、縱向水平鋼管驗算鋼管類型483鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)

37、125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)205 計算簡圖如下： RmaxR1，R2=2.716，2.716=2.716kN，RmaxR1，R22.188，2.188=2.188kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax/W0.579106/4490128.986N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax3.44kN max2Vmax/A=23.441000/42416.226N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max0.964mml/250800/2503.2mm 滿足要求！ 4

38、、支座反力計算 支座反力依次為R1=4.708kN，R2=8.872kN，R3=8.872kN，R4=4.708kN 八）、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R28.872kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 滿足要求！ 九）、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/

39、mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1040.81.52/100.024kNm 3、穩定性計算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.95)+1.40.92131

40、.71kN/m 2)小梁驗算 q1max2.135+1.2(0.3-0.1)0.5/3+0.5(0.95-0.2)+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，5.855+1.2(0.3-0.1)0.5/3=5.895kN/m 同上四七計算過程，可得： R18.983kN，R28.983kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+

41、Mw/lbmax8.983+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.8+0.45-0.5/2)/20.8，8.983+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.8+0.9-0.45-0.5/2)/20.8+0.024/0.912.163kN fN/(A)+Mw/W12162.849/(0.588424)+0.024106/449054.039N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力

42、NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+Mw/lbmax8.983+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.8+0.45-0.5/2)/20.8，8.983+1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.8+0.9-0.45-0.5/2)/20.8+0.024/0.912.163kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+1.20.15(4.7-0.95)+Mw/lbmax8.983+1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.40.91(0.8+0.45-0.5/2)/20.8，8.983+1.2(0.75+(24+1.1)0.2)+1.4

43、0.91(0.8+0.9-0.45-0.5/2)/20.8+0.675+0.024/0.912.958kN fN/(A)+Mw/W12957.849/(0.197424)+0.024106/4490160.385N/mm2f205N/mm2 滿足要求！500x950梁側模計算書1.工程概況新澆混凝梁名稱1KLY-13(1) J-K/6軸間混凝土梁截面尺寸(mmxmm)500950梁板結構情況見下圖樓板厚度(mm)1402.荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)0.95新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)取大值：36側壓力標準

44、值折減系數0.8振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kcH0.8240.9518.24kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.236+1.44，1.3536+1.40.740.9max48.8，52.520.952.5247.268kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k36 kN/m23.模板支撐體系設計次楞布置方式豎直向布置次楞間距200主楞合并根數2主楞最大懸挑長度(mm)275對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為150，65

45、0 設計簡圖如下：模板設計剖面圖4.模板驗算模板類型膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值f(N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)6000 梁截面寬度取單位長度，b1000mm。W1000152/637500mm3，I1000153/12281250mm4。計算簡圖如下： 1）、抗彎驗算 q1bS承147.26847.268kN/m Mmax0.125q1l20.12547.2680.220.236kNm Mmax/W0.236106/375006.302N/mm2f15N/mm2 符合要求！ 2）、撓度驗算 qbS正13636kN/m max5ql4/(384EI)=53620

46、04/(3846000281250)=0.444mm200/400=0.5mm 符合要求！ 3）、支座反力 承載能力極限狀態 Rq1l=47.2680.29.454kN 正常使用極限狀態 Rq2l=360.27.2kN5.次楞驗算次楞類型方木次楞材料規格(mm)6080次楞彈性模量E(N/mm2)9600次楞抗剪強度設計值(N/mm2)1.4次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞抗彎強度設計值f(N/mm2)13次楞截面慣性矩I(cm4)256 計算簡圖如下： 1）、抗彎驗算 次楞彎矩圖(kNm) q=9.454kN/m Mmax/W0.171106/640002.678N/mm2f13N/mm2

47、 符合要求！ 2）、抗剪驗算 次楞剪力圖(kN) max3V/(2bh0)=32.3931000/(28060)0.748N/mm21.4N/mm2 符合要求！ 3）、撓度驗算 次楞變形圖(mm) q=7.2kN/m max0.128mm500/400=1.25mm 符合要求！ 4）、主楞所受支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax3.905kN 正常使用極限狀態 Rmax=2.974kN6.主楞驗算主楞類型鋼管主楞材料規格(mm)483.25主楞合并根數2主楞彈性模量E(N/mm2)206000主楞抗彎強度設計值f(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值(N/mm2)120主楞截面慣性矩I(c

48、m4)11.5主楞截面抵抗矩W(cm3)4.79荷載折減系數0.5 因主楞2根合并，驗算時次楞傳遞荷載折減系數為0.5。 計算簡圖如下： 1）、抗彎驗算 主楞連續梁部分彎矩圖(kNm) 主楞懸挑梁部分彎矩圖(kNm) q=1.953kN/m Mmax/W0.398106/479083.071N/mm2f205N/mm2 符合要求！ 2）、抗剪驗算 主楞連續梁部分剪力圖(kN) 主楞懸挑梁部分剪力圖(kN) max23.5931000/45715.723N/mm2120N/mm2 符合要求！ 3）、撓度驗算 主楞連續梁部分變形圖(mm) 主楞懸挑梁部分變形圖(mm) q=2.974kN/m 1m

49、ax0.546mm600/400=1.5mm 2max0.152mm275/400=0.688mm 符合要求！ 4）、最大支座反力計算 Rmax=6.743/0.5=13.486kN7、拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 可知對拉螺栓受力N0.9513.48612.812kNNtb12.9kN 符合要求！300X650梁模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5

50、、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一）、工程屬性新澆混凝土梁名稱300X650梁新澆混凝土梁計算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)300650新澆混凝土結構層高(m)3.6梁側樓板厚度(mm)140 二）、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本

51、風壓0(kN/m2)0.2非自定義:0.104風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.8 三）、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數0梁底支撐小梁根數2每縱距內附加梁底支撐主梁根數1梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四）、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15

52、面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按簡支梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.65)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.65)+1.40.72122.024kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.65116.67

53、5kN/m 1、強度驗算 Mmax0.125q1l20.12522.0240.320.248kNm Mmax/W0.248106/375006.607N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max5q2L4/(384EI)=516.6753004/(38410000281250)0.625mml/250300/2501.2mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R2=0.5q1l=0.522.0240.33.304kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R2=0.5q2l=0.516.6750.32.501kN 五）、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格

54、(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)13小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.4小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256驗算方式三等跨連續梁 為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q13.304+0.91.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.65-0.14)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21=4.678kN/m q22.501+(0.3-0.

55、1)0.3/2+0.5(0.65-0.14)+(0.5+(24+1.1)0.14)max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/213.388kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.6780.452，0.54.6780.120.095kNm Mmax/W0.095106/640001.48N/mm2f13N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.6780.45，4.6780.11.263kN max3Vmax/(2bh0)=31.2631000/(26080)0.395N/mm21

56、.4N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.3884504/(10096002560000)0.038mml1/250450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)3.3881004/(896002560000)0.002mm2l2/2502100/2500.8mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.6780.45，0.44.6780.45+4.6780.12.316kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R

57、22.316kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.3880.45，0.43.3880.45+3.3880.11.677kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R21.677kN 六）、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.694106/44901

58、54.589N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax2.316kN max2Vmax/A=22.3161000/42410.925N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max1.953mml/250900/2503.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=2.316kN，R2=2.316kN 正常使用極限狀態 支座反力依次為R1=1.677kN，R2=1.677kN 七）、縱向水平鋼管驗算鋼管類型483鋼管截面面積A(mm2)424鋼管截面回轉半徑i(mm)15.9鋼管彈性模量

59、E(N/mm2)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)10.78鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.49鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125鋼管抗壓、彎強度設計值(N/mm2)205 計算簡圖如下： RmaxR1，R2=2.316，2.316=2.316kN，RmaxR1，R21.677，1.677=1.677kN 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖(kNm) Mmax/W0.365106/449081.243N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖(kN) Vmax1.505kN max2Vmax/A=21.5051000/4247.101N/mm2125N/m

60、m2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平鋼管變形圖(mm) max0.636mml/250900/2503.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 支座反力依次為R1=3.127kN，R2=4.979kN，R3=4.979kN，R4=3.127kN 八）、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R24.979kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 滿足要求！ 九）、立柱驗算剪刀撐設置加強型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.7

61、55鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非頂部立桿段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1040.91.52/100.027kNm 3、穩定性計算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范J

62、GJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q11.2(0.1+(24+1.5)0.65)+1.40.92122.53kN/m 2)小梁驗算 q1max3.379+1.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.65-0.14)+1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，3.379+1.2(0.3-0.1)0.3/2=4.633kN/m 同上四七計算過程，可得： R14.93kN，R24.93kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83

63、mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+Mw/lbmax4.93+1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，4.93+1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.027/0.98.241kN fN/(A)+Mw/W8240.962/(0.588424)+0.027106/449038.965N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.1551.

64、7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+Mw/lbmax4.93+1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，4.93+1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.027/0.98.241kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2+N邊2+1.20.15(3.6-0.65)+Mw/lbmax4.93+1.2(0.75+(24+1.1)0.14

65、)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，4.93+1.2(0.75+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.531+0.027/0.98.934kN fN/(A)+Mw/W8933.962/(0.197424)+0.027106/4490112.868N/mm2f205N/mm2 滿足要求！200厚板計算書.概況新澆混凝土板特性地下室K-N/1-3軸新澆混凝土樓板厚度(mm)200模板支架高度H(m)3.5模板支架的縱向長度La(m)7.3模板支架的橫向長度Lb(m)5.25.模板支撐體系設計立桿縱向間距la(mm

66、)800立桿橫向間距lb(mm)800縱橫向水平桿步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立桿縱向方向次楞間距(mm)266.667荷載傳遞至立桿方式可調托座立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度a(mm)50 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計縱向剖面圖模板設計橫向剖面圖.荷載設計模板及支架自重標準值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.036支架(kN/m)0.15新澆筑混凝土自重標準值 (kN/m3)24鋼筋自重標準值 (kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2

67、)基本風壓0(kN/m2)重現期50年一遇0.30.061城市麗水市風荷載高度變化系數z地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高的城市市區)0.62模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)10風荷載體型系數s支架模板支架狀況敞開式0.471風荷載作用方向沿模板支架橫向作用與風荷載在同面內的計算單元立桿數n70模板10.13.模板驗算模板驗算方式三等跨連續梁模板類型膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值fm(N/mm2)15模板抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)6000 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，

68、I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.1)0.21.0+1.4(1+2)1.0=11.382kN/m 1、抗彎驗算 Mmax=0.1ql2=0.111.3820.2672=0.081kNm max=Mmax/W=0.081106/37500=2.158N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.611.3820.267=1.821kN max=3Qmax/(2bh)=31.821103/(2100015)=0.182N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 m

69、ax=0.677ql4/(100EI)=0.67711.382266.6674/(1006000281250)=0.231mm max=0.231mm=minl/150，10=min266.667/150，10=1.778mm 符合要求！.次楞驗算次楞驗算方式二等跨連續梁次楞材質類型方木次楞材料規格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗彎強度設計值fm(N/mm2)13次楞抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面慣性矩I(cm4)256次楞彈性模量E(N/mm2)9000 計算簡圖如下： q=GqGk+1.4qQk=1.35(0.3+(24+

70、1.1)0.2)0.267+0.01+1.4(1+2)0.267=3.049kN/m 1、強度驗算 Mmax=0.125ql2=0.1253.0490.82=0.244kNm max=Mmax/W=0.244106/64000=3.811N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.625ql=0.6253.0490.8=1.524kN max=3Qmax/(2bh0)=31.5241000/(26080)=0.476N/mm2 max=0.476N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.521ql4/(100EI)=0.5213.049

71、8004/(10090002560000)=0.282mm max=0.282mm=minl/150，10=min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、支座反力計算 Rmax=1.25ql=1.253.0490.8=3.049kN.主楞驗算主楞驗算方式三等跨連續梁可調托座內主楞根數2主楞材質類型鋼管主楞材料規格(mm)483.25主楞材料自重(kN/m)0.036主楞截面面積(cm2)4.57主楞抗彎強度設計值Fm(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.79主楞截面慣性矩I(cm4)11.5主楞彈性模量E(N/mm2)2060

72、00荷載折減系數0.6 因可調托座內主楞根數為2，驗算時取荷載折減系數0.6。 計算簡圖如下： 主楞彎矩圖(kNm) 主楞剪力圖(kN) 主楞變形圖(mm) 支座反力依次為R1=3.186kN,R2=6.018kN,R3=6.018kN,R4=3.186kN 1、強度驗算 max=Mmax/W=0.393106/4790=82.076N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 max=2Qmax/A=22.341000/457=10.241N/mm2 max=10.241N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.761mm=minl/150，10=

73、min800/150，10=5.333mm 符合要求！ 4、可調托座驗算是否考慮荷載疊合效應是可調托座承載力設計值f(kN)30 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4/0.6=10.029kN 1.05Rmax=1.0510.029=10.531kN，10.531kN30kN 符合要求！.立桿驗算鋼管類型483.25截面面積A(mm2)457截面回轉半徑i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.79抗壓、彎強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 h/la=1500/800=1.875，h/lb=1500/800=1.875，查附錄D，得k=1.167，=1.325 l

74、0=maxkh，h+2a=max1.1671.3251500，1500+250=2319mm =l0/i=2319/15.9=146=210 長細比符合要求！ 查規程附錄C得 =0.324 2、風荷載驗算 1) 模板支架風荷載標準值計算 la=0.8m，h=1.5m，查規程表得w=0.129 因風荷載沿模板支架橫向作用，所以b=la=0.8m，b/h=0.8/1.5=0.533 通過插入法求，得=0.96 z0d2=0.620.30.0482=0，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.967

75、0)/(1-0.96)=3.648 s=wstw=0.1293.648=0.471 k=0.7zs0=0.70.620.4710.3=0.061kN/m2 2) 整體側向力標準值計算 k=0.7zs0=0.70.6210.3=0.13kN/m2 3、穩定性驗算 KH=1 不組合風荷載時 NutGNGk+1.4NQk=Rmax+0.15GH=10.029+0.151.353.5=10.738kN =1.05Nut/(AKH)=1.0510.738103/(0.3244571)=76.148N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 組合風荷載時 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0

76、.15GH=9.48+0.151.353.5=10.188kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.0610.81.52/10=0.013kNm =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0510.188103/(0.3244571)+0.013106/(4.79103)=74.991N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側向力驗算結構模板縱向擋風面積AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.130.8/7.3=0.4kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.43.5/(34+1)5.25=0.023kN =(1.05Nut+N1)/

77、(AKH)=(1.0510.188+0.023)103/(0.3244571)=72.403N/mm2f=205N/mm2符合要求！140厚板計算書.概況新澆混凝土板特性二層N-R/12-14新澆混凝土樓板厚度(mm)140模板支架高度H(m)3.5模板支架的縱向長度La(m)5模板支架的橫向長度Lb(m)4.5.模板支撐體系設計立桿縱向間距la(mm)900立桿橫向間距lb(mm)900縱橫向水平桿步距h(mm)1500次楞布置方式平行于立桿縱向方向次楞間距(mm)300荷載傳遞至立桿方式可調托座立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度a(mm)50 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設

78、計縱向剖面圖模板設計橫向剖面圖.荷載設計模板及支架自重標準值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.036支架(kN/m)0.15新澆筑混凝土自重標準值 (kN/m3)24鋼筋自重標準值 (kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)重現期50年一遇0.30.061城市麗水市風荷載高度變化系數z地面粗糙度D類(有密集建筑群且房屋較高的城市市區)0.62模板支架頂部離建筑物地面的高度(m)10風荷載體型系數s支架模板支架狀況敞開式0.471風荷載作用方向沿模板

79、支架橫向作用與風荷載在同面內的計算單元立桿數n70模板10.13.模板驗算模板驗算方式三等跨連續梁模板類型膠合板模板厚度(mm)15模板抗彎強度設計值fm(N/mm2)15模板抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.4模板彈性模量E(N/mm2)6000 取1.0m單位寬度計算。計算簡圖如下： W=bh2/6=1000152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000153/12=281250mm4 q=GqGk+1.4qQk=1.350.3+(24+1.1)0.141.0+1.4(1+2)1.0=9.349kN/m 1、抗彎驗算 Mmax=0.1ql2=0.19.3490.32=0.084

80、kNm max=Mmax/W=0.084106/37500=2.244N/mm2fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Qmax=0.6ql=0.69.3490.3=1.683kN max=3Qmax/(2bh)=31.683103/(2100015)=0.168N/mm2fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.677ql4/(100EI)=0.6779.3493004/(1006000281250)=0.304mm max=0.304mm=minl/150，10=min300/150，10=2mm 符合要求！.次楞驗算次楞驗算方式二等跨連續梁次楞材質類型方木次楞

81、材料規格(mm)6080次楞材料自重(kN/m)0.01次楞抗彎強度設計值fm(N/mm2)13次楞抗剪強度設計值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩W(cm3)64次楞截面慣性矩I(cm4)256次楞彈性模量E(N/mm2)9000 計算簡圖如下： q=GqGk+1.4qQk=1.35(0.3+(24+1.1)0.14)0.3+0.01+1.4(1+2)0.3=2.818kN/m 1、強度驗算 Mmax=0.125ql2=0.1252.8180.92=0.285kNm max=Mmax/W=0.285106/64000=4.458N/mm2fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 Q

82、max=0.625ql=0.6252.8180.9=1.585kN max=3Qmax/(2bh0)=31.5851000/(26080)=0.495N/mm2 max=0.495N/mm2fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=0.521ql4/(100EI)=0.5212.8189004/(10090002560000)=0.418mm max=0.418mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、支座反力計算 Rmax=1.25ql=1.252.8180.9=3.17kN.主楞驗算主楞驗算方式三等跨連續梁可調托座內主楞根數2主楞材質

83、類型鋼管主楞材料規格(mm)483.25主楞材料自重(kN/m)0.036主楞截面面積(cm2)4.57主楞抗彎強度設計值Fm(N/mm2)205主楞抗剪強度設計值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩W(cm3)4.79主楞截面慣性矩I(cm4)11.5主楞彈性模量E(N/mm2)206000荷載折減系數0.6 因可調托座內主楞根數為2，驗算時取荷載折減系數0.6。 計算簡圖如下： 主楞彎矩圖(kNm) 主楞剪力圖(kN) 主楞變形圖(mm) 支座反力依次為R1=3.315kN,R2=6.261kN,R3=6.262kN,R4=3.315kN 1、強度驗算 max=Mmax/W=0.4610

84、6/4790=96.083N/mm2fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪驗算 max=2Qmax/A=22.4351000/457=10.658N/mm2 max=10.658N/mm2fv=125N/mm2 符合要求！ 3、撓度驗算 max=1.128mm=minl/150，10=min900/150，10=6mm 符合要求！ 4、可調托座驗算是否考慮荷載疊合效應是可調托座承載力設計值f(kN)30 最大支座反力Rmax=maxR1,R2,R3,R4/0.6=10.436kN 1.05Rmax=1.0510.436=10.958kN，10.958kN30kN 符合要求！.立桿驗算鋼管

85、類型483.25截面面積A(mm2)457截面回轉半徑i(mm)15.9截面抵抗矩W(cm3)4.79抗壓、彎強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 h/la=1500/900=1.667，h/lb=1500/900=1.667，查附錄D，得k=1.167，=1.427 l0=maxkh，h+2a=max1.1671.4271500，1500+250=2498mm =l0/i=2498/15.9=158=210 長細比符合要求！ 查規程附錄C得 =0.281 2、風荷載驗算 1) 模板支架風荷載標準值計算 la=0.9m，h=1.5m，查規程表得w=0.129 因風荷載沿模板支架橫向

86、作用，所以b=la=0.9m，b/h=0.9/1.5=0.6 通過插入法求，得=0.96 z0d2=0.620.30.0482=0，h/d=1.5/0.048=31.25 通過插入法求s1，得s1=1.2 因此stw=ws1(1-n)/( 1-)=0.1291.2(1-0.9670)/(1-0.96)=3.648 s=wstw=0.1293.648=0.471 k=0.7zs0=0.70.620.4710.3=0.061kN/m2 2) 整體側向力標準值計算 k=0.7zs0=0.70.6210.3=0.13kN/m2 3、穩定性驗算 KH=1 不組合風荷載時 NutGNGk+1.4NQk=R

87、max+0.15GH=10.436+0.151.353.5=11.145kN =1.05Nut/(AKH)=1.0511.145103/(0.2814571)=91.124N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 組合風荷載時 NutGNGk+0.851.4NQk=Rmax+0.15GH=9.744+0.151.353.5=10.453kN Mw=0.851.4k lah2/10=0.851.40.0610.91.52/10=0.015kNm =1.05Nut/(AKH)+Mw/W=1.0510.453103/(0.2814571)+0.015106/(4.79103)=88.555N/mm

88、2f=205N/mm2 符合要求！ 4、整體側向力驗算結構模板縱向擋風面積AF(m2)33 F=0.85AFkla/La=0.85330.130.9/5=0.657kN N1=3FH/(m+1)Lb=30.6573.5/(34+1)4.5=0.044kN =(1.05Nut+N1)/(AKH)=(1.0510.453+0.044)103/(0.2814571)=85.812N/mm2f=205N/mm2 符合要求！柱模板計算書柱模板的計算依據建筑施工手冊第五版、建筑施工計算手冊第二版、建筑結構荷載規范(GB 50009-2012)、混凝土結構設計規范GB50010-2010、鋼結構設計規范(G

89、B 50017-2010)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。本工程最大柱截面為500*500，其余為400*400，300*300，本計算書按本工程中最大截面500*500計算， 300*300截面柱相應減少柱邊1根小梁。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):500；柱截面高度H(mm):500；柱模板的總計算高度:H = 4.00m；1、工程屬性新澆混凝土柱名稱地下室DKZ4新澆混凝土柱長邊邊長(mm)500新澆混凝土柱的

90、計算高度(mm)4000新澆混凝土柱短邊邊長(mm)5002、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242min38.4，4838.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0

91、.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k38.4 kN/m23、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000柱長邊小梁根數5柱短邊小梁根數5柱箍間距l1(mm)500模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按四等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.538.423.33kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.

92、88kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10723.330.122-0.1210.880.122-0.04kNm Mmax/W0.04106/(1/6500152)2.17N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.538.419.2kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6319.21254/(10010000(1/12500153)0.02mml/400125/4000.31mm 滿足要求！4、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)5070小梁截面慣性矩I(cm4)142.92小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁抗

93、彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)150 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.1248.426.05 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.37kNm Mmax/W0.37106/40.831039.08N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.1238.44.8 kN/m 面板變形圖(mm) 1.41mm1.5mm 滿足要求！5、柱箍驗算柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483.25柱箍截面慣性矩I(cm4)11.5柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.79柱箍抗

94、彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.89kNm，N14.26kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.89kNm，N24.26kN M/Wn0.89106/(4.79103)186.12N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 11.34mml/4001.68mm 21.34mml/4001.68mm 滿足要

95、求！6、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N4.262=8.51kNNtb12.9kN 滿足要求！ N4.262=8.51kN26kN滿足要求！墻模板計算書本工程地下室最大剪力墻墻厚350，其余為250，本計算書按本工程中最大墻厚350計算，250厚剪力墻模板按350厚設置。1、工程屬性新澆混凝土墻名稱地下室Q2新澆混凝土墻墻厚(mm)350混凝土墻的計算高度(mm)3800混凝土墻的計算長度(mm)80002、荷載組合混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影

96、響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3傾倒混凝土時對垂直面面板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，243min38.4，7238.4kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k3

97、8.4 kN/m23、面板布置小梁布置方式豎直左部模板懸臂長(mm)125小梁間距(mm)150小梁一端懸臂長(mm)125主梁間距(mm)450主梁一端懸臂長(mm)150對拉螺栓橫向間距(mm)450對拉螺栓豎向間距(mm)450模板設計立面圖4、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 墻截面寬度可取任意寬度，為便于驗算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450152/616875mm3，Ibh3/12450153/12126562.5mm4 1、強度驗算 qbS承0.4548.4221.79kN/m 面板

98、彎矩圖(kNm) Mmax0.06kNm Mmax/W0.06106/168753.63N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.4538.4=17.28kN/m 面板變形圖(mm) 0.09mml/400150/4000.38mm 滿足要求！5、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規格(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面慣性矩I(cm4)256 1、強度驗算 qbS承0.248.429.68kN/m 小梁彎矩圖(kNm) 小梁剪力圖(kN) Mmax0.2kNm Mmax/W

99、0.2106/640003.1N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbS正0.238.4=7.68kN/m 小梁變形圖(mm) 0.07mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 R1=4.83kN，R2=.R52=3.62kN，R53=3.62kN6、主梁驗算主梁類型雙鋼管主梁材料規格(mm)483.25主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)9.58主梁截面慣性矩I(cm4)23 1、強度驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax0.48kNm Mmax/W0.48106/958050.01N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 主梁變形圖(mm) 0.09mml/400450/4001.12mm 滿足要求！7、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 對拉螺栓橫向驗算間距mmax450，450/2+200450mm 對拉螺栓豎向驗算間距nmax450，450/2+125450mm N0.95mnS承0.950.450.4548.429.31kNNtb12.9kN 滿足要求！