1、閔商大廈（經濟總部）項目塔式起重機基礎專項施工方案編制人： 職務： 審批人： 職務： 2017年 10月 目 錄第一章 工程概況1第二章 塔吊選用及布置8第三章 塔吊基礎形式11第四章 樁基基礎施工方案12第五章 承臺施工方案12第六章 其他技術要素12第七章 質量驗收標準和要求13第八章 安全、文明施工保證措施14第九章 應急救援預案14第十章 施工過程檢測18第十一章 計算書19附圖塔吊基礎圖塔吊平面布置圖第一章、 工程概況1.1 項目概況：參建單位:工程地址：閩商大廈（經濟總部）擬建場地位于昆山市，景王路北、吳淞江南路西，場地北側、西側現為空地。擬建建（構）筑物性質：本工程為辦公商業綜合

2、體，包含辦公、商業等功能，建筑總面積62698.4m2，其中地上建筑面積46020.0 m2，地下建筑面積16678.4 m2。整個項目包含：（1）1棟23層建筑高度為97.050m的高層辦公樓；（2）45 層建筑高度為20.55023.850m的裙房商業；（3）2層地下室。本工程擬建建（構）筑物室內地坪標高0.00相當于1985國家高程基準2.90m；室外地坪標高0.00相當于1985國家高程基準2.85m。擬建建筑物下設及外擴2層地下室埋深自0.00向下10.75m左右，底板標高1985國家高程基準-7.80m。本工程擬建23層高層辦公樓采用框架核心筒結構；45層裙房商業采用框架結構。在高

3、區擬設置1臺中聯重科股份有限公司的QTZ80(TC6010-6)塔式起重機，最終使用高度約100米；在低區擬設置1臺上海吳淞建筑機械廠有限公司的QTZ80A(5512)塔式起重機，最終使用高度約40米。塔吊基礎均采用混凝土灌注樁+格構柱+混凝土承臺組合基礎。塔吊初裝高度在25m以內，待地庫底板施工完成后再進行升級至自由高度。1.2：塔式起重機性能：中聯重科QTZ80(TC6010-6)性能表：整機性能： 吳淞QTZ80A(5512)性能表： 固定式基礎載荷：地基特性（據本項目巖土工程勘探報告）：據勘探揭露，在地表下85.00m深度范圍內，除第層雜填土外，其余均為第四紀濱海、河湖相沉積物。該場地

4、地基土主要由粘性土、粉土、粉砂、細砂組成。按其工程特性從上到下可分為10個工程地質層，其中第層分三個亞層。各土層分布厚度及結構特征詳見表2.2及工程地質剖面圖。地基土構成、特征一覽表 表2.2土層編號土層名稱土層厚度（m）平均厚度(m)層 頂 標 高（m）層 頂 埋 深（m）土 層 描 述雜填土2.303.802.931.822.77雜色，松散，稍濕濕，以粘性土為主，夾碎磚、混凝土石塊和生活垃圾，局部石塊較大，欠均勻，回填時間約5年，全場地分布。淤泥質粉質粘土3.8010.406.23-1.49-0.232.303.80灰色，流塑，含有機質，燒失量5.57.4%，切面稍有光澤，無搖震反應，韌性

5、及干強度中等，全場地分布，厚度變化較大。粘土0.602.401.56-6.51-4.726.808.90褐黃色，可塑，含鐵錳結核，夾青灰色斑紋，無搖振反應，切面有光澤，韌性及干強度高，場地局部缺失。粉質粘土0.603.401.63-8.00-6.448.3010.40灰黃色，可塑，無搖振反應，切面稍有光澤，韌性及干強度中，場地局部缺失。粉土7.5011.209.36-11.04-7.719.6013.30灰色，稍中密，飽和，含云母碎屑，局部夾粉砂，粘粒含量3.3%11.2%，搖振反應迅速，切面無光澤，韌性及干強度低，全場地分布。粉質粘土10.5011.6011.04-19.02-18.3120

6、.2021.40灰色，軟塑，無搖振反應，切面稍有光澤，韌性及干強度中，全場地分布。-1粉質粘土2.503.703.13-29.99-29.3931.3032.50灰色，軟塑，局部可塑，無搖振反應，切面稍有光澤，韌性及干強度中，全場地分布。-2粉質粘土夾粉土5.306.305.74-33.35-32.1334.4035.70灰色，可塑，局部軟塑，夾粉土，搖振反應中等，切面稍有光澤，韌性及干強度中，全場地分布。-3粉土夾粉質粘土7.308.407.89-38.89-37.8340.2041.30灰色，稍中密，飽和，含云母碎屑，局部夾粉質粘土，搖振反應迅速，切面無光澤，韌性及干強度低，全場地分布。粉

7、砂11.6012.0011.83-46.85-45.9548.1049.30灰色，中密密實，飽和，局部砂性較大，主要成分為石英、長石，含云母，粘粒含量2.3%5.5%，全場地分布。粉質粘土9.309.609.43-58.23-57.9960.0061.00灰色，可塑，無搖振反應，切面稍有光澤，韌性及干強度中，全場地分布。粉細砂未揭穿-67.59-67.4569.6070.10灰色，密實，飽和，局部砂性很大，主要成分為石英、長石。含云母，粘粒含量0.7%5.1%，該層未揭穿。地基承載力特征值fak一覽表 土層編號土 層名 稱物理指標雙橋靜探標準貫入抗剪強度指標（Cq）fak(kPa)qc(MPa

8、)fak(kPaN(擊)fak(kPa)Ck(kPa)k()fak(kPa)淤泥質粉質粘土910.4056013.88.162粘土2381.56018352.713.6260粉質粘土1681.60614629.711.8143粉土1264.92014814.3174粉質粘土1211.02812119.69.490-1粉質粘土1401.65114923.310.5109-2粉質粘土夾粉土1482.325153-3粉土夾粉質粘土1323.76617310.5144粉砂10.83427645.1318粉質粘土1771.32316432.612.1158粉細砂54.4340備注：1、qc系平均值. N

9、為實測擊數標準值 2、單、雙橋靜力觸探指標qc與Ps轉換公式(公式中qc、Ps單位為MPa)：粘性土PS=1.227 qc -0.06，砂性土Ps=1.093 qc +0.358。 3、qc（kPa）確定fak : 可塑硬塑粘性土: 0=5.8Ps0.546鐵路工程地質原位測試規程（TB10018-2003)；粉土夾粉質粘土：0=0.89*Ps0.63+14.4 （鐵路部靜探暫行規定）；粉土 ：f0=0.02Ps+50（武漢治金勘察公司）；粉砂f0=0.02Ps+59.5（工程地質手冊第四版） qc（kPa）確定fak :一般性粘土；fak=34+0.077 qc，qc1700kPa取1700

10、kPa軟土地區巖土工程勘察規程(JGJ83-2011)；淤泥質土；fak=29+0.072 qc，qc700kPa取700kPa軟土地區巖土工程勘察規程(JGJ83-2011) 4、由抗剪強度確定fak . fak= Mbb + Mdmd + Mcck 其中b=3m，d=0.5。 4.4.1 地基均勻性評價（樁基礎）樁側土：第層雜填土分布厚度較穩定，土質不均勻；第層淤泥質粉質粘土，分布較穩定，厚度不穩定，土質較均勻；第層粘土，分布厚度不穩定，土質均勻；第層粉質粘土，分布厚度不穩定，土質較均勻；第層粉土，分布厚度較穩定，土質較均勻；第層粉質粘土，分布厚度較穩定，土質較均勻；第-1層粉質粘土，分布

11、厚度較穩定，土質較均勻。樁端持力層及下臥層：第-2層粉質粘土夾粉土，分布厚度較穩定，土質不均勻；第-3層粉土夾粉質粘土，分布厚度較穩定，土質不均勻；第層粉砂，分布厚度較穩定，土質較均勻；第層粉質粘土，分布厚度較穩定，土質較均勻；第層粉細砂，分布厚度較穩定，土質較均勻。擬建場地可作為擬建建（構）筑物樁端持力層的第-2層粉質粘土夾粉土、第-3層粉土夾粉質粘土、第層粉砂，分布均勻、穩定，層底坡度均小于10%，綜合判別屬均勻地基。土層編號土層名稱預制樁（預應力管樁）鉆孔灌注樁抗拔系數iqsik(kPa)qpk(kPa)qsik(kPa)qpk(kPa)淤泥質粉質粘土26240.70粘土62600.70

12、粉質粘土55520.70粉土60550.65粉質粘土381000363500.70-1粉質粘土501300464500.70-2粉質粘土夾粉土601700556500.70-3粉土夾粉質粘土702800658000.65粉砂9085008014000.60塔吊布置平面圖 按塔吊平面布置確定，1#中聯QTZ80(TC6010-6)塔吊在9-9線C6號樁附近，2#吳淞QTZ80A(5512)塔吊在9-9線C15號樁附近。樁土層剖面分析參數選用C6、C15號樁。 第二章、 編制依據項目提供的相關圖紙QTZ80、QTZ80A塔式起重機使用說明書閔商大廈（經濟總部）巖土工程勘探報告建筑地基基礎設計規范(

13、GB50007-2011)塔式起重機混凝土基礎工程技術規程（JGJ/T187-2009）鉆孔灌注樁施工規程（DGTJ082022007）塔吊基礎形式:1、 灌注樁在基坑樁基施工時預先在塔吊基礎位置設置4根鉆孔灌注樁，樁徑為800mm，樁中心間距2.5m，呈正方形設置。塔吊有效樁長25m。鋼筋配筋分別是： 12*18，等級均為HRB400。混凝土選用 C40（水下）。2、 格構柱立柱采用4根4L140x14角鋼格構柱，截面為460x460，鋼材采用Q235B鋼，相鄰柱間中心距為2500mm，綴板為43030010700，格構柱插入承臺處每單肢角鋼焊接25錨固筋，長度為35D。承臺底標高為-3.5

14、m（高程-0.60m），柱頂標高為-2.80m（高程+0.10m），樁頂標高為-11.20m（高程-8.30m）【已考慮基礎承臺的開挖600mm】，立柱下部埋入鉆孔灌注樁中3m，上部錨入塔機混凝土承臺中700mm，格構柱總長為11.40m。在基礎開挖后，格構柱的懸出段達到圍撐和斜撐施工間距時及時做好圍撐和斜撐的加固，并在中間及底部圍撐處設置水平剪刀撐。3、 立柱水平撐和剪刀撐格構柱之間加設16#槽鋼水平系桿及剪刀撐，水平桿間距一般控制在2.4m（以控制豎向剪力撐水平夾角47度），豎向剪力撐周邊設置，與格構柱滿焊，焊縫高度8mm。焊縫要求外形均勻、成型較好，焊道與焊道、焊道與基本金屬間過渡較平滑

15、，焊渣和飛濺物基本清除干凈。無弧抗裂紋，電弧擦傷，表面夾渣，表面氣孔現象出現。詳見附圖。4、 承臺塔吊承臺采用混凝土承臺，承臺尺寸為4000mm4000mm1400mm，承臺底板標高-3.5m（高程-0.60m）。承臺混凝土等級為C35；頂部配HRB400，25200，雙向配筋；底部配HRB400，25200，雙向配筋；架立筋配HRB400，12600。如施工鋼筋布置時與格構柱角鋼相涉，主筋可繞行，不得斷開。第二章、 樁基礎施工方案塔吊樁基礎采用鉆孔灌注樁，每臺塔吊設4根，樁徑為800，間距2500mm。塔吊樁基礎與本工程其他樁基礎一起施工，施工順序為：測量放樣埋設護筒鉆孔清孔下鋼筋籠下格構柱

16、放導管二次清孔澆筑混凝土。（詳見鉆孔灌注樁施工方案）在鉆孔灌注樁施工時，預先在樁中埋入格構柱，待基坑開挖后，鑿除4根灌注樁底板底以上部分樁身的混凝土，露出格構柱（詳見鉆孔灌注樁施工方案）。然后在格構柱上焊接剪刀撐，水平剪刀撐約2.4m焊接一道，詳見附圖。剪刀撐焊接施工時，格構柱邊上搭設鋼管支架，設置剪刀撐焊接施工平臺，以便于焊接施工。第三章、 承臺施工方案塔吊承臺采用混凝土承臺，承臺混凝土等級為C35； 承臺處搭設排架、支設模板、綁扎鋼筋，待鋼筋綁扎到一定程度時，將錨件或高強度螺栓及墊板與定位框整體吊入鋼筋網中，然后澆筑混凝土。承臺養護：塔吊承臺混凝土澆筑時要分層澆筑、充分振搗，每層澆筑高度不

17、得超過50cm。澆筑過程中要注意檢查塔基基座的位置和標高，若發生偏移需及時調整。承臺混凝土澆筑完畢12小時后開始澆水養護，澆水養護不得少于7天。承臺需按要求留置標準養護、同條件試塊各一組，承臺混凝土強度達到80%后方可安裝塔吊。第四章、 其他技術要求1、 挖土過程中須加強對格構柱的保護，挖機避免直接碰撞格構柱。格構柱四周土方應均勻開挖，避免在格構柱位置留設陡坡，在機械挖土距格構柱0.5米時采用人工挖土，以免損傷格構件。開始挖土后，應在可操控高度范圍內將承臺底部的預制墊層清除干凈，再向下開挖，以免對后繼施工帶來安全隱患。2、 格構柱露出后，須及時設置水平桿、剪力撐。施工時及時搭設腳手架，做好安全

18、防護。3、 基礎的鋼筋綁扎后，應作好隱蔽驗收，隱蔽工程應包括塔基基礎節的預埋件。驗收合格后方可澆筑混凝土。4、 塔吊基礎澆筑混凝土時，隨時注意塔吊預埋節的水平度。混凝土不得沿一個方向澆筑，以免擠偏塔吊預埋節。5、 承臺基礎混凝土施工中，應在基礎頂面四角做好沉降及位移觀測點，并做好原始記錄，塔機安裝后應定期觀測并記錄，沉降量不得超過50mm，傾斜率（tan）不得大于0.001，且應按下式計算： tan=s1-s2/b式中：基礎底面的傾角（）；s1、s2基礎傾斜方向兩邊緣的最終沉降量（mm）； b基礎傾斜方向的基底寬度（mm）第五章、 質量驗收標準和要求1、本工程采用鉆孔灌注樁，其施工工藝及質量控

19、制要點詳見樁基工程專項施工方案。2、基礎施工前應按本方案做好技術交底工作。3、基礎的鋼筋綁扎和預埋件安裝后，經驗收合格后方可澆筑混凝土，澆搗中不得碰撞、移位鋼筋或預埋件，混凝土澆筑后應及時保濕養護。1、 檢測承臺的幾何尺寸誤差和水平誤差，應在允許范圍內。2、 基礎混凝土達到80%設計強度方可進行上部結構的安裝作業。安裝前必須有同條件養護混凝土試塊試驗報告，強度達到安裝說明書要求。3、 應在基礎頂面及四角做好沉降及位移觀測點，塔機安裝后定期觀測，沉降量和傾斜率不能超出規定要求。4、 格構柱垂直度偏差不能超過0.3H/100且小于35mm，柱端中心線偏差不能超過20mm。5、 塔吊基礎混凝土澆筑后

20、應按規定制作試塊，并應作好隱檢記錄。已備作塔/吊驗收資料。6、 鋼筋、水泥、砂石集料應具有出廠合格證或試驗報告。7、 塔吊基礎的鉆孔灌注樁嚴格按本工程樁基工程施工方案進行施工質量控制。第六章、 安全、文明施工保證措施1、土方施工前，必須查清施工地區地下水位情況，定出妥善措施，向執行任務的班組交底后，方可施工。2、做好基礎承臺排水工作，保證基礎排水通暢不積水。場地周圍設置必要的排水溝、截水溝。3、開挖土方過程中，棄土應及時清運，臨時堆土坡腳至邊坡距離應保持1m安全距離。4、鉆渣應及時運走，護壁泥漿不能亂排，污染環境，應指定地點排放，建筑垃圾應運至指定堆放場。5、澆筑砼支架必須經專門設計和安全驗收

21、。6、施工中加強對施工機具、電器設備、安全設施的檢查和維修，同時巡員做好記錄，定時向領導匯報。7、建立安全崗位責任制，明確分工，責任到人。凡進入現場的人員，必須服從值班員指揮，遵守各項安全生產管理制度，正確使用個人防護用品，禁止無安全防護作業，進入施工現場必須戴安全帽。不得穿拖鞋、高跟鞋或光腳進入施工現場。8、堅持經常和定期安全檢查度，形成監控體系，及時發現事故隱患，堵塞事故漏洞，并結合安全事故規律和季節特點，重點查防觸電、防淹沒、防火災、防交通事故等措施的落實。對檢查中發現的問題及時采用措施觸決，并執行獎罰制度。10、在夜間施工必須有足夠的燈光照明，并設置明顯的標示。11、基礎澆筑時，使用振

22、動棒必須設置漏電保護裝置，操作人員應戴絕緣手套，穿膠鞋，濕手不得接觸開關，電源線不得有破皮。第七章、 應急救援預案1、應急預案工作流程根據本工程的特點及施工工藝的實際情況，認真的組織了對危險源和環境因素的識別和評價，特制定本項目發生緊急情況或事故的應急措施，開展應急知識教育和應急演練，提高現場操作人員應急能力，減少突發事件造成的損害和不良環境影響。其應急準備和響應工作程序見下：2、組織機構及職責（應急搶險領導小組）組建業余義務的搶險隊伍：人員包括現場當班的總值班、電工、機修、安全員、施工員、材料員、各分包單位的治安員和若干班組中年輕、健康且經培訓的工人。（一）人員職責1.組長職責：1）組織確定

23、施工風險目標及對施工過程中的潛在危險性進行評估；2）對應急小組各成員工作的檢查、指導、監督；3）對小組成員匯報的工作進行分類、分析，作出風險評估并決定預案的啟動；4）把預案實施情況向上級領導匯報和公司領導；5）負責預案啟動后，人員、物資的調配；2.副組長職責1）按項目確定的施工風險性的評估結果，有針對性的對潛在的施工危險進行監控，并向總指揮負責；2）對應急小組的組員的工作進行監督和檢查；3）對各組員在施工過程中發現的潛在的危險進行初步評估，對于發現的異常情況必須仔細分析并上報總指揮；4）在總指揮不在場的情況下，對突發情況進行應急處理，并及時上報總指揮；3.應急小組組員：1）對各自專業領域存在的

24、施工的潛在危險進行日常的檢查，發現異常及時上報副指揮，直至總指揮；2）確定的施工風險性較大的環節進行重點監控，并做好工人的思想宣傳工作，使工人意識到施工過程中的風險性。3、應急措施1）、迅速將傷員脫離危險場地，移至安全地帶；2）、保持呼吸道暢通，若發現窒息者，應及時排除其呼吸道梗塞和呼吸技能障礙，應立即解開傷員衣領，消除傷員口鼻、咽、喉部的異物、血塊、分泌物、嘔吐物等；3）、有效止血，包扎傷口；4）、視其傷情采取報警、直接送往醫院，或待簡單處理后去醫院檢查；5）、傷員有骨折，關節傷、肢體擠壓傷，大塊軟組織都需要固定；6）、若傷員有斷肢情況發生應盡量用干凈的干布（滅菌敷料）包裹裝入塑料袋內，隨傷

25、員一起轉送；7）、預防感染、止痛，可以給傷員用抗生素和止痛劑；8）、記錄傷情，現場救護人員應邊搶救邊記錄傷員的受傷機制，受傷部位，受傷程度等第一手資料；9）、立即撥打120向當地急救中心取得聯系（醫院在附近的直接送往醫院），應詳細說明事故地點、嚴重程度、本部門的聯系電話，并派人到路口接應；10）、項目指揮部接到報告后，應立即在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維護事故現場。4、事故處理程序（1）觸電事故：a、立即采用絕緣材料等器材使觸電人員脫離帶電體，迅速斷電；b、立即組織現場作業人員進行自我施救，并同時向當地急救中心、電力部門報告情況；c、立即向工程公司應急搶險領導小組匯報事故

26、發生情況并尋求支持；d、嚴格保護事故現場。（2）高空墜落事故：a、立即組織現場塔機基礎施工人員進行施救；b、立即向分公司應急搶救領導小組匯報事故發生情況并尋求支持；d、立即向當地醫療衛生（120）、公安部門（110）電話報告，以求得到最快救援。（3）火災事故： a、當接到火災發生信息并確定后，現場負責人立即報警，撥打119火警電話，并同時通知工程公司應急搶險領導小組，同時組織現場人員及時撲救火災，按照“先控制，后滅火”、“救人重于滅火”、“先重點，后一般”的滅火原則進行；b、并派人及時切斷電源，接通消防水泵電源，組織搶救傷亡人員，隔離火災危險和重點物資，充分利用施工現場的消防滅火器材進行滅火；

27、c、當專業消防隊到達火災現場以后，火災事故應急領導小組要簡要的向消防隊負責人說明情況，并全力支持消防隊員滅火，要聽從專業消防隊的指揮，齊心協力，共同滅火；d、當火災發生和撲救完畢后，要派人保護好現場，維護好現場秩序，等待對事故原因及責任人的調查；e、控制因火災而產生的煙塵、滅火介質和火災破壞造成的油料等廢物對空氣、水源和土地的污染。滅火后及時清理回收火災現場的危險廢物，防止其擴散。（4）坍塌事故：a、立即組織現場作業人員疏散、撤離，消除或降低人員損傷，在人員安全的情況下，同時爭取時間，做好財產搶救的準備工作；b、立即向工程公司應急搶救領導小組匯報事故發生情況；c、如有人員受傷，立即向當地醫療衛

28、生（120）、公安部門（110）電話報告，以求得到最快救援；d、工程公司接到電話報告后，應立即在第一時間趕赴現場，了解和掌握事故情況，開展搶救和維持現場秩序，保護事故現場，并及時向公司應急搶救領導小組電話報告。在工程公司領導的安排下，做好救援方案，采取善后工作，及時清理，將事故造成的垃圾分類處理并采取其他有效措施，從而將事故造成的環境污染降到最低限度。5、應急物資常備藥品：消毒用品、急救用品及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋。6、 通訊聯絡搶救小組人員：應急準備和響應控制領導小組及聯系電話：組 副組長：成 醫院搶救中心：120 報警：110 火警：119 電話局急修：112報災專線電話：8

29、8199 煤氣急修中心：83777自來水公司急修：95598 電線電纜急修：955987、善后處理1、做好與當事人家屬的接洽與善后處理工作。2、按職能歸口做好與當地有關部門的溝通、匯報工作。3、事故發生后，成立研討小組，對事故原因、事故責任人進行分析，總結經驗教訓，杜絕日后同類事故的發生。第八章、 施工過程檢測塔吊基礎主要利用兩側的立柱承受豎向荷載，因此我司將會同監測單位做好立柱樁沉降和塔吊垂直度監測工作。立柱沉降監測的警戒值：累計變化量10mm，日變化量3mm(連續2天)，監測頻率為一天一次。塔吊垂直度控制在3/1000之內（標準4/1000），監測頻率為每天一次。當監測變化量達到報警值時，

30、應立即報警并通知業主、設計、監理等相關單位，增加監測頻率。監測負責人項目工程師。第九章、 計算書 計算依據： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規范GB50007-2011 5、鋼結構設計規范GB50017-20036、塔式起重機使用說明書7、計算使用品茗軟件1#矩形格構式基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ80(TC6010-6)-中聯重科塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40.5塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(

31、m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)490起重荷載標準值Fqk(kN)78.1豎向荷載標準值Fk(kN)568.1水平荷載標準值Fvk(kN)18.9傾覆力矩標準值Mk(kNm)1890=1718+172非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)490水平荷載標準值Fvk(kN)74傾覆力矩標準值Mk(kNm)2385.4=1712+673.4 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35490661.5起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.3578.1105.435豎向荷載設計值F(kN)661.5

32、+105.435766.935水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.925.515傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3518902551.5非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35490661.5水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.357499.9傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.352385.43220.29 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.4承臺長l(m)4承臺寬b(m)4承臺長向樁心距al(m)2.5承臺寬向樁心距ab(m)2.5樁直徑d(mm)800樁間側阻力折減系數0.8承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝

33、土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否格構式鋼柱總重Gp2(kN)20承臺底標高d1(m)-0.6基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=44(1.425+019)=560kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2560=672kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(2.52+2.52)0.5=3.536m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(490+560+20)/4=267.5kN 荷載效應標準組合偏心豎

34、向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+FVk(H0-hr+h/2)/L =(490+560+20)/4+(2385.4+74(1.4+11.4-3-1.4/2)/3.536=1132.659kN Qkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(Mk+FVk(H0-hr+h/2)/L =(490+560+20)/4-(2385.4+74(1.4+11.4-3-1.4/2)/3.536=-597.659kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G+1.35Gp2)/n+(M+Fv(H0-hr+h/2)/L =(661.5+672+1.3520

35、)/4+(3220.29+99.9(1.4+11.4-3-1.4/2)/3.536=1508.09kN Qmin=(F+G+1.35Gp2)/n-(M+Fv(H0-hr+h/2)/L =(661.5+672+1.3520)/4-(3220.29+99.9(1.4+11.4-3-1.4/2)/3.536=-827.84kN 四、格構柱計算格構柱參數格構柱綴件形式綴板格構式鋼柱的截面邊長a(mm)460格構式鋼柱長度H0(m)11.4綴板間凈距l01(mm)400格構柱伸入灌注樁的錨固長度hr(m)3格構柱分肢參數格構柱分肢材料L140X14分肢材料截面積A0(cm2)37.57分肢對最小剛度軸的

36、回轉半徑iy0(cm)2.75格構柱分肢平行于對稱軸慣性矩I0(cm4)688.81分肢形心軸距分肢外邊緣距離Z0(cm)3.98分肢材料屈服強度fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、壓強度設計值f(N/mm2)215格構柱綴件參數格構式鋼柱綴件材料43030010格構式鋼柱綴件截面積A1x(mm2)3000綴件鋼板抗彎強度設計值f(N/mm2)215綴件鋼板抗剪強度設計值(N/mm2)125焊縫參數角焊縫焊腳尺寸hf(mm)10焊縫計算長度lf(mm)550焊縫強度設計值ftw(N/mm2)160 1、格構式鋼柱換算長細比驗算 整個格構柱截面對X、Y軸慣性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0

37、)2=4688.81+37.57(46.00/2-3.98)2=57120.593cm4 整個構件長細比：x=y=H0/(I/(4A0)0.5=1140/(57120.593/(437.57)0.5=58.474 分肢長細比：1=l01/iy0=40.00/2.75=14.545 分肢毛截面積之和：A=4A0=437.57102=15028mm2 格構式鋼柱繞兩主軸的換算長細比：0 max=(x2+12)0.5=(58.4742+14.5452)0.5=60.255 0max=60.255=150 滿足要求！ 2、格構式鋼柱分肢的長細比驗算 1=14.545min(0.50max，40)=mi

38、n(0.560.255，40)=30.128 滿足要求！ 3、格構式鋼柱受壓穩定性驗算 0max(fy/235)0.5=60.255(235/235)0.5=60.255 查表鋼結構設計規范GB50017附錄C：b類截面軸心受壓構件的穩定系數：=0.807 Qmax/(A)=1508.09103/(0.80715028)=124.352N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 4、綴件驗算 綴件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=1502821510-3(235/235)0.5/85=38.012kN 格構柱相鄰綴板軸線距離：l1=l01+30=40.00+30=70cm 作用在

39、一側綴板上的彎矩：M0=Vl1/4=38.0120.7/4=6.652kNm 分肢型鋼形心軸之間距離：b1=a-2Z0=0.46-20.0398=0.38m 作用在一側綴板上的剪力：V0=Vl1/(2b1)=38.0120.7/(20.38)=34.974kN = M0/(bh2/6)=6.652106/(103002/6)=44.347N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ =3V0/(2bh)=334.974103/(210300)=17.487N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 角焊縫面積：Af=0.7hflf=0.810550=3850mm2 角焊縫截面抵抗矩：Wf=0.7h

40、flf2/6=0.7105502/6=352917mm3 垂直于角焊縫長度方向應力：f=M0/Wf=6.652106/352917=19N/mm2 平行于角焊縫長度方向剪應力：f=V0/Af=34.974103/3850=9N/mm2 (f /1.22)2+f2)0.5=(19/1.22)2+92)0.5=18N/mm2ftw=160N/mm2 滿足要求！ 根據綴板的構造要求 綴板高度：300mm2/3 b1=2/30.381000=254mm 滿足要求！ 綴板厚度：10mmmax1/40b1，6= max1/400.381000，6=10mm 滿足要求！ 綴板間距：l1=700mm2b1=2

41、0.381000=761mm 滿足要求！ 線剛度：綴板/分肢=4103003/(12(460-239.8)/(688.81104/700)=24.0446 滿足要求！ 五、樁承載力驗算樁參數樁類型灌注樁樁直徑d(mm)800樁混凝土強度等級C40樁基成樁工藝系數C0.75樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁底標高d2(m)-33.3樁有效長度lt(m)25樁配筋自定義樁身承載力設計值否樁混凝土類型鋼筋混凝土樁身普通鋼筋配筋HRB400 1218地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)11自然地面標高d(m)2.25土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)

42、端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)1-2/於泥質粉質粘土13.141210.7-5/粉土10.8927.510.7-6/粉質粘土11.5181700.7-7-1/粉質粘土2.9232250.7- 7-2/粉質粘土6703250.7-7-3/粉土夾粉質粘土7.332.54000.65-8/砂粉13.81407000.6- 考慮基坑開挖后，格構柱段外露，不存在側阻力，此時為最不利狀態 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.8=2.513m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2 Ra=uqsiali+qpaAp =0.82.

43、513(2.5912+10.8927.5+11.518+0.0223)+2250.503=1194.918kN Qk=267.5kNRa=1194.918kN Qkmax=1132.659kN1.2Ra=1.21194.918=1433.902kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=-597.659kN0 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=597.659kN 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，樁身的重力標準值：Gp=(lt-(d-hz-d2)zAp+(d-hz-d2)(z-10)Ap=(25-(2.25-11-(-33.3)250.503

44、 +(2.25-11-(-33.3)(25-10)0.503=190.889kN Ra=uiqsiali+Gp=0.82.513(0.72.5912+0.710.8927.5+0.711.518+0.70.0223)+190.889=948.109kN Qk=597.659kNRa=948.109kN 滿足要求！ 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=123.142182/4=3054mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=1508.09kN cfcAp+0.9fyAs=(0.7519.10.503106 + 0.9(3

45、603053.628)10-3=8194.85kN Q=1508.09kNcfcAp+0.9fyAs=8194.85kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q=-Qmin=827.84kN fyAS=3603053.62810-3=1099.306kN Q=827.84kNfyAS=1099.306kN 滿足要求！ 4、樁身構造配筋計算 As/Ap100%=(3053.628/(0.503106)100%=0.607%0.45% 滿足要求！ 六、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400 25200承臺底部短向配筋HRB400 25200承臺頂

46、部長向配筋HRB400 25200承臺頂部短向配筋HRB400 25200 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(1508.09+(-827.84)3.536/2=1202.523kNm X方向：Mx=Mab/L=1202.5232.5/3.536=850.312kNm Y方向：My=Mal/L=1202.5232.5/3.536=850.312kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=661.5/4 + 3220.29/3.536=1076.211kN 受剪切承載力截面高度影響系數：hs=(800/1338)1/4=0

47、.879 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(2.5-1.6-0.8)/2=0.05m a1l=(al-B-d)/2=(2.5-1.6-0.8)/2=0.05m 剪跨比：b=a1b/h0=50/1338=0.037，取b=0.25； l= a1l/h0=50/1338=0.037，取l=0.25； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 hsbftbh0=0.8791.41.5710341.338=10344.327kN hslftlh0=0.8791.41.57103

48、41.338=10344.327kN V=1076.211kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=10344.327kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.338=4.276m ab=2.5mB+2h0=4.276m，al=2.5mB+2h0=4.276m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=850.312106/(1.0316.7400013382)=0.007 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.007)0.5=0.007 S

49、1=1-1/2=1-0.007/2=0.997 AS1=My/(S1h0fy1)=850.312106/(0.9971338360)=1772mm2 最小配筋率：=0.15%承臺底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(1772,0.001540001338)=8028mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=10309mm2A1=8028mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=850.312106/(1.0316.7400013382)=0.007 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.007)0.5=0.007 S2=1-2/2=1

50、-0.007/2=0.997 AS2=Mx/(S2h0fy1)=850.312106/(0.9971338360)=1772mm2 最小配筋率：=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(1772, lh0)=max(1772,0.001540001338)=8028mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=10309mm2A2=8028mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=10309mm20.5AS1=0.510309=5155mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=10309mm20.5AS2=0.510309=5155

51、mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10600。七、斜腹桿支撐驗算已知：樁間距：2500mm，回轉扭矩：303KN.m。水平力：工作狀態：18.9KN，非工作狀態：74KN。支撐與水平夾角：470.則斜腹桿受力：工作狀態：N=【303/（1.25*4）+18.9/2】/cos470=102.71KN非工作狀態：N非=【74/2】/cos470=54.25KN斜腹桿件采用【16#槽鋼支撐類型單支型鋼柱支撐斜支撐長度h0(m)2.80驗算類型兩端固定支撐截面類型槽鋼支撐桿型鋼型號16號槽鋼桿的截面積A(mm2)2195桿的截面回轉半徑i(mm)62.8桿的抗壓強

52、度設計值f(N/mm2)205 兩者選大，則： 型鋼受力：N=102.71kN 取lo=0.7h0=0.72800=1960mm =l0/i=1960/62.8=31.21=150 滿足要求！ 查GB50017-2003鋼結構設計規范附錄C得：=0.946 f=N/(A)=102710/(0.9462195)= 49.46N/mm2 f=205N/mm2 滿足要求！ 2#矩形格構式基礎計算書一、塔機屬性塔機型號QTZ80A(5512-6)-上海吳淞塔機獨立狀態的最大起吊高度H0(m)40.5塔機獨立狀態的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔

53、機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態塔機自重標準值Fk1(kN)451起重荷載標準值Fqk(kN)60豎向荷載標準值Fk(kN)511水平荷載標準值Fvk(kN)31.54傾覆力矩標準值Mk(kNm)1529=1242+9.1*31.5非工作狀態豎向荷載標準值Fk(kN)451水平荷載標準值Fvk(kN)70.9傾覆力矩標準值Mk(kNm)2086.2=1441+9.1*70.9 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35451608.85起重荷載設計值FQ(kN)1.35Fqk1.356081豎向荷載設計值F(kN)608.85+81689.85水平荷載設

54、計值Fv(kN)1.35Fvk1.3531.5442.579傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.3515292064.15非工作狀態豎向荷載設計值F(kN)1.35Fk1.35451608.85水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.3570.995.715傾覆力矩設計值M(kNm)1.35Mk1.352086.22816.37 三、樁頂作用效應計算承臺布置樁數n4承臺高度h(m)1.4承臺長l(m)4承臺寬b(m)4承臺長向樁心距al(m)2.5承臺寬向樁心距ab(m)2.5樁直徑d(mm)800樁間側阻力折減系數0.8承臺參數承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25

55、承臺上部覆土厚度h(m)0承臺上部覆土的重度(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否格構式鋼柱總重Gp2(kN)20承臺底標高d1(m)-0.6基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h)=44(1.425+019)=560kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2Gk=1.2560=672kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(2.52+2.52)0.5=3.536m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk+Gp2)/n=(451+560+20)/4=257.75kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax

56、=(Fk+Gk+Gp2)/n+(Mk+FVk(H0-hr+h/2)/L =(451+560+20)/4+(2086.2+70.9(1.4+11.4-3-1.4/2)/3.536=1030.304kN Qkmin=(Fk+Gk+Gp2)/n-(Mk+FVk(H0-hr+h/2)/L =(451+560+20)/4-(2086.2+70.9(1.4+11.4-3-1.4/2)/3.536=-514.804kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G+1.35Gp2)/n+(M+Fv(H0-hr+h/2)/L =(608.85+672+1.3520)/4+(28

57、16.37+95.715(1.4+11.4-3-1.4/2)/3.536=1369.91kN Qmin=(F+G+1.35Gp2)/n-(M+Fv(H0-hr+h/2)/L =(608.85+672+1.3520)/4-(2816.37+95.715(1.4+11.4-3-1.4/2)/3.536=-715.985kN 四、格構柱計算格構柱參數格構柱綴件形式綴板格構式鋼柱的截面邊長a(mm)460格構式鋼柱長度H0(m)11.4綴板間凈距l01(mm)400格構柱伸入灌注樁的錨固長度hr(m)3格構柱分肢參數格構柱分肢材料L140X14分肢材料截面積A0(cm2)37.57分肢對最小剛度軸的回

58、轉半徑iy0(cm)2.75格構柱分肢平行于對稱軸慣性矩I0(cm4)688.81分肢形心軸距分肢外邊緣距離Z0(cm)3.98分肢材料屈服強度fy(N/mm2)235分肢材料抗拉、壓強度設計值f(N/mm2)215格構柱綴件參數格構式鋼柱綴件材料43030010格構式鋼柱綴件截面積A1x(mm2)3000綴件鋼板抗彎強度設計值f(N/mm2)215綴件鋼板抗剪強度設計值(N/mm2)125焊縫參數角焊縫焊腳尺寸hf(mm)10焊縫計算長度lf(mm)550焊縫強度設計值ftw(N/mm2)160 1、格構式鋼柱換算長細比驗算 整個格構柱截面對X、Y軸慣性矩： I=4I0+A0(a/2-Z0)

59、2=4688.81+37.57(46.00/2-3.98)2=57120.593cm4 整個構件長細比：x=y=H0/(I/(4A0)0.5=1140/(57120.593/(437.57)0.5=58.474 分肢長細比：1=l01/iy0=40.00/2.75=14.545 分肢毛截面積之和：A=4A0=437.57102=15028mm2格構式鋼柱繞兩主軸的換算長細比：0 max=(x2+12)0.5=(58.4742+14.5452)0.5=60.255 0max=60.255=150 滿足要求！ 2、格構式鋼柱分肢的長細比驗算 1=14.545min(0.50max，40)=min(

60、0.560.255，40)=30.128 滿足要求！ 3、格構式鋼柱受壓穩定性驗算 0max(fy/235)0.5=60.255(235/235)0.5=60.255 查表鋼結構設計規范GB50017附錄C：b類截面軸心受壓構件的穩定系數：=0.807 Qmax/(A)=1369.91103/(0.80715028)=112.958N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ 4、綴件驗算 綴件所受剪力：V=Af(fy/235)0.5/85=1502821510-3(235/235)0.5/85=38.012kN 格構柱相鄰綴板軸線距離：l1=l01+30=40.00+30=70cm 作用在一側

61、綴板上的彎矩：M0=Vl1/4=38.0120.7/4=6.652kNm 分肢型鋼形心軸之間距離：b1=a-2Z0=0.46-20.0398=0.38m 作用在一側綴板上的剪力：V0=Vl1/(2b1)=38.0120.7/(20.38)=34.974kN = M0/(bh2/6)=6.652106/(103002/6)=44.347N/mm2f=215N/mm2 滿足要求！ =3V0/(2bh)=334.974103/(210300)=17.487N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 角焊縫面積：Af=0.7hflf=0.810550=3850mm2 角焊縫截面抵抗矩：Wf=0.7hfl

62、f2/6=0.7105502/6=352917mm3 垂直于角焊縫長度方向應力：f=M0/Wf=6.652106/352917=19N/mm2 平行于角焊縫長度方向剪應力：f=V0/Af=34.974103/3850=9N/mm2 (f /1.22)2+f2)0.5=(19/1.22)2+92)0.5=18N/mm2ftw=160N/mm2 滿足要求！ 根據綴板的構造要求 綴板高度：300mm2/3 b1=2/30.381000=254mm 滿足要求！ 綴板厚度：10mmmax1/40b1，6= max1/400.381000，6=10mm 滿足要求！ 綴板間距：l1=700mm2b1=20.

63、381000=761mm 滿足要求！線剛度：綴板/分肢=4103003/(12(460-239.8)/(688.81104/700)=24.0446 滿足要求！ 五、樁承載力驗算樁參數樁類型灌注樁樁直徑d(mm)800樁混凝土強度等級C40樁基成樁工藝系數C0.75樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚度(mm)35樁底標高d2(m)-33.3樁有效長度lt(m)25樁配筋自定義樁身承載力設計值否樁混凝土類型鋼筋混凝土樁身普通鋼筋配筋HRB400 1218地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)11自然地面標高d(m)2.25土名稱土層厚度li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力

64、特征值qpa(kPa)抗拔系數承載力特征值fak(kPa)1-2/於泥質粉質粘土8.661210.7-3/粘土1.33000.7-4/粉質粘土2.52600.7-5/粉土8.527.510.7-6/粉質粘土10.9181700.7-7-1/粉質粘土3232250.7- 7-2/粉質粘土5.9703250.7-7-3/粉土夾粉質粘土7.932.54000.65-8/砂粉13.59407000.6- 考慮基坑開挖后，格構柱段外露，不存在側阻力，此時為最不利狀態 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.140.8=2.513m 樁端面積：Ap=d2/4=3.140.82/4=0.503m2

65、 Ra=uqsiali+qpaAp =0.82.513(1.9126+8.527.5+10.918+323+0.6970)+3250.503=1363.634kN Qk=257.75kNRa=1363.634kN Qkmax=1030.304kN1.2Ra=1.21363.634=1636.361kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=-514.804kN0 按荷載效應標準組合計算的樁基拔力：Qk=514.804kN 樁身位于地下水位以下時，位于地下水位以下的樁自重按樁的浮重度計算，樁身的重力標準值：Gp=(lt-(d-hz-d2)zAp+(d-hz-d2)(z-10)Ap=

66、(25-(2.25-11-(-33.3)250.503 +(2.25-11-(-33.3)(25-10)0.503=190.889kN Ra=uiqsiali+Gp=0.82.513(0.71.9126+0.78.527.5+0.710.918+0.7323+0.70.6970)+190.889=1031kN Qk=514.804kNRa=1031kN 滿足要求！ 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=123.142182/4=3054mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=1369.91kN cfcAp+0.9fyAs

67、=(0.7519.10.503106 + 0.9(3603053.628)10-3=8194.85kN Q=1369.91kNcfcAp+0.9fyAs=8194.85kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向拉力設計值：Q=-Qmin=715.985kN fyAS=3603053.62810-3=1099.306kN Q=715.985kNfyAS=1099.306kN 滿足要求！ 4、樁身構造配筋計算 As/Ap100%=(3053.628/(0.503106)100%=0.607%0.45% 滿足要求！ 六、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB400

68、25200承臺底部短向配筋HRB400 25200承臺頂部長向配筋HRB400 25200承臺頂部短向配筋HRB400 25200 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1400-50-25/2=1338mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(1369.91+(-715.985)3.536/2=1155.987kNm X方向：Mx=Mab/L=1155.9872.5/3.536=817.406kNm Y方向：My=Mal/L=1155.9872.5/3.536=817.406kNm 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=608.85/4 + 2816.37/3.536=948.802kN 受剪切承

69、載力截面高度影響系數：hs=(800/1338)1/4=0.879 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(2.5-1.6-0.8)/2=0.05m a1l=(al-B-d)/2=(2.5-1.6-0.8)/2=0.05m 剪跨比：b=a1b/h0=50/1338=0.037，取b=0.25； l= a1l/h0=50/1338=0.037，取l=0.25； 承臺剪切系數：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.25+1)=1.4 hsbftbh0=0.8791.41.5710341.338=10344.3

70、27kN hslftlh0=0.8791.41.5710341.338=10344.327kN V=948.802kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=10344.327kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+21.338=4.276m ab=2.5mB+2h0=4.276m，al=2.5mB+2h0=4.276m 角樁位于沖切椎體以內，可不進行角樁沖切的承載力驗算！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=817.406106/(1.0316.7400013382)=0.007 1=1-(1-2S1

71、)0.5=1-(1-20.007)0.5=0.007 S1=1-1/2=1-0.007/2=0.997 AS1=My/(S1h0fy1)=817.406106/(0.9971338360)=1703mm2 最小配筋率：=0.15%承臺底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(1703,0.001540001338)=8028mm2 承臺底長向實際配筋：AS1=10309mm2A1=8028mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=817.406106/(1.0316.7400013382)=0.007 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1

72、-20.007)0.5=0.007 S2=1-2/2=1-0.007/2=0.997 AS2=Mx/(S2h0fy1)=817.406106/(0.9971338360)=1703mm2 最小配筋率：=0.15%承臺底需要配筋：A2=max(1703, lh0)=max(1703,0.001540001338)=8028mm2 承臺底短向實際配筋：AS2=10309mm2A2=8028mm2 滿足要求！ (3)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3=10309mm20.5AS1=0.510309=5155mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4=

73、10309mm20.5AS2=0.510309=5155mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10600。七、斜腹桿支撐驗算已知：樁間距：2400mm，回轉扭矩：348KN.m。水平力：工作狀態：31.54KN，非工作狀態：70.9KN。支撐與水平夾角：470.則斜腹桿受力：工作狀態：N=【348/（1.25*4）+31.54/2】/cos470=125.18KN非工作狀態：N非=【70.9/2】/cos470=51.98KN斜腹桿件采用【16#槽鋼支撐類型單支型鋼柱支撐斜支撐長度h0(m)2.80驗算類型兩端固定支撐截面類型槽鋼支撐桿型鋼型號16號槽鋼桿的截面積A(mm2)2195桿的截面回轉半徑i(mm)62.8桿的抗壓強度設計值f(N/mm2)205 兩者選大，則： 型鋼受力：N=125.18kN 取lo=0.7h0=0.72800=1960mm =l0/i=1960/62.8=31.21=150 滿足要求！ 查GB50017-2003鋼結構設計規范附錄C得：=0.946 f=N/(A)=125180/(0.9462195)= 60.29N/mm2 f=205N/mm2 滿足要求！附圖：1. 塔吊基礎埋件示意圖2.塔吊基礎施工圖3. 塔吊布置平面圖中聯6010基礎埋件示意圖上海吳淞5512基礎埋件示意圖