1、 目 錄 1.編制依據- 0 -1.1國家、行業和地方相關規范規程- 0 -1.2企業標準- 0 -1.3相關設計圖紙- 0 -1.4安全管理法規定文件- 1 -1.5其它：- 1 -2.工程概況- 1 -2.1所在位置及周邊環境情況、腳手架分項工程概況- 1 -2.2施工平面布置圖、相關結構平面、剖面圖- 2 -2.3模架（腳手架）工程施工的重點、難點、特點- 2 -3.模架（腳手架）體系選擇- 2 -3.1確定模架（腳手架）選型原則，比較優選- 2 -3.2確定模架（腳手架）選型- 3 -4.施工工藝技術及要求- 0 -4.1技術參數- 0 -4.2主要施工工藝流程- 0 -4.3懸挑腳手

2、架搭設- 7 -4.4 PV隔音布- 9 -4.5與外部設施的構造要求- 9 -4.6檢查驗收- 9 -4.7腳手架拆除- 9 -4.8防雷接地措施- 10 -5.施工安全保證措施- 10 -5.1保證安全組織保障措施- 10 -5.2施工過程注意事項- 10 -5.3安全保證措施- 11 -5.4預防高空墜落事故安全技術措施- 11 -5.5監測監控- 12 -5.6季節性施工安全技術措施- 13 -6.應急預案- 14 -6.1重點防范部位概況- 14 -6.2風險隱患- 14 -6.3控制措施- 14 -6.4施救措施- 14 -7.計算書附件一、二、三- 17 -落地式扣件鋼管腳手架計

3、算書一- 17 -1.編制依據1.1國家、行業和地方相關規范規程序號名稱編號1安全網GB5725-20092密目式安全立網GB16909-19973碳素結構鋼GB/T700-20064混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002(2011版)5重要用途鋼絲繩GB8919-20066鋼結構設計規范GB50017-20137混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002(2011版）8建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20139建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-9110建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-201111建筑施工工具式腳手架安全技術規范J

4、GJ202-201012建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-201313工程建設標準強制性條文2013版14建筑施工手冊（第5版）/15鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程DB11/T583-200816北京市開創與評審建筑結構長城杯工程實施指南/17建設工程安全生產管理條例/18建設工程安全生產管理條例國務院第393號令19建筑工程預防高處墜落事故若干規定建質200382號1.2企業標準安全管理標準化手冊、安全生產、綠色施工、文明四區、文明安全工地標準圖集1.3相關設計圖紙結施-01、結施-02、結施-191.4安全管理法規定文件類別文件名稱編號國家中華人民共和國安全生產法中華人民共和

5、國主席令70號第十三條（后附）建設工程安全生產管理條例國務院第393號令行業建筑工程預防高處墜落事故若干規定建質200382號關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知建質200987號關于印發建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則的通知建質2009254號地方北京市建設工程施工現場安全防護標準京建施20031號北京市建委關于印發北京市建設委員會實施辦法的通知京建法2004220號北京市建設委員會關于加強施工用鋼管、扣件使用管理的通知京建材200672號北京市建設委員會關于印發北京市建設工程安全生產重大事故及重大隱患處理規定的通知京建施2006663號北京市實施規定京建施2009

6、841號北京市危險性較大的分部分項工安全專項施工方案專家論證細則（模架工程）1.5其它：1.5.1施工組織設計1.5.2相關施工方案：回填土方案1.5.3計算機軟件：架體采用（PKPM軟件）2.工程概況2.1所在位置及周邊環境情況、腳手架分項工程概況本工程為一類高層公共建筑，分北側劇場區、南側為辦公區，北側檐高29.8m（坡屋面檐口高度）,南側檐高44.50m（坡屋面檐口高度）。室外地坪高差150mm，本腳手架搭設高度北側為31m、南側為46.05m。2.2施工平面布置圖、相關結構平面、剖面圖見附圖一、附圖二、附圖三、附圖四、附圖五、附圖六2.3模架（腳手架）工程施工的重點、難點、特點本工程重

7、點是對落地式雙排腳手架連墻桿連接固定，懸挑式和雙排腳手架拐角處橫、縱桿的連接。難點雙排腳手架搭設在肥曹灰土回填上，保持架體不均勻沉降變形；不同兩種架體相互連接，出現架體的變形沉降。特點南側是劇場，北側是框架結構選用兩種架體施工。3.模架（腳手架）體系選擇3.1確定模架（腳手架）選型原則，比較優選本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆

8、方便，便于檢查驗收。綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合建筑施工安全檢查標準要求，要符合北京市文明標化工地的有關標準。結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，具體方案如下：腳手架立桿縱距(m) 1.20m、立桿步距(m) 1.50m、立桿橫距(m)1.05m。連墻件采用雙扣件三步三跨式剛性連接（見表2.1腳手架分項工程概況）。東側汽車坡道上搭設腳手架，汽車坡道原架體不拆除間距為900*900*1200。北側腳手架3-8軸/S-T縱距(m) 1.20m、立桿步距(m) 1.50m、立桿橫距共4排(m)1.15、1.15、1.05m。連墻件采用雙扣件三步三跨式剛性連接。南側腳手架3-1

9、0/A軸縱距(m) 1.50m、立桿步距(m) 1.50m、立桿橫距1.05m。連墻件采用雙扣件三步三跨式剛性連接。雙排落地架在施工階段保持10m腳手板滿鋪，腳手架外側設擋腳板一道,擋板為15mm厚多層板，高度為180mm，外架滿掛安全密目網。內立桿與建筑物之間的縫隙采用安全網與建筑物掛搭封嚴(即形成兜網)。北側J軸與K軸之間變形縫為了施工方面選用懸挑架子，第一次懸挑標高為2.95m9.50m(高度6.55m)、第二次懸挑標高為9.50m20.70m(高度11.2m)。為了南側一號人防出入口施工，在南側三層標高為0.9m9.50m(高度8.60m)懸挑架，一號出入口結構施工完畢，進行回填土壓實

10、平整后混凝土硬化。3.2確定模架（腳手架）選型表3.1腳手架分項工程概況序號部位架體選型腳手架基礎底標高（m）腳手架基礎頂標高（m）架體高度（m）立桿縱距la立桿橫距lb步距h備注1北側3-8/S軸落地腳手架-1.653132.651.21.05m1.5m1-1剖面-0.153131.150.73131.32東側8外/K-S軸落地腳手架-6.25-1.231-37.-32.21.21.05m1.5m2-2剖面3東側10外/K-A軸落地腳手架-0.1546.05高度不等1.21.05m1.5m3-3剖面8-10/k軸-0.1546.0546.204南側3-10/A軸懸挑腳手架-0.11414.1

11、1.51.05m1.5m4-4剖面14.029.615.629.646.0516.455西側3-5/ K-A軸落地腳手架-4.8014.018.801.21.05m1.5m5-5剖面落地腳手架17.9046.0528.156西側1-3/K-S軸落地腳手架-0.1546.0546.201.21.05m1.5m6-6剖面7南側3-10/K軸懸挑腳手架2.959.56.551.50.9m1.5m7-7剖面9.520.711.24.施工工藝技術及要求4.1技術參數4.1.1設計概述：本工程搭設單立桿雙排落地式腳手架，東、西、南、北側基地平整夯實或樓板上，用C15的混凝土硬化厚度150mm，寬度1500

12、mm，使之符合規范的強度結構要求；東側搭設雙排腳手架位于汽車坡道頂板上（坡道下方原架體不拆除）。為了保證流水暢通在腳手架的外側地面上砌筑排水溝，排水溝寬度200mm，排水溝深度200mm。腳手架外掛密目網封閉，起到安全防護、隔音的作用。施工過程中，外腳手架作為結構及裝修施工階段圍護架，不得作為模板支撐架。腳手架搭設高度超過24m，考慮鋼絲繩（14）拉結卸荷，3-8/K軸以北側高度在24m位置，水平間距15m設置一道；鋼絲繩拉結卸荷3-10/A軸南側高度在33m，水平間距15m設置一道。4.1.2腳手架設計具體參數1）雙排落地式腳手架（1）立桿、水平桿（大、小橫桿）搭設：立桿縱距不得大于1.2m

13、，同時內排立桿搭設時應避開建筑突出造型位置，立桿邊緣距建筑突出造型距離不小于100mm。(南側3-10/A-J軸立桿12m范圍內做雙立桿)。內外排立桿間的橫距1.05m；縱向水平桿（大橫桿）的步距1.50m，操作面處縱向水平桿的主節點之間搭設3個橫向水平桿（小橫桿）。立桿與結構邊緣關系：內側立桿外邊緣距結構最外側350mm，小橫桿靠結構一端至結構面不大于250mm。（2）連墻件、剪刀撐搭設： 本工程連墻件計算時按3步3跨，即豎向間距為4.5m，水平間距為3.6m。考慮到本工程墻體比較少，連墻件必須與柱子連接牢固。每層樓板上預留埋件與外架子連接，連墻件采用483.6鋼管與每層門窗洞口拉接，連墻件

14、高度盡量保證在每層樓板上表面。（3）腳手板鋪設：腳手板采用50mm厚木腳手板，落地腳手架立桿底部鋪設通長腳手板。作業層鋪設通長腳手板，腳手板按滿鋪考慮。（4）1-10/K-S軸區域層間高度超過6m以上時，可采用內側加拋撐的方法保持架體穩定。4.2主要施工工藝流程1）腳手架構件基本組成全部桿件應采用483.6鋼管，扣件（直角扣件、對接扣件、旋轉扣件）與桿件配套，腳手板采用50mm厚木腳手板。外掛密目安全網，架子最底部設水平兜網，以上每層設一道。落地腳手架搭設流程2）落地腳手架搭設流程肥槽回填土混凝土墊層立柱橫向掃地桿放置縱向掃地桿第一步縱向水平桿第一部橫向水平桿連墻件（或拋撐）第二步縱向水平桿第

15、二步橫向水平桿4.2.1腳手架搭設落地式雙排腳手架與懸挑腳手架沉降檢測點的布置可分為基準點和沉降檢測點，檢測架體的頻率根據架體高度、周邊環境、自然條件、施工階段等因素確定，沉降檢測頻率每日1次，檢測數據變化量較大或速率加快時，應提高檢測頻率。1）：混凝土和2:8灰土回填及墊層做法（1）東側臨近小學，已砌筑防水擋墻，擋墻與護坡樁之間采用C15素混凝土回填。2#人防出入口樓梯下回填C15素混凝土回填。（2）南側肥槽按2:8灰土進行回填。1#人防出入口樓梯下及通道下回填C15素混凝土。（3）西側南段肥槽按2:8灰土進行回填。(4)西側北段肥槽采用C15素混凝土回填，回填至護坡樁連梁-2.2m，其余按

16、2:8灰土進行回填。(5)北側由于主體結構外尚有自行車車庫，因此北側回填2:8灰土至-5.5m，上部采用素土回填滿足二次開挖的需要。地基處理及排水，本工程落地式腳手架分別落在樓板上及室外混凝土回填C15素混土上（灰土回填分層）。根據規范要求肥槽回填2:8灰土土施工合理作業，地基承載力能達到架體要求（1）根據每層回填土厚度計算用土量，均勻攤平。（2）回填土采用蛙式打夯機打夯，分層厚度為200250mm。（3）非同時進行回填段之間的搭接處，不得形成陡坎，應將夯實層留成階梯狀，階梯的寬度應大于高度的2倍。見下圖：回填土留茬示意圖(4)有后澆帶處房間應將后澆帶處甩出暫不回填。(5)攤平后的回填土須立即

17、夯實。打夯機按一定順序打夯，后打夯前半夯，夯夯相連，且夯位應壓前遍位的縫隙上。回填土的壓實系數為0.93，蛙式打夯機每層夯實遍數為3-4遍。嚴禁用水澆使土下沉的所謂“水夯”法。對于陰陽角等打夯機夯不到的邊角部位，采用人力夯進行夯實，不得漏夯。(6)回填土夯實后，用混凝土C15澆筑厚度為150mm，立桿下鋪設50厚通長腳手板，立桿底部不得懸空。2）南側懸挑架體與東、西側雙排落地腳手架體，兩種不同的架體會在拐角部位會出現不均勻沉降，為了防止不均勻沉降，在回填土的部位加大壓實系數為0.95，分層壓實厚度150mm，角部2m范圍內加大混凝土墊層厚度為250mm。4.2.2立桿搭設立落地式腳手架立面圖4

18、.2.3立桿搭設1）全部采用48mm的鋼管，立桿及水平桿使用前刷黃色防銹漆、剪刀撐刷紅白相間防銹漆。2）立桿接頭必須采用對接扣件,相鄰立柱的對接扣件交錯布置,兩相鄰立柱接頭在高度方向錯開距離不小于500mm，且不設在同步同跨內,各接頭中心距主節點距離不大于步距的1/3即500。3）開始搭設立桿時，應每跨設置一根拉桿與門窗洞口拉接，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。4）當搭設至有連墻件的構造部位時，搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。5）頂層立桿搭接長度及立桿頂端伸出建筑物檐口的高度1.5m。6）最里排立桿距離結構外檐邊緣350mm。立桿搭設時，錯開建筑突出造型位

19、置，立桿距離建筑突出造型邊緣不小于100mm。4.2.4縱、橫向水平桿搭設1）搭設縱向水平桿在橫向水平桿之下，在立桿內側，并采用直角扣件與立桿扣緊。2）縱向水平桿采用對接扣件連接，對接接頭交錯布置，不設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不小于500mm。3）封閉型腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內、外角部立桿固定。4）縱向水平桿的長度不小于3跨，并不小于4m。5）每一主節點必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不大于150mm。6）操作層上非主節點處的橫向水平桿均勻設置3道，但在腳手板接頭位置根據支承腳手板的需要設置，間距不大于0.3

20、米。7）橫向水平桿靠墻端距裝修面的長度不大于250mm。架子離墻縫隙處鋪腳手板。8）縱橫向水平桿設置如下圖：4.2.5掃地桿設置1）腳手架必須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距鋼管底端不大于200mm處的立桿上。2）橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。4.2.6搭設連墻件、剪刀撐等注意事項1）連墻件采用雙扣件與結構拉結固定。2）連墻桿呈水平并垂直于墻面，與腳手架連接端可稍為下斜，但不得上翹，連墻桿要求水平不大于4.5m,豎向為每層外墻洞口或柱子處設置。連墻桿拉接圖：3）腳手架外側從兩端立桿開始由下到上設連續式剪刀撐，從最下端開始搭設，剪刀撐搭接距離為1m

21、，用三道卡扣連接，中間卡扣搭接范圍居中設置，兩端卡扣距鋼管端頭不小于100mm。4）剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不大于150mm。剪刀撐與平面夾角45 60。5）剪刀撐應隨立桿、縱橫向水平桿等同步搭設。6）剪刀撐連續設置，腳手架立面圖見下。4.2.7扣件安裝的注意事項1）扣件規格（48）必須與鋼管外徑相同；2）扣件螺栓擰緊扭力矩不小于40Nm，并不大于65 Nm；3）主節點處，固定橫向水平桿（或縱向水平桿）、剪刀撐、橫向斜撐等扣件的中心線距主節點的距離不大于150mm；6）對接扣件的開口應朝上或朝內；7）各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣

22、的長度不小于100mm。4.2.8鋪設腳手板的注意事項1）要鋪滿、鋪穩，靠墻一側離墻面距離不應大于100mm；2）腳手板采用對接，腳手板應設置在三根小橫桿上，板端距橫向水平桿不大于150mm，并采用直徑3.2mm(10#)的鍍鋅鋼絲固定在支撐上。3）在拐角處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，以防止滑動。4）腳手板鋪設：滿鋪兩層腳手板，分別設置作業層及作業層下層4.2.9搭設欄桿、擋腳板的注意事項1）欄桿和擋腳板應搭設在外排立柱的內側。2）上欄桿上皮高度1.5m,中欄桿居中設置。3）擋腳板高度不小于180mm。4.2.10密目網及水平安全網1）外腳手架外側掛密目網封閉。2）每層施工平臺腳手板下掛

23、水平安全兜網，作業面下每層設置一道水平安全兜網。4.3懸挑腳手架搭設4.3.1懸挑端起拱30mm，鋼挑梁與結構邊之間墊100*150*10鋼墊片，即保證鋼挑梁外端略高于內端，墊片外邊緣與梁外邊緣齊平。4.3.2鋼挑梁在與立桿連接部位焊接25鋼筋，長度200mm。4.3.3鋼挑梁選用16（18）工字鋼，總長度為4.1m，懸挑長度為1.5m，在懸挑梁末端由不少于兩道的預埋形20圓鋼吊環固定，懸挑鋼梁有墻底端做三角支架間距1200mm。20b工字鋼梁兩端固定，總長度為9.2m，中間懸挑長度6.2m。4.3.4每4道鋼挑梁的端部設一道6*11+1斜拉鋼絲繩，16、18鋼梁選用鋼絲繩直徑14mm；鋼絲繩

24、上端與建筑結構（框架梁）連接牢固，下端與鋼挑梁端部連接牢固；鋼絲繩接頭繩卡數量不少于四個，繩卡壓板在鋼絲繩長頭一邊，繩卡間距不小于100mm。4.3.5懸挑梁末端應由不少于兩道預埋U型螺栓固定，錨固位置設置在樓板上時，樓板的厚度不得小于120mm；樓板上應預先配置用于承受懸挑梁錨固端作用引起負彎矩的受力鋼筋，否則應采取支頂卸載措施。4.3.6每道懸挑梁內側先用鋼管做斜拉桿，間距4.5m一道，架子搭設道樓板錨固的位置做鋼絲繩拉結。4.3.7 其他構造做法同落地雙排腳手架。具體做法見下圖。懸挑梁固定做法示意圖4.3.8樓層陽角部位具體做法懸挑梁在陽角部位伸入角柱，斜向45度懸挑，角柱角筋提前進行位

25、置調整，避免斷筋。角柱附近均采用鋼梁斜挑外側立桿方式搭設，在斜挑鋼梁上焊10#槽鋼作為內側立桿支座。斜向懸挑鋼梁均采用14鋼絲繩與主體結構進行拉結。并且角部按下圖要求進行加強處理。4.4 PV隔音布結構距離學校太近，為了防止樓層內的噪音影響學校學生學習，在樓層結構內（留預埋件）掛一層PV隔音布，用隔音布與隔音布用阻燃繩系牢固。4.5與外部設施的構造要求4.5.1與卸料平臺4.5.2本工程卸料平臺全部采用懸挑式卸料平臺，南半區5-8/C、5-8/G軸5層以上位置放置懸挑鋼梁；北半區3/K-S軸3、4、6、8層位置放置懸挑鋼梁詳見卸料平臺專項施工方案。4.6檢查驗收4.6.1、腳手架搭設完畢或隨施

26、工分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。4.6.2、應由建設單位、監理單位、施工單位技術負責人及安全員共同進行檢查驗收。4.4.3、驗收時應具備下列文件1) 根據編制依據相關文件法規要求所形成的施工組織設計文件。2) 腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志。3) 腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄。4) 腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄。5) 腳手架工程的施工驗收報告。4.6.4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。1) 構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠。2)

27、 安全網的張掛及護欄、擋腳板的設置是否齊全。3) 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。4) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求。5) 垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格。6) 扣件螺栓是否松動，是否超載。4.7腳手架拆除4.7.1腳手架的拆除作業應按確定的拆除程序進行。水平拉接桿件應在位于其上的全部可拆除桿件都拆除之后才能拆除。在拆除過程中，凡已松開連接桿件的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件，拆下的桿配件應以安全的方式運出和吊下。在任何情況下嚴禁向下拋擲鋼管、配件和其他物品。4.7.2、拆除前應全面檢查上層架的扣件、連墻件、支撐體系是否安全可

28、靠，并經過施工管理人員批準方可進行。拆除時不可上下同時施工。4.7.3本工程因工程需要，安全通道，需拆改一部分腳手架。在一部分架體拆除前，于分界線處（不拆除腳手架一側）增設連墻桿件，當一部分腳手架拆除后，剩余架體端頭要及時搭設剪刀撐對架體進行封閉。4.8防雷接地措施4.8.1設置避雷針，避雷針用直徑12mm的鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m，高出最高腳手架不小于2m，設置在腳手架的最高點，但避雷針水平間距不大于50m。，然后采用40mm4mm的扁鋼作為接地線，接地線將避雷針全部橫向連通，然后向下與接地極連接。接地極可與結構鋼筋連接，利用結構的接地系統。4.8.2防雷接地裝置完成后，要用進行遙測。5

29、.施工安全保證措施5.1保證安全組織保障措施本工程成立高支模施工安全管理領導小組。組 長：副組長： 組 員： 5.2施工過程注意事項5.2.1成立以項目經理為中心的領導班子，對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，雙排腳手架、懸挑腳手架兩種方式。5.2.2施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，雙排腳手架、懸挑腳手架前向作業人員進行安全技術交底。5.2.3架子搭設完畢，經班組、項目部自檢合格，技術部及安全部復檢合格，報監理、安監驗收合格后，方可進行使用。5.3安全保證措施5.3.1在頂架搭設過程中要實行嚴格的監控，由專職施工員進行現場指揮監督，隨時糾正可能出現的質量安全隱患。搭設前要進行班

30、前安全技術交底，搭設完畢后要進行自檢，若發現有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。5.3.2雙排腳手架完畢，經班組、項目部自檢合格，技術部及安全部復檢合格，報監理、安監驗收合格后，方可使用。5.3.3在搭設雙排腳手架、懸挑腳手架完畢后：5.3.3.1桿件的設置和連接、掃地桿、剪力撐等構件是否符合要求。5.3.3.2基礎是否積水，底座是否松動。5.3.3.3桿件是否有變形的現象。5.3.3.4安全防護措施是否符合規范要求。5.4預防高空墜落事故安全技術措施5.4.1項目經理對本項目的安全生產全面負責，指導做好高處作業人員的安全教育及相關的安

31、全預防工作。5.4.2外腳手架工程應按相關規定編制施工方案，經項目主任工程師、公司技術負責人審批簽字后報監理公司審批，審批通過后該方案方可實行。模板腳手架搭設完成后，須由項目負責人會同監理人員簽字驗收合格后，方可投入使用。5.4.3所有高處作業人員應接受高處作業安全知識的教育；特種高處作業人員應持證上崗，上崗前應依據有關規定進行專門的安全技術簽字交底。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的，應按規定對作業人員進行相關安全技術簽字交底。5.4.4高處作業人員應經過體檢，合格后方可上崗。施工單位應為作業人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業人員應按規定正確佩戴和使用。5.4.5安全帶

32、使用前應經過檢查合格。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防摩擦割斷。5.4.6項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現場各相應部位，夜間應設紅燈示警。5.4.7已支好模板的樓層四周用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.5m，然后在護欄上再鋪設一層密目式安全網。5.4.8高處作業前，應由項目負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經驗收合格簽字后，方可作業。安全防護設施應做到定型化、工具化，防護欄桿以紅白相間的條紋標示。需要臨時拆除或變動安全設施的，應經項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經驗收合格

33、簽字后，方可實施。5.4.9各類作業平臺應按相關規定編制施工方案，項目負責人審批簽字并組織有關部門驗收，經驗收合格簽字后，方可作業。架體應保持穩固，不得與施工腳手架連接。作業平臺上嚴禁超載。5.4.10拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。5.5監測監控本項目采用雙排腳手架、懸挑腳手架支撐體系，架體搭設完畢后，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：5.5.1班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。5.5.2日常檢查，巡查的重點部位：5.5.2.1桿件的設置和邊接、連墻件、斜桿、插銷、連接盤、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。

34、5.5.2.2立桿是否懸空。5.5.2.3連接扣件是否松動。5.5.2.4支撐體系是否有不均勻的沉降、變形。5.5.2.5施工過程中是否有超載的現象。5.5.2.6安全防護措施是否符合規范要求。5.5.2.7支撐體系和各桿件是否有變形的現象。5.5.2.8在承受六級大風或大雪后必須進行全面檢查。5.5.3監測方案包括：5.5.3.1監測項目：支架沉降、位移和變形。5.5.3.2監測點布設本工程雙排腳手架、懸挑腳手架落在回填土上。每個監測剖面應設置2個支架水平位移觀測點和3個支架沉降觀測點。使用經緯儀、水平儀等監測儀器進行監測，監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。5.5.2.3監

35、測頻率：在灰土回填過程中應實施實時監測，每天檢測2次。外腳手架允許偏差及預警值要求項目允許偏差預警值檢查工具立桿鋼管彎曲3mL4m128mm經緯儀、水準儀4mL6.5m2012mm經緯儀、水準儀水平桿管彎曲L6.5m3025mm經緯儀、水準儀立桿垂直度全高絕對偏差3015mm經緯儀、水準儀立桿腳手架高度H內相對值H/4000.75H/400經緯儀、水準儀支撐沉降10mm5 mm經緯儀、水準儀5.5.2.4、監測地點：雙排腳手架、懸挑腳手架東、南、西、北側面上各設置3個檢測點。5.6季節性施工安全技術措施雙排腳手架下沉：雨期施工期間回填土壓系數0.93，保證雙排腳手架均勻沉降。5.6.2如搭設架

36、子在雨期進行，應組織有關部門進行檢查，上人馬道鋪好木腳手板，釘好防滑條，防滑條間距不大于300mm，并定期派人清掃馬道上的積泥。5.6.3雨天高空作業人員應穿防滑鞋，注意防滑。5.6.4大風、大雨天氣應停止施工作業。5.6.5雨天，應對支撐架的整體穩定性進行檢查，對立桿垂直度、連接件等應逐個檢查，對有松扣、移位等現象的立即糾正。5.6.6在雙排架體上設置沉降觀測點，每場雨后測量人員須對架體進行沉降觀測，如發現架體有沉降、變形或位移及時通知有關人員對架體進行維修。6.應急預案6.1重點防范部位概況東側雙排腳手架距離培新小學較近、南側懸挑腳手架路面比較狹窄要對兩處的重點防護。6.2風險隱患本工程風

37、險隱患為高空墜落、物體打擊事故。6.3控制措施6.3.1編制專項施工方案，經審批合格后，方可組織施工。6.3.2腳手架施工人員必須持證上崗，并經崗位技術培訓和安全教育。6.3.3雙排腳手架、懸挑腳手架施工完畢，經驗收合格后，方可投入使用。雙排腳手架、懸挑腳手架拆除后必須經項目部技術部門同意后方可拆除，未經項目部同意，任何人不得私自拆除模架或改變模架使用用途。6.3.4發生6級及以上大風天氣時，應及時將天氣情況向全體員工公示；禁止高處及外檐作業，并對模架采取必要防風措施。6.3.5發生汛期暴雨、雷擊時，項目部要加強防汛值班，關注天氣預報、汛情預報并及時公示，對施工現場模架定期檢查并作好記錄。6.

38、3.6項目部設專人每周或在六級及其以上大風、大雨后對模架體系進行安全監控。一旦發現模架變形、傾斜或不穩定情況，立即停止作業，及時整改，經驗收合格后方可進行下步施工。6.4施救措施6.4.1組織機構建立、健全項目部應急突發事故及自然災害救援保障體系。項目部成立安全生產領導小組，由項目經理任組長，負責處理突發事件。6.4.2應急準備6.4.2.1項目經理部要成立應急救援小組，小組成員要分工明確，責任到位并確定聯絡員。6.4.2.2項目經理部應急救援小組聯系方式6.4.2.3項目經理部應急救援小組成員要定期學習應急救援知識。6.4.2.4項目經理部應設置施工現場緊急疏散的安全通道標志，并配有詳細的疏

39、散方案。應急救援小組應對可能出現的緊急情況，做好物資和人員準備，如發生人員傷亡時有醫療急救設施、設備等，有義務的搶救、搶險人員。6.4.2.5施工現場應編制應急救援情況處理預案，并按預案進行演練，發現問題、及時調整。6.4.3應急救援響應6.4.3.2發生高空墜落、物體打擊事故：施工現場發生人員高空墜落事故時，發現人應首先報告現場負責人，組織搶救傷員，并立即停止高空作業面施工，及時檢查施工現場各種防護，防止事態繼續擴大。6.4.3.3搶救受傷人員的幾種情況處理（1）如確認人員已死亡,立即保護現場。（2）如發生人員昏迷、傷及內臟，骨折及大量失血：立即聯系匡主任電話：危險的可聯系專科醫院；外傷大出

40、血的，在急救車未到之前，現場采取止血措施；骨折的注意搬動時的保護，對昏迷、可能傷及脊椎內臟或傷情不詳者一律用擔架或平板，不得一人抬肩，一人抬腿。（3）一般性外傷：視傷情送往醫院，已防破傷風；輕微內傷，送醫院檢查。醫院：醫院電話：6.4.3.4救援路線6.4.4事故報告流程 事故報告流程圖7.計算書附件一、二、三落地式扣件鋼管腳手架計算書一依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00

41、。雙排腳手架，搭設高度46.4米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.35米，立桿的步距1.50米。鋼管類型為483.0，連墻件采用3步3跨，豎向間距4.50米，水平間距3.60米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。采用腳手板，荷載為0.35kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用腳手板，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.0000，體型系數0.6000。地基承載力標準值170kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，

42、地基承載力調整系數0.40。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.050/2=0.184kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.050/2=1.575kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.036+1.20.184=0.263kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.575=2.205kN/

43、m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.263+0.102.205)1.2002支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.263+0.1172.205)1.2002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.409106/4248.0=96.371N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜

44、荷載標準值 q1=0.036+0.184=0.219kN/m活荷載標準值 q2=1.575kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.219+0.9901.575)1200.04/(1002.06105101950.0)=1.686mm大橫桿的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0361.200=0.043kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.20

45、0/2=0.220kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷載的計算值 P=1.20.043+1.20.220+1.41.890=2.962kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.036)1.0502=0.783106/4248.0=184.398N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷

46、載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0361050.004/(3842.060105101950.000)=0.027mm集中荷載標準值 P=0.043+0.220+1.890=2.153kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2153.1001050.01050.01050.0/(482.06105101950.0)=2.473mm最大撓度和 V=V1+V2=2.499mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc

47、其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0361.050=0.037kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.200/2=0.220kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷載的計算值 R=1.20.037+1.20.220+1.41.890=2.955kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的

48、荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1033 NG1 = 0.10346.350=4.786kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.200(1.050+0.300)/2=1.134kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.17 NG3 = 0.1701.2004=0.816kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(k

49、N/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.20046.350=0.556kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.293kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.2001.050/2=3.780kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.000 Us 風荷載體型系數： Us = 0.600經計算得到：Wk = 0.3001.0000.600 = 0.180k

50、N/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.27.293+0.91.43.780=13.514kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力： N=1.27.293+1.43.780=14.043kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩定

51、性計算:卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=14.043kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.700； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.7001.500=2.945m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 長細比，為2945/16=184 0 允許長細比(k取1)，為2550/16=159 210 長細比驗算滿足要求!

52、 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.214； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到: =14043/(0.21397)=165.386N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.514kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.700； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155

53、1.7001.500=2.945m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 長細比，為2945/16=184 0 允許長細比(k取1)，為2550/16=159 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.214； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.061kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =13514/(0.21397)+61000/4248=173.568N/mm2； 考慮風荷載時，

54、立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf = 300.110kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 N1=7.082kN 小于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 pk fg其中 pk 腳手架立桿基礎底面處的平均壓力標準值，pk =Nk/A=44.29 (kPa) Nk 上部結構傳至基礎頂面的軸向力標準值 Nk = 7.29+3.78=11.07kN A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設

55、計值 (kN/m2)；fg = 68.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00地基承載力的計算滿足要求!懸挑式扣件鋼管腳手架計算書一依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度12.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.

56、05米，內排架距離結構0.35米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用3步3跨，豎向間距4.50米，水平間距4.50米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。懸挑水平鋼梁采用10號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度2.30米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離

57、建筑物1.00m。而拉桿采用鋼絲繩。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.050/2=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.050/2=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.036+1.20.052=0.106kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470

58、kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.106+0.101.470)1.5002支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.106+0.1171.470)1.5002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.411106/4248.0=96.690N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下

59、: 靜荷載標準值 q1=0.036+0.052=0.088kN/m活荷載標準值 q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.088+0.9901.050)1500.04/(1002.06105101950.0)=2.649mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0361.500=0.053kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.0501.

60、500/2=0.079kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷載的計算值 P=1.20.053+1.20.079+1.41.575=2.363kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.036)1.0502 =0.626106/4248.0=147.425N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:

61、集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0361050.004/(3842.060105101950.000)=0.03mm集中荷載標準值 P=0.053+0.079+1.575=1.707kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1707.0001050.01050.01050.0/(482.06105101950.0)=1.960mm最大撓度和 V=V1+V2=1.987mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R R

62、c其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.0361.050=0.037kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.0501.500/2=0.079kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷載的計算值 R=1.20.037+1.20.079+1.41.575=2.344kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動

63、,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1116 NG1 = 0.11212.000=1.339kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2 = 0.10041.500(1.050+0.350)/2=0.420kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0

64、.010 NG4 = 0.0101.50012.000=0.180kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.899kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.150kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/

65、m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.22.899+0.91.43.150=7.448kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.22.899+1.43.150=7.889kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩定性計算1.不考慮

66、風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.889kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.700； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.7001.500=2.945m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 長細比，為2945/16=184 0 允許長細比(k取1)，為2550/16=159 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查

67、表得到0.214； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得: =7889/(0.21397)=92.912N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.448kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.700； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.7001.500=2.945m； A 立桿凈截面面積，A

68、=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 長細比，為2945/16=184 0 允許長細比(k取1)，為2550/16=159 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.214； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.096kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =7448/(0.21397)+96000/4248=110.242N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計

69、算得到 Nf2 = 297.693kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到: Nl=9.379kN 大于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件不滿足要求!可以考慮雙扣件！ 連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體350mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1000mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 245.00cm4，截面抵抗矩W = 49.00cm3，截面積A = 14.30cm2。受腳手架

70、集中荷載 P=7.89kN水平鋼梁自重荷載 q=1.214.300.00017.8510=0.14kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=13.923kN,R2=2.228kN,R3=0.140kN最大彎矩 Mmax抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=3.173106/(1.0549000.0)+1.9891000/1430.0=63.053N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁

71、的整體穩定性計算水平鋼梁采用10號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄B其值bb=0.929經過計算得到強度 =3.17106/(0.92949000.00)=69.69N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=1

72、4.064kN十、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=14.064kN 拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00014.064/0.850=132.366kN。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑17.0mm。鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的

73、拉力N，為N=RU=14.064kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 65N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=140644/(3.1416652)1/2=12mm十一、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=2.228kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范9.7.6 f = 65N/mm2；壓點處采用1個 U 形鋼筋拉環連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=

74、22284/(3.141665.002)1/2=5mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 2.23kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算得到 h 要大于2228.24/(3.1416201.5)=23.6mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉

75、力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 2.23kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.2.10條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0

76、截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 2.56106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0110 = 1-(1-20.0110)1/2=0.0110s = 1-0.0110/2=0.9950樓板壓點負彎矩配筋為 As = 2.56106 / (0.9950105.0210.0) = 116.8 mm2懸挑式扣件鋼管腳手架計算書二依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2

77、010計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度16.0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.35米，立桿的步距1.50米。采用的鋼管類型為483.0，連墻件采用3步3跨，豎向間距4.50米，水平間距4.50米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。采用腳手板，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數1.2500，體型

78、系數0.6000。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度2.30米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.40m。而拉桿采用鋼絲繩。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.050/2=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.05

79、0/2=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.036+1.20.052=0.106kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.106+0.101.470)1.5002支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.106+0.1171.470)1.5002我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.411106/

80、4248.0=96.690N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值 q1=0.036+0.052=0.088kN/m活荷載標準值 q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.088+0.9901.050)1500.04/(1002.06105101950.0)=2.649mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置

81、下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0361.500=0.053kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.0501.500/2=0.079kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷載的計算值 P=1.20.053+1.20.079+1.41.575=2.363kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.036)1.0502 =0.626106/4248.0=147.425N/mm2小橫

82、桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0361050.004/(3842.060105101950.000)=0.03mm集中荷載標準值 P=0.053+0.079+1.575=1.707kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1707.0001050.01050.01050.0/(482.06105101950.0)=1.960mm最大撓度和 V=V1+V2=1.987mm小橫桿的最大

83、撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.0361.050=0.037kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.0501.500/2=0.079kN 活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷載的計算值 R=1.20.037+1.20.079+1.41.575=2.344kN單扣件抗滑承載力的設計

84、計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1116 NG1 = 0.11216.000=1.786kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用腳手板，標準值為0.10 NG2 = 0.10041.500(1.050+0.350)/2=0.420kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例

85、采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50016.000=0.240kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.406kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.150kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，U

86、z = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.406+0.91.43.150=8.056kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.406+1.43.150=8.497kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk

87、 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.497kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.700； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.7001.500=2.945m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 長細比，為2945

88、/16=184 0 允許長細比(k取1)，為2550/16=159 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.214； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得: =8497/(0.21397)=100.069N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.056kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定

89、，u=1.700； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.7001.500=2.945m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 長細比，為2945/16=184 0 允許長細比(k取1)，為2550/16=159 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.214； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.096kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =80

90、56/(0.21397)+96000/4248=117.399N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 297.693kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到: Nl=9.379kN 大于扣件的抗滑力8.0kN，連墻件扣件不滿足要求!可以考慮雙扣件！ 連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體350mm，支拉斜桿的支點距

91、離墻體 = 1400mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面積A = 30.60cm2。受腳手架集中荷載 P=8.50kN水平鋼梁自重荷載 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=10.222kN,R2=7.920kN,R3=-0.053kN最大彎矩 Mmax抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.62110

92、6/(1.05185000.0)+2.8621000/3060.0=9.278N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄B其值bb=0.929經過計算得到強度 =1.62106/(0.929185000.00)=9.43N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按

93、照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=10.615kN十、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=10.615kN 拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00010.615/0.850=99.90

94、6kN。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑14.0mm。鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為N=RU=10.615kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 65N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=106154/(3.1416652)1/2=11mm十一、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=7.920kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按

95、照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范9.7.6 f = 65N/mm2；壓點處采用1個 U 形鋼筋拉環連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=79204/(3.141665.002)1/2=9mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 7.92kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度。經過計算

96、得到 h 要大于7920.05/(3.1416201.5)=84.0mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 7.92kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=18.15N/mm2；經過計算得到公式右邊等于175.8kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：根據混凝土結構設計規范GB50010-2010第6.2.10條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 200-15 = 185mm；s = 9.11106/(1.00019.1001.51000185.02)=0.0090 = 1-(1-20.0090)1/2=0.0090s = 1-0.0090/2=0.9950樓板壓點負彎矩配筋為 As = 9.11106 / (0.9950185.0210.0) = 235.5 mm2