1、第一章 概述2第二章 現澆梁支撐體系的計算32.1、概述32.1.1 支頂架的結構32.1.2 鋼平臺的結構32.2 鋼管支架的計算52.2.1 荷載組合52.2.2 支架力學計算52.2.3 大楞計算：11小楞計算13底模板計算142.3 鋼平臺的計算15鋼平臺構造152.3.2 36#工字鋼計算172.3.3 貝雷架計算202.3.4 鋼管樁計算23第三章 鋼管架搭設253.1施工準備253.2基礎253.3搭設鋼管架及配件應符合下列規定：253.4鋼管架拆除注意事項273.5鋼管架搭設作業安全措施28第四章 鋼管樁與貝雷架搭設30第五章 環境保護措施31第六章 安全生產和文明施工33第一

2、章 概述本工程為原西岸大橋東側擴建新橋橋工程。起點橋臺樁號為k2+188，終點橋臺樁號為k2+388，全橋共7跨。新建橋標準跨徑組合16+20+（28+56+32）+16+32=200m。新建橋寬為10.8，橫向布置為0.5米m（防撞欄）+7.5m（車行道）+2.8m（人行道）。具體結構為：上部結構：（1）主橋：新建西岸大橋主橋的上部結構采用28m+56m+32m的變截面預應力混泥土連續箱梁，中支點梁高為3.5m，跨中梁高為2m。箱體采用單箱雙室結構，按A類構件設計。（2）引橋：引橋的上部結構采用16m和20m的空心板以及32m的小箱梁。其中32m簡支小箱梁為預制拼裝結構，按A類構件設計，梁高

3、為1.8m，端部設置牛腿，牛腿處梁高1.4m，單片小箱梁頂部寬2.4m，小箱梁間設置30cm濕接縫。下部結構：中墩采用雙柱墩梁固接，邊墩采用鋼筋混凝土蓋梁雙柱式墩。為保證橫橋向剛度，設置樁基礎系梁及立柱系梁，基礎采用鋼筋混凝土鉆孔灌注樁，所有樁基均按嵌巖樁設計。橋墩主橋為雙柱式墩，引橋為樁柱式墩，上接蓋梁，橋臺為一字式橋臺。橋型布置見下圖。 西岸大橋橋位于佛山市南海區西樵鎮原西岸大橋處，橫跨*河，該處河道較寬，河道頂面的寬度是147.64m. 河床底的寬度是120.65m河床有水流河道的寬度是54.54，水深受季節性降水及*河水位影響明顯。水中樁基與連續梁施工需要搭設鋼平臺。鋼平臺主要采用鋼管

4、樁與貝雷架相結合，鋼平臺搭設完畢后，在鋼平臺上搭設鋼管支架。第二章 現澆梁支撐體系的計算2.1、概述本方案鋼平臺主要采用鋼管樁與貝雷架和工字鋼相結合。鋼管樁根據實際需要運至施工現場,用25T吊車吊起振動錘（45KW）,夾住鋼管樁,然后對位,對好位后啟動電源開始振動下沉,鋼管樁下沉過程中用全站儀觀測鋼管樁是否偏位,若發生偏位,立即停止振動.將振動錘松開,在反方向夾住鋼管樁,再啟動電源繼續振動下沉,當鋼管樁下沉到樁頂設計標高時,再用吊車吊起下一段鋼管樁,并與已下沉鋼管樁對接好,然后焊接接頭再振動下沉。為了保證不因地質變化影響樁的承載力，最后連續振動一分鐘鋼管樁貫入深度不大于5mm即可。 2.1.1

5、 支頂架的結構支頂架（碗扣）搭設方案，具體搭設見計算書設置。（按最不利計算，搭設，2米梁高可以重新計算，但費用相差不大）2.1.2 鋼平臺的結構本工程過水段現澆梁需要搭設水上平臺，水上平臺的結構主要是貝雷架與鋼管樁結合。貝雷架順橋向設置,1、箱梁兩端中腹板采用三排單層，邊腹板采用兩排單層的組合，翼板采用兩排單層的組合，跨徑為6m；除兩端部分也同樣采取這一組合，跨徑改為12米。單幅橋寬橫橋向設置11排貝雷架。貝雷架直接作用在4排32#工字鋼上，貝雷架上搭設32#工字鋼作為鋼管支架的支撐體系。單幅橋寬橫軸向設置5根6008mm鋼管樁，鋼管樁頂部用凹槽形式與2根32b工字鋼連成一體。貝雷片間距見“工

6、字鋼受力簡圖”,貝雷片和工字鋼連接；貝雷架上鋪設32#工字鋼作為鋼管架的墊腳，32#工字鋼縱向間距為75cm，每條工字鋼與最外邊兩排貝雷片用倒“u”型焊接，加強貝雷片和工字鋼的整體性。鋼管樁橫橋向見“工字鋼受力簡圖”，鋼管樁之間用20#槽鋼作為剪刀斜撐焊接連固成一體，詳見附圖。 鋼平臺橫截面圖 鋼平臺截面圖2.2 箱梁自重荷載分布簡化依據箱梁的實際尺寸，將箱梁的橫截面簡化為兩種形式，分別對應端部和跨中的兩種典型橫斷面；在縱向上，箱梁兩端各6m范圍內采用端部橫斷面形式，中間為跨中橫斷面形式2.3 鋼管支架的計算2.3.1箱梁兩端的支架計算（兩端各6米范圍）一、 工程參數箱梁參數箱梁高度3.5m頂

7、板厚度0.25m底板厚度0.5m翼板厚度0.25m腹板厚度0.6m支架參數建筑施工危險等級級危險等級系數：支撐結構1水平桿件1支模高度5m鋼管類型483.5mm底板下立桿縱距0.8m立桿橫距0.8m腹板下立桿縱距0.4m立桿橫距0.4m翼板下立桿縱距1m立桿橫距1m水平桿步距0.9m伸出長度a0.4m面板木膠合板 厚度：18mm次楞方木支撐，間距0.2m主楞雙鋼管剪刀撐設置依據JGJ300-2013規范要求,采用有剪刀撐框架式支撐結構,剪刀撐寬度：縱距方向4跨，橫距方向4跨支撐結構與既有結構連接情況支撐結構與既有結構未作可靠連接荷載參數永久荷載新澆砼自重24kN/m3鋼筋自重1.5kN/m3面

8、板次楞自重0.5kN/m2支架自重0.14kN/m可變荷載施工人員及設備荷載面板與次楞主楞立桿2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2二、 箱梁翼板模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為18mm ，取寬度1m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 10001818/6=54000mm3；截面慣性矩I= 1000181818/12=486000mm4；（一）強度驗算1、 面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.25+1.50.25+0.5)+

9、1.42.51=11.750kN/mq1=1.35(240.25+1.50.25+0.5)+1.40.72.51= 11.731kN/m根據以上兩者比較應取q1= 11.750kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.210.5=0.600 kN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1 11.7500.22=0.047kNm施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.6000.22 +0.213 3.5000.2=0.151kNm取Mmax=0.151KNm驗算

10、強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.151106=2.80N/mm2 f=12.5N/mm2W54000面板強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 1（240.251.50.250.5+2.5）=9.375kN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6779.3752004=0.05mm 0.5mm100EI1004500486000滿足要求!三、 箱梁翼板次楞方木驗算次楞采用方木，寬度100mm，高度100mm，間距

11、0.2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =100100100/6=166667mm3；截面慣性矩 I =100100100100/12=8333333mm4；（一）抗彎強度驗算1、 次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取立桿橫距，L=1m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.25+1.50.25+0.5)+1.42.50.2=2.350kN/mq1=1.35(240.25+1.50.25+0.5)+1.40.72.50.2= 2.346kN/m根據以上兩者比較應取q1= 2.350kN/m作為設計依據。集

12、中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.20.20.5=0.120kN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.12.35012=0.235kNm施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.12012+0.2133.5001=0.755kNm取Mmax=0.755kNm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.755106=4.53N/mm2 f=17N/mm2W166667次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.6

13、2.3501=1.410kN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.1201+0.653.500=2.347kN取V=2.347kN驗算強度。木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.347103= 0.352N/mm2 fv=1.6N/mm22bh2100100次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.2（240.251.50.250.5+2.5）=1.875kN/m次楞最大容許撓度值:1000/250=4mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=

14、0.677ql4=0.6771.87510004=0.15mm 4mm100EI100100008333333滿足要求!四、 箱梁翼板主楞驗算主楞采用:雙鋼管，截面抵拒矩W=10.16cm3，截面慣性矩I=24.38cm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取2.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q11= 1.2(240.25+1.50.25+0.5)+1.42.50.2=2.350kN/mq12= 1.35(240.25+1.50.25+0.5)+1.40.72.50.2= 2.346kN/m根據以上兩者比較應取q1=

15、 2.350kN/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.3501=2.585kN。次楞作用集中荷載P=2.585kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kNm)最大彎矩 Mmax=1.318kNm；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=1.318106=129.724N/mm2 205N/mm2W10.16103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.2（240.251.50.250.5+2.5）

16、=1.875kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.8751=2.063kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=1.438mm。主梁的最大容許撓度值:1000/150=6.7mm，最大變形 Vmax =1.438mm 6.7mm滿足要求!五、 風荷載計算1.風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算：k=sz00-基本風壓，按北京10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。s-支撐結構風荷載體形系數s，將支撐架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表第33項和37項的規定計算。支撐架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.093/(0.80.9)=0

17、.155式中An -一步一跨范圍內的擋風面積，An=(la+h+0.325lah)d=0.093m2la-立桿間距，0.8m，h-步距，0.9m，d-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.155=0.19無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.191-0.90 2=0.361-1-0.90-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=5m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.65。支撐架頂部立桿段風荷載標

18、準值k=zs0=0.650.360.3=0.070kN/m22.風荷載引起的立桿軸力標準值NWK有剪刀撐框架結構支撐結構，按下式計算：NWK=nwaPWKH2=40.0752=0.27kN2B213式中：PWK風荷載的線荷載標準值，PWK=kla=0.0701=0.07kN/mk風荷載標準值, k=0.070kN/m2,la立桿縱向間距，la=1mnwa單元框架的縱向跨數，取nwa=4H支撐結構高度，H=5m,B支撐結構橫向寬度，B=13m3.風荷載引起的立桿彎矩設計值M有剪刀撐框架式支撐結構，風荷載引起的立桿彎矩標準值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.070.92=0.006kNm101

19、0風荷載引起的立桿彎矩設計值M=QMWK=1.40.006=0.008kNm六、 立桿穩定性驗算（一）立桿軸力設計值對于承載能力極限狀態，應按荷載的基本組合計算荷載組合的效應設計值。分別計算由可變荷載或永久荷載控制的效應設計值，按最不利的效應設計值確定。不組合風荷載時，立桿軸力設計值按下式計算取較大值：1.20.145+(240.251.50.250.5)11+1.42.511=12.590kN；1.350.145+(240.251.50.250.5)11+1.40.72.511=12.676kN；立桿軸向力取上述較大值，N=12.676KN。組合風荷載時：1.20.145+(240.251.

20、50.250.5)11+1.40.9（0.27+2.511）=12.580kN；1.350.145+(240.251.50.250.5)11+1.40.70.9（0.27+2.511=12.669kN；立桿軸向力取上述較大值，N=12.669KN。（二）立桿計算長度L0有剪刀撐框架式支撐結構中的單元框架穩定性驗算時，立桿計算長度L0=Hah立桿計算長度系數，按建筑施工臨時支撐結構技術規范附錄表B-4水平桿不連續取值。表中主要參數取值如下：有剪刀撐框架式支撐結構的剛度比，其中E-彈性模量，取206000（N/mm2）I 鋼管的截面慣性矩，取121900（mm4）h立桿步距，取900mmk節點轉動

21、剛度，取25kNm/radly立桿的y向間距，取800mmK=206000121900+800=1.26900251066900ax單元框架x向跨距與步距h之比，ax =lx/h=0.8/0.9=0.89nx單元框架的x向跨數，nx =4x向定義：立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數大的方向，取板底立桿縱距方向。根據以上參數查表，立桿計算長度系數=2.22a掃地桿高度與懸臂長度修正系數，按附錄表B-6水平桿連續取值，a=1.05其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/0.9=0.22a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.4/0.9=0.44aa1與a2中的較大值，a=0.44H高度修

22、正系數，架體高度5m,H=1立桿計算長度L0=Hah =11.052.220.9=2.10m（三）立桿穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，應按下式對單元框架進行立桿穩定性驗算：NfAN-立桿軸力設計值，取12.676kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=2100/15.80=133，查表=0.381；L0 立桿計算長度，取2100mm，i桿件截面回轉半徑,取15.80mm；A桿件截面積，取489mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；N=12.676103=68.038N/mm2 f=205 N/mm2A0.381489立桿穩定

23、性滿足要求!立桿局部穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，組合風荷載時，還應按下式進行立桿局部穩定性驗算：N-立桿軸力設計值，取12.669kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=170/1.58=108，查表=0.53L0 立桿計算長度，進行局部穩定性驗算時，L0=（1+2a）h=(1+20.444)0.9=1.70maa1與a2中的較大值，a=0.444其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/0.9=0.222a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.4/0.9=0.444i桿件截面回轉半徑,取1.58cm；A 桿件截面積，取489mm2

24、；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；M風荷載引起的立桿彎矩設計值，M=0.008kNmW桿件截面模量，W=5080mm3NE立桿的歐拉臨界力，NE=2EA=3.142 2206000489=85.26kN2108 2立桿穩定性驗算如下：12.669103+0.0081060.534895080（1-1.10.5312.669）85.26=48.883+1.724=50.607N/mm2 f=205 N/mm2立桿局部穩定性驗算滿足要求!七、 箱梁底板模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為18mm ，取寬度1m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩W= 10001818/6=54000mm3

25、；截面慣性矩I= 1000181818/12=486000mm4；（一）強度驗算2、 面板按三跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(24(0.25+0.5)+1.5(0.25+0.5)+0.5)+1.42.51=27.050kN/mq1=1.35(24(0.25+0.5)+1.5(0.25+0.5)+0.5)+1.40.72.51= 28.944kN/m根據以上兩者比較應取q1= 28.944kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.210.5=

26、0.600 kN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1 28.9440.22=0.116kNm施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.6000.22 +0.213 3.5000.2=0.151kNm取Mmax=0.151KNm驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.151106=2.80N/mm2 f=12.5N/mm2W54000面板強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 1（24(0.

27、25+0.5)1.5(0.25+0.5)0.5+2.5）=22.125kN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67722.1252004=0.11mm 0.5mm100EI1004500486000滿足要求!八、 箱梁底板次楞方木驗算次楞采用方木，寬度100mm，高度100mm，間距0.2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =100100100/6=166667mm3；截面慣性矩 I =100100100100/12=8333333mm4；（一）抗彎強度驗算2、 次楞按三跨連續梁計算，其計

28、算跨度取立桿橫距，L=0.8m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(24(0.25+0.5)+1.5(0.25+0.5)+0.5)+1.42.50.2=5.410kN/mq1=1.35(24(0.25+0.5)+1.5(0.25+0.5)+0.5)+1.40.72.50.2= 5.789kN/m根據以上兩者比較應取q1= 5.789kN/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.20.20.5=0.120kN/m跨中集中荷載設計值P=1.42.5= 3.500kN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.

29、1q1l2=0.15.7890.82=0.370kNm施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.1200.82+0.2133.5000.8=0.603kNm取Mmax=0.603kNm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.603106=3.62N/mm2 f=17N/mm2W166667次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.65.7890.8=2.779kN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.1200.8+0.653.500=2.333kN取V=2.779kN

30、驗算強度。木材抗剪強度設計值fv=1.6N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.779103= 0.417N/mm2 fv=1.6N/mm22bh2100100次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。q = 0.2（24(0.25+0.5)1.5(0.25+0.5)0.5+2.5）=4.425kN/m次楞最大容許撓度值:800/250=3.2mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6774.425800.04=0.15mm 3.2mm100EI100100008333333滿足要求!九、

31、 箱梁底板主楞驗算主楞采用:雙鋼管，截面抵拒矩W=10.16cm3，截面慣性矩I=24.38cm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取2.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q11= 1.2(24(0.25+0.5)+1.5(0.25+0.5)+0.5)+1.42.50.2=5.410kN/mq12= 1.35(24(0.25+0.5)+1.5(0.25+0.5)+0.5)+1.40.72.50.2= 5.789kN/m根據以上兩者比較應取q1= 5.789kN/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.15.7

32、890.8=5.094kN。次楞作用集中荷載P=5.094kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kNm)最大彎矩 Mmax=1.681kNm；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=1.681106=165.453N/mm2 205N/mm2W10.16103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算撓度驗算時，荷載效應組合取永久荷載+施工均布荷載，分項系數均取1.0。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.2（24(0.25+0.5)1.5(0.25+0.5)0.5+2.5）=4.425kN/m次楞最大支座力=1.1q1l

33、=1.14.4250.8=3.894kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=1.120mm。主梁的最大容許撓度值:800/150=5.3mm，最大變形 Vmax =1.120mm 5.3mm滿足要求!十、 風荷載計算1.風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算：k=sz00-基本風壓，按北京10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。s-支撐結構風荷載體形系數s，將支撐架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表第33項和37項的規定計算。支撐架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.093/(0.80.9)=0.155式中An -一步一跨范圍內的擋風面積，

34、An=(la+h+0.325lah)d=0.093m2la-立桿間距，0.8m，h-步距，0.9m，d-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.155=0.19無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.191-0.90 2=0.361-1-0.90-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=5m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.65。支撐架頂部立桿段風荷載標準值k=zs0=0.650.360.3=0.0

35、70kN/m22.風荷載引起的立桿軸力標準值NWK有剪刀撐框架結構支撐結構，按下式計算：NWK=nwaPWKH2=40.0652=0.23kN2B213式中：PWK風荷載的線荷載標準值，PWK=kla=0.0700.8=0.06kN/mk風荷載標準值, k=0.070kN/m2,la立桿縱向間距，la=0.8mnwa單元框架的縱向跨數，取nwa=4H支撐結構高度，H=5m,B支撐結構橫向寬度，B=13m3.風荷載引起的立桿彎矩設計值M有剪刀撐框架式支撐結構，風荷載引起的立桿彎矩標準值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.060.92=0.005kNm1010風荷載引起的立桿彎矩設計值M=QMW

36、K=1.40.005=0.007kNm十一、 立桿穩定性驗算（一）立桿軸力設計值對于承載能力極限狀態，應按荷載的基本組合計算荷載組合的效應設計值。分別計算由可變荷載或永久荷載控制的效應設計值，按最不利的效應設計值確定。不組合風荷載時，立桿軸力設計值按下式計算取較大值：1.20.145+(240.751.50.750.5)0.80.8+1.42.50.80.8=18.152kN；1.350.145+(240.751.50.750.5)0.80.8+1.40.72.50.80.8=19.469kN；立桿軸向力取上述較大值，N=19.469KN。組合風荷載時：1.20.145+(240.751.50

37、.750.5)0.80.8+1.40.9（0.23+2.50.80.8）=18.218kN；1.350.145+(240.751.50.750.5)0.80.8+1.40.70.9（0.23+2.50.80.8=19.515kN；立桿軸向力取上述較大值，N=19.515KN。（二）立桿計算長度L0有剪刀撐框架式支撐結構中的單元框架穩定性驗算時，立桿計算長度L0=Hah立桿計算長度系數，按建筑施工臨時支撐結構技術規范附錄表B-4水平桿不連續取值。表中主要參數取值如下：有剪刀撐框架式支撐結構的剛度比，其中E-彈性模量，取206000（N/mm2）II 鋼管的截面慣性矩，取121900（mm4）h立

38、桿步距，取900mmk節點轉動剛度，取25kNm/radly立桿的y向間距，取800mmK=206000121900+800=1.26900251066900ax單元框架x向跨距與步距h之比，ax =lx/h=0.8/0.9=0.89nx單元框架的x向跨數，nx =4x向定義：立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數大的方向，取板底立桿縱距方向。根據以上參數查表，立桿計算長度系數=2.22a掃地桿高度與懸臂長度修正系數，按附錄表B-6水平桿連續取值，a=1.05其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/0.9=0.22a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.4/0.9=0.44aa1與a2中

39、的較大值，a=0.44H高度修正系數，架體高度5m,H=1立桿計算長度L0=Hah =11.052.220.9=2.10m（三）立桿穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，應按下式對單元框架進行立桿穩定性驗算：NfAN-立桿軸力設計值，取19.469kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=2100/15.80=133，查表=0.381；L0 立桿計算長度，取2100mm，i桿件截面回轉半徑,取15.80mm；A桿件截面積，取489mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；N=19.469103=104.498N/mm2 f=205 N/

40、mm2A0.381489立桿穩定性滿足要求!立桿局部穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，組合風荷載時，還應按下式進行立桿局部穩定性驗算：N-立桿軸力設計值，取19.515kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=170/1.58=108，查表=0.53L0 立桿計算長度，進行局部穩定性驗算時，L0=（1+2a）h=(1+20.444)0.9=1.70maa1與a2中的較大值，a=0.444其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/0.9=0.222a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.4/0.9=0.444i桿件截面回轉半徑,取1.58cm

41、；B 桿件截面積，取489mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；M風荷載引起的立桿彎矩設計值，M=0.007kNmW桿件截面模量，W=5080mm3NE立桿的歐拉臨界力，NE=2EA=3.142 2206000489=85.26kN2108 2立桿穩定性驗算如下：19.515103+0.0071060.534895080（1-1.10.5319.515）85.26=75.298+1.590=76.888N/mm2 f=205 N/mm2立桿局部穩定性驗算滿足要求!十二、 腹板底面板驗算面板采用木膠合板，厚度為18mm。 取1m作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 1001.81.8/

42、6=54cm3；截面慣性矩I= 1001.81.81.8/12=48.6cm4；（一）強度驗算1、模板面板按三跨連續板計算，其計算跨度取面板下的次楞間距，L=0.2m。2、荷載計算作用于面板的均布線荷載設計值為：q1=1.2(243.5+1.53.5+0.5)+1.42.51=111.20kN/mq1=1.35(243.5+1.53.5+0.5)+1.40.72.51= 123.61kN/m根據以上兩者比較應取q1= 123.61kN/m作為設計依據。Mmax=0.1q1l2=0.1123.610.22=0.49kNm面板抗彎強度設計值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；面板的彎曲應力

43、按下式計算：=Mmax=0.49106=9.074N/mm2 12.5N/mm2W54103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1（243.51.53.50.5）=89.75 kN/m；面板最大容許撓度值: 200/400=0.5mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67789.752004=0.44mm 0.5mm100EI100450048.6104滿足要求!十三、 腹板底次楞驗算腹板底次楞采用方木，寬度100mm，高度100mm,間距0.2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:

44、截面抵抗矩W =101010/6=166.667cm3；截面慣性矩I =10101010/12=833.333cm4；（一）強度驗算1、荷載計算；腹板下均布線荷載設計值為：q1= 1.2(243.5+1.53.5+0.5)+1.42.50.2=22.24kN/mq1=1.35(243.5+1.53.5+0.5)+1.40.72.50.2= 24.72kN/m根據以上兩者比較應取q1= 24.72kN/m。底板下均布線荷載設計值為：q2= 1.2(240.75+1.50.75+0.5)+1.42.50.2=5.41kN/mq2= 1.35(240.75+1.50.75+0.5)+1.40.72.

45、50.2=5.79kN/m根據以上兩者比較應取q2= 5.79kN/m。計算簡圖(kN)彎矩圖(kNm)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.712kN；N2=8.441kN；N3=8.441kN；N4=0.712kN；最大彎矩 Mmax = 0.273kNm次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.273106=1.638N/mm2 17N/mm2W166.667103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：腹板下q1 = 0.2（243.51.53.50.5）=17.95kN/m；底板下q2 = 0.2（

46、240.751.50.750.5）=3.93kN/m；計算簡圖(kN)次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；經計算，最大變形 Vmax = 0.025mm次楞最大容許撓度值: 400/250 =1.6 mm；最大變形 Vmax = 0.025mm 1.6mm滿足要求!十四、 腹板底主楞驗算主楞采用:雙鋼管截面抵抗矩W=10.16cm3截面慣性矩I=24.38cm4（一）強度驗算主楞按三跨連續梁計算，次楞作用在主楞上的集中荷載P=8.441kN，如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kNm)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=6.542kN;N2=18.781kN;N3=18.781kN;N

47、4=6.542kN;最大彎矩 Mmax=0.760kNm；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=0.760106=74.803N/mm2 205N/mm2W10.16103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，次楞作用在主楞上的集中荷載P=6.094kN，經計算，主楞最大變形值Vmax =0.117mm。主楞的最大容許撓度值:400/150=2.7mm，最大變形 Vmax =0.117mm 2.7mm滿足要求!十五、 風荷載計算1.風荷載標準值風荷載標準值應按下式計算：k=sz00-基本風壓，按北京10年一遇風壓值采用，0=0.3

48、kN/m2。s-支撐結構風荷載體形系數s，將支撐架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表第33項和37項的規定計算。支撐架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.093/(0.80.9)=0.155式中An -一步一跨范圍內的擋風面積，An=(la+h+0.325lah)d=0.093m2la-立桿間距，0.8m，h-步距，0.9m，d-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-支撐架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.155=0.19無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.191-0.90 2=0.3

49、61-1-0.90-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。支撐架頂部立桿段距地面計算高度H=5m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.65。支撐架頂部立桿段風荷載標準值k=zs0=0.650.360.3=0.070kN/m22.風荷載引起的立桿軸力標準值NWK有剪刀撐框架結構支撐結構，按下式計算：NWK=nwaPWKH2=40.0352=0.12kN2B213式中：PWK風荷載的線荷載標準值，PWK=kla=0.0700.4=0.03kN/mk風荷載標準值, k=0.070kN/m2,la立桿縱向間距，la=0.4mnwa單元框架的縱向跨數，取nwa=4H

50、支撐結構高度，H=5m,B支撐結構橫向寬度，B=13m3.風荷載引起的立桿彎矩設計值M有剪刀撐框架式支撐結構，風荷載引起的立桿彎矩標準值MWK=MLKMLK=PWKh2=0.030.92=0.002kNm1010風荷載引起的立桿彎矩設計值M=QMWK=1.40.002=0.003kNm十六、 立桿穩定性驗算（一）立桿軸向力設計值支撐結構的危險等級系數取1立桿承受梁荷載設計值：18.781kN;立桿承受支架自重荷載設計值：1.250.14=0.84kN不組合風荷載時，立桿軸向力設計值N=19.62kN;風荷載在立桿中產生的軸向力設計值：0.91.40.12=0.15kN；組合風荷載時，立桿軸向力

51、設計值N=19.62+0.15=19.77kN（二）立桿計算長度L0有剪刀撐框架式支撐結構中的單元框架穩定性驗算時，立桿計算長度L0=Hah立桿計算長度系數，按建筑施工臨時支撐結構技術規范附錄表B-4水平桿不連續取值。表中主要參數取值如下：有剪刀撐框架式支撐結構的剛度比，其中E-彈性模量，取206000（N/mm2）III 鋼管的截面慣性矩，取121900（mm4）h立桿步距，取900mmk節點轉動剛度，取25kNm/radly立桿的y向間距，取800mmK=206000121900+800=1.26900251066900ax單元框架x向跨距與步距h之比，ax =lx/h=0.8/0.9=0

52、.89nx單元框架的x向跨數，nx =4x向定義：立桿縱橫向間距相同，x向為單元框架立桿跨數大的方向，取板底立桿縱距方向。根據以上參數查表，立桿計算長度系數=2.22a掃地桿高度與懸臂長度修正系數，按附錄表B-6水平桿連續取值，a=1.05其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/0.9=0.22a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.4/0.9=0.44aa1與a2中的較大值，a=0.44H高度修正系數，架體高度5m,H=1立桿計算長度L0=Hah =11.052.220.9=2.10m（三）立桿穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，應按下式對單元框架進行立桿穩定性驗算：NfAN-立桿軸力設計值

53、，取19.62kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A取值；計算長細比，=Lo/i=2100/15.80=133，查表=0.381；L0 立桿計算長度，取2100mm，i桿件截面回轉半徑,取15.80mm；A桿件截面積，取489mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；N=19.62103=105.309N/mm2 f=205 N/mm2A0.381489立桿穩定性滿足要求!立桿局部穩定性驗算有剪刀撐框架式支撐結構，組合風荷載時，還應按下式進行立桿局部穩定性驗算：N-立桿軸力設計值，取19.77kN；-軸心受壓構件的穩定系數,根據長細比=Lo/i 查規范附錄A

54、取值；計算長細比，=Lo/i=170/1.58=108，查表=0.53L0 立桿計算長度，進行局部穩定性驗算時，L0=（1+2a）h=(1+20.444)0.9=1.70maa1與a2中的較大值，a=0.444其中a1掃地桿高度與步距h之比，a1=0.2/0.9=0.222a2懸臂長度與步距h之比，a2=0.4/0.9=0.444i桿件截面回轉半徑,取1.58cm；C 桿件截面積，取489mm2；f鋼材抗壓強度設計值,取205N/mm2；M風荷載引起的立桿彎矩設計值，M=0.003kNmW桿件截面模量，W=5080mm3NE立桿的歐拉臨界力，NE=2EA=3.142 2206000489=85

55、.26kN2108 2立桿穩定性驗算如下：19.77103+0.0031060.534895080（1-1.10.5319.77）85.26=76.282+0.683=76.965N/mm2 f=205 N/mm2立桿局部穩定性驗算滿足要求!2.3鋼平臺的計算（分梁端和跨中截面計算）鋼平臺構造本工程過水段現澆梁需要搭設水上平臺，水上平臺的結構主要是貝雷架與鋼管樁結合。貝雷架采用兩邊雙排單層組合形式，縱向跨徑為12.0米，橫橋向單幅橋寬設置11排，間距為（+1.2+3.55+3.55+1.2+）米。單幅橋寬橫軸向設置5根鋼管樁，鋼管樁根打入河床地。鋼管樁縱軸向間距為12米，鋼管樁之間用20#槽鋼

56、作為剪刀斜撐焊接連固成一體，詳見附圖。 鋼平臺橫截面圖 鋼平臺截面圖2.3.2 32#工字鋼計算鋼管支架直接作用在32（b）#工字鋼上，鋼管架的軸向力由支架驗算計算出最大處為N=19.77KN。工字鋼直接作用在貝雷架上，最大跨徑為3.55m。可得出工字鋼的受力簡圖（按簡支梁計算）：（1）彈性模量E=210GPa（2）截面慣性矩：I=11621cm（3）截面抵抗矩：W= 726cm （4）理論重量：p=57.7kg/m 工字鋼受力簡圖一、抗彎強度計算（1）最大彎矩： 工字鋼彎矩圖Mmax= （2）彎拉應力：=M/W=(30.77103N.m)/( 72610-6 )m3 =42.4MPa=200

57、Mpa，滿足施工要求。二、撓度計算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，立桿作用在工字鋼上的力見“工字鋼受力簡圖）經計算，工字鋼最大變形值Vmax =0.011mm。工字鋼的最大容許撓度值:3550/400=8.88mm，最大變形 Vmax =0.011mm 8.88mm滿足施工要求!2.3.3 貝雷架計算貝雷架順橋向設置,1、箱梁兩端中腹板采用三排單層，邊腹板采用兩排單層的組合，翼板采用兩排單層的組合，跨徑為6m；除兩端部分也同樣采取這一組合，跨徑改為12米。單幅橋寬橫橋向設置11排貝雷架。貝雷架直接作用在4排32#工字鋼上，貝雷架上搭設32#工字鋼作為鋼管支架的支撐體系。 三排

58、單層貝雷架的物理系數：（受力最不利位置為中腹板位置）（1）彈性模量E=210Gpa（2）截面慣性矩：I=751491.6cm（3）截面抵抗矩：W=10735.6cm3 （4）理論重量：p=7.6kN/m（5）容許剪力F=698.9KN貝雷片按簡支梁計算，工字鋼作用在貝雷架上的集中荷載簡化為工字鋼的支座反力，經計算P=105.68kN， 工字鋼內力計算圖可得貝雷架的受力簡圖：一、抗彎強度計算貝雷片彎矩圖 計算得貝雷架的最大受彎點為跨中，該處彎矩為Mmax= 634.08KNm彎拉應力：=M/W=(634.08103N.m)/( 10735.610-6 )m3 =59.12=200Mpa，滿足施工

59、要求。二、撓度計算fmax5ql4/（384EI）fmax=5ql4/（384EI）=5105.68KN/m（6m）/（384210GPa751491.6cm） =11.3mm=15mm，滿足施工要求。 三、剪力驗算 根據貝雷架的受力圖可以知道，最大剪力在A點和C點，都為： F= qL/2=317.04KN F=698.9KN，故滿足施工要求。 鋼管樁計算 本工程的鋼管樁采用DN6008mm無縫鋼管，鋼管樁橫軸向設置5根，間距見“工字鋼受力簡圖。由于缺少地質資料，鋼管樁的入土深度暫定為xxxx 一、荷載計算 橫軸貝雷架受力為q=105.68 KN/m，貝雷架的長度為12米。每組貝雷架的受力為P

60、=105.68KN/m12=1268.16 KN，單幅橋寬設置5組貝雷架，總受力為：F=P5=6340.8。單根鋼管樁受力為P=F2/8=1585.2 KN，A=（0.3-0.26）3.14=0.07mf= P/ A=22.6Mpa205Mpa，鋼管柱強度滿足施工要求。二、32#工字鋼驗算（橫梁）32#工字鋼工字鋼只是受壓，受力示意圖如下，受力可以不進行驗算。2.4跨中截面計算2.4.1 32#工字鋼計算鋼管支架直接作用在32（b）#工字鋼上，鋼管架的軸向力由支架驗算計算出最大處為N=19.77KN。工字鋼直接作用在貝雷架上，最大跨徑為3.55m?？傻贸龉ぷ咒摰氖芰唸D（按簡支梁計算）：（1）

61、彈性模量E=210GPa（2）截面慣性矩：I=11621cm（3）截面抵抗矩：W= 726cm （4）理論重量：p=57.7kg/m 工字鋼受力簡圖一、抗彎強度計算（1）最大彎矩： 工字鋼彎矩圖Mmax=20.31kn.m（2）彎拉應力：=M/W=(20.31103N.m)/( 72610-6 )m3 =28MPa=200Mpa，滿足施工要求。二、撓度計算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，立桿作用在工字鋼上的力見“工字鋼受力簡圖）經計算，工字鋼最大變形值Vmax =0.0013mm。工字鋼的最大容許撓度值:3550/400=8.88mm，最大變形 Vmax =0.0013mm

62、8.88mm滿足施工要求!2.4.2 貝雷架計算貝雷架順橋向設置,箱梁跨中截面中腹板采用三排單層，邊腹板采用兩排單層的組合，翼板采用兩排單層的組合，跨徑為12m。單幅橋寬橫橋向設置11排貝雷架。貝雷架直接作用在4排32#工字鋼上，貝雷架上搭設32#工字鋼作為鋼管支架的支撐體系。 三排單層貝雷架的物理系數：（受力最不利位置為中腹板位置）（1）彈性模量E=210Gpa（2）截面慣性矩：I=751491.6cm（3）截面抵抗矩：W=10735.6cm3 （4）理論重量：p=7.6kN/m（5）容許剪力F=698.9KN貝雷片按簡支梁計算，工字鋼作用在貝雷架上的集中荷載簡化為工字鋼的支座反力，經計算P

63、=65.213kN， 工字鋼內力計算圖12米跨可得貝雷架的受力簡圖：一、抗彎強度計算12米跨貝雷片彎矩圖 計算得貝雷架的最大受彎點為跨中，該處彎矩為Mmax= 1565.11KNm彎拉應力：=M/W=(1565.11103N.m)/( 10735.610-6 )m3 =145.78=273Mpa，滿足施工要求。二、撓度計算fmax5ql4/（384EI）fmax=5ql4/（384EI）=565.213KN/m（12m）/（384210GPa751491.6cm） =11.2mm=30mm，滿足施工要求。 三、剪力驗算 根據貝雷架的受力圖可以知道，最大剪力在A點和C點，都為： F= qL/2=

64、317.04KN F=698.9KN，故滿足施工要求。第三章 鋼管架搭設3.1施工準備1、鋼管架搭設前，工程技術負責人要進行支頂架搭設技術交底工作。2、嚴禁使用不及格的鋼管架、配件、及加固件。3、對鋼管架的搭設場地要進行清理、平整、并做好排水。3.2基礎1、支架搭設基礎為鋼平臺，待鋼平臺搭設完畢，驗收通過后方可搭設。2、基礎上應先彈出鋼管架立桿位置線。3.3搭設鋼管架及配件應符合下列規定：1、不配套的鋼管架與配件不得混合使用于同一鋼管架；2、鋼管架安裝應自一端向另一端延伸，并逐層改變搭設方向，不得相對進行。3、連接鋼管架與配件的扣件必須處于鎖住狀態；4、上下托、墊板均應準確地放在定位線上；5、

65、板宜采用厚度不小于40mm的木墊板或20#槽鋼。6、上下托插入立桿的長度不小于上下托長度的三分之一，下托調節螺桿伸出長度不宜超過200mm，當超過200mm達300mm時，應乘以修正系數0.90，當超過300mm時，應乘以0.8。7、支頂架搭設應由一端延伸到另一端，自下而上逐層搭設，并逐層改變搭設方向，減少積累誤差，不宜兩端相向或相間搭設，以免結合處錯位，難以連接。門式架應逐層搭設，逐步安裝水平加固桿，按規定位置設定剪刀撐。8、鋼管架搭設必須用花桿對中，且沿平面線變化，以確保搭設整齊、美觀、規范。邊搭設邊檢查其垂直度，并隨時設置水平加固桿和剪刀撐。水平加固桿及剪刀撐必須按設計圖設置，不得隨意減

66、少。鋼管需連接時，搭接長度不少于50cm，且設一道扣件扣死，水平加固桿必須通長設置，并伸出支頂架投影邊線每邊不少于20cm。9、水平加固桿應置于立桿內側并與鋼管架立桿用扣件扣緊，剪刀撐應采用扣件與鋼管架立桿外側扣牢?？v向水平加固桿每隔一個架距與鋼管架立桿扣緊，橫向水平加固桿應與側邊每個鋼管架的至少一個立桿用扣件扣緊，剪刀撐每隔一個架距用扣件與鋼管架立桿扣緊，上下托插入立桿的長度不少于15cm。10、剪刀撐斜桿與地面的傾角宜為450600，剪刀撐寬度宜為48米。11、作業人員上下鋼管架的斜梯應采用掛扣式鋼梯，并采用“之”字形式，一個梯段宜跨越兩步或三步。12、水平加固桿和剪刀撐必須與鋼管架同步搭

67、設并連接牢固。不允許先搭鋼管架后安裝加固桿件，以保證鋼管架在搭設過程中應具有的剛度。13、搭設鋼管架時，施工操作層應鋪設腳手板，工人應系安全帶。3.4鋼管架拆除注意事項1、混凝土澆筑后，滿足方案要求的期限后，才能拆除鋼管架。2、拆除鋼管架前，應清除鋼管架上的材料、工具和雜物。3、拆除鋼管架時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。4、鋼管架的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求進行：鋼管架的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行；通長水平桿和剪刀撐等，必須在鋼管架拆卸到相關的鋼管架時方可拆除；工人

68、必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品；拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內，鎖臂應先傳遞至地面并室內堆存；拆卸連接部件時，應先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴禁敲擊；5、拆下的鋼管架、鋼管與配件，應成捆用機械吊運或由井架傳至地面，防止碰撞，嚴禁拋擲。3.5鋼管架搭設作業安全措施1、從事高處作業，要定期體檢，經醫生診斷，凡患有高血壓、心臟病、貧血病、癲癇病以及其他不適合高處作業的，不得從事高處作業。高處作業者，衣著要靈便，禁止穿硬底和帶釘易滑的鞋。2、架子工、結構安裝工等高空、懸空作業人員須經過培訓和考

69、核合格后，持證上崗。3、高處作業人員須佩戴安全帶，安全帽，穿防滑鞋，禁止酒后作業。4、六級及六級以上大風和雨、霧天應停止鋼管架的搭設、拆除及施工作業。5、高處作業時，臨時搭設的鋼管架，梯子一定要牢固，且有防滑措施，禁止二人同時在梯子上作業，不得攀爬鋼管架，打鬧嘻笑，梯子、平臺等應設有監護圍欄。6、高處作業時所用工具應隨手放入工具袋內，作業中走道、通道和登高用具，應隨時清掃干凈，拆卸下的物料和廢料均應及時清理運走，不得任意亂置或向下丟棄。傳遞物禁止拋擲。7、在板梁施工時，搭設的鋼管架必須設置安全圍欄、掛安全網等臨邊防護措施，以保證施工人員的安全。同時在地面一定范圍內設置警戒線，配備值班安全員，以

70、防路上行人被落物擊中。8、各種架子搭好后，項目經理組織架子工和使用的班組共同檢查驗收，驗收合格后，方準上架操作。使用時，特別是臺風暴雨后，要檢查架子是否穩固，發現問題及時加固，確保使用安全。 9、施工使用的臨時梯子要牢固，踏步300-400mm，與地面角度成60-70度，梯腳要有防滑措施，頂端捆扎牢固或設專人扶梯。10、砼澆筑前，安全人員應組織人員進行支頂架檢查驗收，開始澆筑砼后，任何人不得進入支頂架下側。11、施工期間不得拆除下列桿件：交叉支撐；連墻件；加固桿件：如剪刀撐、水平加固桿、掃地桿等；欄桿。12、在鋼管架基礎或臨近嚴禁進行挖掘作業。13、沿鋼管架外側嚴禁任意攀爬。14、拆下的鋼管架

71、及配件應清除桿件及螺紋上的玷污物，并定期分類檢查和維修，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。15、門式架搭設還應滿足建筑施工門式鋼管鋼管架安全技術規范、建筑施工構件式鋼管鋼管架安全技術規范等有關規范要求。第四章 鋼管樁與貝雷架搭設1、要確保鋼管樁基礎承載力滿足受力要求。監控好鋼管樁的振打，確保鋼管樁的打進深度搭設計算值。鋼管樁縱橋向要用對拉20#槽鋼連接。2、控制好鋼管樁的垂直度，嚴禁出現傾斜現象；鋼管樁的焊接要牢固，特別要注意鋼管樁對接處的焊縫，最少要滿足三塊鋼板加圍焊要求。3、貝雷片吊裝前，應使貝雷片連接牽固，吊點正確牢固。4、在貝雷片和鋼管樁上做沉降觀測點，成立安全保證小組對支架搭設過程

72、進行監控，并定期對沉降成果進行反饋，及時發現問題，做到第一時間解決問題。5、貝雷片拆除之前，必須設立禁區；拆除貝雷片時，應按規定的程序進行，避免機械與橋箱梁造成碰撞，施工人員與拆下的模板之間，應有一定的安全距離。6、施工過程中用電必須經過專業電工指導，在帶電導線附近進行電焊作業時，應采取必要措施，電焊鋼筋時，應防電弧光擊眼灼傷。第五章 環境保護措施一 水質污染控制1、施工現場臨水邊緣設置集水邊溝，河涌邊緣施工點的施工污水集中處理，污水的排放應征得環保部門和鄉鎮政府有關部門的同意，并在其指導下進行，嚴禁未經處理的施工污水流出施工范圍以外農田及河涌。2、施工范圍設排水邊溝，施工臨設設置污水沉淀池，

73、將排污系統處理設計上報監理工程師，同時應征得環保部門同意，嚴禁施工污水污染環境。生活污水必須經沉淀處理才能排入到附近的市政污水管道中。3、在施工過程中，確保附近原有排水泄洪設施的暢通，如造成部分堵塞或損壞，立即組織疏浚或修復。4、生活垃圾、施工垃圾、維修垃圾組織回收、分類、儲藏和處理。 二 油料污染控制控制施工設備用油對環境的污染，定期對所有用油設備供油系統進行檢查，杜絕設備用油過程中的跑、冒、滴、漏現象，如有發現馬上清理，將造成的污染控制在最小的范圍內。所有廢機油應集中保存在一處，待達到一定數量時，應上交至指定的處理部門進行處理，嚴禁將廢機油隨處亂倒。三 余泥、泥漿的管理1、場地平整、清表土

74、及土方工程不能利用的土方須外運，外運棄土集中在指定的棄土場，嚴禁在施工場內堆土、棄土。2、所有運輸散體物料的運輸車輛均符合散體運輸車有關管理的規定，不污染場內外道路。3、鉆樁產生泥漿應采用泥漿灌車及時外運至指定地點卸棄。對于優質泥漿采取措施，將鉆碴清理干凈作循環使用，盡量減少泥漿外運量。4、按要求設置泥漿循環池和沉淀池，泥漿池的容量應滿足施工要求，避免溢出污染農田及其排灌系統。5、在樁基施工期間，配備足夠數量的泥漿罐車，及時將鉆樁施工產生的廢泥漿外運指定排放地點。第六章 安全生產和文明施工一、安全目標：在本工程中我司將貫徹“安全第一，預防為主”的安全方針，杜絕發生重大安全事故，責任事故死亡率為

75、零，創*市安全文明施工樣板工地。二、在本工程中將建立并完善以項目經理為首的安全生產領導小組，有組織、有領導地開展安全管理工作。三、建立各崗位人員安全生產責任制，明確其安全責任，抓制度、責任制落實，定期檢查安全責任制的落實情況。四、堅持特殊工種持證上崗制度，杜絕無證上崗操作行為。五、管理與操作人員均需與項目經理部簽定安全協議，向施工項目作出安全保證。六、堅持“安全第一，預防為主”組織施工生產是我司的安全施工的基本目標。為了在本工程中，我司建立以項目經理為組長的安全生產領導小組，全面負責并領導本項目的安全工作，同時建立健全安全保證體系，建立健全各種安全管理規章制度，以經濟手段進行安全生產管理，防止

76、工傷事故發生。安全生產管理既依靠操作人員的自覺行為，更依靠嚴明的獎罰制度，對違章者實行經濟處罰，對安全生產做得好的予以獎勵，激發施工人員參與安全生產活動的熱情。七、執行安全規范1、建設部關于加強勞動保護工作的決定中的十項措施2、施工現場臨時用電安全技術規程（JGJ46-2005）3、各種安全操作規程組織機構安全保證體系安全制度方案編制總經理主管安全副經理安全管理領導小組安全工程師專職安全員作業班組安全員安全技術交底臨時用電施工組織設計進場三級教育支撐系統安全技術措施分項工程安全技術措施班前安全活動安全檢查達到安全目標制定糾正措施消除安全隱患監督執行八、安全保證體系示意圖九、應急預案1、成立安全

77、應急搶修小組，由項目經理直接擔任組長，小組由專業工程師和各類專業技術人員、施工作業人員組成。2、安全應急搶修小組人員數量滿足搶修要求，配備足量的設備和材料如鋼板樁、鋼管和沙袋等。應急搶修小組及設備隨時處于待命狀態，保證在遭意外突發事件能馬上出動。3、值班固定電話、項目經理、項目總工程師移動電話、對講機、傳真機、上網電腦等通訊設備處于待機狀態。接到緊急報告后，同時上報監理工程師和業主代表。4、如發現現場已發生安全事故，必須上報110、120，并同時做好傷員的搶救工作和事故現場的保護，協助交通管理部門做好取證工作。5、施工日常安全隱患的預防，加強周圍環境監測，防范于未然。十、文明施工設計1、施工現場的余泥及時清運，余泥外運將由散體物料運輸單位運輸，不雇用無余泥排放證的車輛運輸，不亂倒余泥。2、流塑質土必須封閉運輸或經過晾干后才進行運輸， 不能簡單地水土混裝。3、汽車裝土必須低于車廂高度，并由加蓋的專門散體物料運輸運輸，防止土方掉漏或粉塵污染。4、在工地出入口設置洗車槽，配置高壓水槍，嚴格要求車輛駛出工地前要進行沖洗，避免將砂泥夾帶出馬路。5、安排專人清掃施工現場及附近道路，同時配備灑水車進行施工范圍及周邊的防塵灑水工作。6、專人負責路況維護工作，對因施工造成的路面破損、凹陷等及時進行修補，確保路況完好。