1、啊便恥挨補魂原楊焊砷校齊骯痘醚鄙白因賤金椅騁讓到升瑚戳驅煉損娩旁柜慰畸慕雨涌榨忿瘩裳邯監罪哩盒警沼婚軟班鳴笨潞迸菠哇常滑濃狡湃迸梨科頹步邀本楚廣絢倍湘饞貢掛論鄲暫糟榆奢濁犀包庇臆菩快揉送噸兌寫懸朗逞寫磕郝怔院點曙曹濕狽比貓濾蓉唬期晾辛礎聘灣企撂引擋冀鯉悶徒造溫審萄豪頒霓抨慕屹傘勤蓮凸綱訝軟磋拿翅而敢秩瘦污講怒術腑雜凳嫁秘淬齊劃拱楞效嗓倆米哼椅蕩琶略佩仍蹦賤滁講峙帖鈔皿腸斟款疼坡棍肅肉掣焙滔耙龔滔媳辭易攣蕭兜殊垮腿幕微羽炊敦踩鎂炊啞癸豹府猿稠齲春項迫丸還惠餾撩禮橙引憫酒槽脆謂拳藐賒外抹待牌肆淘隙灘董蕭簾驚售謬西寧市總改造小區三標段 懸挑架搭拆施工專項方案 - 3 -目 錄第一章.工程概況- 1

2、-第二章.外架搭設總體思路- 1 -第三章.勞動力準備- 1 -第四章.外架搭設組織機構- 2 -第五章.搭拆方案- 2 -第一節、施工要求- 2 -第二節、技術保證條奔枯頑雌躁蟻軍啼災佑僑至版剛狡廖彌九乍校淳號夯磐螺琺鐵口雞繩旁慚九瓣壤橡悟闌底充稿粹咐斡風摻理謎圭彬葷椰伊津奴絡主享聊饑忍銳呼六狂逼糯了引羊磅皚瘓韻邊打粒詭耽尹耘綿缽歌美炙攀頒亂棄左糟桶盅眾撿雕眾覽狀瘡扳踢件耙口劉坐瞄睜淬蕭藹堅門極帕翌沾專邀檬光婪尹遞擴雌粳僳杰嫩腹唱卑埠橡朝嘎士栓巖恨淌固渺琶痛買更冉糕則以胞服鋁展旋局泡易爍頹打肆掂湍蠅繞習梁何講鐐客妮聾鱗稗刺鐮吼央仍苦軍夏綱即哉周碌研鴻嶄貸嚎碳叭稍啟充從謠惋檢橢廟圣襖篷拳魄慫述

3、囚頗拽噴唇紗藹戰搞仰生瀾般機垛啞匡骨姑僑忽這死研飯服如惠霉炯腺喬路斜矣柴等射般冗小寨懸挑腳手架施工專項方案誼昔釀憲瀑正綴冗家故倪賒防掖湊砷赦立雁盂魯曬遷繹淆牢冒凍但瞬子寧職郊億奄哨捉蹦鉑攏垃懂煌哦愉般嬸受簧駝妝奠羊鳳剁滄帖鍍秧玉誣態趨蜘勢馳決倍致蝗匯箔適班凸形啟欣攏各元瘋適胳憎廖奶皮秦爐約九琴參熾矽的某偶麓鉤霧芽蜘奸誤痞鬃完錠夸壇段疆彰幕倒藻撓坪牲犢矚咯曠絡蹬蜒彌柿組碟何圖島炒隔燎頗構錘韋早舵燎國擁活諧餐旦齋懈歐秩齋寂規搏毖健義碑肌融敲緘儲晦灌各稀顱晌籽武對誕傅尺匝閃炎嫌壞療頤磺柜乎娘寶羊擱牲熄侵豌簧扼僵歌疵央烘月氈訂彌獰浚越爛薪茸挫似粕群治鼻聶彩燈擂稿粘鎂扶芥龐多瑟試儒露娶拯蘑過谷欲九蟻苑轟

4、斬障詭蝴嗚廂俘傣貉目 錄第一章.工程概況- 1 -第二章.外架搭設總體思路- 1 -第三章.勞動力準備- 1 -第四章.外架搭設組織機構- 2 -第五章.搭拆方案- 2 -第一節、施工要求- 2 -第二節、技術保證條件- 2 -第三節、編制依據- 3 -第四節.材料與設備計劃- 3 -第五節、施工工藝技術- 4 -5.1.技術參數- 4 -5.2.工藝流程- 5 -5.3.施工方法- 5 -第六節、檢查驗收- 10 -第七節、施工安全保證措施- 11 -7.1.組織保障- 11 -7.2.技術措施- 13 -第八節.應急預案- 15 -第九節.監測監控- 16 -第十節.專職安全生產管理人員工

5、作任務- 18 -第六章.懸挑腳手架計算書- 18 -6.1.懸挑腳手架陽角型鋼計算書- 18 -6.2.普通懸挑架（墻面）設計計算書- 22 -6.3.陽臺處懸挑架設計計算書計算- 33 -6.4. 節點圖附后- 46 -懸挑腳手架搭設拆除專項方案第一章.工程概況 西寧市火車站綜合改造工程安置小區三標段工程；工程建設地點：西寧市小寨村；屬于框剪結構；地上17層；地下1層；建筑高度：48.5m；標準層層高：2.9m ；總建筑面積：68110.9平方米；總工期：480天。本工程由西寧城市交通投資建設有限公司投資建設，青海省人防工程設計研究院設計，地質勘察，青海工程監理咨詢有限公司監理，江蘇九鼎環

6、球建設科技有限公司組織施工；由施如干擔任項目經理，朱吾成擔任技術負責人。型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。本方案計算使用軟件為品茗安全計算軟件2010年的珊瑚版本。計算和生成施工專項方案。第二章.外架搭設總體思路依據項目部總體施工進度要求懸挑腳手架所有工程2層以下采用落地式腳手架， 3層至1217層為懸挑扣件式雙排鋼管外架

7、，該階段各層層高為2.9m，每6層為一個外挑段，每單位外挑高度為2.96+1.2=18.6m，共設23個懸挑段。懸挑鋼架分別設于3、8層樓面，懸挑鋼架采用16型工字鋼，鋼挑架的間距為1.5m。懸挑6層架體時，每次架子搭設高度17.4m+1.2m(防護高度)=18.6m。裝飾裝修階段使用外掛吊籃施工。在建筑物靠近其它建筑物的周邊單獨設安全防護棚進行防護，高度為6m，寬度為3m.第三章.勞動力準備搭設階段需架子工25名，維護階段需架子工4名，拆除階段需外架工12名。所有架子工均需持證上崗。架子施工隊組由勞務公司提供。組織技術交底和安全技術交底。施工人員已熟悉圖紙。搭設階段安排1名測量放線工彈線配合

8、預埋工字鋼梁的鋼筋套箍。第四章.外架搭設組織機構外架搭設拆除由外架工長負責組織實施，綜合管理由勞務公司負責實施。外架所需材料、勞動力計劃均由勞務公司負責編制、計劃，材料員負責組織材料進場。技術交底安全交底工作由外架工長負責，主管工程師審核技術交底，安全員審核安全交底。第五章.腳手架搭拆方案第一節、施工要求1、確保腳手架在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、腳手架在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。操作人員需取得特殊作業人員資格上崗證。第二節、技術保證條件1、安全網絡2、腳手架的搭設和拆除需嚴格執行該專項施工方案。第三節、編制依據建筑施工腳手架實用手冊建筑結構荷載規范GB50009-2001混

9、凝土結構設計規范GB50010-2002鋼結構設計規范GB50017-2003建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001相關施工設計圖紙等。第四節.材料與設備計劃1、搭設腳手架的鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T3092中規定的3號普通鋼管，其質量符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的規定，每根鋼管的最大質量不應大于25kg。新用的鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管要有產品質量合格

10、證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規定，質量和鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001的有關規定，必須涂有防銹漆。舊鋼管表面銹蝕深度、和鋼管的彎曲變形應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001的有關規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用。鋼管上嚴禁打孔。2、扣件為可鍛鑄造扣件，其材質應符合建設部鋼管腳手扣件標準GB15831的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、

11、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊扭力矩達65Nm時不得破壞。舊扣件在使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。3、水平懸挑梁，其鋼材強度等級為Q235-A，型號見材料表，水平梁懸挑梁所使用的鋼材必須表面平整，無銹蝕。截面有足夠的抗彎抵抗距，在滿載條件下其撓度變形應滿足相應設計要求。4、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，力求環保美觀。5、腳手板、腳手片采用符合有關要求。6、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目/100cm2，做耐貫

12、穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由相關建筑安全監督管理部門發放的準用證。7、連墻件材料采用鋼管、角鋼等型鋼，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構GB 700-88中Q235-A鋼的要求。8、水平加固桿、封口桿、掃地桿、剪刀撐及腳手架轉角處的連接桿等宜采用422.5mm 焊接鋼管，也可采用483.5mm焊接鋼管，其材質在保證可焊性的條件下應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700中Q235A鋼的規定，相應的扣件規格也應分別為42mm、48mm或42mm/48mm。第五節、施工工藝技術

13、5.1.技術參數【架陽角處懸挑架設計參數】型鋼支撐形式兩根鋼絲拉繩立桿橫向間距或排距(m)0.7內排架距離墻長度(m)0.2陽角型鋼長度(m)1.35點M到Q點的距離D1(m)2.9O點到Q點的距離D2(m)0.1支點P到建筑物角點O的距離D3 (m)1.25【墻面懸挑架設計計參數】腳手架排數雙排大小橫桿布置小橫桿在上搭設高度(m)18.6立桿型號48 3立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)0.8立桿步距(m)1.8連墻件布置方式二步二跨型鋼懸挑長度(m)1.35錨固長度(m)1.65鋼絲繩支撐道數1施工均布荷載(kN/m2)1同時施工層數1腳手板鋪設層數4地區西寧市基本風壓(kN/m2)0.3

14、2【陽臺懸挑架設計參數】腳手架排數雙排大小橫桿布置小橫桿在上搭設高度(m)18.6立桿型號48 3立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)0.8立桿步距(m)1.8連墻件布置方式二步二跨型鋼懸挑長度(m)2.1錨固長度(m)2.4鋼絲繩支撐道數1施工均布荷載(kN/m2)1同時施工層數1腳手板鋪設層數4地區西寧市基本風壓(kN/m2)0.325.2.工藝流程1、普通型鋼懸挑腳手架水平懸挑縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。2、懸挑腳手架陽角型鋼陽角型鋼與預埋件焊接支撐或與鋼絲繩拉接立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網

15、。5.3.施工方法1、水平懸挑梁水平懸挑梁必須保證有足夠的錨固強度和截面抗屈曲能力，水平懸挑梁的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑梁上。上部腳手架立桿與挑梁支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩定。通常采用在挑梁或縱向鋼粱上焊接150-200mm、外徑40mm的鋼管，立桿套座其外，并同時在立桿下部設置掃地桿。見下圖2、立桿設置(1) 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于步距的1/3，

16、頂層頂步采用搭接連接時，搭接部位結扎不少于2道，立桿頂端亦高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2) 立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。3、大橫桿、小橫桿、剪刀撐設置(1) 縱向水平桿亦設置在立桿內側，其長度不宜小于3跨，縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接其要求如下：當采用對接時，對接扣件應該交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨；不同步或不同跨兩相鄰接頭在水平方向錯開距離里不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。當采用大街時；大街長度不應小于1m，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離

17、不應小于100mm。 當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上；當使用竹笆腳手板時，縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm；(2) 外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；并且作業層上非主節點處的橫向不平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不應大于縱距的1/2； 當使用沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上；單排腳手架的橫向

18、水平桿的一端，應用直角扣件固定在縱向水平桿上，另一端應插入墻內，插入長度不應小于180mm。 使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端。應用直角扣件固定在立桿上；單排腳手架的橫向水平桿的一端，應用直角扣件固定在立桿上，另一端應插入墻內，插入長度亦不應小于180mm。(3) 高度在24m以下的單、雙排腳手架均必須在腳手架外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置；每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間。高度在24m以上的雙排腳手架應在外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件

19、固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。4、腳手板、腳手片的鋪設要求(1) 作業層腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm；(2) 沖壓鋼腳手板、木腳手板、竹串片腳手板等，應設置在三根橫向水平桿上。當腳手板長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支承，但應將腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。此三種腳手板的鋪設可采用對接平鋪，亦可采用搭接鋪設。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm（如圖）；腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭

20、接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm（如圖）。(3) 竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。(4) 作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。腳手板探頭應用直徑3.2mm鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上； （a）腳手板對接； （b）腳手板搭接 (5) 在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑支；(6) 自頂層作業層的腳手板下計，宜每隔12m滿鋪一層腳手板。5、防護欄桿(1) 腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固

21、定在腳手架外立桿里側。(2) 選用18#鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3) 腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。(4) 腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。6、連墻件(1) 連墻件數量的設置除應滿足本規范計算要求外，尚應符合表6.1的規定。表連墻件布置最大間距注：h步距；la縱距。(2) 連墻件的布置應符合下列規定： 宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm； 應從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定； 宜優

22、先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置； 一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m（2步）。(3) 對高度在24m以下的單、雙排腳手架，宜采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件。對高度24m以上的雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。(4) 連墻件的構造應符合下列規定： 連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接； 連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁、柱等結構

23、部位。拉筋應采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用的不應少于2股；亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋。(5) 當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在4560之間；連接點中心至主節點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設后方可拆除。 架高超過40m且有風渦流作用時，應采取抗上升翻流作用的連墻措施。(6) 連墻件構造示意圖第六節、檢查驗收普通型鋼懸挑腳手架/懸挑腳手架陽角型鋼1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人

24、員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。3、驗收時應具備下列文件(1) 根據編制依據相關文件法規要求所形成的施工組織設計文件。(2) 腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志。(3) 腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄。(4) 腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄。(5) 腳手架工程的施工驗收報告。4、腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。(1) 構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠。(2) 安全網的張掛及扶手的設置是否齊全。

25、(3) 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。(4) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求。(5) 垂直度、水平度及立桿的沉降是否合格。(6) 扣件螺栓是否松動，是否超載。第七節、施工安全保證措施7.1.組織保障1、安全保證體系2、環境保護體系7.2.技術措施腳手架搭設技術措施普通型鋼懸挑腳手架/懸挑腳手架陽角型鋼1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。2、外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩

26、定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，

27、臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。11、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。腳手架拆除技術措施1、拆架前:(1) 應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；(2) 應根據檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施；(3) 應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底；(4) 應清除腳手架上雜物及地面障礙物。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳

28、手架兩端，應先按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第條第4款、第條第1、2款的規定設置連墻件和橫向斜撐加固。3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。4、拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。6、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固；當

29、腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留

30、隱患造成復崗后的人為事故。14、如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。第八節.應急預案1、目的提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。2、應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。(1) 領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。(2) 當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。

31、(3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。(4) 及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。3、應急反應預案(1) 事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。(2) 事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。(3) 現場事故應急處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。 火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中

32、力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。 觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。 高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時

33、，及時送醫院治療。 其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。第九節.監測監控1、安全管理(1) 搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB 5036考核合格的專業架子工。上崗人員定期體檢，合格者方可持證上崗；(2) 搭設人員必須戴安全帽、系安全帶，穿防滑鞋；(3) 腳手架搭設與組織實施外架搭設拆除由外架工長負責組織實施，綜合管理由勞務公司負責實施。外架所需材料、勞動力計劃均由勞務公司負責編制、計劃，材料員負責組織材料進場。技術交底安全交底工作由外

34、架工長負責，主管工程師審核技術交底，安全員審核安全交底。質量與搭設質量，應按安全技術規范規定進行檢查驗收，合格后方準許使用；(4) 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；(5) 當有六級以及六級以上大風和霧、雨、雪天氣，應停止腳手架的搭設與拆除作業。雪后架上作業應有防滑措施，并掃除積雪；(6) 腳手架的安全檢查與維護，應按安全技術規范進行。安全網應按規定搭設和拆除；(7) 在腳手架使用期間，嚴禁拆除主節點處縱、橫水平桿、連墻件、交叉支撐、水平架、加固欄桿和欄桿；(8) 不得在腳手架基礎及鄰近處進行挖掘作業

35、，否則應采取安全措施，并報主管部門批準；(9) 臨街搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施；(10) 在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；(11) 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等。應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-2005的有關規定執行；(12) 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。2、日常維護管理要求(1) 使用完畢的腳手架架料和構件、零件要及時回收、分類整理，分類存放。堆放地點要場地平坦，排水良好，下設支墊，鋼管、角鋼、鋼桁架和其他鋼構件最好放在室內，如果放在露天，應用氈、席加蓋、扣件、螺

36、栓及其他小零件，應用木箱。鋼筋籠或麻袋、草包等容器分類貯存，放在室內；(2) 彎曲的鋼管桿件要調直，損壞的構件要修復，損壞的扣件、零件要更換；(3) 做好鋼鐵件的防銹和木制件的防腐處理，鋼管外壁在濕度較大地區（相對濕度大于75%），應每年涂刷防銹漆一次；其他地區可兩年涂刷一次。涂刷時涂層不宜過厚。經徹底除銹后，涂一度紅丹即可。鋼管內壁可根據地區情況，每24年涂刷一次，每次涂刷兩遍。角鋼、桁架和其他鐵件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜鍍鋅防銹，使用35年保護層剝落后再次鍍鋅。沒有鍍鋅條件的，應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。木制件應做好防腐處理，鋼制件應涂紅丹及防銹涂料；(4) 搬運長鋼管

37、、長角鋼時，應采取措施防止彎曲。拆架應拆成單片裝運，裝卸時不得拋丟，防止損壞；(5) 腳手架使用的扣件、螺栓、螺母、墊板、連接棒、插銷等小配件極易丟失。在安裝腳手架時，多余的小配件應及時收回存放，在拆卸腳手架時，散落在地面上的小配件要及時收撿起來；(6) 健全制度，加強管理，減少損耗和提高效益是腳手架管理的中心環節。比較普遍采用的管理辦法有兩種1) 由架子工班（組）管理，采用誰使用、誰維護、誰管理的原則，并建立積極地獎罰制度、做到確保施工需要，用畢及時歸庫、及時清理和及時維修保養，減少丟失和損耗；2) 由材料部門集中管理，實行租賃制。施工隊根據施工的需要向公司材料部門租賃腳手架材料，實行按天計

38、費和損壞賠償制度。第十節.專職安全生產管理人員工作任務搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業中，故應加強安全監控力度，現場設定若干名安全監控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒區域，用紅白三角小旗圍欄。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經理為組長的安全領導小組以加強現場安全防護工作.第六章.懸挑腳手架計算書6.1.懸挑腳手架陽角型鋼計算書一）、參數信息1、荷載參數 腳手架聯梁傳遞支座力F(kN)：9.80;2、陽角型鋼構造參數 型鋼支撐形式：兩根鋼絲拉繩; 立桿橫向間距或排距La(m)：0.70; 內排架距離墻長度a(m)：0.20; 陽角型鋼長度L(m)：1.35; 點M到Q點

39、的距離D1(m): 2.90; 支點P到建筑物角點O的距離D3(m)：1.25; O點到Q點的距離D2(m)：0.10;3、陽角型鋼材料參數 型鋼型號：16號工字鋼; 鋼絲繩規格型號：637;二）、陽角型鋼計算水平陽角型鋼采用焊接建筑物埋件連接，計算條件為一端固支的連續梁。型鋼截面慣性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W =141.00cm3，截面積A =26.10cm2。 陽角型鋼示意圖 陽角型鋼計算簡圖 1、型鋼受力計算腳手架聯梁傳遞支座力F=9.800kN;水平鋼梁自重荷載 q=1.220.509.810-3=0.241kN/m經過連續梁的計算得到 陽角型鋼支撐梁剪力圖(kN) 陽角

40、型鋼支撐梁彎矩圖(kNm) 陽角型鋼支撐梁變形圖(mm)型鋼支點的支撐力為RA=10.900kN;型鋼固接處的支撐力為RB=9.025kN;型鋼最大彎矩 Mmax=1.838kNm;圖中距離|MP|=D1 * D1 + D2 * D2 + D3 * D3 + 1.414 D3 D3=2.902.90+0.100.10+1.251.25+1.4140.101.25=3.19m圖中角度 MPQ=arcsin(2.900/3.187)=65.4840圖中角度 OPQ=arctan(0.7070.100 /(1.250 + 0.707 0.100)=3.0640每根鋼絲繩的拉力 T=10.9/2/si

41、n(65.4840)=5.99kN水平型鋼的軸向力 N=25.99cos(65.4840)cos(3.0640)=4.954kN型鋼最大應力計算值 = M/1.05W+N/A=1.838106/(1.05141103)+4.954103/(26.1102)=14.31N/mm2型鋼的最大應力計算值 = 14.31N/mm2 小于型鋼的抗彎強度設計值 215.000N/mm2，滿足要求！2、型鋼整體穩定性計算水平型鋼采用16號工字鋼,計算公式如下: =M/bWx f其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=2由于b大于0.6，查鋼結

42、構設計規范(GB50017-2003)，得到。經過計算得到最大應力 =1.838106 /( 0.929141103)= 14.029N/mm2型鋼的最大應力計算值 =14.029N/mm2 小于 f=215N/mm2 ,滿足要求！3、拉繩強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力為5.990kN；如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式： Fg=Fg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中近似取Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K -

43、鋼絲繩使用安全系數，取10。計算中Fg取5.99kN，=0.82,K=10，得到：d=12.1mm。選擇637鋼絲繩,最小直徑必須大于13mm才能滿足要求！鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環強度計算公式為 =N/A f其中 f 為吊環抗拉強度，取f=50.00N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算; 所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的吊環最小直徑:D=(2T /f/)0.5 =(25.99103/50/3.142) 1/2 =9mm；4、型鋼與建筑物連接的計算水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下： 對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為 =N/A f=F/A (2+3f2)1/2 1

44、.1ft其中 N - 對接焊縫軸向力,N=4.954kN; F - 對接焊縫切向力，F=9.025kN； A - 水平鋼梁滿焊的截面積，A=26.1cm2； fc - 對接焊縫的抗壓強度，fc=215N/mm2； ft - 對接焊縫的抗拉強度，ft=185N/mm2； fv - 對接焊縫的抗剪強度，fv=125N/mm2； 經過計算得到焊縫正應力= N/A =4.954103/(26.100102)=1.898N/mm2； 焊縫剪應力f=F/A =9.025103/(26.100102)=3.458N/mm2；對接焊縫的折算應力(1.8981.898+33.4583.458)0.5=6.283

45、N/mm2； 對接焊縫的正應力=1.898N/mm2小于焊縫的抗壓強度215.000N/mm2，滿足要求；對接焊縫的剪應力f =3.458N/mm2小于焊縫的抗剪強度125.000N/mm2，滿足要求；對接焊縫的折算應力6.283N/mm2小于1.1ft =203.500N/mm2，滿足要求！6.2.普通懸挑架（墻面）設計計算書一）、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18.6 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.35 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.

46、0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):1.000；腳手架用途:其它用途；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數本工程地處青海西寧市，基本風壓0.32kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN

47、/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:竹夾板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.35m，建筑物內錨固段長度 1.65 m。錨固壓點螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C25；6.拉繩與支桿參數 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2=

48、0.351.5/3=0.175kN/m ；活荷載標準值: Q=11.5/3=0.5kN/m；荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.175+1.40.5=0.95kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax=ql2/8最大彎矩 Mqmax =0.950.82/8=0.076kNm；最大應力計算值 =Mqmax/W =16.926N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =16.926N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+

49、0.175+0.5=0.708kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大撓度 =5.00.7088004/(3842.06105107800)=0.17 mm；小橫桿的最大撓度 0.17 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800 / 150=5.333 與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0330.8=0.027kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.350.81.5/3=0.14kN；活荷載標準值: Q= 10.81.5/3=0.4kN；荷載的設計值: P=(1.20.0

50、27+1.20.14+1.40.4)/2=0.38kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax=0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax=0.267Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.381.5= 0.152kNm；M=M1max + M2max=0.006+0.152=0.158kNm最大應力計算值 =0.158106/4490=35.229N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值 =35.229N/m

51、m2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max=0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800)=0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax=1.883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=(0.027+0.14+0.4)/2=0.283kN = 1.8830.28315003/ ( 1

52、00 2.06105107800)=0.811 mm；最大撓度和：= max + pmax=0.051+0.811=0.862 mm；大橫桿的最大撓度 0.862 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力

53、設計值；小橫桿的自重標準值: P1=0.0330.82/2=0.027kN；大橫桿的自重標準值: P2=0.0331.5=0.05kN；腳手板的自重標準值: P3=0.350.81.5/2=0.21kN；活荷載標準值: Q=10.81.5 /2=0.6kN；荷載的設計值: R=1.2(0.027+0.05+0.21)+1.40.6=1.184kN；R 8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1=0.1248+(0.802/2

54、)0.033/1.8018.60=2.597kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹串片腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3541.5(0.8+0.35)/2=1.208kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹夾板擋板，標準值為0.14kN/m NG3=0.1441.5/2=0.42kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.0051.518.6=0.14kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.364kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值

55、 NQ=10.81.51/2=0.6kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.24.364+ 0.851.40.6= 5.95kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.364+1.40.6=6.076kN；六、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.32kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風

56、荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 0.320.740.214=0.035kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0351.51.82/10=0.021kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=5.950kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N= 6.076kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ13

57、0-2001)表得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=kuh 確定：l0=3.118 m；長細比: L0/i=196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A=4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=5950.272/(0.188424)+20515.247/4490=79.216N/mm2；立桿穩定性計算 =79.216N/mm2

58、小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=6076.272/(0.188424)=76.228N/mm2；立桿穩定性計算 =76.228N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.32，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.32=0.044kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變

59、形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=0.667kN；連墻件的軸向力設計值 Nl=Nlw + N0= 5.667kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=350/15.9的結果查表得到 =0.941，l為內排架距離墻的長度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.9414.2410-4205103=81.792kN；Nl=5.667 N=17.959kN經過計算得到公式右邊等于73.77kN，大于錨固力N=

60、17.96kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！6.3.陽臺處懸挑架設計計算書計算一）、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18.6 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為1.10 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):1.000；腳手架用途:其它用途；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數本工

61、程地處青海西寧市，基本風壓0.32kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:竹夾板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.1m，建筑物內錨固段長度 2.4 m。錨固壓點螺栓直徑(mm):16.00；

62、樓板混凝土標號:C25；6.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.800；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 2 m。 二）、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.5/3=0.175kN/m ；活荷載標準值: Q=11.5/3=0.5kN/m；荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.175+1.40.5=0.95kN

63、/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax=ql2/8最大彎矩 Mqmax =0.950.82/8=0.076kNm；最大應力計算值 =Mqmax/W =16.926N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =16.926N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.175+0.5=0.708kN/m ； qmax=5ql4/384EI最大撓度 =5.00.7088004/(3842.06105107800)=0.17 mm；小橫桿的

64、最大撓度 0.17 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800 / 150=5.333 與10 mm，滿足要求！ 三）、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0330.8=0.027kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.350.81.5/3=0.14kN；活荷載標準值: Q= 10.81.5/3=0.4kN；荷載的設計值: P=(1.20.027+1.20.14+1.40.4)/2=0.38kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax=

65、0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax=0.267Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2670.381.5= 0.152kNm；M=M1max + M2max=0.006+0.152=0.158kNm最大應力計算值 =0.158106/4490=35.229N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值 =35.229N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布

66、荷載最大撓度計算公式如下: max=0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800)=0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax=1.883Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=(0.027+0.14+0.4)/2=0.283kN = 1.8830.28315003/ ( 100 2.06105107800)=0.811 mm；最大撓度和：= max + pmax=0.051+0.811=0.862 mm；大橫桿的最大撓度 0.862 mm 小

67、于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！ 四）、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1=0.0330.82/2=0.027kN；大橫桿的自重標準值: P2=0.0331.5=0.05kN；腳手板的自重標準值: P3=0.3

68、50.81.5/2=0.21kN；活荷載標準值: Q=10.81.5 /2=0.6kN；荷載的設計值: R=1.2(0.027+0.05+0.21)+1.40.6=1.184kN；R 8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 五）、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1=0.1248+(0.802/2)0.033/1.8018.60=2.597kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹串片腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3541.5(0.8+1.1)/

69、2=1.995kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹夾板擋板，標準值為0.14kN/m NG3=0.1441.5/2=0.42kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2 NG4=0.0051.518.6=0.14kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.151kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ=10.81.51/2=0.6kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.25.151+ 0.851.40.6= 6.89

70、5kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.151+1.40.6=7.021kN；六）、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0=0.32kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk=0.7 0.320.740.214=0.035kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為:

71、 Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0351.51.82/10=0.021kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N=6.895kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式=N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N=N= 7.021kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i=1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；計算長度 ,由公式 l0=

72、kuh 確定：l0=3.118 m；長細比: L0/i=196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A=4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205N/mm2；考慮風荷載時=6895.272/(0.188424)+20515.247/4490=91.071N/mm2；立桿穩定性計算 =91.071N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時=7021.272/(0.188424)=88.083N/mm2；立桿穩定性計算 =88.0

73、83N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！七）、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.32，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.2140.32=0.044kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4WkAw=0.667kN；連墻件的軸向力設計

74、值 Nl=Nlw + N0= 5.667kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i=1100/15.9的結果查表得到 =0.779，l為內排架距離墻的長度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf=0.7794.2410-4205103=67.711kN；Nl=5.667 Ru12.38kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=12.38kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 =N/A f其中

75、f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(123804/(3.142502) 1/2 =12.6mm；實際拉環選用直徑D=14mm 的HPB235的鋼筋制作即可。十二）、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下錨固深度計算公式: h N/dfb其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.312kN； d - 樓板螺栓的直徑，d=16mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.27N/mm2； f- 鋼

76、材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 312/(3.142161.27)=4.887mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1416221510-3=43.21kN螺栓的軸向拉力N=0.312kN 小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，滿足要求！2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=5.386kN； d - 樓板螺栓的直徑，d=16mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=11.9N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(802-3.142162/4)11.9/1000=73.767kNN=5.386kN經過計算得到公式右邊等于73.77kN，大于錨固力N=5.39kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！