1、目 錄第一章、施工技術方案概述3一、工程概述3二、編制依據4三、總體施工步驟4四、施工進度計劃4第二章、臨時固結技術方案5一、體外固結型式5二、體外固結驗算9第三章、0#塊施工方案12一、施工工藝流程12二、支架組成及搭設12三、支架強度及穩定性驗算17四、支座安裝23五、模板24六、支架加載預壓及卸載25七、鋼筋工程26八、預應力孔道安裝27九、混凝土施工29十、沉降觀測30十一、拆模30十二、預應力施工31十三、孔道壓漿32十四、0#塊施工注意要點32第四章、懸澆箱梁2-9#塊施工方案33一、掛籃的主要構造33二、掛籃拼裝流程35三、箱梁懸澆施工35四、箱梁懸澆的軸線、標高及撓度控制方案4

2、1第五章、合攏段施工方案44一、邊跨現澆段施工44二、合龍施工前的技術準備46三、邊跨合龍段施工順序為46四、中跨合攏段施工47五、合龍段施工注意事項48六、合攏段的主要施工質量保證措施48第六章、菱形掛藍受力計算49一、設計計算說明49二、掛籃設計荷載（3.5m節段）50三、外模滑梁及吊梁計算（3.5m節段）52四、底縱梁計算（3.5m節段）55五、前、后下橫梁計算（3.5m節段）58六、內模滑梁計算（3.5m節段）61七、前上橫梁計算（3.5m節段）63八、中上橫梁計算（3.5m節段）65九、吊桿計算（3.5m節段）67十、掛籃主桁架計算（3.5m節段）68十一、一套掛籃重量一覽表71第七

3、章、工藝流程圖及組織機構圖72第八章、安全生產措施保證措施79一、安全保證措施79二、安全措施80西塘河大橋現澆連續箱梁施工技術方案第一章、施工技術方案概述一、工程概述西塘河大橋上跨規劃V級航道西塘河，規劃通航凈空為455m，最高通航水位2.3m，橋位處河口寬約為72m，路線方向與河道夾角為71。西塘河大橋起點樁號：K44+890.524，終點樁號：K45+471.724。主橋上部結構為變截面預應力混凝土連續箱梁，跨徑布置左幅為（44+70+40）m，右幅為（40+70+44）m，單箱單室。箱底寬6.75m,懸臂長3m，箱頂寬12.75m。中支點處箱梁中心梁高4.2m,跨中箱梁中心梁高2.1m

4、，梁高按二次拋物線變化。頂板厚0.28m,懸臂板端部厚0.20m,根部厚0.65m;腹板厚0.5-0.75m；底板厚0.28-0.7m。塊件工程數量表塊件號塊件長度(m）混凝土數量（m3）塊件重量（噸）0#、1#12226.6589.2 2#3.544.92116.8 3#3.541.81108.7 4#3.539.68103.2 5#3.537.4297.3 6#3.534.8490.6 7#3.532.5284.6 8#3.530.9280.4 9#3.529.9377.8 10#221.2355.2 10#217.0244.3 11#3.9276.3198.4 11#7.92110.34

5、286.9 主橋連續箱梁采用掛籃懸澆法施工，其中0#、1#塊在支架上現澆。二、編制依據1、331省道建湖段改擴建工程JH-LQ3標施工圖設計；2、公路工程質量驗收評定標準JTG F80/1-2004；3、公路橋涵施工技術規范JTG/T F50-2011；4、公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范JTG D62-2004；5、公路工程施工安全技術規程JTJ 076-95；6、公路橋涵地基與基礎設計規范JTJ 024-85；7、路橋施工計算手冊人民交通出版社 2001.5。三、總體施工步驟1、在承臺上安裝0#、1#塊支架，施工0#、1#塊，同時施工臨時固結混凝土立柱，完成臨時固結后，張拉鋼束。2

6、、在0#塊上拼裝掛籃，施工第一個塊件。3、掛籃前移，施工第二個塊件，依次循環，施工至9#塊。4、在過渡墩旁搭設支架，施工邊跨現澆段。5、將邊跨掛藍改為吊籃，施工邊跨合攏段。6、解除臨時固結，完成體系轉換。7、中跨合攏段施工。四、施工進度計劃1、1個0#塊施工周期20天，4月20日開始施工，5月10日澆筑第一個0#塊，6月10日澆筑第四個0#塊；2、一個標準懸澆塊件施工周期10天，掛籃拼裝時間10天，即5月20日澆筑第一個標準塊件，9月10日塊件施工結束；3、8月20日、9月20日左右幅邊跨合攏結束，9月30日全橋合攏。第二章、臨時固結技術方案臨時固結是箱梁懸澆施工的關鍵，直接影響懸澆安全。根據

7、施工經驗，墩頂固結安全系數較小，故采用體外固結。一、體外固結型式臨時支撐采用C40鋼筋混凝結構，立柱斷面尺寸80cm，縱向中心距為5.6m，橫向中心距為5.95m。配筋：按構要求配筋率為0.5%，A=0.5%A=0.5%502400=2512mm2選1220，實配A=12314.2=3770.4 mm2 2512mm2 符合要求。立柱豎向布置12根20螺紋鋼筋均布，底部伸入承臺100cm，上部鋼筋伸入箱梁，在柱頂設2層D5鋼筋網。立柱首次施工高度5m，作為0#塊支撐，在拆模后接長至塊件，作為臨時固結。施工圖如下：為了保證0#塊在拆模后、臨時固結接長前塊件的穩定性，在固定支座側面各設置12根32

8、鋼筋，單墩48根，錨固長度1.5米，同時設置6個直徑30cm砂筒作為支撐，單墩12個(見下圖)。墩頂錨固示意圖二、體外固結驗算1、偏載計算按照最不利的狀況進行驗算，即在混凝土澆筑后，一只掛籃脫落，其包括施工荷載、風載、混凝土澆筑偏差系數3%。（1）風載。風荷載按下式計算：WsK1K2K3K4K5W0（Pa） W01/(1.6)v2Ws豎向風壓值，PaV設計風速（m/s),本工程v 30m/sK1頻率換算系數，本工程K11K2風載體形系數，本工程K21.3K3高度變化系數，本工程K31K4地形及地理條件系數，本工程K31.0K5升力系數，本工程K50.4則有W0562.5PaWsK1K2K3K4

9、K5W0292.5Pa風載分配：小樁號側按50%計：Ff1292.530.512.75/1000050%5.7t，風力中心距力矩中心B距離L522.5m（從力矩中心B起，箱梁長45米，單幅箱梁寬12.75米）。大樁號側按100%計：Ff2292.53412.75/10000100%12.7t，風力中心距力矩中心B距離L624.5m（從力矩中心B起，箱梁長49米，單幅箱梁寬12.75米）。（2）材料機具荷載。人群和堆放的機具荷載按1.5KN/m2計,q=1.5*12.753.5=6.9t 計算取7t。（3）掛籃自重。掛籃重Fg142.5t，施工荷載=10t。（4）臨時固結的確定取最后一個懸澆塊9

10、#塊施工最不利因數為最大不平衡荷載，不平衡力矩計算見下表：抗傾覆驗算塊件號塊件長度(m）混凝土數量（m3）塊件重量（KN）傾覆力臂（m）傾覆力矩M(KN.m）抗傾覆力矩M(KN.m）0#、1#12226.65891.6 2.88495.7 8000.8 2#3.544.921167.9 7.759322.9 8779.8 3#3.541.811087.1 11.2512596.3 11862.5 4#3.539.681031.7 14.7515673.8 14760.8 5#3.537.42972.9 18.2518288.5 17223.1 6#3.534.84905.8 21.752029

11、3.1 19111.0 7#3.532.52845.5 25.2521989.9 20708.9 8#3.530.92803.9 28.7523806.1 22419.3 9#3.529.93778.2 32.2525849.2 P掛籃42513706.3 P風571274095.8 1638.75P施工702257.5合計176374.9 124505.0 M51869.9 N20978.5偏心矩e0=M/N2.47 小于2.8 （安全）（5）臨時支撐承載能力驗算由平衡驗算可知：施工9#塊時，荷載總重20978.5KN。柱砼自重為0.40.47.522.5=19t,則一側的臨時支撐柱總受力為

12、Nd=20978.5+190=21168.5KN。根據公路鋼筋砼及預應力砼橋涵設計規范(5.3.1)式，式中： 滿足要求。第三章、0#塊施工方案一、施工工藝流程 根據設計要求，0#、1#塊同時施工，其總長度為12米。施工工藝流程圖（見附頁）二、支架組成及搭設0、1#塊總長為12 m，砼總方量為227m3，梁段總重量為590t。該節段位于8、9橋墩上，是連續箱梁的中心，是懸澆的關鍵塊件。0塊利用臨時固結混凝土立柱作為主要受力支撐，在混凝土立柱內外側各設置1根480mm鋼管加強, 共6根。在混凝土立柱及鋼管上橫向放置雙拼45工字鋼橫梁，在橫梁上縱向放置貝雷架，長度12m，靠近橋梁處為3條龍，翼板支

13、撐處2條龍，左右共10條龍。在貝雷架上橫向放置雙拼45工字鋼作為前橫梁，雙拼36工字鋼作為中橫梁。在45工字鋼橫梁設置標高調節梁（25雙拼工字鋼）后安裝底模分配梁，中間放置在36工字鋼橫梁上，另一端放置在墩頂上，下口用短型鋼調節標高。為了保證支架的穩定性，混凝土立柱與墩身順橋向用20槽鋼連接，兩混凝土立柱間用20槽鋼橫向連接，混凝土立柱與鋼管立柱橫向用20槽鋼連接，兩鋼管立柱間順橋向用10槽鋼剪刀撐連接。分配梁為19根25#工字鋼，平均間距50cm，腹板處加強，每腹板底采取加強布置4根。分配梁上鋪置1010cm方木、竹膠板作為箱梁底模。翼板懸臂部分利用掛籃外側模板，模板支撐在貝雷架上，懸挑部分

14、模板通過上下對拉螺栓加固以確保側模的穩定性。三、支架強度及穩定性驗算腹板位置混凝土寬度0.75米，長4.5米、高3.935米，混凝土重量3.9350.754.52.5=33.2 1.1=36.5噸；底、頂板位置厚度（0.8+0.35）=1.15米，寬5.25米，長4.5米，混凝土重量1.155.254.52.5=681.1=74.8噸；上橫梁重2310kg, 調節橫梁（雙25工字鋼）重624kg，分配梁重5267kg，底模重1500kg,外模重3000kg，施工荷載5噸。1、底模分配梁驗算（25#工字鋼）0#塊長度為12.0m，砼總重量為589.14t、中橫梁砼方量為216.3t。扣除中橫梁、

15、翼緣板砼后則每延米重量為34.8t。為安全起見，按1.1的安全系數考慮，則每延米重量為34.8*1.1=38.28t。底模縱梁采用25#b工字鋼，平均間距為50cm，長度為6m，共19根（腹板下為雙拼工字鋼）。縱梁一端擱置在雙I45B橫梁上，橫梁下布置砂筒（卸載用），砂筒放在貝雷桁架上、另一端擱置在墩身上，墩身工字鋼下布置28鋼筋（卸載及調整標高用），如縱梁25#工字鋼按懸臂連續梁計算則懸臂長度為3.05m，從受力及支架穩定性方面上考慮，為保證施工的安全在2.8m處加一道雙I36B橫梁。荷載可簡化為均布荷載：q=梁體重量+縱梁自重+底模自重 =382.8KN/m+(0.42 KN/m19根6+

16、15KN)/4.5*1.1 =398.2KN/m F1 F2 F3受力圖彎矩圖經圖顯示最大彎距Mmax=288.7 KN.m，= M/W=288.7/(422.210-619)=36.0Mpa=215 Mpa（滿足要求）。剪力圖經圖顯示最大剪力Qmax=656.1KN，查表得I25b工字鋼IX /SX=5278/246.3=21.43cm，max=QmaxSX/IXd=1438.9/（21.43*10*10-5*19）=16.1Mpa=85 Mpa（滿足要求）經計算支架最大撓度變形0.9mm, 支架允許變形為L/400=2800/400=7 mm 符合要求反力圖2、橫梁驗算2.1 F1處2I4

17、5#b工字鋼（前橫梁）受力圖彎矩圖經圖顯示最大彎距Mmax=426.7 KN.m，= M/W=426.7/（1500.4*2*106）=142.2Mpa=215 Mpa，滿足要求。剪力圖經圖顯示最大剪力Qmax=279.1KN，查表得IX /SX=38.06cm，max=QmaxSX/IXd=279.1/(38.0613.510-52)=27.2 Mpa =85 Mpa， 符合要求經計算支架最大撓度變形7.8mm, 支架允許變形為L/400=6750/400=16.9 mm 符合要求反力圖2.2 F2處2I36#b工字鋼（中橫梁）荷載可認為均布荷載q1= F2/6.75+工字鋼自重=（1143

18、.9+1.6）/6.75=169.78KN/m，受力圖彎矩圖經圖顯示最大彎距Mmax=-282.8 KN.m，= M/W=282.8/（920.8*2*10-6）=153.6Mpa=215 Mpa， 滿足要求。剪力圖經圖顯示最大剪力Qmax=386.8KN，查表得IX /SX=30.6cm，max=QmaxSX/IXd=386.8/(30.612.010-52)=52.7 Mpa =125 Mpa， 反力圖3、貝雷梁受力計算施工時考慮0#塊懸臂部分長度為3.05m。故采用貝雷梁做懸挑支架。根據以上反力圖顯示荷載受力荷載如圖,翼緣板及貝雷桁架自重均布荷載為25.3kn.m(翼緣板砼及模板按2/3

19、計算)受力圖彎矩圖剪力圖計算中取貝雷片的截面面積50.96cm2貝雷片的慣性矩Ix=250500 cm4，由圖可知，支架最大彎矩為M=899.2KNM，支架容許彎矩M=356.3KNM設計采用橫向3片貝雷桁架上下不加強。貝雷架排數：n=Mmax/允=899.2/788.2=1.2排（支架抗彎能力滿足要求） n=max/允=356.30/245.2=1.5排（支架抗剪能力滿足要求）。撓度圖由圖可知，支架最大撓度變形6.4mm, 支架允許變形為L/400=3050/400=7.6mm 符合要求反力圖4、貝雷梁下工字鋼受力計算根據貝雷桁架下反力圖顯示 工字鋼受力荷載為：受力圖彎矩圖經圖顯示最大彎距M

20、max=432 KN.m，= M/W=432/（1500.4*2*10-6）=144Mpa=215 Mpa，滿足要求。剪力圖經圖顯示最大剪力Qmax=617.1KN，查表得IX /SX=38.06cm，max=QmaxSX/IXd=617.1/(38.0613.510-52)=60.0 Mpa =85 Mpa， 符合要求5、鋼管驗算從上面中橫梁計算可知，中橫梁中間支點反為770KN，由設在混凝土臨時柱間的鋼管柱承受。5.1 穩定性：橫向拉桿最大步距為4m，故立桿計算長度為4m。i=1/4d2+d12=1/44802+4682=167.6mm長細比 =L/i=4000/167.6=23.880,

21、故=1.02-0.55(+20)/1002=0.92,則：N= A=0.92*3.14*（2402-2342）*215=1766KNN支撐=280 N 合格5. 2強度驗算a=N/Aji=770103/3.14（2402-2342）=86.2Mpaa=215 Mpa合格四、支座安裝本橋主橋箱梁采用GPZ()系列盆式橡膠支座，在墩身支座墊石施工時，澆筑時不預留支座的地腳螺栓孔，待混凝土達到強度后采用開孔器進行開孔。支座安裝時將預留孔，清理干凈，采用環氧砂漿灌注埋置固定永久支座的地腳螺栓。支座墊石的厚度應根據永久支座實際厚度確定，并保證支座的頂面標高與設計一致。支座安裝時，在支座墊石頂面鋪一層環氧

22、樹脂，厚薄要均勻。支座安裝后，立即用儀器檢查其水平度及高程，發現誤差當即調整，并滿足四角高差2mm，軸線偏差2mm的規范要求。支座安裝后，及時進行固定，待體系轉換時同時進行解鎖。 7#墩 8#墩 9#墩 10#墩五、模板0#、1#塊梁底采用竹膠板底模，下鋪1010方木，木方橫向布置，間距為40cm。懸挑部分通過上下對拉螺栓加固以確保側模的穩定性。，同時設置橫向圍囹與外側模用20拉桿拉緊，頂板內模采用10#槽鋼制作成與頂板形狀一致的梯形骨架，兩側采用5cm的模板進行調節寬度。內模支撐采用48mm腳手鋼管和可調螺旋頂撐組成。上封頭模板采用5mm鋼板做成定型鋼模，腹板和底板采用木工板后背方木，此法可

23、以節約大量木材。腹板和底板的拐角結合處采用壓板擋住外移的砼。內模施工注意點如下：內模施工應在箱梁腹板鋼筋綁扎驗收合格后，且在縱、豎向預應力管道安裝固定檢驗合格后方可進行施工，頂板內模施工結束后方可進行頂板鋼筋綁扎。六、支架加載預壓及卸載1、支架的預壓1.1 觀測點的布置:在底板曲線變化處及梁端部橫向分別設3個觀測點，共12個觀測點。觀測點材料由小鋼管下面焊接鋼板或木條下面釘在模板上，直接固定在底板上，觀測管的頂端，以觀測沉降為主。1.2 支架采取分段預壓,按120%梁重進行加載。預壓材料采用沙袋。觀測時間分五個階段，分別為加載前，加載一半時，加載100%，卸載一半時，卸載完成。其中加載到滿載時

24、，持續時間不少于72H，且3天累計沉降量不大于3mm時方可卸載。觀測頻率每兩個小時觀測一次，且做好記錄。觀測完成后，對取得的數據進行分析，得出地基變形、支架的彈性變形數據，指導現澆箱梁施工。1.3 觀測數據 底模板的沉降值-A 支架的彈性變形-B 支架的非彈性變形-C 基礎的下沉量-D 卸載后底模板沉降-E A=B+C+D B=A-E1.4 預壓意外事故 當預壓出現地基滑移或支架變形較大時應停止加載，組織相關人員進行分析問題的存在點及處理問題方式。報監理同意后方可進行下一道工序施工。2、支架的卸載卸載的順序與預壓時順序相反。卸載時要平衡卸載不能在同一部位集中卸載。3、底模標高的調整根據以往的施

25、工經驗結合本工程的支架結構形式。支架搭設時在設計標高的基礎上抬高1.5cm。以便于消除支架的沉降值。如沉降值在1.5cm范圍內支架標高不做調整。超出范圍在支架的卸載鋼管上墊鋼板調整標高。七、鋼筋工程1、 鋼筋加工鋼筋的焊接必須符合規范要求，焊工必須持證上崗，所用的焊條必須合格。焊接長度應符合規范要求，接頭雙面焊時焊接長度不應小于5d（d為鋼筋直徑），單面焊時焊接長度不應小于10d，焊接應密實飽滿，無焊渣。1.1 鋼筋在加工成型前，應將表面、油漬、漆皮、鱗銹、泥土等清除干凈。 1.2 鋼筋在加工成型前應平直、無局部彎折，成盤的鋼筋應作調直處理，采用冷拉方法調直鋼筋時，型鋼筋的冷拉率不宜大于2%，

26、級鋼筋的冷拉率不宜大于1%。 1.3 鋼筋的彎制和末端的彎鉤應符合設計要求。 1.4 鋼筋加工后，應分類掛牌存放，且應架離地面，以防銹蝕。 1.5 鋼筋加工的允許偏差： 受力鋼筋順長度方向加工后的全長：10mm； 彎起鋼筋各部分尺寸：20mm； 箍筋各部分尺寸：-5mm，+0。2、 鋼筋安裝2.1 鋼筋安裝順序：梁體底板腹板頂板。 2.2鋼筋安裝方法：鋼筋安裝采用鋼筋加工場加工，運至施工現場綁扎的方法。腹板鋼筋綁扎時，應搭設簡易工作平臺。 2.3 鋼筋安裝要求2.3.1 腹板內豎向筋成型高度寧低勿高，可取其允許誤差的下限。現場綁扎時更應如此，以免橋面建筑高度超限。2.3.2 普通鋼筋與預留孔道

27、波紋管相碰時，可調整鋼筋的位置。 2.3.3 鋼筋的交叉點應用鐵絲綁扎結實，必要時也可用點焊焊牢。2.3.4在鋼筋與模板間設置墊塊，墊塊應與鋼筋扎緊，并相互錯開，箱梁側模及底板的墊塊數量為4個/m2。2.3.5 鋼筋安裝位置允許偏差 兩排以上受力鋼筋的鋼筋間距：5mm； 同一排受力鋼筋的鋼筋間距：10mm； 鋼筋彎起點位置：20mm； 箍筋、橫向筋、拉筋間距：20mm；保護層厚度：5mm。八、預應力孔道安裝1、預應力束制作、波紋管安裝箱梁縱向預應力筋采用15.2高強度低松弛預應力鋼絞線，標準強度為1860MPa。波紋管預留孔道，施工時要注意波紋管及錨具的規格、型號。1.1 預應力束制作鋼絞線在

28、專用場地進行下料，下料時應采用砂輪切割機，用梳板進行編束，每隔1m用20#扎絲綁扎1道，扎絲頭向里，以防傷人。綁扎好的鋼絞線束應編號掛牌標示堆放，并覆蓋好以防銹蝕。鋼絞線宜隨用隨下料，防止因存放時間過長銹蝕。1.2 波紋管安裝波紋管使用前，應按規定進行抽樣檢驗，其各項技術性能滿足相應技術要求后，方可投入使用。 1.2.1波紋管沿長度方向直線段每隔1m、曲線段每隔0.5m架設“井”型鋼筋定位。 1.2.2波紋管接頭采用套接管連接250mm，每側套入長度125mm，套接管規格應比制孔規格大一號，套接兩端均用膠帶密封，波紋管套入喇叭管內長度不小于50mm，為防止滲漿，應在喇叭管口上用棉花和棉紗塞實，

29、并用膠布封裹。 1.2.2為了增加波紋管的剛度防止振搗時撞擊波紋管造成漏漿，灌注前，波紋管內均插入比其內徑略小的塑料襯管，并在澆筑過程中經常推拉、移動。 1.2.3波紋管在安裝過程中難免與鋼筋及豎向預應力束相互干擾，可以進行適當挪動，挪動的原則是：普通鋼筋讓預應力筋；豎向預應力束讓縱向束。 1.2.3制孔偏差 1.2.3.1安裝位置在端模板處允許偏離設計位置5mm，其它部位10mm。1.2.3.1錨墊板和孔道軸線垂直，否則應糾正。2、 預應力束安裝2.1縱向預應力筋安裝預應力鋼絞線安裝采取人工、機械相配合進行穿束。為防止鋼絞線在波紋管內交叉纏繞，影響以后張拉作業，將每束鋼絞線編扎在一起整體穿束

30、，具體作法是將鋼絞線的端頭制作成子彈頭形，并用黑膠布進行纏繞，以易于穿束。穿束時后端人工推送，前端人工拉拽，必要時采用卷揚機配合。穿束時注意波紋管接頭，防止牽拉過快使接頭損壞。2.2豎向預應力筋安裝0#塊豎向預應力筋采用JL32高強精軋螺紋粗鋼筋，布置在兩側腹板中間位置。2.2.1豎向制孔在混凝土澆筑過程中由于接頭處密封不嚴及振搗等原因易出現漏漿堵管的現象，采用50mm的薄皮鋼管制孔，即直接將薄皮鋼管焊接在上、下錨墊板上制孔，并在薄皮鋼管上、下端（頂、底板的外面）焊接一段短鋼管伸出內側模板作為壓漿及出漿口使用。2.2.2豎向筋安裝2.2.2.1預應力筋使用前，應按規定檢查其規格尺寸，如力筋長度

31、、錨固端裸露長度等。張拉及錨固端外露鋼絞線上的油脂必須清除干凈。2.2.2.2錨固端錨具需與箱梁構造鋼筋綁扎在一起。2.2.2.3預應力筋沿高度方向設置平面位置定位網。2.2.2.4預應力筋宜在立內模前安裝完成。2.2.2.5預應力筋在張拉端錨板外預留工作長度為100mm。2.2.2.6當鋼筋與豎向預應力粗鋼筋相碰時，可就近適當調整鋼筋，以保證豎向預應力束的位置。九、混凝土施工1、澆注砼前，應注意檢查預埋件、底板泄水孔、翼板處泄水孔和防撞欄預埋筋是否預留準確，模板和鋼筋是否已經檢驗合格。2、砼采用拌和站集中拌制，混凝土輸車運到現場，由汽泵泵送。澆筑采用插入式振動器進行振搗密實。斜向水平分層每層

32、厚度不超過30cm；現澆箱梁混凝土初凝時間要求在8H以上，以保證混凝土在初凝前澆注完畢。在澆筑頂板砼時，為方便拆除內模設置臨時進人孔，在同跨不同端的約1/4跨徑處交錯布置孔，同一斷面的孔錯開不小于1米，進人孔尺寸8080CM。此孔待頂板模板拆除后，焊接上所切斷鋼筋后再用砼封閉。腹板砼頂面進行鑿毛處理；待混凝土強度達到90%，開始張拉預應力筋。3、混凝土澆筑順序由每跨跨中同時向端部進行，最后澆注頂板及翼緣板。4、施工時應注意事項：4.1檢查支架受力、觀測沉降情況；4.2振搗符合規范要求，避免蜂窩、麻面或過振現象；4.3上層砼要在下層砼初凝前覆蓋，以免出現施工冷縫。4.4對預應力錨固端及鋼筋密集部

33、位要特別注意振搗密實，不得出現漏振和過振，不得直接用振動棒觸振模板、鋼筋和預埋件，尤其不能觸振波紋管。4.5使用插入式振搗器時應邊振邊徐徐拔出，不得將棒斜拔或橫拔，嚴禁在停振后再將棒拔出，以免造成砼空洞。4.6砼振搗密實的標志是砼不再下沉、不再冒出氣泡，如表面呈現平坦、泛漿，即可停止振搗。4.7 砼澆注前，應檢查砼的均勻性和坍落度，不合格的砼不得用于澆注。4.8砼在終凝前進行二次抹面收漿，減少收縮裂紋的產生。砼終凝后，表面覆蓋麻袋進行濕水養護，在腹板側面和底板底面采用噴灑水養護。 4.9砼的試件制作：每次澆注砼應制取3組28d齡期試件；每次澆注砼應另制取2組試件作為張拉依據，并隨梁養生；監理抽

34、檢試件按監理要求進行制作。十、沉降觀測在箱梁砼澆注前和澆注后終凝前要進行沉降觀測，以確定沉降對箱梁的影響值。澆筑混凝土時應注意以下幾點：1、測量人員應用水準儀觀測整個支架變形情況，混凝土全部澆筑完畢后應重新測量箱梁頂面控制點高程，使其符合設計高程；2、兩側混凝土澆筑應嚴格遵循對稱性原則，以保證支架受力的均衡性；另一方面要準備好吊車及料斗以防泵車出現故障，影響澆筑。3、試驗人員應與拌和樓現場控制出料時混凝土坍落度，并嚴格按配比拌和，確保混凝土強度；4、澆注混凝土時安排人員對預應力管道進行通孔檢查（邊澆筑邊檢查），以防止波紋管堵塞，等混凝土強度稍上來后方可抽動管內的塑料管；5、澆注混凝土時安排人員

35、對周圍模板、支架進行檢查，防止跑模及支架變形，發現情況及時處理。6、頂面混凝土平整度的控制頂面混凝土平整度的控制的好壞直接關系到其上瀝青混凝土鋪裝層的質量和橋梁的使用性能。現根據橋涵施工技術規范和設計文件的規定與要求，擬定主橋頂面混凝土平整度控制的具體措施：6.1在塊段頂面設置3-5道標高控制帶，2道利用翼板的側模，其它的用20鋼筋每0.6米設一支撐與頂板鋼筋點焊固定，標高在澆筑前測定，即其頂標高即為塊段的頂面標高；6.2澆筑頂板混凝土的塌落度控制在11-13cm，頂面整平首先用短鋁合金直尺粗略找平，再復振，最后用6m鋁合金直尺提漿、精平，等初凝時打抹、緊光、掃毛；6.3頂板混凝土收漿后立即用

36、土工布覆蓋養生，并要派專人負責，混凝土表面要始終保持濕潤狀態；6.4混凝土抗壓強度低于2.5Mpa前不得承受行人或其他物件的荷載。十一、拆模砼澆筑完成后達到規范規定的強度后，方可拆模。拆模時間依據水泥類型、結構形狀、荷載狀況及環境氣溫等情況而不同。一般規定：不承重的側模、板的拆除應在砼強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞方可拆除，一般須達2.5MPa的抗壓強度；采用活動芯模時，應在砼強度能保證砼不塌陷、不裂縫方可拆模，一般按側模的拆除時間控制；承重的模板、支架應在砼強度能承受其本身自重力及其它疊加荷載時方可拆除。十二、預應力施工1、清孔及穿束1.1砼澆筑過程中，應經常抽動塑料襯管,以防漏漿固

37、結襯管。1.2鋼絞線進場后按照施工規范對每批鋼絞線的強度、彈性模量、截面積、延伸量和硬度執行進場抽檢，對不合格產品嚴禁使用并立即清理出場。1.3鋼絞線下料采用砂輪切割機冷割，切割面與軸線垂直，以便在張拉過程中檢查斷絲。1.4穿束前用清洗球反復清洗管道后，用空壓機將管內殘留物吹凈，穿束采用卷揚機牽引。2、張拉2.1張拉用油頂及油泵必須標定并配套使用。2.2根據張拉油頂、油壓表配套標定的油壓值張拉力關系曲線換算相應的張拉油壓表數值，同時，根據預應力筋實測的截面尺寸，彈性模量計算伸長值，為現場張拉提供必須的技術數據。2.3張拉必須嚴格按照圖紙設計的順序進行，即：先縱向、后豎向。2.4各項預應力施工控

38、制縱向預應力（考慮錨圈口應力損失）：015%k（初應力）30%k100%k (持荷2min錨固)。2.5伸長值的量測方法：設定初張力，當張拉力達到15%初張力后，量測千斤頂的活塞外露長度L1，然后供油達到控制應力的30%，量測活塞外露長度L2，再張拉至設計噸位的油壓值，量測活塞的外露長度L，L-L1+（L2-L1）即為實際伸長值。豎向預應力：豎向預應力筋按設計要求單根精軋螺紋鋼筋張拉力為673KN,采用二次張拉,兩次張拉時間間隔不少于3天和不大于20天，宜為2-3個節塊。2.6箱梁砼的強度達到設計強度的90%且不小于7天養護時間（確保彈性模量滿足要求）時，方可進行該梁段預應力鋼束對稱同步地張拉

39、，張拉采用雙控，當伸長值誤差超過6%時應停拉檢查。2.7預應力的張拉必須定人、定崗，并安排有經驗的工班長統一指揮，確保張拉質量與施工安全。2.8各向預應力張拉后的鋼束應作出明顯的標記，并有完整的張拉記錄，以防漏拉。十三、孔道壓漿預應力鋼束張拉后應及時進行孔道壓漿，以免銹蝕。壓漿前應進行壓漿材料試驗，對水泥漿的水灰比、流動度、泌水率、強度及體積微膨脹等技術指標，按規范要求逐一進行試驗與確定。壓漿前應采用壓縮空氣清除管道內的雜物，并采用水泥漿封堵錨頭，壓漿盡量安排在張拉后24小時內施工，水泥漿由低的一端壓漿孔壓入管道（必要時，采用兩端壓入，中部設置排漿孔的方式壓漿），待高的一端（采用鋼管接高）出漿

40、孔排出濃漿后，封閉出漿孔，持壓2min以上，穩定壓力不小于0.7Mpa，封閉進漿孔，靜置20-30min后應進行一次復壓，待水泥漿凝固后拆除接頭，清除廢漿。壓漿時的灰漿溫度以10-20度為宜，管道周圍的溫度不得低于5度。冬季施工中，延長壓漿后養護時間，并控制好水泥漿施工水灰此，減少游離水分。壓漿嚴格按操作規程施工，管道用水沖洗后，要用吹風機吹干。并且，壓漿從一側壓后，應從另一側補壓。十四、0#塊施工注意要點1、以混凝土的強度和彈性模量作為控制指標。2、注意掛籃預埋件及預留孔位置準確，施工時嚴格按掛籃設計廠家的交底進行預埋。3、澆注時從底板開始前后左右對稱整體分層一次灌注完混凝土。4、混凝土灌注

41、結束后，加強對梁段尤其是箱體內側與外側的灑水養護。當混凝土強度和彈模達到設計強度的90%時，即可進行預應力張拉，先縱向束，后橫向束，最后張拉豎向預應力。縱向預應力束在穿束后，張拉順序為先腹板、后頂板，每個部位的張拉順序為先上后下，左右對稱。預應力張拉全部結束后，及時封錨、壓漿。第四章、懸澆箱梁2-9#塊施工方案本橋箱梁分兩個“T”進行懸臂施工，每個“T”從2#9#塊共8個段位采用掛籃懸澆，塊件最大長度3.5m，最大塊件重117噸。由于本橋施工工期很緊，箱梁懸臂施工投入8只掛籃自錨平衡式菱形掛籃同時施工，菱形掛藍自重42.5t滿足圖紙設計要求掛藍重量小于50t。本橋用的菱形掛籃采用菱形桁架拼裝主

42、桁，加上下橫梁，內外導梁，底籃，內外模組合而成的，結構簡潔，受力明確拆裝方便，行走平穩，后錨反壓，方便受力好等優點。掛籃設計要有較大的安全系數，本橋采用的掛籃，均來自連鹽鐵路阜寧東站至329省道連接線工程HSS6標通榆運河大橋剛剛下場的設備，滿足本工程的需要。一、掛籃的主要構造1、主桁體系主承重桁架由定型槽鋼焊接成的菱形框架，以保證結構的整體穩定性。主桁后以32mm精軋螺紋鋼通過連接器、軋絲錨具等錨在預埋的豎向預應力筋上，主架前部安裝上橫梁，與懸吊系及前下橫梁形成懸臂吊架，懸吊掛籃模板和梁段鋼筋混凝土的重量，以實現懸臂灌注澆筑施工。2、橫梁系橫梁系由前上橫梁、中橫梁、后錨梁、前下橫梁、后下橫梁

43、及底模縱梁等組成，橫梁系由45#和36#工字鋼加工而成。前上橫梁、中橫梁、后錨梁固定在主桁架上，底橫梁懸吊在側模托梁上，前下橫梁通過懸吊系吊于前上橫梁上，后下橫梁由雙頭螺桿錨在已形成梁段的底板上。前下橫梁和底橫梁共同承托底模及梁段的大部分鋼筋混凝土的重量。3、懸吊體系懸吊系是掛籃的升降系統，位于掛籃的前部，其作用是懸吊和升降底模、側模、內模及工作平臺等，以適應懸臂梁段高度的變化。由吊桿、吊桿座、千斤頂、手拉葫蘆等組成。吊桿及后錨桿均采用32精扎螺紋粗鋼筋。用精扎螺紋粗鋼筋做的各吊桿接長、錨固用的聯結器和螺母均應采用相應的標準件，其中頂升用的螺母為單螺母外，其余均應根據圖示設置雙螺母。各前、后吊

44、桿及后錨吊桿應使用符合規范要求的材料，各吊桿在箱梁施工過程中嚴禁碰到電焊火花，前、后長吊桿最好用塑料硬管做保護套，防止碰到火花。前吊桿下端與底模平臺前橫梁栓接，上端支撐于前上橫梁，吊桿高度的調節靠螺帽及手拉葫蘆，以實現底模及工作平臺的升降。另外懸吊系還將控制內模、側模的前移和升降。4、行走、錨固體系行走系主要由手拉葫蘆、平滾及行走反壓平衡裝置組成，掛籃行走時反壓平衡裝置錨固于箱梁豎向預應力筋上。掛籃前移采取兩次到位的方法，其方法如下：4.1在前一塊件懸澆完成后，進行塊件張拉施工，張拉壓漿完成后，拉緊前后手拉葫蘆，將前下橫梁，后下橫梁通過手拉葫蘆與前上橫梁，后上橫梁連接。通過翼板下縱梁松動側模，

45、設置下一塊件施工前支點，拆除后錨桿，用手拉葫蘆拖拉主縱梁與后錨梁到位，后錨桿錨定。4.2收緊前長和后長吊桿，拆除后短吊桿和前端固定底模的鋼絲繩，拖拉前上橫梁、中橫梁及底模、側模、內模系統到位。在拖拉主縱梁時保證前、中橫梁相對于已澆注梁體位置不變，可采用邊拖拉主梁邊用導鏈把前上橫梁和中橫梁往回拉的方法實現。掛籃錨固體系由主桁上的反壓型鋼、精軋螺紋鋼筋構成，掛籃行走到位后，用精軋螺紋鋼將主桁上的反壓型鋼錨固于已澆梁段上，并用液壓千斤頂施加一定的預壓力（后錨采用連接器與精軋螺紋鋼連接，頂采用雙螺帽加強）。5、模板系統掛籃懸澆箱梁的模板由底模、外模及內模三部分構成。內模系統由頂板底模及可伸縮骨架、滑移

46、軌道、肋板內模、下倒角模板、防止翻漿的壓板及內支撐等組成。滑移軌道前端懸掛在前上橫梁上，后端懸吊在已完成箱梁頂板上（吊桿與軌道之間設有滾輪），掛籃行走時滑移軌道與掛籃一起前移，待下一節段底板、腹板鋼筋施工完成后再將內模拉出、安裝就位、調整標高。底模：為了增加模板的周轉次數，確保箱梁的外觀質量，擬采用大面鋼模，面板為=6mm鋼板、肋板為8及566mm扁鋼,按方格形布置。由底模架和底模板組成。底模縱梁由槽鋼組焊而成，底模板由輕型槽鋼和鋼板焊成，底模架前端連有角鋼，組成操作平臺。側模：側模采用定型鋼模。側模由側模縱梁承托，側模縱梁前部通過懸吊系吊在前上橫梁上。后端通過吊桿懸吊在澆好的箱梁頂板上，后吊

47、桿與走行梁間設有后吊架，后吊架上裝有滾動軸承，掛籃行走時，外側模走行梁與側模一起沿后吊架滑行。內模：由木模組成，內模架以型鋼加工而成，下設滑套，可以沿內模縱梁滑動，內橫梁為32#槽鋼，其后部錨在已形成的梁段頂板上，前端通過懸吊系吊在前上橫梁上。內模架以箱梁上倒角上部為軸，中部、下部以型鋼對撐，內模采用高度可調整的內模架體系。內模的前移在下一梁段的底板，腹板的鋼筋、預應力管道、預埋件等安裝完成后進行。二、掛籃拼裝流程鋪設滑道拼裝主珩架安裝主珩連接系安裝前上橫梁和中橫梁安裝前、后長吊桿吊裝底模、側模系統就位底模、側模調整。三、箱梁懸澆施工1、箱梁懸澆施工工藝流程掛藍預壓完成后即進行1#塊施工。1#

48、施工時掛籃主桁架連成整體，到2#塊施工時拆分。1#塊施工：0#塊預應力張拉完成掛藍拼裝安裝后錨桿掛藍預壓1#塊鋼筋、預應力管道施工掛藍各部件檢查、驗收對稱澆注1#塊砼養生預應力筋張拉3# - 9#塊施工同2#塊。2、懸澆施工2.1掛籃前移2.1.1掛籃前移分兩步到位，其移動順序如下：2.1.1.1移動主桁梁和固定在主珩梁尾部的后錨梁到位，錨固后錨桿。2.1.1.2移動前上橫梁和中橫梁，并帶動整個底模平臺及側模前移就位。2.1.2掛籃前移工序：已澆注梁體張拉完成底、側模系統固定放松前、后長吊桿不完全受力（后短吊桿不松）鋪設滑道和前支點拆除后錨桿前移主珩片及后錨梁就位安裝后錨桿收緊前后長吊桿，拆除

49、后短吊桿前移上橫梁、中橫梁及底、側模系統就位并調整懸澆塊件施工掛籃各部件檢查懸澆梁段砼澆筑、養生、張拉重復以上步驟進行下一梁段施工。2.1.3掛籃拖拉前移的速度不宜過快，兩組主桁梁前移應同步，邊跨和中跨兩側應對稱，可用油漆在菱形桁架下弦上按10cm的間距標出刻度線，前移時專人觀察，發現不一致時及時調整。2.1.4在主桁片及后錨梁前移過程中，應采取有效措施保證前上橫梁和中橫梁相對于已澆注梁體位置不變，以保證主桁前移時的安全與穩定。2.1.5由于掛籃前移是先走行主桁部分（含后錨梁），再拖拉前上橫梁和中橫梁從而帶動整個底模平臺系統前移到位，因此主桁架的上弦，也應清理干凈，涂抹黃油，減少前進阻力。2.

50、1.6主桁梁拖拉走行到位后，拆除多余支點（上一塊件施工的后支點）使掛籃處于兩支點受力狀態，將后錨吊桿及時拉上，并將主桁梁下弦與固定支點固定，拆除后短吊桿，拖拉前上橫梁、中橫梁及整個底模系統就位。2.1.7掛籃在前移和澆筑砼時，若遇上6級以上大風，應停止施工，掛籃在停止施工時后錨吊桿應處于工作狀態。2.1.8前橫梁及底側模時可同時走行內模，可在箱梁底板設滑道拖拉行走。2.1.9掛籃施工屬高空作業，現場應做好欄桿、扶梯，并懸掛安全網，施工人員要按技術要求和安全操作規程作業，以確保施工質量和施工安全。2.1.10掛籃使用注意事項及說明2.1.10.1后錨桿采用與梁體已張拉豎向蹬筋或預埋的32精扎螺紋

51、鋼連接，后錨桿與豎向蹬筋采用連接器接長。2.1.10.2菱形掛籃在澆注完2塊后縱梁進行拆分后進行3#13#塊施工。2.1.10.3每個掛籃在懸臂澆筑砼前，需檢查各主體結構的螺栓、焊縫、后錨固系統及前、后吊桿的連接狀態，當確認各部件符合要求后方可開盤進行砼澆注。2.1.10.4砼澆注過程中，應排人觀察底模與以澆筑箱梁底面的貼合情況，以便及時收緊后短吊桿，防止因后吊桿松動而產生漏漿或滑模現象。2.1.10.5底模平臺腳手上，除張拉或施工的必備機具外，不允許堆放其他雜物，以減小施工荷載。2.1.10.6各吊桿位置應按照要求布設，并使各吊桿、主桁片能同時受力，主桁架與支墊梁不密貼的地方一定要用鋼板抄實

52、。2.1.10.7由于后錨桿采用連接器接長，施工時一定要注意兩端蹬筋深入連接器的長度相同，并用油漆在蹬筋上做記號，在澆注砼前應再次檢查確認連接良好后方可澆注砼。2.1.10.8在2#塊施工前，掛籃應按設計要求進行預壓（同0#塊預壓方案）。2.1.10.9為確保中橫梁、前橫梁及底、側模系統走行穩定安全，兩橫梁間需設聯結及操作平臺，由現場自行設置。2.2外模調正外模是隨掛籃前移一起進入下一塊件就位的，外模就位后主要應根據設計斷面尺寸和標高進行調正。外模前端標高通過水準測量進行調整，同時，用錘球和鋼尺檢查其垂直度及橫斷面尺寸，并及時調整、緊固模板底腳螺絲和橫向拉條螺絲，外模的后端應與已澆箱梁頂緊、固

53、定，以防漏漿、錯臺影響工程的外觀質量。2.3底板、腹板鋼筋及預應力管道施工底模及外模調正結束后，即可進行鋼筋與波紋管的綁扎和安裝定位施工，其方法和工藝基本同0#塊。箱梁錨塊中的箍筋應鉤住腹板鋼筋,底板鋼束的防崩裂鋼筋按圖紙設置。2.4端模及內模施工為便于箱梁塊件連接鋼筋和波紋管的定位與固定，同時為便于模板的拆、立以及箱梁斷面尺寸變化后的改制，箱梁端模采用分塊鋼模組拼而成，制作時應根據箱梁端面鋼筋與波紋管的布置位置和直徑進行精確放樣、打孔，以便于端模的現場安裝與定位。內模是在底板與腹板鋼筋綁扎、焊接完成后，利用滑行軌道拉出就位，然后根據頂板底模的立模標高，通過滑行軌道的前、后吊桿進行調正。內模定

54、位與調正是通過內支撐及模板拉桿螺栓實現。2.5頂板鋼筋與預應力管道施工內模施工完畢后，綁扎箱梁塊件的頂板鋼筋，同時穿插安裝縱向預應力波紋管以及橫向預應力束。縱向束的定位架間距按設計要求曲線段30cm，直線段80cm進行布設。其工藝及要求同0#塊。2.6預埋件施工預埋件施工應有專人負責，以確保預埋件施工的及時與準確，以防遺漏和返工。預埋件包括護欄鋼筋、豎向預應力張拉槽口盒、泄水孔、掛籃施工預埋件及預留孔、撓度控制觀測點等。2.7砼澆筑及養生箱梁砼澆筑順序嚴格按底板腹板頂板及翼板的次序澆筑，并由掛籃的前端向后依次澆筑，腹板砼澆筑時應保持兩側平衡，砼高差不得大于50cm。嚴格控制澆筑方量，每個塊件的

55、實際澆筑方量與設計的偏差不得超過本梁段理論數量的3%；在整個澆筑過程中兩懸臂端的不平衡重不得大于本梁段的自重的30%。懸澆塊件澆筑工藝和養生同0#塊。2.8預應力施工箱梁砼強度達到設計強度的100%后進行預應力的張拉施工。縱向束隨著塊件的接長延伸，穿束難度也隨之加大，因此，穿束方法分成2種，一般束長50m以內采取人工單根穿束；50m以上采用鋼絲繩和卷揚機牽引穿束，其張拉工藝同0#塊。對較長束的壓漿可適當增加注漿壓力，最大壓力可控制在1Mpa，并在曲線孔道的最高點設排氣孔，以確保孔道壓漿飽滿、密實。壓漿工藝同0#塊。四、箱梁懸澆的軸線、標高及撓度控制方案施工時立模標高控制：依據掛籃自身的彈性應變

56、量及結構自身撓度共同確定。箱梁在懸澆施工中，由于受自重、溫度、施工荷載以及砼自身的收縮、徐變等因素的影響會產生一定的撓度，并隨著懸臂長度的加大而增加，為使成橋后的線形達到或接近設計要求，在整個懸澆施工過程中應進行必要的高程測量控制，即對已澆梁段和準備澆筑的塊件在主要施工工況下的撓度變化進行測量控制，并掌握其規律，以便對待澆塊件的立模標高進行必要調正，以滿足設計與施工規范的要求。1、箱梁施工測量網的建立本橋箱梁在曲線上，因此建立施工測量網更為重要。1.1預應力混凝土箱梁澆筑施工服務的測量控制網應建立在橋兩側通視良好的地段，橋位應由下至上精確度逐步提高，下部結構建立在各墩的承臺上,對橋墩準確定位，

57、而后在根據施工的進度安排將承臺上的控制點轉移到各自的0#塊上;1.2根據建立在河兩岸橋梁兩側平面控制測點,與0#塊上的控制點組成測量控制網，平面控制網采用全站儀定位測量。1.3高程控制網依托已建立的控制網點，采用等水準測量的方法，先在各橋墩承臺上各設立一個高程控制點，等箱梁0#塊完成后，用水準儀加懸掛鋼尺的方法移至0#塊頂面上。0#塊的水準點即為箱梁懸臂澆筑施工的高程控制點。2、施工過程中控制階段根據三跨連續粱橋的施工特點，其整個施工過程大致可分為2個階段：2.1循環懸臂澆注施工階段采用標準的連續粱橋三階段觀測法，即以掛籃的前移定位至梁段內預應力筋張拉完成為一個施工周期，在每周期內，于掛籃前移

58、后，澆筑混凝土后和預應力筋張拉后各觀測一次。2.1.1按照預報的掛籃定位標高定位掛籃，掛籃定位必須在午夜0點至清晨7點之間完成，測量定位掛籃標高并記錄溫度，經監理簽認后交項目辦，以向監測監控項目組提供掛籃的定位測量結果。監測監控項目組分析測量結果，如需調整，給出調整后的掛籃定位標高。2.1.2澆注混凝土前，測量懸臂前端梁段的高程測點，并對施工單位掛籃定位標高進行復測。2.1.3澆筑完混凝土后第二天測量最接近懸臂前端的三個梁段上的高程測點，測量本梁段端部梁底和預埋在梁頂的測點標高，建立測點與梁底標高的關系，測量控制截面測點應力，報監控，由監控計算、整理后報監理簽收。2.1.4監理方檢查斷面尺寸準

59、確性，并統計澆筑混凝土過程中澆筑方量，向監測監控項目組提供梁段混凝土超重的情況。2.1.5張拉主梁內預應力筋，測量最接近懸臂前端的三個梁段上的高程測點，測量控制截面測點應力，報監理簽收。2.1.6監測監控項目組根據上一施工周期標高測量值、應力測量值進行計算，預報下一施工周期的掛籃定位標高。2.1.7預報標高報監理簽收，并轉給各相關單位，如預報標高與原設計值存在較大偏差應經設計單位與控制單位會簽后報項目辦簽收，項目辦認同后轉給監理單位；2.1.8監理將上述預報標高最后核定后下指令交施工單位執行。2.2合攏及合攏后施工階段2.2.1在澆注邊跨現澆段施工完成后，測量所有已澆注梁段高程測點、測量控制截

60、面測點應力，報監理簽收；2.2.2在中跨合攏龍前三天每天進行懸臂端測點標高24小時連續觀測，每兩小時觀測一次，記錄懸臂端標高隨時間的變化曲線，控制截面應力及溫度；2.2.3對本階段其余工況，測量所有已澆注其數號梁段高程測點、測量控制截面測點應力，報監理簽收。3、施工控制精度本橋施工控制的最終目標是：使成橋后的線形與設計線形在各測點的誤差均控制在規范規定和設計要求的范圍之內。根據這一目標，按交通部公路工程質量檢驗評定標準（JTJ 07198）和公路橋涵施工技術規范（JTG/T F50-2011）要求，在施工中制定了如下的誤差控制水平：3.1測量控制3.1.1梁頂標高至梁底標高引測測量誤差控制在3

61、mm以內；3.1.2其余時刻標高測量誤差控制在1mm以內。3.2誤差控制3.2.1梁段控制測點標高與控制小組預報標高之差超過6mm且大于懸臂長度的1/3000時，需經控制小組研究調整方案后，確定下一步的調整措施。3.2.2成橋后，控制測點標高與設計值之差控制在2cm。4、 施工測量控制4.1溫度觀測當施工至合龍段時，大氣溫度變化、日照溫度差等對箱梁變形影響顯著，為保證箱梁的順利合攏和線形控制，對合攏段相鄰兩節段標高進行24小時跟蹤測量，同時量測氣溫變化值，根據變化情況，為大橋合攏提供合適的時間。4.2撓度觀測撓度觀測是控制成橋線形最主要的依據，主線橋在施工過程中在每個節段都已經布置5個觀測點，

62、這樣不僅可以測量箱梁的撓度，同時觀察箱梁是否發生扭轉變形，保證箱梁懸臂端的合攏精度及橋面線形。4.2.1高程測點布置：合攏段相鄰節段各設5個測點，頂板3個，底板2個，要求位置準確，固定牢靠。采用16鋼筋制作，在垂直方向與頂板的上下層鋼筋點焊牢固，并要求豎直，露出混凝土面2cm，露出端加工磨圓并涂漆標記。4.2.2觀測時間與項目為減少溫度影響，撓度的觀測安排在早晨太陽出來之前進行，在整個施工過程中主要觀測內容包括：掛籃就位立模后、混凝土澆筑前后、預應力張拉前后、邊（中）跨合攏前后、以及拆除掛籃后、最終成橋前的各項檢測值，以這些觀測值為依據，對大橋進行有效的施工控制，同時分析橋梁的受力狀態，對主梁

63、有準確的判斷。4.2.3軸線觀測與控制主線橋由于處在曲線，能否將平面曲線控制好，將直接影響橋梁的受力和美觀，為此，合攏段澆筑前，利用配重的調整，對平面偏移作出調整，使其達到設計要求。依據規范進行體系轉換，保證平面軸線。第五章、合攏段施工方案施工順序：邊跨現澆段施工邊跨合攏體系轉換中跨合攏。一、邊跨現澆段施工西塘河大橋共2個直線現澆段，長度為3.92m、7.92m，3個合龍段（半幅），長度均為2.0m。梁寬12.75m，梁高2.1m。體積為76.3m3、110.34m3，自重為198.37t、286.89t，在施工9#塊段的同時，在7#墩和10#墩處搭設滿堂支架，用砂袋按1.2倍箱梁重量超載預壓

64、后進行現澆段的施工。1、地基處理地基加固處理先對支架搭設范圍的泥漿池、積水坑等不良地基點，人工配合挖掘機清除，自卸車運走，在確保基底無水后，然后用磚渣40cm厚一層回填，用挖機進行分層碾壓，觀測無轍痕后，然后再對支架搭設的范圍進行處理，上鋪20cm厚10%石灰土，并在箱梁施工前一個月進行灰土硬化。最后再對支架搭設的范圍澆筑10cm厚C25混凝土，增大地基承載力至10Mpa，滿足施工要求。并且對支架處理地基在兩側挖溝，確保排水順暢，以利下雨時排水，避免雨水浸泡支架基礎，防止雨水流入地基而影響承載力。 2、支架及底模搭設支架搭設步距為60cm60cm。支架鋼管頂托縱向均鋪設兩根對焊10#槽鋼，槽鋼

65、上面橫橋向鋪設10cm10cm方木，間距為30cm。采用砂袋預壓的方式進行支架等載預壓，消除支架非彈性變形，同時測定彈性變形和沉降，若連續3天累計沉降量不大于3mm，可認為沉降已穩定。對預壓后變形較大，不符合規范要求的進行調整，使各部位尺寸滿足設計及施工要求。3、地基承載力及支架檢算施工人員和施工材料，機具行走運輸和堆放荷載為:2.5 KN/m2 箱梁荷載為：291 t *1.5*10KN/t=4365KN 滿堂支架立桿為：12.75/0.6+8.84/0.6=352根 單根支架立桿受力：（2.5*12.75*8.84+4365)/352=13.2KN 支架搭設的底座采用15cm15cm底托，

66、要求地基承載力P=N/A，P=N/A=13.2/(0.15*0.15)=58.6kpa100kpa 支架立桿的承重檢算立桿按軸心受壓桿件計算，安全系數考慮1.5，立桿的承重檢算：單根立桿受力G=1.5*13.2KN=19.8KN=30KN,支架符合豎向受壓要求。 4、鋼筋骨架和預應力孔道 嚴格按照設計圖紙及施工規范綁扎鋼筋形成骨架，并注意預留合攏段所需的預留孔及各種預埋件（剛性支撐預埋件、高程控制觀測點、泄水孔、伸縮縫鋼筋、支座預埋鋼板等）。安裝波紋管時，波紋管以“U”鋼筋卡點焊于骨架筋定位，應定位準確、牢靠，波紋管利用套管套接，接口處要用膠帶進行密封處理，確保不滲漿，在波紋管內預穿PVC增強

67、管，并適時抽拔牽動，消除因漏漿造成的堵管。預應力管道定位筋，在彎曲段定位筋進行加密，確保孔道管在砼澆筑等過程中始終處于設計的坐標位置，喇叭管的位置安裝正確，在鋼筋骨架上鋪設有足夠強度的砂漿墊塊，使鋼筋骨架按設計圖紙要求處于正確位置并具有準確的保護層。5、混凝土澆筑澆筑采用一次澆筑法，確保外觀質量。砼澆筑時，先澆底板，再澆腹板，最后澆筑頂板。澆筑腹板時均以45度傾角向前推進，且應分層進行振搗。特別應注意對腹板下層與底板接觸處的振搗，保證底板倒角處砼的密實。分層澆筑厚度不超過30cm，在振搗上層時應插入下層10cm，每一振搗點要掌握振搗時間，不宜少振或過振，同時注意點的密度，間距不大于振動作用半徑

68、。頂板砼澆筑應注意平整度及高程，標高為現場測量控制，以鋁合金長尺刮平，并搓平成毛面。砼澆筑完畢，初期養護非常重要。在澆筑12小時后用土工布覆蓋，并須加強灑水養護，養護周期不少于7天。二、合龍施工前的技術準備1、為使合龍后的梁底高程與設計吻合，前期塊件施工時，嚴格按監控單位提供的數據控制懸澆塊件高程，確保合龍時的高差20mm，軸線偏差10mm。2、合龍前對主梁的溫度與撓度變化實施72h跟蹤觀測，以便選擇合理的合龍時間。一般合龍時間宜定在凌晨1點左右，此時氣溫最低，但考慮到梁體溫度一般都存在滯后于環境溫度的情況，因此，合龍時間宜適當推遲，具體時間可根據監控單位提供的梁體實測溫度情況來定。3、復查、

69、調整兩懸臂端合龍施工荷載，使其對稱相等。三、邊跨合龍段施工順序為1、在9#塊懸澆梁段和邊跨現澆段箱梁達到設計強度后，邊跨端掛籃前移4m到邊跨合攏段，與邊跨現澆段連接到一起，中跨端掛籃亦前移3m鎖定；2、按設計圖紙綁扎合攏段鋼筋，縱向主筋先綁扎一端，埋設波紋管并穿縱向預應力鋼絞線，安裝豎向預應力精軋螺紋鋼筋和橫向預應力鋼絞線，并先將勁性骨架一端先按圖紙要求焊接到預埋鋼板上；3、根據前3天測定的一天中氣溫較低時刻，迅速將勁性骨架另一端焊接好，焊接做到對稱、均衡、同步，至此勁性骨架已將合攏口完全鎖定。在合攏口鎖定后，立即解鎖副墩上的支座約束，使梁一端在合攏口鎖定的連接下能沿支座自由伸縮。 4、合攏口

70、鎖定后，將合攏段主筋的另一端綁扎好，并將掛籃模板與10#塊、邊跨現澆段全部鎖緊，如果合攏段兩端軸線標高（高差小于10mm，軸線偏差小于5mm）一致，則正常轉入后序工序施工；如果兩端標高相差較大，則通過水箱壓載或頂托的方法，調整兩端梁體標高基本一致 。對中跨端合攏位置和邊跨端合攏位置設置配重，合攏段重量為50噸，跨中和邊跨合攏位置配重均為合攏段重量的一半，為25噸。跨中和邊跨懸臂段合攏口位置采用水箱配重，水箱采用鋼模板拼裝，平面尺寸為4m*5m，高度1.5m，內側鋪雙層彩條布防止漏水，在水箱內注水高度1.25米，重量約25噸；當兩側標高相差在設計要求范圍內故不采用預壓方案。5、灌注邊跨合攏段混凝

71、土，每澆筑23 m3，便放出所澆筑砼重量一半的水；直至砼澆筑完成，放完所有水。混凝土澆筑完成后立即覆蓋進行養護；6、對隨梁試塊進行檢測，待合攏塊砼強度達到設計強度的90%且齡期達到7天后，張拉合攏鋼絞線束至100%con，解除勁性骨架鎖定，解除的方法是用四把割槍同步割除四個勁性骨架的一端焊縫，注意解除過程保持同步性。同時對稱張拉頂、底板鋼絞線束，張拉順序為先長束后短束，最后張拉豎向預應力筋。 7、進行封錨壓漿；。8、在壓漿達到設計強度以后，拆除掛籃和卸除橋上所有荷載(每幅橋邊跨后合攏的，留一個中跨掛籃用于跨中合攏段的施工)；9、解除主墩支座鎖定，拆除箱梁臨時固結，解除工作盡量保持同步。臨時固結

72、的拆除，需要待懸澆箱梁邊跨合龍后張拉壓漿結束后進行。按如下步驟解除臨時支撐：先拆除錨固鋼筋用割槍進行切割。在割除錨固鋼筋時兩邊確保同步進行。松動砂筒緊固螺栓讓砂自動流出，當所有臨時固結全部解除后，梁體形成單懸臂簡支梁體系。四、中跨合攏段施工1、在兩端邊跨合攏、臨時固結解除完成后，進行中跨合攏，將跨中掛籃改裝成吊架，用來施工跨中合攏段；2、按設計圖紙綁扎合攏段鋼筋，縱向主筋先綁扎一端，埋設波紋管并穿縱向預應力鋼絞線，安裝豎向預應力精軋螺紋鋼筋和橫向預應力鋼絞線，并先將勁性骨架一端按圖紙要求焊接到預埋鋼板上；3、根據前3天測定的一天中氣溫最低時刻，迅速將勁性骨架另一端焊接好，焊接做到對稱、均衡、同

73、步，焊接完成后，勁性骨架已將合攏口完全鎖定； 4、合攏口鎖定后，將合攏段主筋的另一端綁扎好，并將掛籃模板與兩端9#塊全部鎖緊。如果合攏段兩端軸線標高（高差小于10mm，軸線偏差小于5mm）一致，則正常轉入后序工序施工；如果兩端標高相差較大，則通過水箱壓載或頂托的方法，調整兩端梁體標高基本一致 。對中跨合攏位置兩側設置配重，合攏段砼重量為64.3噸，兩側配重均為合攏段重量的一半，為32.2噸。采用水箱配重，水箱用鋼模板拼裝，平面尺寸為4m*5m，高度1.7m，內側鋪兩層彩條布防止漏水，在每個水箱內注水1.61米深，重量為32.2噸； 5、灌注跨中合攏段混凝土，每澆筑23 m3，每側水箱各放水相等

74、重量的水,直至砼澆筑完成。混凝土澆筑完成后立即覆蓋進行養護；6、對隨梁試塊進行檢測，待合攏塊砼強度達到設計強度的90%且齡期達到7天后，張拉合攏鋼絞線束最后張拉豎向預應力筋。7、進行封錨壓漿。 8、在壓漿達到設計強度以后，拆除掛籃和卸除橋上所有荷載；在跨中合攏段施工完成后，箱梁受力體系由原先的單懸臂簡支梁變成連續梁。五、合龍段施工注意事項1、為縮短合攏時勁性骨架的安裝及焊接時間，合攏時安排四臺焊機實施同時對稱焊接，即底板對稱安排兩臺焊機，頂板對稱安排兩臺焊機，焊接時應同進行對稱焊接兩根勁性梁。為了確保焊接時的工作效率，每臺焊機配備兩人。2、勁性骨架安裝前必須預先放樣，清除預埋板頂面的毛刺及氧化

75、膜，確保勁性梁安裝位置準確，并與預埋板貼緊焊接。3、勁性骨架施焊時，在預埋鋼板周邊混凝土澆水降溫，避免燒傷混凝土。六、合攏段的主要施工質量保證措施1、選擇日最低溫度條件下合攏，使合龍段混凝土在養生階段始終處于受壓狀態。2、采用平衡重即在邊跨合攏時在10#塊件上壓重，重量相當于1/2合攏段混凝土梁重，在混凝土澆筑進程中同步卸載，以避免在混凝土澆筑過程中梁體產生撓動影響合龍段混凝土質量。3、為了防止合龍段出現裂縫，計劃在混凝土中適量摻加微膨脹劑。混凝土澆筑前應對已澆塊件腹板和翼板外側接觸面進行鑿毛。4、合龍施工期間加強測量監控，尤其是臨時固結解除、合龍束張拉等對梁體撓度影響較大的工序實行全程測量監

76、控，發現異常情況立即停止施工，并及時匯報。第六章、菱形掛藍受力計算一、設計計算說明1.1 設計依據、331省道建湖改擴建工程JH-LQ3標施工圖設計；、公路橋涵施工技術規范JTG-TF50-2011；、鋼結構設計規范GB50017-2003；、路橋施工計算手冊；、橋梁工程、結構力學、材料力學；、其他相關規范手冊。1.2 工程概況西塘河大橋上跨級航道西塘河，規劃通航凈空45*5m。該橋起始點樁號為K44+89.524，終點樁號為K45+471.724，橋梁全長581.2米，橋梁中心線與河首道夾角為71度。主橋上部結構為左幅44+70+40m 、右幅40+70+44m三跨PC變截面連續箱梁，由兩幅

77、單箱單室箱型截面組成，采用縱、豎向預應力體系；主橋下部結構采用鋼筋混凝土墻式墩，低樁承臺，鉆孔樁群樁基礎。引橋上部結構采用30m裝配式部分預應力混凝土先簡支后連續組合箱梁，引橋下部結構采用柱式墩、肋板式臺、鉆孔樁基礎。上部結構施工方法為懸澆和預制安裝。0號、1號塊件共長12m，29號塊長3.5m，10號合攏段長2m、邊跨支架現澆段11號塊長3.92m。箱梁采用菱形掛籃懸臂澆筑施工，最大懸澆重量為2號塊，重116.8t。 1.3 掛籃設計1.3.1 主要技術參數、砼自重GC2.6 t/m3；、鋼材彈性模量Es2.1105 MPa；、容許撓度：1/400、強度設計值：抗拉、壓和彎：f215 Mpa

78、或205Mpa抗剪：fv=125 Mpa或120Mpa1.3.2 掛籃構造采用菱形式輕型掛籃進行懸臂澆筑，由主桁系統、懸吊行走系統和模板系統（含底模平臺）三部分組成。其中，主桁系包括菱形架、平聯、前橫梁、中橫梁和后錨梁四個部分；菱形架和平聯采用型鋼和鋼板的組合結構，前橫梁、中橫梁和后錨梁采用型鋼組拼。懸吊行走系統包括內、外模滑梁、吊桿（含分配梁）、行走滑梁、行走滑輪等部分；內、外滑梁、行走滑梁采用型鋼組拼，所有吊桿均采用32精軋螺紋鋼筋，前吊點采用鋼板組焊，后行走輪為型鋼、鋼板和軸承組成滑輪結構。模板系統包括外模、內模和底模（含底模平臺）三個部分；外模、底模均采用大塊組合鋼板，內模為組合鋼模；

79、內外模桁架采用型鋼組拼；底模平臺縱橫梁均采用型鋼組拼。各部分結構的詳細設計情況見相應設計圖。1.3.3 掛籃計算對象的確定3.5m長的節段最最大懸澆重量為2號塊，重116.8t。二、掛籃設計荷載（3.5m節段）2.1 截面各部位與掛籃各構件荷載的對應關系箱梁截面各部位（圖2）與掛籃各構件荷載的對應關系如下：（1）翼板及側模自重A1外模滑梁（25b槽鋼雙拼，每側1根），外模吊梁（每側1根，每根設置2個吊點吊住外模）。（2）頂板、內模及內模支撐A2內膜滑梁，3根（槽鋼雙拼）。（3）腹板A3、底板A4及底板模板底縱梁（25b槽鋼）， 12道小縱梁，兩端支撐在前、后下橫梁（40b工字鋼雙拼）。（4）外

80、模滑梁、內模滑梁、前后下橫梁的荷載通過各吊桿（32精軋螺紋鋼）傳遞到前、中上橫梁（56a工字鋼雙拼）。2.2 箱梁自重荷載計算由于1號塊為最大重量塊，以1號塊為對象，確定截面各個部位的重量，計算截面示意圖如圖2所示。翼板自重G1：翼板截面面積為：A1=1.274m2 則計算自重：G1=1.274*3.5*2.611.59t頂板自重G2：頂板截面面積取：A2=2.0248m2則頂板自重：G2=2.0248*3.5*2.618.43t腹板自重G3：腹板截面面積：A3=2.7105m2 則計算自重：G3=2.7105*3.5*2.624.67t 底板自重G4：底板截面面積：A4=3.755m2則計算

81、自重G4=3.755*3.5*2.635.15t2.3 模板及人員、機械荷載側模自重G5：側模翼板支架自重：支架每50cm一道，按10道考慮，每道暫按22a槽鋼計算，1道支架自重為：(0.57+0.67+0.66+0.6+0.6+0.4+1.6*5+2.08*4+5.25+1.55)*24.99Kg/m)665kg連接角鋼：63*63*6：4.5m*3*5.72kg/m77.22kg肋（10a槽鋼）：20根*4.7m*10Kg/m=0.94t面板（6mm厚，模板長度4.7m）：8.74*4.7*7850*0.0061.93t模板自重：1.93+0.942.87t側模自重：G52.87+0.66

82、5*9+0.07728.932t內模自重G6：面板（6mm厚）：（3.46+1.27+3.24+1.26+3.57）*4.7*7850*0.0062.833t內模支撐（14a槽鋼）：（0.42*5+0.9*4+0.64*2+0.21*2+5.6）*10*14.53Kg/m1.89t肋（10a槽鋼）：44*4.7*102.068tG62.833+1.89+2.0686.791t底模自重G7：面板（6mm厚）：（0.707*2+7+4.63）*4.7*7850*0.0062.887t肋（10a槽鋼）：16*7*101.12tG71.12+2.8874.007t人員、機械荷載G8：人員、機械荷載按2

83、.5KN/m2考慮。三、外模滑梁及吊梁計算（3.5m節段）3.1 荷載組合作用在外模滑梁的荷載為：翼板自重，側模自重。靜載的安全系數取1.35，活載取1.25，則：外模自重：G5=8.932t 箱梁翼板自重：G1=11.59t人員、機械荷載：G8=2.5*3.5*3*1.25=32.81KN由于每側翼板的荷載由外模滑梁和外模吊梁承受，所以每側荷載按2根梁布置，每根布置范圍為3.5m，則q(11.59*1.35*9.8+32.81+8.932*1.35*9.8)/2*3.5=43.45KN/m外模滑梁計算示意圖如圖5所示。3.2 外模滑梁計算3.2.1 內力及約束反力計算圖5中最大內力為：Mma

84、x122.72 KN*m 約束反力為：前吊點：N前61.74 KN外模滑輪：N后滑輪90.35KN3.2.2 截面初選所選構件截面模量應滿足如下要求：WMmax/f=122.72/(1.05*215)=543cm3截面選225b槽鋼，其截面參數為：579.2cm3 ，7239cm4，延米重2*31.33kg/m=62.66kg/m3.2.3 強度、剛度驗算抗彎強度：=122.72/(1.05*579.2)=201.81/400撓度較大，施工時可通過設置預拱來滿足剛度要求。3.3 外模吊梁計算外模吊梁兩端支撐在中、上橫梁，用精軋螺紋鋼吊起外模，與外模滑梁一起承受外模荷載。計算示意圖如圖6所示。圖

85、中的吊點力P為： P=43.45*3.5/2=76.04 KN外模吊梁截面選225b槽鋼，其截面參數為：579.2cm3 ，7239cm4，延米重2*31.33kg/m=62.66kg/m圖中的最大彎矩和撓度為：Mmax80.93 KN*m 最大撓度：fmax=13mm 約束反力：N前69.15 KN ； N后80.93 KN抗彎強度：80.93/(1.05*579.2)=133.11/400撓度較大，施工時可通過設置預拱來滿足剛度要求。由上可知，外模滑梁及吊梁采用225b槽鋼，其強度能滿足要求，但撓度較大，可通過設置預拱來滿足剛度要求。四、底縱梁計算（3.5m節段）底縱梁共布置12道（如圖7

86、所示），縱梁兩端用鋼銷與前、后下橫梁栓接，每側腹板混凝土自重由3道承受，底板混凝土自重由6道承受。4.1 腹板底縱梁受力驗算4.1.1 荷載組合、內反力計算及截面初選箱梁腹板混凝土自重：G3=2.7105*3.5*2.624.67 t每側腹板布置3道，則作用在底每根縱梁上的均布荷載為：q24.67*1.35*9.8/3.5*331.08KN/m計算示意圖如圖8所示，圖中的最大彎矩為： Mmax87.78 KNm支座反力為： R前44.15 KN R后64.63KN所選構件截面模量應滿足如下要求：WMmax/f=87.78/(1.05*215)=389cm3截面選225b槽鋼槽鋼，其截面參數為：

87、579.2cm3 ，7239cm4，延米重2*31.33kg/m=62.66kg/m4.1.2 強度、剛度驗算抗彎強度：87.78/(1.05*579.2)=144.31/400撓度較大，可通過設置預拱來滿足剛度要求。由此可知，腹板底縱梁采用228a槽鋼，其強度能滿足要求，但撓度較大，可通過設置預拱來滿足剛度要求。4.2 底板底縱梁受力驗算4.2.1 荷載組合、內反力計算及截面初選底板混凝土自重、底板模板自重主要由6道縱梁承受，作用在每道縱梁上的荷載為：箱梁底板砼自重：G4=3.755*3.5*2.634.17 t底模自重：G74.007 t則： q（G4+ G7）*1.35*9.8/6*3.

88、524.05KN/m圖9中的最大內力和支座反力為： Mmax67.92 KNmR前34.16 KN R后50.01 KN所選構件截面模量應滿足如下要求：WMmax/f=67.92/(1.05*215)=301cm3截面選225b槽鋼槽鋼，其截面參數為：579.2cm3 ，7239cm4，延米重2*31.33kg/m=62.66kg/m4.2.2 強度、剛度驗算抗彎強度：=67.92/(1.05*579.2)=111.7=215滿足要求。剛度驗算：梁內最大撓度：fmax=10mmfmax/L=10/5100=1/5101/400其剛度能滿足要求。由此可知，底板底縱梁布置6道，每道采用225b槽鋼

89、，其強度、剛度均能滿足要求。綜上所述，腹板底縱梁每側布置3道，每道采用225b槽鋼，其抗彎強度能滿足要求，但撓度較大，可通過設置預拱來滿足剛度要求。底板底縱梁布置6道，每道采用225b槽鋼，其強度、剛度均能滿足要求。五、前、后下橫梁計算（3.5m節段）5.1 前下橫梁受力驗算前下橫梁長12.95m，兩端各超出箱梁0.1m（如圖所示），計算長度取12.95m，主要承受小縱梁傳遞下來的前支點荷載、前下橫梁自重及小縱梁自重，計算示意圖如圖所示。每道小縱梁自重：5.1*2*31.33*9.83.132 KN則：F144.15+3.132*1.35/246.26KNF234.16+3.132*1.35/

90、236.27KN擬選用2I40b工字鋼，自重荷載為：q2*73.8*9.8*1.351.953 KN/m求得圖中最大彎矩和撓度為：Mmax17.15 KN*m Qmax=89.64KN fmax=0.02mm（剛度能滿足要求）支座反力為：R1= R80.64 KN ；R2= R756.7 KNR3= R6132.0KN ；R4= R570.6 KN2I40b工字鋼截面模量特性為：I=22781*2=45562，2278m3 g=94.07*2=188.14kg/m抗彎強度：=17.15/(1.05*2278)=7.1=215則前下橫梁采用2I40b工字鋼能滿足強度和剛度的要求。5.2 后下橫梁

91、受力驗算后下橫梁如圖11所示，主要承受小縱梁傳遞下來的后支點荷載、后下橫梁自重及小縱梁自重，計算示意圖如圖12所示。圖中： F164.63+3.132*1.35/266.74KNF250.01+3.132*1.35/252.12KN擬選用2I40b工字鋼，自重荷載為：q2*73.8*9.8*1.351.953KN/m求得圖12中的最大內力和撓度為：Mmax35.78KN*m ；Qmax=138.1KNfmax=0.06mm（剛度能滿足要求）各約束點的反力為：R1= R70.43KN ；R2= R669.9 KNR3= R5220.6 KN ；R4156.6 KN 2I40b工字鋼截面模量特性為

92、：I=22781*2=45562，2278m3 g=94.07*2=188.14kg/m則：=35.78/(1.05*2278)=15.1/400撓度較大，可通過設置預拱來滿足剛度要求。由上可知，內模滑梁采用225b槽鋼能滿足強度要求，但變形較大，可通過設置預拱來滿足剛度要求。七、前上橫梁計算（3.5m節段）7.1 荷載組合及內、反力計算前上橫梁主要承受內、外模滑梁前吊點、前下橫梁吊點荷載及前上橫梁自重， 長度為15.5m，計算長度取15.3m，構件擬選用2I56a工字鋼，則自重荷載為：q=106*2*9.8*1.35=2.805 KN/m根據上述計算已得到的各吊點荷載，荷載布置圖如14所示。

93、求得前上橫梁的最大內力、撓度及支座反力為：Mmax215.37 KN*m； Qmax291.78 KN跨中撓度最大：fmax=2.9mmR反力482.34 KN2I56a工字鋼截面參數為：4684 m3；131152cm4；單根腹板厚度7.2 強度、剛度及整體穩定性驗算抗彎強度：Mmax/W=215.37*1000/1.05*468443.8MPa抗彎強度滿足要求。抗剪強度：max=OS/Id=291.78/47.9*12.5*10*2=24.4MPa滿足要求。剛度驗算：跨中撓度最大，fmax/L=2.9/6000=1/2069 0.6修正后整體穩定系數 b = 0.632112則： =72.

94、7MPa215MPa 整體穩定性滿足要求。綜上所述，前上橫梁采用2I56a工字鋼截面，其強度、剛度及整體穩定性均能滿足要求。八、中上橫梁計算（3.5m節段）8.1 荷載組合及內、反力計算中上橫梁主要承受內、外模滑梁后吊點、后下橫梁吊點荷載及中上橫梁自重，長度為15.5m，計算長度取15.3m，構件擬選用2I56a工字鋼，則自重荷載為：q=106*2*9.8*1.35=2.805KN/m根據上述計算已得到的各吊點荷載，計算示意圖如圖15所示。求得圖中的最大內力和撓度為：Mmax322.19 KNm； Qmax425.53 KNfmax=4.3mm（跨中）支點的約束反力：R1=R2=686.31

95、KN2I56a工字鋼截面參數為：4684 m3；131152cm4；單根腹板厚度8.2 強度、剛度及整體穩定性驗算抗彎強度：65.5MPaf=205MPa抗彎強度滿足要求。抗剪強度：35.5 MPafv=120MPa 抗剪強度滿足要求。剛度驗算：跨中撓度最大：max/L=4.3/6000=1/1395 滿足規范要求。整體穩定性驗算： 根據有關條件可確定修正后的整體穩定系數，如下：b = 0.632112則： 103.622 滿足施工規范的要求。9.1.2 后下橫梁吊桿抗拉強度從圖12中可知，后下橫梁吊桿的最大拉力為（后下橫梁錨固在箱梁底板的吊桿）：Nmax220.6 KN 單根32精軋螺紋鋼容

96、許承載力P=有效面積應力804.2mm2650MPa522.73KN 抗拉強度能滿足要求。其安全系數為：K=522.73/220.6=2.372 滿足施工規范的要求。9.2 伸長量計算9.2.1 前下橫梁最大伸長量前下橫梁吊桿最大拉力為：Nmax132KN（圖10中的R3），吊桿受拉長度，彈性模量E=2.0105MPa，面積為A=803.84 mm2，則前下橫梁吊桿最大伸長量為：=6.04mm十、掛籃主桁架計算（3.5m節段）10.1 掛籃三角架計算掛籃主桁架包括菱形架、平聯、前橫梁、中橫梁和后錨梁四個部分，菱形架長9.09m，懸空4.69m，其主要承受前、中上橫梁傳遞的反力，由于中上橫梁的反

97、力靠近中間支點，直接通過中間支點傳遞到已施工箱梁節段，則對主桁架的作用力可不計。掛籃三角架如圖16所示。前上橫梁的支座反力為：得各桿件內力及后錨力見上圖其中AB AD AC DC 桿件采用40a槽鋼，BC桿件采用40c槽鋼，40a槽鋼截面特性如下：W=878.9*2=1757.8cm3 I=17577.7*2=35155.4cm4A=75.04*2=150.08cm2 G=58.91*2=117.82kg/m40c槽鋼截面特性如下：W=985.6*2=1971.2cm3 I=19711*2=39422cm4A=91.04*2=182.08cm2 G=71.47*2=142.94kg/m取最大桿

98、件受力進行驗算：FAD= 1000.7KN FBC=1061.7KN=66.6MPa=215 MPa=58.3MPa2 滿足要求。十一、一套掛籃重量一覽表一套掛籃重量一覽表名稱截面型號個數或根數單根長度(m)長度(m)或面積(m2)單位重(Kg/m)合重（kg）外模滑梁225b槽鋼295431.331692外模吊梁225b槽鋼25.443.231.331353底縱梁225b槽鋼124.69112.5631.333527內模滑梁225b槽鋼36、99631.333008前下橫梁2I40b工字鋼115.53173.82288后下橫梁2I40b工字鋼115.53173.82288前上橫梁2I56a工

99、字鋼115.5311063286前上橫梁綴板1cm厚鋼板0.611278.548中上橫梁2I56a工字鋼115.5311063286中上橫梁綴板1cm厚鋼板2.07678.5163后錨梁2I36b工字鋼16.6226.4865.61737立柱240a槽鋼22.24.4117.82518 立柱鋼板2cm厚鋼板2.0988257539 前拉桿240a槽鋼24.89.6117.821131 后拉桿240a槽鋼23.97.8117.82919 前壓桿240c槽鋼24.99.8142.941401 后壓桿240a槽鋼248117.82943 橫聯組件14b槽鋼2組66.816.731118前下橫梁吊桿3

100、2精軋螺紋88.668.86.66458內、外模滑梁前吊桿32精軋螺紋73.725.96.66172內、外模滑梁后吊桿32精軋螺紋73.725.96.66172后下橫梁吊桿32精軋螺紋49.738.86.6625823.126.246.6642后錨桿32精軋螺紋73216.66140前下橫梁壓塊20a槽鋼160.3826.11222.631381cm厚鋼板160.02230.356878.5282cm厚鋼板400.08050.644157101螺栓643.47E-050.0022218785017后下橫梁壓塊785.6599.2前上橫梁壓塊1385.61112.8中上橫梁壓塊1178.5864

101、后錨梁壓塊721.247149內模吊桿壓塊485.6342.4外模吊桿壓塊685.6513.6內、外模滑輪485.6342.4一套掛藍總重（Kg）34695 由上表可知，掛籃總重約32.5t第七章、工藝流程圖及組織機構圖0#塊施工工藝流程圖搭設0#塊支架支立底模板澆注砼砼養生張拉壓漿支立芯模、翼緣板制作砼試塊綁扎頂板鋼筋、安裝縱向波紋管支立側模綁扎底板腹板鋼筋，安裝豎向波紋管及精軋螺紋鋼拆除模板、支架 現澆段施工工藝流程圖支架搭設 支座安裝 底模鋪設外模、堵頭模板、橫隔墻模板安裝 綁扎底板腹板及橫隔墻鋼筋 安裝縱、橫向預應力鋼鉸線槽形梁內模安裝 安裝內模頂板模綁扎內模頂板鋼筋監理工程師檢查合格

102、簽認灌注砼及養成護、拆內側模預應力束張拉預應力孔道壓漿封錨箱梁懸澆段掛籃施工工藝框圖測量放樣掛籃制作拼裝前準備拼裝掛籃掛籃正確就位錨固模板制作安裝外側模并調整標高鋼筋制作綁扎底板腹板鋼筋制作預應力筋安裝波紋管綁扎頂板鋼筋、安裝波紋管測量檢查填寫檢查證拌制砼拆端模拌水泥漿漿安裝端模及內模并調整砼輸送送掛籃前移澆筑砼材質檢驗制作試件清孔道制作試件砼養生拆內外模穿預應力束測定試件觀測張拉封錨壓漿 主墩箱梁合攏段施工工藝框圖吊籃安裝就位按設計要求增設配重模板制作錨定吊籃底模板及安裝外側模測量檢查設置勁性骨架鋼筋制作安裝底板、腹板鋼筋及預應力管道檢查勁性骨架、鋼筋及預應力管道制作試件測定試件穿合攏段預應

103、力束壓漿施加合攏段預應力封錨制做試塊水泥漿性能試驗安裝內模澆注混凝土質量保證體系組織框圖項目經理項目總工、副經理技術質檢科機料科專業工程師工地試驗室作業班組質檢員作業班組質檢員作業班組質檢員作業班組質檢員安全保證體系組織框圖項目經理安全生產副經理安保科機料科技術質檢科專業工程師專職安全員交管安全員設備安全員施工安全員安全巡視員分項工程質量保證措施圖分項工程質量保證質量檢驗工序質量控制全面進行工序分析，嚴格操作規程，堅持自檢、互檢，加強主導因素控制工程質量檢驗在重點工序建立質量管理點檢驗項目實測項目材料質量檢驗材料質量檢驗質量把關質量預防質量控制針對問題開展群眾性QC小活動，堅持交接班和下道工序

104、對前道工序的檢查第八章、安全生產措施保證措施一、安全保證措施1、安全責任實施全員管理，認真貫徹“安全第一”的方針，建立健全安全保證體系，建立各級安全生產責任制，明確規定各級領導、職能部門、工程技術人員和生產工人在施工生產中的安全責任。2、安全管理與培訓進行安全教育與培訓，增強人的安全生產意識，提高安全生產知識水平。主要包括進行安全思想教育，學習國家勞動保護法規、安全施工管理條例等；進行安全技術、工業衛生的科學知識教育，進行典型經驗和事故教訓的教育；進行法制教育等。3、安全管理措施加強安全警識：在施工現場周圍配備、架立并維護一切必要而合適的警告、危險、禁止等標志牌。加強機械使用管理：定期檢查和維

105、修保養機具設備，保證使用安全，教育司機文明駕駛。加強臨時結構的安全管理：臨時結構的施工設計，須考慮安全技術，并在施工前由設計者對操作人員進行詳細交底，施工中注意觀測臨時結構的安全狀況。加強消防治安管理：對工地上設置的消防器材要定期維護和檢查。加強用電管理：注意用電安全，現場統一布設電力線路，不準私拉亂接電線，專由電工管理。二、安全措施1、安全設施墩臺施工，四周設作業平臺和護欄，懸掛安全網，作業人員上下墩臺設置專門扶梯，禁止沿腳手架攀爬。2、安全標志安裝現澆梁支架時，禁止人員在附近行走，鋼絲繩在使用前要檢查計算，張拉連續梁時，端頭設防護措施，作業人員應站在側面監護儀表。3、梁體施工安全對橋梁施工中的輔助結構、掛籃、支架等結構進行分析檢算，確保有足夠的安全系數，并采取相應的安全措施。掛籃移動時，現場由專人負責指揮，緩慢對稱進行，并加強觀測，就位后及時錨固。砼澆筑過程中操作人員要有明確的分工。分工應穩定，不在操作前臨時調換工種，避免技術不熟練而發生意外事故。吊裝作業區嚴禁非工作人員進入，所有人員均不得在起吊和運行的吊物下站立。