1、 目 錄一、編制依據及說明2二、工程概況2三、施工應具備的條件6四、施工主要材料7五、承重架施工工藝及方法9六、模板作業程序和方法27七、質量標準及質量保證措施39八、安全及文明施工要求41九、成品保護措施42十、 應注意的質量問題43十一、強制性條文43附件：危險源辨識與風險評價登記表與環境因素識別與評價登記表一、編制依據及說明1.1、編制依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)建筑工程施工質量驗收統一標準(GB503002001)； 建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）建筑結構荷載規范（GB50009-200

2、1）電力建設安全工作規程 第一部分 ：火力發電廠（DL50009.1-2002）建筑工程冬期施工規程(JGJ1042011) ；建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則 建質2009254號；建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002(2011年版)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法 建質200987號；2施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；工程建設標準強制性條文 房屋建筑部分2011版；汽輪發電機基座工程施工圖紙神華國華燃氣熱電工程施工組織設計1.2、編制說明為更好的指導汽輪發電機基座模板與承重架工程的現場

3、施工，確保安全、優質、高速地完成本工程的施工任務，特編制此專項施工方案。本施工方案適用于汽輪發電機基座模板、承重架工程的施工，不適用其它工程的施工。二、工程概況本工程為神華國華燃氣熱電工程汽輪發電機基座工程。汽輪發電機設備由東方汽輪機有限公司設計和供貨。0.00m相當于絕對標高23.9m。抗震設防烈度為8度。汽輪發電機基礎上部結構為整體框架式現澆鋼筋混凝土結構、型式復雜。汽輪發電機基座分為兩層，分別為6.45m中間層和13m運轉層。汽輪發電機框架柱共8根，分、四個軸線，每個軸線上是兩個截面相同的柱子；柱子截面尺寸分別為為： 1500mm2000mm；1800mm2200mm；1800mm220

4、0mm；1500mm2000mm。最大截面的梁寬為5070mm，高為2960mm。13m運轉層截面尺寸為37425mm11000mm，共設置四道框架梁和二道縱梁。本腳手架主要為柱子、頂板以及頂板梁施工而設計，根據該汽機基座的結構特點和施工需要，擬在汽機底板上搭設滿堂承重腳手架，頂板底標高10米，腳手架生根在汽機底板上，標高-4.5米，承重腳手架總高度15.5米。（見詳圖）汽輪發電機基座運轉層平面圖汽輪發電機運轉層立面圖汽機基座上部結構砼澆筑分2次部位澆筑：先澆筑標高-0.05米至10米標高的八只柱子；待8只柱子強度達到70%以上開始支設13米運轉層模板及鋼筋綁扎，運轉層砼澆筑從兩端向中間澆筑以

5、保證運轉層承受荷載平衡，防止發生荷載不均勻導致腳手架傾覆。三、施工應具備的條件2.1、施工準備1施工場地平整，回填土符合設計要求和施工規范的規定；汽輪發電機地板結構混凝土強度已符合規范和設計要求。2施工現場電源滿足要求；施工現場道路通暢，滿足車輛運輸要求。3腳手架搭設人員由專業加工搭設，必須持證上崗，正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋，并使用專業的扭力扳手。并已進行三級安全教育和安全技術交底，并簽字。4進場使用的鋼管經材料員與質檢員驗收完畢壁厚3.0MM以上方允許進場，扣件無裂紋，重量滿足國標范圍方允許進場，并且按照規范要求進行復檢，具有復檢報告并復檢合格方允許使用到汽機基座部位腳手架搭設。5定

6、位方向部位已經驗收完畢，模板材料部分加工完畢。2.2勞動力投入人員數量職責備注施工負責人1陳大軍： 現場總負責/技術負責人1董智慧 ： 負責施工技術管理，編制合格的施工工藝保證施工質量，并處理施工中出現的技術問題/質檢員1王小龍： 負責跟中檢查，對施工過程進行控制，把好質量關，發現問題應及時向上級反映或越級反應。/安全員2華澤鐸： 負責監督檢查施工現場工作，發現問題應及時向上級反映或越級反應/施工員2蓋希剛 于文杰： 執行施工工藝，協助工程是解決技術問題，提出材料、機具計劃，向操作人員進行技術、安全交底，負責施工組織并安排人員、材料、機具，協調現場施工工作。/電工1喬信峰： 負責現場使用清點情

7、況/腳手架工12張祝飛 王學明等：主要負責腳手架搭設工作/塔吊司機2孫玉大等：負責塔吊駕駛，嚴格按照塔吊操作規程駕駛/信號指揮2主要負責信號指揮工作，嚴格按照安全技術交底指揮/拖拉機司機2李日建 負責鋼管、扣件從料場到施工現場的運輸/四、施工主要材料4.1主要材料：序號材料名稱單位數量備注1架管噸22848.32扣件個30000/4腳手板塊100050*200*40005墊木根500/6600加厚型底托根1300/6鍍鋅鉛絲噸0.688#-10#8密目網平米1000藍色9安全網片 1000/10鋼筋t286/11模板M21450/12優質色拉油Kg30/13預埋件t6.5/14預埋螺栓個85/

8、1516#槽鋼抱箍M1000/16納米涂層PVC復合模板m23600/17PVC角線M3000/18PVC平線M6000/1916#槽鋼抱箍M1000/4.2材料要求：.腳手架的鋼管采用48.3（壁厚3.2mm）的直縫電焊鋼管（ GB/T13793）或低壓流體輸送焊接鋼管（GB/T3902）中規定的普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼鐵的規定。鋼管的要求如下：.1鋼管應符合下列規定：A、應有產品質量合格證和質量檢驗報告，應符合國家現行標準金屬拉伸試驗方法GB/T228的有關規定；B、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和

9、深的劃道；C、鋼管尺寸的偏差要求：外徑允許偏差-0.3mm；壁厚允許偏差-0.3mm；鋼管兩端面切斜允許偏差1.7mm；鋼管外表面銹蝕深度應0.5mm；各種桿件鋼管的端部彎曲L1.5m時5mm；立桿鋼管的彎曲3mL4m時12mm，4mL6.5m時20mm；水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m時30mm；.2舊鋼管的選取應符合下列規定：A、鋼管選取無變形、裂紋、壓扁或嚴重銹蝕的鋼管；B、鋼管的彎曲要求同新鋼管，鋼管上嚴禁打孔。.扣件材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定:.1扣件抽樣檢驗時螺栓擰緊扭力矩65N.m；.2新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；

10、對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管腳手架扣件GB15831的規定抽樣檢測。.3舊扣件使用前進行質量檢查，凡有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。.4扣件與鋼管的結合面扣緊時接觸良好。.5當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應大于5mm。.6扣件活動部位應能靈活轉動；.7新、舊扣件均應進行防銹處理。. 所需腳手材料全部運到腳手材料庫，碼放整齊。.1 腳手板宜采用的杉木或松木制作，其材質應符合現行國家標準木結構設計規范GBJ 5中級材質的規定。.2 腳手板的厚度不小于50mm，寬度在200mm以上，無扭曲、破裂、大橫透節、多節疤；腐朽的腳手板不得使用。.3 腳手板的兩端設置板箍。五、

11、承重架施工工藝及方法5.1施工工藝流程腳手架施工流程圖施工人員資格審查分包商施工能力認定搭設方案的設計、編制搭設前的全員交底腳手架搭設腳手架使用過程維護及整改腳手架拆除腳手架整改否腳手架施工的整體策劃腳手架驗收 腳手架拆除前驗收 搭設前腳手材料檢驗進場腳手材料檢驗否否腳手架交付使用整改否5.2、作業程序和方法要求 作業程序腳手架安全、技術交底-選取材料-場地基礎回填土夯實-場地平整-放線定位-鋪設墊木-搭設立桿、掃地桿-搭設大小橫桿-搭設剪刀撐-搭設護身欄桿-鋪設腳手板-鋪設安全平網-掛設外部密目網-腳手架整體驗收-交付使用 腳手架施工方案汽輪發電機基座施工工程所使用腳手架架體：基座結構施工采

12、用滿堂紅腳手架、外側人員通行步道采用雙排腳手架。 基座結構施工采用滿堂式腳手架，運轉層梁最大截面為5070mm（b）2960mm（h），梁底立桿間距為400mm500mm(400mm為南北向，500mm為東西向)，步距為1.0m；樓板及孔洞位置按構造要求搭設間距為800mm1000 mm (800mm為南北向，1000mm為東西向)，步距為1.0m。腳手架在-4.5米至-0.05米與汽機柱及擋土墻連接成一個整體，在零米位置設置水平剪刀撐一道，零米以上至10米柱頂部設置兩道水平剪刀撐 。垂直剪刀撐按每隔6米設置一道剪刀撐。 基座外側雙排腳手架架體立桿縱向間距1.5m、橫向間距1.5m，步距1.5

13、m。腳手架架體（含結構主架體）應每隔2m設置一道連墻件，連墻件要與建筑物（混凝土柱）可靠連接，并且在腳手管底部加設墊木。整個腳手架在每個拐角處均設直剪刀撐（剪刀撐必須由地面生根隨架高連續設置），并在直段的外側腳手架每間隔6.0m加一道剪刀撐。架體整個立面掛設密目網（密目網掛設在架體第一排里側）并且與通行棋盤道進行連接形成統一的人員通行步道，步道必須滿鋪腳手板，兩側搭設護欄，在步道兩側底部側面設18cm高的擋腳板，步道上的腳手板用10#鉛絲綁扎牢固，步道內側必須與腳手架的主體連接牢固；外側必須搭設剪刀撐，剪刀撐連續到頂。 5.3、作業方法和內容基礎：架體在搭設前基礎必須回填分層夯實并找平。立桿：

14、立桿底部鋪設道木（寬度大于200mm、厚度大于50mm）、保證每根立桿必須擺放在道木中間部位，并用鐵托規定在道木上。相鄰立桿的接頭位置應錯開布置在不同的步距內，其接頭距橫桿的距離不要大于步距的1/3，并對接扣件錯開距離應大于500mm。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。立桿的垂直度偏差應不大于75mm。擺放掃地桿、豎立桿。腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm處的立桿的內側，橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。豎立桿時，要先里排后外排，先兩端后中間。在立桿與縱向水平桿扣住后，按橫向水平桿的間距要求，將橫向水

15、平桿與縱向水平桿連接扣牢。大小橫桿：外腳手架大小橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，腳手架的立桿與大橫桿交點處必須設置小橫桿，并緊固在大橫桿上。相鄰步架的大橫桿應錯開布置在立桿的里側和外側。小橫桿：貼近立桿布置，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊，無論在任何情況下，均不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。垂直剪刀撐：腳手架應設置縱向、橫向剪刀撐，并每隔6米設置一道剪刀撐，由底至頂連續設置，斜桿與地面夾角為45度-60度，剪刀撐的斜桿兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊外，在其中間應增加24個扣緊點。剪刀撐應隨立桿、大、小橫桿同步搭設，中間搭接處、錯開搭接、搭接長度不小于1m，兩頭讓出1

16、0公分用3個旋轉扣件均勻分開扣緊。扣件的使用要求：扣件是固定大、小橫桿，剪刀撐、橫向支撐等，扣件的開口應朝上或朝內，開口不得朝下，以保證使用安全。桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。扣件規格必須與鋼管外徑相同并且扣件緊固扭力據不得小于40N.m。腳手板的鋪設，作業層的腳手板應鋪平、鋪滿擠嚴、綁扎牢固，腳手板探頭長度不得大于20cm。腳手架的驗收注意事項：.1腳手架的驗收項目說明:.1.1腳手架搭設完畢，對腳手架進行檢查驗收，經檢查合格后方可交付使用。.1.2腳手架隨工程進度分段組織有關人員進行檢查驗收。.1.3 腳手架搭設施工時須有施工過程的檢查記錄。.1.4對腳手架架體檢查驗收時

17、，構配件和加固件是否齊全，連接是否緊固可靠。.1.5 基礎是否平整堅實，墊木是否符合規定。.1.6 連接件數量，位置和設置是否符合要求。.1.9腳手架搭設的垂直度與水平是否滿足規范要求。.2腳手架由工程部、安全保衛部、搭設單位負責人、使用單位負責人共同驗收，驗收合格的腳手架由搭設單位掛牌后方可使用，不合格者針對不合格項整改，整改后再按程序驗收。 腳手架拆除前驗收、交底及拆除要求.1在拆除前對所有參加拆除工作的施工人員進行交底和雙簽字，拆除時要設置安全隔離帶和監護人。拆除腳手架時，腳手架拆除單位安全員要填寫腳手架拆除檢查驗收表 .2腳手架拆除前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符

18、合構造要求； .3腳手架拆除前應清除腳手架上雜物及地面障礙物；.4拆除腳手架作業時，必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業；.5拆除腳手架作業時，連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如果高差大于兩步，應增設連墻件加固；.6當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6.5m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；.7當腳手架采取分段、分立面拆除時，對不拆除的腳手架兩端應先按規范規定設置連墻件和斜撐加固。.8拆除腳手架時，要統一指揮，上下呼應，動作協調，當兩人同拆一根桿的兩個扣件時，解扣后應先通知對方，然后再開扣件落桿。.9

19、拆下的桿件應隨拆隨運分類堆放，下面運料堆料人員，必須與上面拆除人員密切配合，防止交叉作業發生事故。現場長時間用不上的腳手工具要及時退庫。.10拆除完畢后及時將腳手材料整理回收，保持場地清潔。腳手架使用規定.1作業每1m2架面上實用施工荷載（人員、材料）不得超過270kg/m2.2架面及通道上不允許堆放材料，所有材料均應碼放在堆料平臺上。.3作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。.4施工人員在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁

20、在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。.5施工人員上下腳手架必須走專用通道，嚴禁攀援腳手架上下。.6工人在上架作業之前，應先進行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。.7作業中臨時使用的扣件等材料要集中到扣件箱中，并放于安全可靠處，禁止隨意散放在步道上，防止傾落傷人及絆倒傷人。5.4 承重架的設計計算 計算參數由于汽輪發電機基座運轉層梁最高為2960mm高，且每個立桿所覆蓋的計算單元中施工面荷載最大，現以最高梁為例進行設計計算，其它施工

21、面荷截最小的梁可參照本設計計算使用。整個汽輪發電機基座運轉層模板支架系統采用扣件式鋼管支架、加厚U型頂托、48.33.2mm鋼管主龍骨、85*85mm方木次龍骨組成。鋼筋混凝土梁厚度為2960mm，混凝土自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。鋼管采用48.33.2mm類型，鋼管立桿的縱距 b=0.4m，立桿的橫距 l=0.5m，立桿的步距 h=1. 0m，方木次龍骨間距100mm，剪切強度125N/mm2，抗彎強度205N/mm2，彈性模量2.1105N/mm2，截面貫性矩1.004010-7m4，截面抵抗矩4.1810-6m3，截面面積3.9110-4m2，回轉半徑1.59

22、10-2m。面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2。本工程模板支架主龍骨采用48.33.2mm鋼管，間距100mm，換算得剪切強度125N/mm2，抗彎強度215N/mm2，彈性模量2.1105N/mm2，截面貫性矩3.743910-7m4，截面抵抗矩1.497610-5m4，截面面積8.6410-4m2。施工荷載的取值按照恒荷載分項系數取1.20，活荷載分項系數取1.40，混凝土自重取24.00kN/m3，鋼筋自重取3.00kN/m3，模板自重取1.50kN/m2，施工活荷載取3.00kN/m2。 模板面板計算模板面板截面抵抗矩

23、為W=bh2/6=400152/6=15000 mm3模板面板截面貫性矩為I= bh3/12=400153/12=112500 mm3模板面板彈性模量E=9500 N/mm2荷載計算值q = 1.200.41.002.96（243）+1.400.41.00（3.00+1.50）=40.88kN/m按照5跨連續梁進行設計計算，由PKPM軟件得出最大彎矩、剪力如下：經過計算得最大彎矩M=0.041kNm經過計算得最大剪力Q=3.298kN經過計算得最大撓度v=0.677ql4/100EI=0.67754.591004/(1009500440153/12)=0.032 mm.1模板面板強度驗算M/W

24、=0.041106/15000=2.73N/mm215N/mm2所以模板面的抗彎強度滿足要求，結構安全！.2模板面板剪力驗算 3Q/2bh=33.315103/(240015)=0.843 N/mm21.4N/mm2所以模板面板的抗剪滿足要求，結構安全！.3模板面板撓度驗算v=0.677ql4/100EI=0.67740.881004/(1009500400153/12)=0.026 mmv=0.026 mm100/250=0.4 mm所以模板面板的撓度滿足要求，結構安全！ 梁底方木次龍骨計算梁底方木次龍骨截面抵抗矩為W=4.1810-6m3梁底方木次龍骨截面貫性矩為I= 1.004010-7

25、m4梁底方木次龍骨彈性模量E=2.1105N/mm2荷載計算值q = 1.200.101.002.96(24+3)+1.400.101.00(3.00+1.500)=12.41 kN/m按照5跨連續梁進行設計計算，由PKPM軟件得出最大彎矩、剪力如下：經過計算得最大彎矩M=0.254kNm經過計算得最大剪力Q=3.329kN經過計算得最大撓度v=3ql4/384EI=312.414004/(3842.11051.004010-7)=0.16 mm.1梁底方木次龍骨強度驗算M/W=0.254106/(4.1810-6109)=55.54N/mm2205N/mm2所以梁底鋼管次龍骨的抗彎強度滿足要

26、求，結構安全！.2梁底方木次龍骨剪力驗算 Q/A=3.329103/(3.9110-4106)=7.747 N/mm2125N/mm2所以梁底方木次龍骨的抗剪滿足要求，結構安全！.3梁底方木次龍骨撓度驗算v=3ql4/384EI=312.414004/(3842.11051.004010-7)=0.16 mmv=0.16 mm440/250=1.76 mm所以梁底方木次龍骨的撓度滿足要求，結構安全！ 梁底48.33.2mm鋼管主龍骨計算梁底鋼管主龍骨截面抵抗矩為W=1.497610-5m4梁底鋼管主龍骨截面貫性矩為I= 3.743910-7m4梁底鋼管主龍骨截面面積A=8.6410-4m2梁底

27、鋼管主龍骨彈性模量E=2.1105N/mm2荷載計算值q = 1.200.401.002.96(243)+1.400.401.00(3.00+1.50)=54.59 kN/m按照5跨連續梁進行設計計算，由PKPM軟件得出最大彎矩、剪力如下：經過計算得最大彎矩M=1.169kNm經過計算得最大剪力Q=14.862kN經過計算得最大撓度v=3ql4/384EI=354.595004/(3842.11053.743910-7)=0.222 mm.1梁底鋼管主龍骨強度驗算M/W=1.169106/(1.497610-5109)=77.65N/mm2215N/mm2所以梁底鋼管主龍骨的抗彎強度滿足要求，

28、結構安全！.2梁底鋼管主龍骨剪力驗算 Q/A=14.862103/(8.6410-4106)=17.20 N/mm2125N/mm2所以梁底鋼管主龍骨的抗剪滿足要求，結構安全！.3梁底鋼管主龍骨撓度驗算v=3ql4/384EI=34504/(3842.11053.743910-7)=0.222 mmv=0.222 mm450/250=1.80 mm所以梁底鋼管主龍骨的撓度滿足要求，結構安全！ 梁底鋼管立桿計算模板承重架立桿的軸向力設計值N，應按下列公式計算：單根立桿的軸力設計值N1.2NGk+1.4NQk =1.2(0.450.42.9627)1.40.440. 5(3+1.50)= 18.6

29、5kN 式中 NGk模板及支架自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標準值產生的軸向力總和；NQk施工人員及施工設備荷載標準值、振搗混凝土時產生的荷載標準值產生的釉向力總和。模板支架立桿的計算長度0應按下式計算： 0h+2 式中 h支架立桿的步距；模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度。0h+2=1.2+20.30=1.8mN計算立桿的軸向力設計值；軸心受壓構件的穩定系數，應根據長細比由規范取值得=0.4633，當250時，=7320/2；長細比，=0/i=1.80/0.0159=113.20；0計算長度，應按規范規定計算；i截面回轉半徑；A立桿的截面面積，A=391 mm2；立桿應力

30、N/A=18.65103/0.4634391=157.36N/mm2205 N/mm2所以立桿的穩定性滿足要求，結構安全！ 頂托承載力驗算由于梁底槽鋼主龍骨通過頂托將力傳遞到梁底立桿，所以頂托的承載力按下式進行計算：RRc其中Rc頂托承載力設計值，按規范取40 kNR立桿的堅向作用力設計值，經過上述計算R=24.57kN（立桿最大軸力）由于RRc，所以頂托的承載力滿足要求，結構安全！ 局部加固處理由于部分承重架需座落在凝結水坑頂板上，所該頂板需進行加固處理，現按立桿間距為500600mm，步距同承重架，并不考慮凝結水泵頂板承受作用力進行核算，得：每根立桿所承受的軸力N1.2NGk+1.4NQk

31、 =1.2(0.500.602.6027)1.20.500.601.501.40.500.603= 27.07kN N計算立桿的軸向力設計值；軸心受壓構件的穩定系數，應根據長細比由規范取值得=0.4633，當250時，=7320/2；長細比，=0/i=1.80/0.0159=113.20；0計算長度，應按規范規定計算；i截面回轉半徑；A立桿的截面面積，A=391 mm2；立桿應力N/A=27.07103/0.4634391=149.40N/mm2205 N/mm2所以立桿的穩定性滿足要求，按這樣進行加固處理結構安全！（見詳圖）腳手架立面圖平面圖節點詳圖5.5腳手架施工應急救援預案本應急措施針對

32、腳手架施工中可能出現的支架塌落、高空墜落等危險性，為防止人員傷害、物資損失、工程質量事。施工必須堅持“以人為本”、“安全第一，預防為主、綜合治理”的原則進行施工。預案從思想、組織、人力、物力、財力等方面做好充分的準備，一旦出現緊急情況，能及時滿足應急搶險的要求，能及時控制、消除險情，減少災害的危害和損失。救援小組人員與職責職務姓名聯系電話職責總指揮于長杰發布或解除啟動應急救援預案，指揮應急救援副總指揮陳大軍協助總指揮負責應急救援的具體指揮工作，協調各應急小組及成員的具體行動，并實施決策。技術組董智慧編制搶險搶救的應急方案和措施通訊聯絡組于平勝確保與總指揮或副總指揮、應急指揮中心以及外部聯系暢通

33、、內外信息反饋迅速；搶救搶險組華澤鐸實施緊急救援 應急救援措施.1 腳手架失穩引起倒塌及造成人員傷亡時的應急措施 1、迅速確定事故發生的準確位置、可能波及的范圍、腳手架損壞的程度、人員傷 亡情況等，以根據不同情況進行處理。 2、劃出事故特定區域，非救援人員未經準許不得進入特定區域。迅速核實腳手架上作業人數，如有人員被坍塌的腳手架壓在下面，要立即采取可靠措施加固四周然后拆除或切割壓住傷者的桿件，將傷員移出，如腳手架太重可用吊車將架體緩緩抬起，以便救人。如果人員傷亡，立即實施腳手架加固或拆除等處理措施。以上行動須由有經驗的安全員和架子工長統一救援。.2預防高處墜落措施 1、加強安全自我保護意識教育

34、，強化管理安全防護用品的使用。2、重點部位項目，嚴格執行安全管理專業人員旁站監督制度。 3、隨施工進度，及時設置警示牌，及時完善各項安全防護設施。 4、腳手架搭設完畢后，未經驗收禁止使用。 5安全專業人員，加強安全防護設施巡查，發現隱患及時落實解決。.3發生高處墜落事故的搶救措施 1、救援人員首先根據傷者受傷部位立即組織搶救，促使傷者快速脫離危險環境， 送往醫院救治，并保護現場。查看事故現場周圍有無其他危險源存在。 2、再搶救傷員的同時迅速向上級報告事故現場情況。3、搶救受傷人員時幾種情況的處理。 3 .1、如確認人員已經死亡，立即保護現場。 3 .2、如發生人員昏迷、傷及內臟、骨折及大量失血

35、； （1）立即聯系120急救車或距現場最近的朝陽醫院，地址：朝陽區工人體育場南路8號，電話：010-85231000,010-85231212，并說明傷情。為取得最佳搶救效果，還可根據傷情送往專科醫院。 （2）外傷大出血：急救車未到之前，現場采取止血措施。 （3）骨折：注意搬運時的保護，對昏迷、可能傷及脊椎、內臟或傷情不詳者一律 用擔架或平板，不得用摟、抱、背等方式運輸傷員。3 .3一般性傷情送往通州潞河醫院檢查，地址：通州區佟麟閣街54號，電話：010-69543901，防止破傷風。 總結與改進 1、對發生事故的原因進行調查和分析，明確事故責任人，并作出適當的處理意見。 2、總結教訓，找出薄

36、弱環節，采取糾正、預防措施。六、模板作業程序和方法6.1施工方案 柱模板加固方案（見附圖）(1)工藝流程：彈柱位置線安裝柱模板安裝柱箍校核預檢。(2)按標高抹好水泥砂漿找平層，以便保證柱軸線邊線與標高的準確。 (3)安裝柱模板，通排柱，先裝兩端柱，經校正、固定、拉通線校正中間各柱。(4)用=12mm鋼板代替“3”型墊鐵(規格為12012012mm)，然后要擰雙螺母，防止脹模。(5)模板支設前將柱模內清理干凈，在支最后一面模板前應再檢查一遍。(6)吊裝大模板時應設專人指揮，模板起吊應平穩，不得偏斜和大幅擺動。操作人員必須站在安全可靠處，嚴禁人員隨同大模板一同起吊。(7)安裝柱箍：柱箍應根據柱模尺

37、寸、側壓力的大小等因素進行設計。柱箍間距、柱箍材料及對拉螺栓直徑應通過計算確定，經計算確定柱箍選用 20號槽鋼間距300mm，對拉螺栓選用20圓鋼。第一道柱箍距混凝土面150mm，第二道往上柱箍間距300mm。而對于柱截面尺寸為15002000mm，18002200mm柱截面長方向模板由兩塊組合而成，拼縫設置在柱中間 (8)為達到鏡面混凝土和柱角圓弧角效果，所有柱、梁模板均采用15mm厚納米涂層PVC覆面復合模板，柱角上定制PVC圓角線做圓邊，PVC圓角線分長短兩個邊，角線安裝粘貼密封膠條，后用汽槍固定在模板上面。短邊在模板拼裝時，會緊緊貼在另一側的模板上。圓角線應順直、緊密、牢固的粘在模板上

38、，確保拆模后的混凝土柱，邊角垂直，無漏漿、爛根。柱模要求盡量能在工廠加工成型，運至施工現場拼裝。柱子安裝模板前，鋼筋應全部調正，以免出現鋼筋偏位而影響柱子模板安裝，模板拼縫處必須粘雙面膠，角線條接頭應平直順滑。柱采用槽鋼抱箍（20a槽鋼），圍檁采用方木，外設對拉螺栓加固方式（豎向加設1道對拉螺栓間距600mm），螺栓兩端留粗絲口長度120mm，兩端固定墊片為120mm120mm12mm鋼板，中間鉆孔22mm，配兩個螺母，厚12mm，兩端外留螺栓長度約30mm。矩形梁加固方案梁模板對拉螺栓進行加固，對拉螺栓采用20600X600mm，并加設錐形螺母,具體做法如圖(3)梁底模采用螺旋微調支撐，在微

39、調上沿梁縱向鋪設8585木方子，間距為：100mm，在沿梁橫向鋪設腳手管，腳手管間距為：250mm。(4)整片模板組裝時接縫處夾墊海綿膠條，使接縫嚴密，然后在模板上下接茬處加釘橫向木楞。對跨度不小于4m的梁，按要求起拱，起拱高度為跨度的2。(5)模板加固要掛線調直，并用靠尺檢查，保證模板面平整。模板安裝完畢后，檢查一遍扣件、螺栓是否緊固，模板拼縫及下口是否嚴密，自檢合格后逐級進行驗收。(6)模板安裝前應檢查鋼筋、預埋件、預留洞口等是否有遺漏，位置必須正確。(7)對于軸剪力墻在進行梁側模板加固時,在側面留設一塊模板（1220mm2440mm）的下料口，待混凝土澆筑至其標高處時，在進行封口，以保證

40、混凝土澆筑密實。對材料的要求對周轉性材料的要求（1）模板使用前必須平整、補孔；（2）平整后的模板應達到拼縫小于1mm；垂直度小于2，且不大于5mm的要求；（3）施工模板的支撐要經過強度和變形設計核算。6.1.4中心線及標高控制.1中心線控制根據現場設置測量控制點，用全站儀將定位中心軸線測放，其余軸線用經緯儀測分，彈好墨線，用紅油漆做好標記。上層軸線控制則根據下層軸線控制點翻測上去。要嚴格控制柱的垂直度，澆筑前都要先檢查柱的垂直度,以保證柱層高垂直度小于等于8mm，總高垂直度小于等于20mm。.2標高控制標高控制，應由專業測量人員依據軸線控制樁和水準點做出符合規范要求的高程控制點。并以此高程控制

41、點為基準點翻測，用水平儀進行抄平。埋件標高應根據各層抄平的標高控制線控制，梁底標高應將各層標高控制線引致立桿上控制，混凝土的標高則通過模板上口高度來控制。6.1.5 模板工程.1為了保證鏡面混凝土的外觀質量，本工程模板（包括梁柱板）采用納米涂層PVC覆面復合模板外釘50100mm木方作為加強肋，運轉層梁底采用100100mm木方。提前繪制配模圖，在木工廠進行配置編號，在現場組裝成形；預埋件打眼后用螺栓與模板固定，埋件周圈粘海綿膠條防止漏漿；柱子模板加固采用20#槽鋼抱箍加固，梁底采用絲杠頂托便于調整標高。模板周轉情況依根據中間層拆后質量看，如能滿足質量工藝水平，則進行周轉，周轉使用不能超過兩次

42、。否則重新購買新模板。模板采用吊車拼裝。6.1.5.2模板采用納米涂層PVC覆面復合模板，模板幾何尺寸、平整度依據規范要求進行控制。6.1.5.3應根據框架外型尺寸合理配制，設計配模方案，減少模板拼縫，同時模板拼縫應規則有序，做到“表面平整，拼縫緊密，加固牢靠，尺寸準確”。6.1.5.4在加工廠組合成大模板檢查合格后運至施工現場，模板拼縫處粘貼雙面膠海綿條，保證拼縫嚴密平整。6.1.5.5模板制作精度要求寬高偏差：+2mm，-3mm；對角偏差：-3mm，+5mm；平整度：2mm。.6模板安裝精度要求垂直度：3mm；相鄰模板高差：2mm；平整度：2mm；截面尺寸：2mm(考慮到混凝土的側壓力對模

43、板尺寸的影響，一般不允許出現正誤差)。.7準備工作：1)模板設計：模板平面布置，縱橫龍骨規格、數量、排列尺寸，柱箍選用的型式及間距，梁板支撐間距見模板配板設計圖。2)模板加工模板邊框采用8585mm的木方，要求木方兩面刨光，其厚度差2mm 。加強木方間距按照模板計算結果設置。固定面板時要先進行選材，選擇厚度、接觸面一致的面板。面板用釘子固定在木方上，釘帽要與面板一平。柱子、剪力墻模板在拼裝時，應預留清掃口或灌漿口。3)模板加工完后先試拼，及時消除制作中的缺陷。然后進行編號，分規格堆放。4)放好軸線、模板邊線、水平控制標高，模板底口應做水泥砂漿找平層，檢查并校正，柱子用的地錨已預埋好。5)柱子、

44、墻鋼筋綁扎完畢，水電管線及預埋件已安裝，綁好鋼筋保護層墊塊，并經四級驗收合格。.8模板拆除(1)拆模前對留置的同條件試塊進行強度試驗，達到要求后方可拆模，具體要求為：梁板底模為不小于100%；梁柱側模為能保證構件表面及棱角不受損傷。(2)拆模應遵循“先搭后拆、后搭先拆”的原則，從上到下的順序進行，拆除時不可整片拆下。(3)拆模過程中，要充分考慮節點部位柱、梁、板之間的搭接關系，確保模板能夠順利拆下。6.2模板工程計算書框架柱模板計算書1、柱模板基本參數（選最大截面柱1800mm2200mm） 柱模板的截面寬度 B=1800mm， 柱模板的截面高度 H=2200mm; 柱模板的計算高度 L =

45、13050mm，（自-0.05m到13m一次澆筑高度計算） 柱箍間距計算跨度 d = 300mm。 柱箍采用槽鋼 20a號槽鋼。 柱模板豎楞截面寬度80mm，高度80mm。 B方向豎楞28根，H方向豎楞16根。 2、柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取15.000； V 混凝土的澆筑速度，取

46、3.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=63.102kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=63.100kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。3、柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0.30m。 荷載計算值 q = 1.263.1000.300+1.46.0000.300=25.23

47、6kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3； I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.218.930+1.41.800)0.163 經計算得到面板抗

48、彎強度計算值 f = 0.06710001000/11250=5.956N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.218.930+1.41.800)0.163=2.467kN 截面抗剪強度計算值 T=32467.2/(2300.00015.000)=0.822N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.67718.9301634/(1009500843

49、75)=0.113mm 面板的最大撓度小于162.9/250,滿足要求!4、豎楞的計算 豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0.163m。 荷載計算值 q = 1.263.1000.163+1.46.0000.163=13.707kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.701/0.300=12.338kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.112.3380.30 最大剪力 Q=0.60.30012.338

50、=2.221kN 最大支座力 N=1.10.30012.338=4.072kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.111106/53333.3=2.08N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32221/(25080)=0.833N/mm

51、2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 抗剪強度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.67710.282300.04/(1009500.002133333.3)=0.028mm 最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 5、柱箍間距的驗算 柱箍間距應按下列各式的計算結果取最小值 1) 柱模為木面板時的柱箍間距應按下式計算： 式中 l1 柱箍縱向間距(mm)； E 柱木面板的彈性模量，其值為9500.0(N/mm2)； I 柱木面板的慣性矩，其值為84375(mm4)； F 新澆混凝土作用于柱模板的側壓力設計值)，其值為0.063(N/mm2)； b 柱木面板的寬度，其值

52、為163(mm)； 計算結果l1 = 334.49mm。 2) 柱箍間距還應按下式計算： 式中 W 木面板的抵抗矩，其值為11250(mm3)； fm 木材抗彎強度設計值，其值取15.0(N/mm2)； Fs 新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土對垂直模板產生的水平荷載或傾倒混凝土時作用于模板的側壓力設計值， 其值為0.076(N/mm2)； b 柱木面板的寬度，其值為163(mm)； 計算結果l1 = 330.81mm。 兩計算結果中較小的值為330.81mm， 柱箍間距實際采用的值為300mm。 故符合規定要求！6、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.

53、263.10+1.46.00)0.161 0.300 = 4.07kN B 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 B 柱箍計算簡圖 B 柱箍彎矩圖(kN.m) B 柱箍剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 26.144kN 經過計算得到最大變形 V= 0.02mm B柱箍的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 178.00cm3； 截面慣性矩 I = 1780.40cm4； (1)B柱箍抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=2.221106/178000.0=12.48N/mm2 B柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)B柱箍撓度計算 最大變形 v =

54、 0.02mm B柱箍的最大撓度小于860.0/400,滿足要求! 7、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 20 對拉螺栓有效直徑(mm): 16.93 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 225.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 38.250 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 26.144 B方向抱箍采用單根對拉螺栓強度驗算滿足要求! 8、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = (1.

55、263.10+1.46.00)0.163 0.300 = 4.11kN H 柱箍按照集中荷載下多跨連續梁計算。 H 柱箍計算簡圖 H 柱箍彎矩圖(kN.m) H 柱箍剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 27.209kN 經過計算得到最大變形 V= 0.06mm H柱箍的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 178.00cm3； 截面慣性矩 I = 1780.40cm4； (1)H柱箍抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=2.513106/178000.0=14.12N/mm2 H柱箍的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)H柱箍撓度計算 最大變形 v =

56、 0.06mm H柱箍的最大撓度小于1050.0/400,滿足要求! 9、H方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 20 對拉螺栓有效直徑(mm): 16.93 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 225.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 38.250 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 27.209 H方向抱箍兩端采用1根對拉螺栓，中間采用1根對拉螺栓強度驗算滿足要求!框架梁模板計算書#2汽輪發電機基座上部結構運轉

57、層梁最大截面50703000mm，凈跨6780mm。梁底采用定型大模板（木模板外釘50100木方，間距250）下面用100100木方縱向布置，間距500mm。1、梁模板基本參數 梁截面寬度 B=5070mm， 梁截面高度 H=3000mm， H方向對拉螺栓16道，對拉螺栓直徑16mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)500mm。 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面側面木方距離250mm。 梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000.00N/mm2，抗彎強度f=15.00N/mm2。梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/

58、mm2。2、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.34kN/m2； 鋼筋自重 = 24.3kN/m3； 混凝土自重= 1.5kN/m3； 施工荷載標準值=2.5kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.3kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h；T 混凝土的入模溫度，取25； V 混凝土的澆筑速度，取5m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3m； 1

59、外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=72.900kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=72.900kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。3、梁底模板木楞計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含。4、梁模板側模計算 梁側模板面板按照三跨度連續梁計算，計算簡圖如下 梁側模板計算簡圖 a.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的

60、均布荷載(kN/m)； q=(1.272.90+1.44.00)3.00=279.240N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.10279.2400.2502 f=1.745106/6000.0=290.875N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度大于15.00N/mm2，滿足要求! b.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6279.2400.250=41.886kN 截面抗剪強度計算值 T=341886/(2300018)=1.164N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強

61、度計算滿足要求! c.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 72.903.00=218.700N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.677218.700250.04/(1006000.001458000.0)=0.661mm 梁底模板的撓度計算值: v = 0.661mm小于 v = 250/250，滿足要求! 計算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.272.90+1.44.00)3.000.50/6=23.27kN 穿

62、梁螺栓直徑為16mm； 穿梁螺栓有效直徑為13.6mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=144.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=24.480kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=23.270kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距500mm。 每個截面布置6 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求!七、質量標準及質量保證措施7.1 質量標準遵照公司的質量方針和質量目標的要求，對于本工程項目的質量計劃管理目標：國優金獎。滿足梁、柱模板支撐體系剛性需求；滿足外圍施工動載剛性需求。腳手架的搭設標準：橫平豎直、連接牢固，底腳著實，層層拉牢，支撐挺直，通暢平坦，安全設施齊全、牢固。模板安裝保證接

63、縫順直，加固措施到位。7.2 質量保證措施腳手架質量保證措施現場的各級管理人員，按GB/TI9002質量管理要求進行質量監控；1、各級技術、工程管理人員必須熟悉圖紙，了解設計意圖，掌握施工及驗收規范。2、編制施工方案要切實可行，經批準后實施。3、技術交底關：認真做好底板施工方案的技術交底。除書面交底外，腳手架搭設前對全體施工人員均現場交底到位。4、責任關：質量分級管理，責任明確。5、自檢關：嚴格執行“三檢制”，在腳手架搭設過程中要檢測扣件扭矩,用力不能過大或過小,根據檢測數據擰緊扣件。確保道道工序受控是保證工程質量的重要方法。6、材質關：嚴格按設計、規程要求對材料進行的檢驗和試驗。著重抓好鋼管

64、壁厚控制。7、成品保護關：抓好成品的保護，重點是抓好職工教育和成品的防護措施。8、資料關：保證技術資料及時、真實、正確。 模板工程質量保證措施 模板工程質量創優保證措施：（1）模板使用前，對有變形、板面凹凸不平的模板堅決不能使用，在安裝中要保證邊角垂直，有利于拼縫嚴密。（2）模板背楞使用前必須過刨，保證尺寸一致，使模板平整度控制在標準范圍內。加工成型的大木模板在加工場內試拼，合格后運至施工現場整體吊裝就位。（3）預埋件由金屬結構加工廠集中制作，采用自動切割機或無齒鋸切割下料。埋件要求下料準確平直，對角方正，焊接牢固，無翹曲變形，在埋件上鉆12.5孔，埋件200200mm的，對角鉆二孔；埋件20

65、0200mm的，兩對角鉆四孔；長的平板埋件每間隔300mm鉆孔。定型模板制作時，按照規格將埋件畫在模板上，現場安裝時將埋件對號入座，在模板上對應埋件孔位鉆孔，用M12螺栓將埋件與模板貼緊。7.3質量通病及預防項次質量事故預想預防措施1腳手材料不合格造成結構失穩腳手架材料使用前進行檢查2沒有足夠的剛度和穩定性承重腳手架必須經過計算，按照相關規范搭設腳手架3腳手架連接不牢固1）對施工人員交底2）對連接部分進行抽查7.4質量要求回填土堅實平整、施工場地無積水現象，墊板擺放整齊，穩固。腳手架允許偏差如下：檢查高度為10m時，允許偏差為25mm；檢查高度為20m時，允許偏差為50mm；間距偏差為：步距2

66、0mm；縱向間距50mm；橫向間距20mm。縱向水平桿高差：一根桿的兩端允許偏差為20mm。扣件安裝：同步立桿上的兩個相隔對接扣件的高差500mm；立桿上的對接扣件至主節點的距離步距/3；縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離跨度/3。扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于40N.m，并不大于65N.m。桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。扣件開口的朝向：用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子的里側，螺栓朝上，避免扣件開口朝上，以防雨水進入鋼管。而在使用直角扣件時，開口不得朝下以保證使用安全。大橫桿應放置在立桿內側，立桿與大橫桿用直角扣件扣緊，每個節點不能缺扣件。剪刀撐搭設時，將一根斜桿扣在立桿

67、上，另一根斜桿扣在小橫桿的伸出部分上。最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不大于50cm。剪刀撐兩端除用旋轉扣件與腳手架的立桿扣件外，中間還要增加24個扣接點與之相交的桿件扣緊。八、安全及文明施工要求（一）安全要求1承重架和操作臺均設墊板、掃地桿、護桿、安全網、斜塔桿、剪刀撐。2腳手架搭設時，必須嚴格遵守國家及地方的要求。在2m及以上高處作業時，必須系好安全帶。3有高血壓、心臟病、恐高癥、癲癇病、近視眼等人員和未取得架子工上崗操作證的人員不得從事作業。4嚴格按照規定的立桿、橫桿、剪力撐、護身欄等間距搭設腳手架，上下接頭要錯開。5腳手架搭設時，外側必須搭設兩道護身欄和擋腳板，擋腳板應牢固嚴密，安全網

68、下應封牢。6嚴禁在腳手板上堆放材料、機械等物品。架體結構不得隨意拆改。7大風、大雪過后必須嚴格檢查腳手架的穩定性。8在架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉接點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。9嚴禁以腳手架作為起重運輸架，腳手架上的臨時照明設備要加強絕緣措施，腳手架要有安全接地裝置。 10施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂仍。11在架子上翻腳手板時，應由兩個人從里向外按順序進行，工作時必須系安全帶、戴安全帽，下設安全網。12腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決

69、。要保證腳手架體的整體性，不得與井架一并拉結，不得截斷架體。 （二） 文明施工要求1現場用料做到隨用隨取，現場材料碼放整齊。2嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要求精力集中。 腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工，上崗人員定期體檢。 3上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架管。 4 護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時，如經批準需拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。5 不準利用腳手架吊運重物；作業人員不準攀登架子上下作業面，不準推車在架子上跑動，塔吊起吊物體時不能碰撞和拖動腳手架。 6不得將模板支撐、纜風繩、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任

70、意懸掛起重設備。7 動火作業時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。 8 不使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人，登高要穿防滑鞋。9腳手架堆放場應做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領退料手續。10施工人員應做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。 運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應隨時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。 11六級以上大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業。在雨、雪后要經常檢查腳手板上有無積水等物。若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。九、成品保護措施9.1腳手架成品保護1鋼

71、管禁止從高空拋擲，各樓號懸挑材料分類堆放，并用鋼管架維護集中分類。2.鋼管、工字鋼槽鋼涂刷防銹漆，防止銹蝕。3.腳手板端頭及中間扎絲綁扎牢固。4.使用過程中鋼管彎曲及時調直機調直使用，破損嚴重不符合規范要求的材料及構配件不得使用。5.在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。如確因操作要求需要臨時拆除時，必須經審批同意后，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復9.2模板成品保護1配置好的模板，臨時堆放時必須按不同的規格碼放整齊，使用前涂刷脫模劑。2模板拆除時，混凝土拆模應先退出對拉螺栓的兩端扣件再拆模，拆下的模板應輕拆輕放，不得碰撞清水混凝土結構。嚴禁

72、用撬棍亂撬和從高處向下亂拋。3拆下的模板立即清理干凈，重新涂刷脫模劑并碼放整齊。十、應注意的質量問題1施工單位要高度重視模架和腳手架的安全管理工作，應全面提高安全管理人員的技術水平和施工人員的安全生產意識，應加強對施工過程的管理，切實消除以包代管和包而不管現象，從源頭上杜絕質量、安全隱患的滋生。2施工單位應嚴格材料進場檢驗，加強對架體材料的驗收把關，選用合格鋼管、扣件，杜絕使用劣質產品。應做好架體搭設的安全技術交底、質量控制、驗收工作。應加強架體使用過程中的安全巡視力度，及時發現并消除安全隱患，確保模架和腳手架的安全使用。3監理企業要切實落實質量、安全監理職責。監督施工單位嚴格按照方案進行施工

73、，要加強架體搭設及使用過程中的安全巡查力度，發現安全隱患，及時督促施工單位整改。十一、強制性條文建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范強制性條文3.1.3 2 鋼管上嚴禁打孔。 5.3.5 2 當腳手架搭設尺寸中的步距、立桿縱距、立桿橫距和連墻件間距有變化時，除計算底層立桿段外，還必須對出現最大步距或最大立桿縱距、立桿橫距、連墻件間距等部位的立桿段進行驗算； 6.2.2 1 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除； 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿

74、基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應小于500mm。 立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。 6.4.2 4 一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件。連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m（兩步）。 對高度24m以上的雙排腳手架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。 6.4.5 2 連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造。 6.6.2 2 高度在24m以下的單、雙排腳手架，均必須在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設置； 6.6.3 2 一字型、開口型雙排

75、腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐； 當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。 腳手架必須配合施工進度搭設，一次高度不應超過相鄰連墻件以上兩步。 7.3.4 1 嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用； 7.3.8 2 剪刀撐、橫向斜撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。 7.4.2 1 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業； 7.4.2 2 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固； 7.4.3 1 各構配件嚴禁拋擲至地面； 8.1.3 2 舊扣

76、件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換； 腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB5036考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。 作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備。 在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件： 1）主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿； 2）連墻件。十三、模板工程強制性條文混凝上結構工程施工質量驗收規范GB 50204-2002 a、模板及其支架應根據工程結構形式、荷載大小、地基土類別、施工設備和材

77、料供應等條件進行設計。模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 b、模板及其支架拆除的順序及安全措施應按施工技術方案執行。 施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-88a旋轉臂架式起重機的任何部位或被吊物邊緣與以下的架空線路邊線最小水平距離不得小于2m。b施工現場的電力系統嚴禁利用大地作相線或零線。c施工現場所有用電設備，除作保持接零外，必須在設備負荷線的首端處設置漏電保護裝置。d開關箱內的漏電保護器的額定漏電動作電流應不大于30mA，額定漏電動作時間應小于0.1S。建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91a對進行高處作業的高聳建筑

78、物，應事先設置避雷設施。遇有六級以上強風、濃霧等惡劣氣候，不得進行露天攀登與懸空高處作業。暴風雪及臺風暴雨后，應對高處作業安全設施逐一加以檢查，發現有松動、變形、損壞或脫落等現象，應立即修理完善。b洞口根據具體情況采取設防護欄桿、加蓋件、張掛安全網與裝柵門等措施時，必須符合下列要求：c邊長在1500mm以上的洞口，四周設防護欄桿，洞口下張設安全平網。d對鄰近的人與物有墜落危險性的其他豎向的孔、洞口，均應予以蓋設或加以防護，并有固定其位置的措施。e作業人員應從規定的通道上下，不得在陽臺之間等非規定通道進行攀登，也不得任意利用吊車臂架等施工設備進行攀登。f上下梯子時必須面向梯子且不得手持器物。g模

79、板支撐和拆卸時的懸空作業，必須遵守下列規定：1、支模應按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在連接件和支撐件上攀登上下，并嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板結構復雜的模板裝拆應嚴格按照施工組織設計的措施進行。2拆模高處作業，應配置登高用具或搭設支架。附件：危險源辨識與風險評價登記表與環境因素識別與評價登記表危險源辨識與風險評價登記表編號： 217.047-001序號作業活動作業活動起止時間風險/危險源可能導致的風險判別依據（IV）作業條件危險性評價風險級別控制措施備注LECD1臨時用電使用施工全過程非電工操作觸電事故V167422實施用電管理制度/2使用電動工具施工全過程外殼

80、，手柄損壞觸電，受傷V159452管理制度 監督檢查/3高空墜物傷人施工全過程高空拋物、失墜砸傷V159452管理制度 監督檢查/6腳手架使用與管理施工全過程非專業人員搭拆、無驗收架體倒塌V3671263管理制度 監督檢查/7高空墜落施工全過程人員高空墜落人員傷亡V167422管理制度 監督檢查/8腳手架使用施工全過程人員、材料高空墜落人員傷亡V14728 2管理制度 監督檢查/9 夜間施工施工全過程墜落，誤傷人員傷亡V157352監督、管理/10保溫防火施工全過程保溫材料著火人員燒傷V167422管理制度 監督檢查判別依據.不符合法律法規及其他要求； .曾發生過事故，仍未采取有效控制措施；

81、.相關方合理抱怨或要求；.直接觀察到的危險； .定量評價（LEC法） 編制 日期 審核： 日期 批準： 日期環境因素識別與評價登記表標號： 219.001-01序號作業活動環境因素環境污染評價方法（IV）多因子分值是否為重要環境因素現有控制措施責任部門abcdefmghm11施工用水長流水資源浪費V538否節約用水工程部2現場作業道路揚塵粉塵污染V33243318否道路硬化及灑水物資部3機械檢修產生廢液等垃圾污染水土IV33215317否回收處理工程部4施工用電用電設施使用不當資源浪費V538否節約用電工程部5生活垃圾隨地亂扔，不及時清理環境污染V22222212否監督檢查定期清理綜合辦以下空白評價方法.不符合法律法規及其他要求；.曾發生過環境事故，仍未采取有效控制措施；.相關方合理抱怨或要求；.直接觀察到的；.定量評價（多因子法）編制： 日期： 審核： 日期： 批準： 日期：