1、高壩特大橋深水墩基礎高壩特大橋深水墩基礎施工方案施工方案中國中鐵五局中國中鐵五局200200200200. . . .1.1.1.1三）水三）水三）水三）水中雙壁鋼吊箱承臺施工中雙壁鋼吊箱承臺施工中雙壁鋼吊箱承臺施工中雙壁鋼吊箱承臺施工一、工程概況一、工程概況一、工程概況一、工程概況四、工藝流程四、工藝流程四、工藝流程四、工藝流程六、注意事項六、注意事項六、注意事項六、注意事項八、施工設八、施工設八、施工設八、施工設計驗算書計驗算書計驗算書計驗算書三、三、三、三、關鍵工序施工關鍵工序施工關鍵工序施工關鍵工序施工方法方法方法方法內內 容容 概概 要要二）深二）深二）深二）深水灌注樁施工水灌注樁施

2、工水灌注樁施工水灌注樁施工一、工程概況一、工程概況一、工程概況一、工程概況二、二、二、二、施工計施工計施工計施工計劃劃劃劃一一一一）鋼）鋼）鋼）鋼管樁平臺施工管樁平臺施工管樁平臺施工管樁平臺施工七、安全環保施工方案七、安全環保施工方案七、安全環保施工方案七、安全環保施工方案五、質量控制措施五、質量控制措施五、質量控制措施五、質量控制措施 高壩特大橋是安毛高速公路的重點工程，橫跨渚河、任河，大橋全長2060m，主橋為跨渚河的67.5+125+67.5m，跨任河的80+150+80m連續剛構橋。大橋由44墩2臺組成，其中左幅24#、25#墩，右幅25#、26#墩為深水墩鉆孔樁承臺基礎，墩位于河面中

3、央靠兩側，每承臺4根2.8m鉆孔灌注樁，單根長2535m。承臺設計尺寸為12.2m（順橋向）x10.6m（橫橋向）x4m（高）,承臺底設計標高為314.0 m,施工常水位為325.0m, 最高水位為328.0 m，墩位處河床標高為307m,水深達21米。墩位處河床比較平坦，河床底下約10米左右為河卵石,再下為板巖。 一、一、 工程概況工程概況150m150m150m150m跨連續剛構橋型跨連續剛構橋型跨連續剛構橋型跨連續剛構橋型 右右26#26#墩墩左左25#25#墩墩左左24#24#墩墩二、二、 施工計劃施工計劃左幅左幅24#24#墩墩1、鉆孔灌注樁施工（4根/墩，30m/根，鉆孔深度23m

4、/根，樁徑2.8m，每墩上2臺鉆機，進度0.5m/天.臺）： 100 天，2008年9月15日2009年1月5日(高水位)2、鋼吊箱拼裝、下沉： 30天，2009年1月10日2月10日3、封底混凝土施工： 5天，2009年2月15日2月20日4、抽水及浮渣清理： 10天，2009年3月1日3月10日5、鑿樁頭、承臺施工（12.2m*10.6m*4.0m），考慮二次性灌注：30天，2009年3月20日2009年4月20日 左幅左幅25#25#墩墩1、鉆孔灌注樁施工（4根/墩，28m/根，鉆孔深度21m/根，樁徑2.8m，每墩上2臺鉆機，進度0.5m/天.臺）：90天， 2008年7月20日200

5、8年10月20日(高水位)2、鋼吊箱拼裝、下沉： 30天，2008年10月25日11月25日3、封底混凝土施工： 5天，2008年12月1日12月5日4、抽水及浮渣清理： 10天，2008年12月10日12月20日5、鑿樁頭、承臺施工（12.2m*10.6m*4.0m），考慮二次性灌注：30天，2008年12月25日2009年1月25日右幅右幅25#25#墩墩1 1、安裝鋼管樁平臺：、安裝鋼管樁平臺：3030天，天，20082008年年4 4月月1 1日日5 5月月1 1日日2 2、鉆孔灌注樁施工（、鉆孔灌注樁施工（4 4根根/ /墩，墩，35m/35m/根，鉆孔深度根，鉆孔深度28m/28m

6、/根，樁徑根，樁徑2.8m2.8m，每墩上，每墩上2 2臺鉆機，進度臺鉆機，進度0.5m/0.5m/天天. .臺）：臺）：120天，2008年5月5日2008年9月5日(高水位)3 3、鋼吊箱拼裝、下沉：、鋼吊箱拼裝、下沉： 3030天，天，20082008年年9 9月月1010日日1010月月1010日日4 4、封底混凝土施工：、封底混凝土施工： 5 5天，天，20082008年年1010月月1515日日1010月月2020日日5 5、抽水及浮渣清理：、抽水及浮渣清理： 1010天，天，20082008年年1010月月2525日日1111月月5 5日日6 6、鑿樁頭、承臺施工（、鑿樁頭、承臺

7、施工（12.2m*10.6m*4.0m12.2m*10.6m*4.0m），考慮二次性灌注：），考慮二次性灌注：3030天，天，20082008年年1111月月1010日日20082008年年1212月月1010日日 右幅右幅26#26#墩墩1 1、鉆孔灌注樁施工（、鉆孔灌注樁施工（4 4根根/ /墩，墩，25m/25m/根，鉆孔深度根，鉆孔深度18m/18m/根，樁徑根，樁徑2.8m2.8m，每墩上，每墩上2 2臺鉆機，進度臺鉆機，進度0.5m/0.5m/天天. .臺）：臺）：80天，2008年4月20日2008年7月10日2 2、鋼吊箱拼裝、下沉：、鋼吊箱拼裝、下沉： 3030天，天，200

8、82008年年7 7月月1515日日8 8月月1515日日3 3、封底混凝土施工：、封底混凝土施工： 5 5天，天，20082008年年8 8月月2020日日8 8月月2525日日4 4、抽水及浮渣清理：、抽水及浮渣清理： 1010天，天，20082008年年9 9月月1 1日日9 9月月1010日日5 5、鑿樁頭、承臺施工（、鑿樁頭、承臺施工（12.2m*10.6m*4.0m12.2m*10.6m*4.0m），考慮二次性灌注：），考慮二次性灌注：3030天，天，20082008年年9 9月月1515日日20082008年年1010月月1515日日三、三、 關鍵工序施工方法關鍵工序施工方法一）

9、鋼一）鋼一）鋼一）鋼管樁平臺施工管樁平臺施工管樁平臺施工管樁平臺施工1 1、定位架制作及定位、定位架制作及定位 為了鋼管樁和鋼護筒的定位，采用焊制定位架進行定位施工，定位架由油筒、角鋼和鋼管組成。定位前，在定位架四周下放8個砼錨，定位時通過控制錨索的長度來確定定位架。 2 2、吊車作業平臺制作與就位、吊車作業平臺制作與就位 吊車作業平臺尺寸為13.25x11.25x1.25m,由鋼板、槽鋼、角鋼和工字鋼等組成。吊車由25t主吊，12t吊車輔助吊送入水。3 3、圍籠鋼管樁打入、圍籠鋼管樁打入 在吊車就位后進行鋼管樁打入，鋼管樁采用吊車配合90T振動錘沉樁施工，采取分2根（單根鋼管樁總長為25.5

10、m）分別打入。鋼管樁直徑630mm，壁厚8mm，圍籠由12根鋼管和2020工字鋼工字鋼連接組成，為單壁鋼圍籠。圍籠鋼管的打入要求保證其垂直度，并嵌入河床巖層一定深度，用160T船只運到指定位置，吊車分2根起吊插樁，下放依靠自重自動下沉，然后利用90t振動錘配合進行打入，振動過程中隨時觀察其垂直度并及時糾正，以利于其穩定受力。 4 4 4 4、圍籠鋼管樁連接、圍籠鋼管樁連接、圍籠鋼管樁連接、圍籠鋼管樁連接 鋼管樁分根下沉完畢后及時進行樁間橫縱向連接件焊接，連接采用鋼管樁分根下沉完畢后及時進行樁間橫縱向連接件焊接，連接采用b b工工字鋼組成剪刀撐排架形式。由于鋼管樁采用單根下沉后連接形式，故鋼管樁

11、連接字鋼組成剪刀撐排架形式。由于鋼管樁采用單根下沉后連接形式，故鋼管樁連接上部主要采用固接的形式，為了增加整體穩定性，在其上部橫向增強固接。上部主要采用固接的形式，為了增加整體穩定性，在其上部橫向增強固接。5 5 5 5、鉆孔樁平臺搭設、鉆孔樁平臺搭設、鉆孔樁平臺搭設、鉆孔樁平臺搭設 鉆孔樁平臺由兩層型鋼組成，底層橫梁分別由鉆孔樁平臺由兩層型鋼組成，底層橫梁分別由3 3根根245b245b工字鋼并排而成，工工字鋼并排而成，工字鋼單根長字鋼單根長14.2m14.2m；縱梁分別由；縱梁分別由4 4根根236b236b工字鋼并排而成，工字鋼單根長工字鋼并排而成，工字鋼單根長16m16m。兩。兩排型鋼

12、組成井字結構，它們之間及與鋼圍籠之間采用滿焊連接。鉆孔樁平臺底部排型鋼組成井字結構，它們之間及與鋼圍籠之間采用滿焊連接。鉆孔樁平臺底部較任河施工常水位較任河施工常水位325m325m高高3.0m3.0m。6 6 6 6、鋼護筒打入、鋼護筒打入、鋼護筒打入、鋼護筒打入 鋼護筒總長為鋼護筒總長為26.5m26.5m，由，由12mm12mm厚鋼板卷制而成，樁徑為厚鋼板卷制而成，樁徑為2.8m2.8m，鋼護筒直徑為，鋼護筒直徑為3.0m3.0m，分節制作，單節長度為，分節制作，單節長度為2.2m2.2m，單節卷制完成后進行節與節之間的焊接，由，單節卷制完成后進行節與節之間的焊接，由4 4節焊接成長節焊

13、接成長8.8m8.8m的鋼護筒串，逐串用的鋼護筒串，逐串用160T160T船運至施工現場，用船運至施工現場，用25T25T吊車起吊，分別吊車起吊，分別先將第一節鋼護筒下放，到一定深度后逐節接長再下放再接長，如此反復直至鋼先將第一節鋼護筒下放，到一定深度后逐節接長再下放再接長，如此反復直至鋼護筒長度足夠下放至河床面。接長焊接時要特別注意鋼護筒的垂直度控制。當鋼護筒長度足夠下放至河床面。接長焊接時要特別注意鋼護筒的垂直度控制。當鋼護筒下放到河床面后利用護筒下放到河床面后利用120T120T振動錘振動入巖，直至護筒再無明顯進尺為止。護振動錘振動入巖，直至護筒再無明顯進尺為止。護筒在水面以上部分利用筒

14、在水面以上部分利用20b20b工字鋼焊成剪刀架連成整體進行定位。工字鋼焊成剪刀架連成整體進行定位。7 7 7 7、定位架拆除、定位架拆除、定位架拆除、定位架拆除 鋼管樁和鋼護筒打入河卵石層鋼管樁和鋼護筒打入河卵石層4m4m以上完成后，方可將定位架拆除。以上完成后，方可將定位架拆除。鋼管樁平臺定位架鋼管樁平臺定位架鋼管樁平臺定位架鋼管樁平臺定位架 鋼管樁平臺鋼管樁平臺鋼管樁平臺鋼管樁平臺1 1、鉆機選型、鉆機選型 采用CZ-30型鉆機沖擊成孔，每個墩配置2臺鉆機，鉆機自重130 kN/臺，鉆頭自重95 kN/臺。2 2、泥漿制備、泥漿制備 鉆孔采用泥漿護壁鉆進，并用鋼箱作為泥漿池和沉淀池，泥漿機

15、械攪拌成漿，將泥漿置于儲漿池。鉆孔過程中排除的泥漿通過泥漿凈化設備將泥漿過濾后重新使用，過濾出來的廢渣運到棄渣場處理。3 3、成孔鉆進、成孔鉆進 鉆進過程中，隨時取渣觀測地層的變化情況，并與設計圖對照比較，如出入較大，與設計單位聯系處理，根據地質情況調整鉆進參數，并做好施工記錄。4 4、制作安裝鋼筋籠、制作安裝鋼筋籠 因孔樁較長，采取分23節制作吊運至現場，在孔口進行幫條焊接長成為整體， 利用25T吊車吊起，下放鋼筋籠，根據樁中心進行定位，定位時利用鋼筋或型鋼進行。在此過程中應注意鋼筋籠的垂直連接。5 5、終孔及清孔、終孔及清孔1）終孔 當鉆孔到達設計標高后，對孔深、孔徑、孔位和孔形進行檢查確

16、認后，填寫成孔檢查資料，并及時通知監理工程師現場檢查，合格后方可進行清孔施工。2）清孔 二）深二）深二）深二）深水灌注樁施工水灌注樁施工水灌注樁施工水灌注樁施工6 6、灌注水下混凝土、灌注水下混凝土（1 1）方法）方法 水中主墩樁基混凝土灌注采用泵送及水下導管法進行。水中主墩樁基混凝土灌注采用泵送及水下導管法進行。（2 2）導管要求）導管要求 導管采用導管采用30cm30cm剛性導管施工，導管使用前要進行水密性和承壓實驗，并剛性導管施工，導管使用前要進行水密性和承壓實驗，并檢查防水膠墊是否完好，有無老化現象并對其規格、質量和拼接構造進行認真檢查防水膠墊是否完好，有無老化現象并對其規格、質量和拼

17、接構造進行認真檢查。導管沖水試驗要求試驗檢查。導管沖水試驗要求試驗1515分鐘不漏水，導管內應暢通，在符合要求后應分鐘不漏水，導管內應暢通，在符合要求后應在導管外壁用明顯標記逐節編號并標明尺度。在導管外壁用明顯標記逐節編號并標明尺度。（3 3）混凝土灌注）混凝土灌注 剪球法灌注混凝土：剪球法灌注混凝土： 預制預制29cm29cm，長，長30cm30cm的混凝土圓形柱，用膠墊使其的混凝土圓形柱，用膠墊使其與導管壁密合，放置在導管上口，用鐵線吊住，導管底離孔底與導管壁密合，放置在導管上口，用鐵線吊住，導管底離孔底50cm50cm左右。在孔左右。在孔口用型鋼搭設井字架供安裝漏斗用，使用輸送泵輸送混凝

18、土，當泵滿漏斗時，口用型鋼搭設井字架供安裝漏斗用，使用輸送泵輸送混凝土，當泵滿漏斗時，馬上剪球，保證第一批混凝土灌注導管后導管埋管馬上剪球，保證第一批混凝土灌注導管后導管埋管1m1m以上，灌注過程中隨時將以上，灌注過程中隨時將翻起的泥漿抽入泥漿罐或其它相鄰護筒備用。（漏斗要求：漏斗容量必須大于翻起的泥漿抽入泥漿罐或其它相鄰護筒備用。（漏斗要求：漏斗容量必須大于或等于封底混凝土數量，封底混凝土計算，樁基直徑按或等于封底混凝土數量，封底混凝土計算，樁基直徑按3.03.0米，導管底離孔底米，導管底離孔底50cm50cm左右，導管埋管左右，導管埋管1.0m1.0m考慮，漏斗容量必須大于考慮，漏斗容量必

19、須大于7m37m3左右）。左右）。7 7、潑漿、潑漿 混凝土面灌注至高出設計樁頂面標高混凝土面灌注至高出設計樁頂面標高0.50.51.0m1.0m后，停止灌注，拆去導管和后，停止灌注，拆去導管和漏斗等設備漏斗等設備 。 清孔采用換漿法，采用掏渣筒進行掏渣換漿,經檢查沉淀厚度和泥漿指標合格后，方可下放鋼筋籠。孔底沉渣厚度不大于5厘米。三）水三）水三）水三）水中雙壁鋼吊箱承臺施工中雙壁鋼吊箱承臺施工中雙壁鋼吊箱承臺施工中雙壁鋼吊箱承臺施工1 1 1 1、工程難點與施工方案的選擇、工程難點與施工方案的選擇、工程難點與施工方案的選擇、工程難點與施工方案的選擇 根據主墩承臺平面形狀、水文、地質、洪水情況

20、和工期計劃安排，以及根據主墩承臺平面形狀、水文、地質、洪水情況和工期計劃安排，以及9898年以來逐年以來逐月水位統計圖（庫址）可知，月水位統計圖（庫址）可知，7 7月次年月次年4 4月的平均最高水位月的平均最高水位328.0m328.0m計算，承臺施工水深計算，承臺施工水深在在21m21m以上，此為施工難點，為了在如此深水條件下實現承臺的施工，采用雙壁鋼吊箱以上，此為施工難點，為了在如此深水條件下實現承臺的施工，采用雙壁鋼吊箱施工方案，此方案還同時考慮了施工方案，此方案還同時考慮了14m14m墩身的施工要求等因素。鋼吊箱為矩形薄壁結構墩身的施工要求等因素。鋼吊箱為矩形薄壁結構, ,薄薄壁為桁架

21、結構。鋼吊箱內凈空尺寸壁為桁架結構。鋼吊箱內凈空尺寸12.3m*10.7m12.3m*10.7m，承臺底設計標高為，承臺底設計標高為314.0m314.0m，故設定主，故設定主墩鋼吊箱底標高為墩鋼吊箱底標高為310.5m310.5m，頂標高為，頂標高為328.0m328.0m，鋼吊箱高，鋼吊箱高17.5m17.5m，鋼吊箱側壁設計為內空，鋼吊箱側壁設計為內空1.0m1.0m的雙壁結構。則有底雙壁鋼吊箱幾何尺寸為的雙壁結構。則有底雙壁鋼吊箱幾何尺寸為:14.3m(:14.3m(長長)*12.7m()*12.7m(寬寬)*17.5m()*17.5m(高高)*1.0m()*1.0m(隔艙厚隔艙厚)

22、)2 2 2 2、深水主墩承臺總體施工方案、深水主墩承臺總體施工方案、深水主墩承臺總體施工方案、深水主墩承臺總體施工方案 深水墩孔樁施工完畢后，拆除鉆孔平臺除四周鋼管樁以外的各構件，搭設拼裝鋼吊深水墩孔樁施工完畢后，拆除鉆孔平臺除四周鋼管樁以外的各構件，搭設拼裝鋼吊箱施工平臺。鋼吊箱底模和側模由駁船分節運輸，在鋼吊箱施工平臺上拼裝底板和底層箱施工平臺。鋼吊箱底模和側模由駁船分節運輸，在鋼吊箱施工平臺上拼裝底板和底層側模，安裝鋼吊箱下沉和封底階段前的懸吊設施及工具，分節拼裝其余側模，通過側模，安裝鋼吊箱下沉和封底階段前的懸吊設施及工具，分節拼裝其余側模，通過2525個個20T20T手拉葫蘆把手拉

23、葫蘆把4545根根3232精扎螺紋鋼吊桿緩緩下沉至上節鋼吊箱側模連接的適當施工位精扎螺紋鋼吊桿緩緩下沉至上節鋼吊箱側模連接的適當施工位置。鋼吊箱所有結構件均由固定在置。鋼吊箱所有結構件均由固定在186T 186T 浮箱上的浮箱上的30T30T汽車吊完成。鋼吊箱最后一節拼裝汽車吊完成。鋼吊箱最后一節拼裝完緩緩下沉至鋼吊箱的設計標高，檢查鋼吊箱頂標高和中心線是否符合要求。所有工作完緩緩下沉至鋼吊箱的設計標高，檢查鋼吊箱頂標高和中心線是否符合要求。所有工作準備充分后，進行水下混凝土封底，待封底混凝土達到設計強度后，鋼吊箱內抽水，然準備充分后，進行水下混凝土封底，待封底混凝土達到設計強度后，鋼吊箱內抽

24、水，然后進行封底面找平，割除鋼護筒，鑿樁頭，承臺施工。承臺混凝土由混凝土攪拌站通過后進行封底面找平，割除鋼護筒，鑿樁頭，承臺施工。承臺混凝土由混凝土攪拌站通過混凝土罐車和駁船運輸，輸送泵泵送入模，采用插入式搗固器搗固。混凝土罐車和駁船運輸，輸送泵泵送入模，采用插入式搗固器搗固。3 3 3 3、雙壁鋼吊箱的作用和設計、雙壁鋼吊箱的作用和設計、雙壁鋼吊箱的作用和設計、雙壁鋼吊箱的作用和設計1 1）、雙壁鋼吊箱的作用）、雙壁鋼吊箱的作用 雙壁鋼吊箱的主要作用是圍水和阻水，目的是為了實現承臺和雙壁鋼吊箱的主要作用是圍水和阻水，目的是為了實現承臺和14m14m墩身的墩身的無水施工。其底板是封底混凝土的控

25、制面，側板為澆注封底混凝土及承臺混凝無水施工。其底板是封底混凝土的控制面，側板為澆注封底混凝土及承臺混凝土的側模。土的側模。2 2）、雙壁鋼吊箱的設計）、雙壁鋼吊箱的設計（1 1）、設計工況）、設計工況 雙壁鋼吊箱做為承臺和雙壁鋼吊箱做為承臺和14m14m墩身的無水施工的圍水和阻水的結構，其結構墩身的無水施工的圍水和阻水的結構，其結構設計主要是以抵抗鋼吊箱內外水頭差為主要目的。設計主要是以抵抗鋼吊箱內外水頭差為主要目的。 a a 、雙壁鋼吊箱施工時在懸浮下沉階段內外水位基本一致，吊箱側板承受、雙壁鋼吊箱施工時在懸浮下沉階段內外水位基本一致，吊箱側板承受的水壓力來自隔艙內外的水頭差，此水壓力值比

26、較小，此階段只作牛腿受力和的水壓力來自隔艙內外的水頭差，此水壓力值比較小，此階段只作牛腿受力和鋼吊箱吊裝入水階段受力計算。鋼吊箱吊裝入水階段受力計算。 b b、在封底混凝土施工時，吊箱內外水位仍基本保持一致，則此階段吊箱、在封底混凝土施工時，吊箱內外水位仍基本保持一致，則此階段吊箱側板承受內外水頭差所產生的水壓力值比較小，不做控制設計。側板承受內外水頭差所產生的水壓力值比較小，不做控制設計。 c c、鋼吊箱底板承受、鋼吊箱底板承受3.5m3.5m水下封底混凝土的浮重。故只須計算底板結構及水下封底混凝土的浮重。故只須計算底板結構及懸吊系統支撐能力即可。懸吊系統支撐能力即可。 d d、在鋼吊箱抽水

27、直至承臺澆筑完成階段，套箱側壁承受內外水頭差最大，、在鋼吊箱抽水直至承臺澆筑完成階段，套箱側壁承受內外水頭差最大，為結構最不利受力狀態。根據樁基工程的實施進度，預計承臺施工安排在為結構最不利受力狀態。根據樁基工程的實施進度，預計承臺施工安排在20082008年年7 7月月20092009年年4 4月進行。根據歷年的水位特征統計表顯示：月進行。根據歷年的水位特征統計表顯示：7 71212月平均最高月平均最高水位水位328.0m,328.0m,鋼吊箱抽水水位為鋼吊箱抽水水位為314.0m,314.0m,側壁最大承受水頭差約為側壁最大承受水頭差約為14.0m,14.0m,則此工則此工況為側壁結構設計

28、控制工況。需計算吊箱抗浮、抗滑、封底砼、壁板結構及內況為側壁結構設計控制工況。需計算吊箱抗浮、抗滑、封底砼、壁板結構及內支撐受力。支撐受力。 （2 2）、鋼吊箱的結構布置）、鋼吊箱的結構布置 綜合考慮加工制作、運輸方式、浮吊起重能力、下沉工藝等均應滿足施工要求，綜合考慮加工制作、運輸方式、浮吊起重能力、下沉工藝等均應滿足施工要求，將鋼吊箱大面平面分為將鋼吊箱大面平面分為4 4塊，長度為塊，長度為3.575m/3.575m/塊，小面平面分為塊，小面平面分為3 3塊，長度分別為塊，長度分別為4.35m+4.0m+4.35m4.35m+4.0m+4.35m；鋼吊箱豎向分為；鋼吊箱豎向分為4 4節，從

29、下往上依次為第節，從下往上依次為第1 1底節段底節段( (高度高度6.0m)6.0m)、第、第2 2節加強段節加強段( (高度高度4.0m)4.0m)、第、第3 3節加強段節加強段( (高度高度4.0m)4.0m)、第、第4 4節加高段節加高段( (高度高度3.5m)3.5m)，底板與，底板與側板、側板與側板進行剛性連接。為滿足抽水時鋼吊箱整體強度要求，鋼吊箱內設置側板、側板與側板進行剛性連接。為滿足抽水時鋼吊箱整體強度要求，鋼吊箱內設置4 4道由型鋼腰梁和鋼管組成的水平橫撐道由型鋼腰梁和鋼管組成的水平橫撐, ,橫撐的設置考慮了側壁承受最大是水頭壓力時橫撐的設置考慮了側壁承受最大是水頭壓力時的

30、結構要求以及避開樁位鋼護筒和墩身預埋鋼筋、不妨礙封底和承臺施工等因素。的結構要求以及避開樁位鋼護筒和墩身預埋鋼筋、不妨礙封底和承臺施工等因素。3 3 鋼吊箱加工及安裝鋼吊箱加工及安裝 1 1）鋼吊箱加工）鋼吊箱加工（1 1）鋼吊箱各預制件的加工）鋼吊箱各預制件的加工 a a、支承承重柱預制：、支承承重柱預制：支承承重柱采用支承承重柱采用800mm800mm，=10mm=10mm的鋼管進行施工。由于考慮到承重柱必須嵌入的鋼管進行施工。由于考慮到承重柱必須嵌入孔樁樁頂設計標高以下孔樁樁頂設計標高以下2.0m2.0m，再加外伸長度，再加外伸長度17m17m，承重柱單根長共，承重柱單根長共19m19m

31、。在灌注水中主。在灌注水中主墩各孔樁時，待樁基灌注完未初凝前立即將已預制加工好的承重柱進行預埋安裝。墩各孔樁時，待樁基灌注完未初凝前立即將已預制加工好的承重柱進行預埋安裝。 b b、上承重梁加工、上承重梁加工 鋼吊箱上承重梁底層為鋼吊箱上承重梁底層為2x245b2x245b工字鋼橫梁工字鋼橫梁, ,為兩層式疊放，上下兩層均為為兩層式疊放，上下兩層均為2 2根工根工字鋼并排立放，單根長字鋼并排立放，單根長14.2m14.2m，共加工，共加工2 2根，加工時先加工單根工字鋼，再將單層兩根根，加工時先加工單根工字鋼，再將單層兩根工字鋼連接成整體；頂層為工字鋼連接成整體；頂層為2x 236b2x 23

32、6b工字鋼上承重縱梁工字鋼上承重縱梁, , 為兩層式疊放，上下兩層為兩層式疊放，上下兩層均為均為2 2根工字鋼并排立放，單根長根工字鋼并排立放，單根長16.0m,16.0m,共加工共加工5 5根，加工時先加工單根工字鋼，根，加工時先加工單根工字鋼，再將單層兩根工字鋼連接成整體，縱梁兩根工字鋼兩側通過再將單層兩根工字鋼連接成整體，縱梁兩根工字鋼兩側通過10mm10mm鋼板焊接成封閉鋼板焊接成封閉式整體，兩根工字鋼之間預留式整體，兩根工字鋼之間預留50mm50mm間隙，以便吊桿穿入，相鄰兩個吊桿孔中間位間隙，以便吊桿穿入，相鄰兩個吊桿孔中間位置在工字鋼上下兩側采用置在工字鋼上下兩側采用338*15

33、0*10mm338*150*10mm鋼板進行加強連接，工字鋼與鋼板之間鋼板進行加強連接，工字鋼與鋼板之間采用滿焊。因單根承重梁長度較長，故需進行對接焊接連接，連接時一定保持整采用滿焊。因單根承重梁長度較長，故需進行對接焊接連接，連接時一定保持整根的順直及焊接處的良好，焊接采用貼根的順直及焊接處的良好，焊接采用貼10mm10mm厚鋼板厚鋼板4545雙面滿焊，焊縫高度雙面滿焊，焊縫高度10mm,10mm,另外，在鋼板上布置焊接工藝孔進行塞焊另外，在鋼板上布置焊接工藝孔進行塞焊。 c c、底大梁、底大梁 底大梁為底大梁為245b245b工字鋼，為工字鋼，為2 2根工字鋼并排立放，單根長根工字鋼并排立

34、放，單根長14.4m14.4m，共加工，共加工5 5根，根，加工時先加工單根工字鋼，再將單層兩根工字鋼連接成整體，兩根工字鋼兩側通加工時先加工單根工字鋼，再將單層兩根工字鋼連接成整體，兩根工字鋼兩側通過過10mm10mm鋼板焊接成封閉式整體，兩根工字鋼之間預留鋼板焊接成封閉式整體，兩根工字鋼之間預留50mm50mm間隙，以便吊桿穿入，間隙，以便吊桿穿入，相鄰兩個吊桿孔中間位置在工字鋼上下兩側采用相鄰兩個吊桿孔中間位置在工字鋼上下兩側采用338*150*10mm338*150*10mm鋼板進行加強連鋼板進行加強連接，工字鋼與鋼板之間采用滿焊。接，工字鋼與鋼板之間采用滿焊。 d d、內撐的加工、內

35、撐的加工 鋼吊箱內撐由內撐腰梁和對支撐鋼管組成，內撐腰梁由兩根鋼吊箱內撐由內撐腰梁和對支撐鋼管組成，內撐腰梁由兩根45b45b、 40b40b和和28b28b工字鋼背對背焊接成整體組成腰梁，因腰梁長度較長，需進行連接，連工字鋼背對背焊接成整體組成腰梁，因腰梁長度較長，需進行連接，連接采用鋼板進行焊接，腰梁要保持順直布置于側模橫向連接處，邊抽水邊利用接采用鋼板進行焊接，腰梁要保持順直布置于側模橫向連接處，邊抽水邊利用630mm*8mm630mm*8mm和和300mm*10mm300mm*10mm鋼管進行內支撐。鋼管進行內支撐。（2）鋼吊箱模板的加工 底模：鋼吊箱底模總體尺寸為14.3m*12.7

36、m。面板采用=6mm鋼板，豎肋采用12.6b工字鋼，間距60cm，水平肋采用80508角鋼，間距40cm，側模四周用100*10等邊角鋼和M22螺栓連接，螺栓孔間距為20cm，底模采用分塊預制，預制時注意吊桿孔位置的準確預留。 側模：鋼吊箱側模大面尺寸為14.3m（長）*17.5m（高），小面尺寸為12.7m（寬）*17.5m（高）。面板采用=6mm鋼板，豎肋采用12.6b工字鋼，間距60cm，水平肋采用80508角鋼，間距40cm，側模四周用100*10等邊角鋼和M22螺栓連接，螺栓孔間距為20cm，側模采用分塊預制，為了防止鋼吊箱封底后發生漏水現象，采取減少接頭數量，鋼吊箱施工大面并排四塊

37、布置，小面并排三塊布置，采用運輸船運至現場，汽車吊起吊現場拼裝，分塊之間連接采用螺栓連接，各塊模板縫中間貼3mm厚遇水膨脹橡膠止水帶（靜水膨脹率250%）。需要說明的是：側模與底模采用100*10等邊角鋼和M22螺栓連接，螺栓孔間距為20cm；側模與側模連接處在側模豎肋上直接背對背用100*10等邊角鋼連接，角鋼上設置24螺栓孔，螺栓孔間距為20cm。2）鋼吊箱拼裝 鋼吊箱安裝采取后場加工，分部分拼裝，然后運輸至現場拼裝。a a、承重柱安設、承重柱安設 鋼吊箱共設承重柱鋼吊箱共設承重柱4 4根，預埋于孔樁中心位置。埋入孔樁設計頂面標高以下根，預埋于孔樁中心位置。埋入孔樁設計頂面標高以下2m,2

38、m,同時必須保證承重柱的垂直度。預埋完成后，承重柱在承臺的高度內里面灌注同時必須保證承重柱的垂直度。預埋完成后，承重柱在承臺的高度內里面灌注C30C30混凝土，其余高度內里面灌注砂子混凝土，其余高度內里面灌注砂子( (采取水灌法將砂子灌注密實采取水灌法將砂子灌注密實),),確保承重柱有確保承重柱有一定的自重，保證穩定性。承重柱埋設完成后通過調整頂面標高進行找平，然后一定的自重，保證穩定性。承重柱埋設完成后通過調整頂面標高進行找平，然后再在承重柱頂面施焊再在承重柱頂面施焊900 x900 x12mm900 x900 x12mm的鋼板作為蓋板，蓋板與承重柱用三角鋼板進的鋼板作為蓋板，蓋板與承重柱用

39、三角鋼板進行加勁，要求滿焊施工。行加勁，要求滿焊施工。b b、上承重梁安裝、上承重梁安裝 鋼管支撐柱安裝完成后即可進行上承重系統的安裝。首先，安裝底層鋼管支撐柱安裝完成后即可進行上承重系統的安裝。首先，安裝底層2 2根上根上承重橫梁，后安裝頂層上承重縱梁。承重橫梁，后安裝頂層上承重縱梁。c c、底大梁安裝、底大梁安裝 鋼吊箱底大梁為鋼吊箱底大梁為245b245b工字鋼，大梁在安裝前可以預先放在鋼護筒牛腿上，工字鋼，大梁在安裝前可以預先放在鋼護筒牛腿上，再用再用20T20T葫蘆傳力于上承重梁然后就位，底大梁安裝就位后安裝上承重吊桿，吊葫蘆傳力于上承重梁然后就位，底大梁安裝就位后安裝上承重吊桿，吊

40、桿為桿為3232精扎螺紋鋼，吊桿在底大梁和上承重縱梁頂部均設置墊板和螺帽。要求精扎螺紋鋼，吊桿在底大梁和上承重縱梁頂部均設置墊板和螺帽。要求吊桿位置準確且順直，安裝時吊桿加套膠管，以防止進行模板和型鋼焊接施工時吊桿位置準確且順直，安裝時吊桿加套膠管，以防止進行模板和型鋼焊接施工時焊傷，另外因吊桿需要較長，需進行連接，采用連接器進行連接，同時要求在連焊傷，另外因吊桿需要較長，需進行連接，采用連接器進行連接，同時要求在連接器兩端的吊桿用紅油漆做記號并在吊裝過程中隨時觀察有無滑絲等現象。接器兩端的吊桿用紅油漆做記號并在吊裝過程中隨時觀察有無滑絲等現象。d d、底模安裝、底模安裝 底大梁及吊桿安裝完成

41、后進行底模現場拼裝，采取人工配合浮吊進行拼裝，底大梁及吊桿安裝完成后進行底模現場拼裝，采取人工配合浮吊進行拼裝，拼裝時注意避免大力撞擊吊桿。若吊桿預留孔和吊環位置有出入可進行適當燒割拼裝時注意避免大力撞擊吊桿。若吊桿預留孔和吊環位置有出入可進行適當燒割底板鋼模，在此過程中盡量避免燒壞底板背肋，若局部地方難以避免則進行補強底板鋼模，在此過程中盡量避免燒壞底板背肋，若局部地方難以避免則進行補強加焊。加焊。 為了加強支承柱的整體性作用，在底板安裝完后，采用為了加強支承柱的整體性作用，在底板安裝完后，采用20b20b工字鋼沿縱橫向工字鋼沿縱橫向排列把每排排列把每排2 2根支承柱兩側焊連成一個整體。根支

42、承柱兩側焊連成一個整體。e e、側模安裝、下沉及內腰梁安裝、側模安裝、下沉及內腰梁安裝 側模安裝：內外層側模與底模采用螺栓連接，側模與底模之間墊橡膠止水帶。側模安裝：內外層側模與底模采用螺栓連接，側模與底模之間墊橡膠止水帶。先安裝底層側模，待底層側模安裝檢查合格后進行下沉，下沉前先進行測量放樣，先安裝底層側模，待底層側模安裝檢查合格后進行下沉，下沉前先進行測量放樣，若不合格及時要求調整直至合格方可進行鋼吊箱下沉施工。若不合格及時要求調整直至合格方可進行鋼吊箱下沉施工。 側模下沉：采用側模下沉：采用2525個個20T20T手拉葫蘆進行下放，下放時必須有專人統一指揮，操手拉葫蘆進行下放，下放時必須

43、有專人統一指揮，操作人員嚴格聽從指揮人員的指揮安排。作人員嚴格聽從指揮人員的指揮安排。a a、首先，將手拉葫蘆全部拉緊均衡受力并、首先，將手拉葫蘆全部拉緊均衡受力并要求各個操作人員進行檢查葫蘆鏈條的拉緊程度，擰松吊桿頂部螺帽保證足夠分要求各個操作人員進行檢查葫蘆鏈條的拉緊程度，擰松吊桿頂部螺帽保證足夠分次下放的高度并嚴格進行檢查；次下放的高度并嚴格進行檢查；b b、接著，由專人統一指揮開始下放，分次下放高、接著，由專人統一指揮開始下放，分次下放高度要求控制在度要求控制在1m1m以內，下放速度通過葫蘆鏈條下放長度進行控制，下放過程中安以內，下放速度通過葫蘆鏈條下放長度進行控制，下放過程中安排專門

44、技術人員進行高度和平面位置的監控檢查，此監控可通過預先在四個角點排專門技術人員進行高度和平面位置的監控檢查，此監控可通過預先在四個角點（或四邊中線點）放樣好的點位及高程控制點進行量距監控，要求起到及時糾偏（或四邊中線點）放樣好的點位及高程控制點進行量距監控，要求起到及時糾偏的效果；的效果；c c、另外，在鋼吊箱下放過程中隨時觀察有無卡箱現象，為防止鋼吊箱下、另外，在鋼吊箱下放過程中隨時觀察有無卡箱現象，為防止鋼吊箱下沉時由于水流的作用而向下游移動導致鋼護筒卡住底板而無法下沉，在上游側鋼沉時由于水流的作用而向下游移動導致鋼護筒卡住底板而無法下沉，在上游側鋼圍籠鋼管樁上兩側各安裝圍籠鋼管樁上兩側各

45、安裝1 1個個10t10t手拉葫蘆，與下游側模板連在一起隨時糾偏，此手拉葫蘆，與下游側模板連在一起隨時糾偏，此兩個葫蘆注意及時上調掛在側模的位置。每下沉兩個葫蘆注意及時上調掛在側模的位置。每下沉1m1m暫停暫停1010分鐘以穩定鋼吊箱并觀分鐘以穩定鋼吊箱并觀察其下沉效果，通過調整四周鏈條葫蘆下次的下放速度控制調整鋼吊箱的平面及察其下沉效果，通過調整四周鏈條葫蘆下次的下放速度控制調整鋼吊箱的平面及標高位置。標高位置。 為了加強內側側模水平連接處的側向承水壓力，在上下兩層側模之間布置為了加強內側側模水平連接處的側向承水壓力，在上下兩層側模之間布置內撐腰梁及內撐鋼管。在連接底層側模與第二層側模調整好

46、后進行內撐腰梁安內撐腰梁及內撐鋼管。在連接底層側模與第二層側模調整好后進行內撐腰梁安裝，內撐腰梁的作用主要為抵抗側向水壓對側模連接處的側壓力及防止水壓過裝，內撐腰梁的作用主要為抵抗側向水壓對側模連接處的側壓力及防止水壓過大而容易在側模連接處出現模板變形甚至出現嚴重滲水現象，內撐腰梁位置安大而容易在側模連接處出現模板變形甚至出現嚴重滲水現象，內撐腰梁位置安裝就位后用裝就位后用300*10mm300*10mm鋼管進行對腰梁內支撐。鋼管進行對腰梁內支撐。 側模連接好后調整就位，檢查各個位置連接情況，合格后在側模頂面測量側模連接好后調整就位，檢查各個位置連接情況，合格后在側模頂面測量放樣調整合格后下沉

47、就位，標高通過頂面標高控制，平面位置可通過量測鋼吊放樣調整合格后下沉就位，標高通過頂面標高控制，平面位置可通過量測鋼吊箱與預先放樣點的距離進行控制。第二層下放同底層下放，但應注意加強糾偏箱與預先放樣點的距離進行控制。第二層下放同底層下放，但應注意加強糾偏工作及下放速度控制，不宜太快。第三、四層側模板的施工及下放同第二層模工作及下放速度控制，不宜太快。第三、四層側模板的施工及下放同第二層模板施工。板施工。 鋼吊箱下沉就位后進行承重系統及鋼吊箱整體位置復核檢查，合格后進行鋼吊箱下沉就位后進行承重系統及鋼吊箱整體位置復核檢查，合格后進行封底混凝土澆筑施工。封底混凝土澆筑施工。(3) (3) 鋼吊箱的

48、定位鋼吊箱的定位鋼吊箱豎向采用吊桿長度定位。水平采用四鋼吊箱豎向采用吊桿長度定位。水平采用四角焊型鋼定位架定位，具體見圖。角焊型鋼定位架定位，具體見圖。4 4、鋼吊箱封底混凝土澆筑、鋼吊箱封底混凝土澆筑 封底施工前，在鋼護筒上搭設封底施工操作平臺。潛水員封底施工前，在鋼護筒上搭設封底施工操作平臺。潛水員水下栓接底籃上護筒夾板，并用蛇形袋堵塞鋼護筒與夾板之間水下栓接底籃上護筒夾板，并用蛇形袋堵塞鋼護筒與夾板之間的空隙，然后準備進行混凝土封底施工。的空隙，然后準備進行混凝土封底施工。 鋼吊箱封底混凝土的作用為抵抗鋼吊箱所受的浮力，及防鋼吊箱封底混凝土的作用為抵抗鋼吊箱所受的浮力，及防止河水從鋼吊箱

49、底板滲入鋼吊箱影響承臺施工。止河水從鋼吊箱底板滲入鋼吊箱影響承臺施工。 鋼吊箱封底為水下混凝土灌注，采用導管法施工，采取一鋼吊箱封底為水下混凝土灌注，采用導管法施工，采取一次連續封底完成。鋼吊箱封底混凝土標號為次連續封底完成。鋼吊箱封底混凝土標號為C25C25。 封底混凝土封底混凝土考慮混凝土灌注流動半徑為考慮混凝土灌注流動半徑為4m4m，封底時重點為鋼護筒周邊。澆，封底時重點為鋼護筒周邊。澆筑時選擇樁與樁空隙的正中布置筑時選擇樁與樁空隙的正中布置9 9個澆筑點，澆筑厚度考慮個澆筑點，澆筑厚度考慮3.5m3.5m。封底混凝土澆筑按照。封底混凝土澆筑按照“連續灌注，及時補料，注意平衡連續灌注，及

50、時補料，注意平衡”的施工工藝。分為的施工工藝。分為“首灌階段首灌階段”、“正常澆筑階段正常澆筑階段”、“補補灌階段灌階段”三個階段進行。三個階段進行。 5 5 5 5 、內支撐鋼管的安裝、內支撐鋼管的安裝、內支撐鋼管的安裝、內支撐鋼管的安裝 水下封底混凝土澆筑完成后水下封底混凝土澆筑完成后5 5天開始鋼吊箱內抽水，抽水作業盡量天開始鋼吊箱內抽水，抽水作業盡量安排在白天進行，每抽水安排在白天進行，每抽水1 1米高度后就暫停抽水然后觀察、檢查吊箱的米高度后就暫停抽水然后觀察、檢查吊箱的情況情況1 1小時左右，確定沒有異常現象后方可繼續抽水，吊箱內的水邊抽小時左右，確定沒有異常現象后方可繼續抽水，吊

51、箱內的水邊抽邊安裝內支撐鋼管。邊安裝內支撐鋼管。 6 6 6 6 、鑿樁頭及封底砼表面處理、鑿樁頭及封底砼表面處理、鑿樁頭及封底砼表面處理、鑿樁頭及封底砼表面處理 鋼吊箱抽水完成后即可進行孔樁樁頭鑿除及封底砼表面處理，將鋼吊箱抽水完成后即可進行孔樁樁頭鑿除及封底砼表面處理，將樁頭鑿除至設計樁頂樁頭鑿除至設計樁頂+ +預留承臺鋼筋保護層高度（此部分按預留承臺鋼筋保護層高度（此部分按0.15m0.15m考慮）考慮）即可，鑿除過程中必須注意上下作業層間（與內支撐轉換操作之間）即可，鑿除過程中必須注意上下作業層間（與內支撐轉換操作之間）相互錯開施工。在鑿樁頭的同時進行吊箱內封底砼的表面處理、找平，相互

52、錯開施工。在鑿樁頭的同時進行吊箱內封底砼的表面處理、找平，必要時在表面抹層高標號砂漿或必要時在表面抹層高標號砂漿或C25C25砼。砼。7 7 7 7、承臺分層施工、承臺分層施工、承臺分層施工、承臺分層施工 由于深水主墩承臺體積較大，考慮到鋼吊箱承重要求和施工的方由于深水主墩承臺體積較大，考慮到鋼吊箱承重要求和施工的方便性及大體積砼降低溫度需求等方面的因素，深水主墩承臺采取分兩便性及大體積砼降低溫度需求等方面的因素，深水主墩承臺采取分兩層澆筑：第一層厚度為層澆筑：第一層厚度為2.2m2.2m，砼方量為，砼方量為289.54m3289.54m3，第二層厚為，第二層厚為1.8m1.8m，砼方量為砼方

53、量為236.90m3236.90m3。雙壁鋼吊箱雙壁鋼吊箱雙壁鋼吊箱雙壁鋼吊箱四、四、 工藝流程工藝流程浮箱就位浮箱就位鋼管樁打入鋼管樁打入鋼圍籠連接鋼圍籠連接定位架定位定位架定位定位架制作定位架制作 浮箱制作浮箱制作 鋼管樁及連接件加工鋼管樁及連接件加工 鉆孔樁平臺搭設鉆孔樁平臺搭設 鉆孔樁平臺型鋼加工鉆孔樁平臺型鋼加工鋼護筒打入鋼護筒打入鋼護筒打入鋼護筒打入鋼護筒的制作鋼護筒的制作鉆孔樁施工鉆孔樁施工鉆孔樁施工鉆孔樁施工鋼管樁平臺施工工藝流程圖鋼管樁平臺施工工藝流程圖鋼管樁平臺施工工藝流程圖鋼管樁平臺施工工藝流程圖鋼管樁平臺施工工藝流程圖鋼管樁平臺施工工藝流程圖鋼管樁平臺施工工藝流程圖鋼管

54、樁平臺施工工藝流程圖設立鉆架和其他設備設立鉆架和其他設備鉆進鉆進制作鉆頭制作鉆頭鉆機就位鉆機就位制作鋼護筒制作鋼護筒下沉鋼護筒下沉鋼護筒樁位放樣樁位放樣掏渣卸土焊鉆頭掏渣卸土焊鉆頭設立鋼筋骨架設立鋼筋骨架向鉆孔注清水或泥漿向鉆孔注清水或泥漿制作鉆架制作鉆架運輸吊裝鋼筋骨架運輸吊裝鋼筋骨架設立導管設立導管制備混凝土制備混凝土試拼裝檢驗導管試拼裝檢驗導管輸送混凝土輸送混凝土灌注水下混凝土灌注水下混凝土設置隔水栓貓頭鷹設置隔水栓貓頭鷹制作導管制作導管設立拌和站設立拌和站測量混凝土面高度測量混凝土面高度混凝土備料混凝土備料完成孔樁灌注完成孔樁灌注設立清孔設備設立清孔設備清孔清孔施工準備施工準備上承重梁

55、安裝上承重梁安裝 測量放樣測量放樣 上承重梁加工上承重梁加工 底模鋪設底模鋪設 測量放樣測量放樣 吊桿加工吊桿加工 底大梁安裝底大梁安裝 底模加工底模加工底大梁加工底大梁加工 吊桿安裝吊桿安裝 測量放樣測量放樣 雙壁鋼吊箱施工工藝流程圖雙壁鋼吊箱施工工藝流程圖雙壁鋼吊箱施工工藝流程圖雙壁鋼吊箱施工工藝流程圖 第二層側模安裝第二層側模安裝 測量控制測量控制測量控制測量控制 第二層側模加工第二層側模加工 內撐腰梁及內撐鋼管安裝內撐腰梁及內撐鋼管安裝 測量控制測量控制測量控制測量控制 第三層側模加工第三層側模加工 內撐腰梁及內撐鋼管安裝內撐腰梁及內撐鋼管安裝 內撐腰梁及內撐鋼管加工內撐腰梁及內撐鋼管

56、加工 第三層側模安裝第三層側模安裝 內撐腰梁及內撐鋼管加工內撐腰梁及內撐鋼管加工 底層側模安裝底層側模安裝 底層側模加工底層側模加工封底混凝土澆筑封底混凝土澆筑 混凝土澆筑準備混凝土澆筑準備混凝土澆筑準備混凝土澆筑準備內撐鋼管換轉為內撐架內撐鋼管換轉為內撐架 混凝土齡期達到后，鋼套箱內抽水混凝土齡期達到后，鋼套箱內抽水 抽水機具準備抽水機具準備內撐架加工內撐架加工 鋼吊箱下沉就位，吊箱底堵漏鋼吊箱下沉就位，吊箱底堵漏 測量控制測量控制 第四層側模安裝第四層側模安裝 第四層側模加工第四層側模加工 測量控制測量控制測量控制測量控制 內撐腰梁及內撐鋼管安裝內撐腰梁及內撐鋼管安裝 內撐腰梁及內撐鋼管加

57、工內撐腰梁及內撐鋼管加工 底層腰梁及內支撐拆除底層腰梁及內支撐拆除承臺混凝土養護、表面鑿毛承臺混凝土養護、表面鑿毛承臺混凝土養護、表面鑿毛承臺混凝土養護、表面鑿毛 承臺頂層混凝土澆筑承臺頂層混凝土澆筑 承臺頂層、墩身鋼筋安裝承臺頂層、墩身鋼筋安裝 承臺頂層、墩身鋼筋加工承臺頂層、墩身鋼筋加工承臺頂層、墩身鋼筋加工承臺頂層、墩身鋼筋加工承臺底層混凝土澆筑承臺底層混凝土澆筑 混凝土澆筑準備混凝土澆筑準備割護筒、鑿樁頭，封底混凝土表面找平割護筒、鑿樁頭，封底混凝土表面找平承臺底層鋼筋安裝承臺底層鋼筋安裝 承臺底層鋼筋加工承臺底層鋼筋加工 深水主墩承臺施工工藝流程圖深水主墩承臺施工工藝流程圖深水主墩承

58、臺施工工藝流程圖深水主墩承臺施工工藝流程圖封底砼表面處理封底砼表面處理冷卻管安裝、試通水、檢查、加固冷卻管安裝、試通水、檢查、加固 鋼筋安裝鋼筋安裝 鋼筋加工、檢驗鋼筋加工、檢驗鋼筋加工、檢驗鋼筋加工、檢驗 鋼吊箱施工鋼吊箱施工樁頭鑿除樁頭鑿除砼澆筑砼澆筑養護養護 第二層第二層 表面鑿毛表面鑿毛 五、五、 質量控制措施質量控制措施、單壁鋼圍籠鋼管垂直度的控制保證措施單壁鋼圍籠鋼管垂直度的控制保證措施 采用采用75*75*575*75*5角鋼做成導向角鋼框并固定在鋼管樁定位架上，在鋼管下沉過程角鋼做成導向角鋼框并固定在鋼管樁定位架上，在鋼管下沉過程中導向角鋼框箍住鋼管的措施確保鋼管的垂直度。中導

59、向角鋼框箍住鋼管的措施確保鋼管的垂直度。2 2、鋼護筒垂直度的控制保證措施鋼護筒垂直度的控制保證措施 采取導向槽鋼箍住措施確保護筒垂直度。采取導向槽鋼箍住措施確保護筒垂直度。3 3、鋼筋籠的定位和固定措施鋼筋籠的定位和固定措施鋼筋籠的定位和固定措施鋼筋籠的定位和固定措施 把把6 6根根2828孔樁主筋接長至孔樁鋼護筒頂面以上，每隔孔樁主筋接長至孔樁鋼護筒頂面以上，每隔4m4m增加鋼筋籠內箍與接增加鋼筋籠內箍與接長主筋焊接，通過鋼護筒頂面孔樁的十字線進行校正鋼筋籠的平面位置，鋼筋籠長主筋焊接，通過鋼護筒頂面孔樁的十字線進行校正鋼筋籠的平面位置，鋼筋籠校正合格后通過短鋼筋兩端分別與鋼護筒和孔樁接長

60、的主筋焊接來固定，防止灌校正合格后通過短鋼筋兩端分別與鋼護筒和孔樁接長的主筋焊接來固定，防止灌注混凝土時鋼筋籠上浮。注混凝土時鋼筋籠上浮。4 4、鋼管樁平臺防洪加固措施鋼管樁平臺防洪加固措施鋼管樁平臺防洪加固措施鋼管樁平臺防洪加固措施 1 1）、為減少鋼管的計算長度，增大鋼管樁的允許受力，鋼管樁間橫向連接和剪）、為減少鋼管的計算長度，增大鋼管樁的允許受力，鋼管樁間橫向連接和剪刀撐的底部標高由刀撐的底部標高由325.0m325.0m降至降至321.5m321.5m； 2 2）、為加強單壁鋼圍籠的整體穩定性和防止受洪水沖刷，通過鋼絲繩把鋼圍籠）、為加強單壁鋼圍籠的整體穩定性和防止受洪水沖刷，通過鋼

61、絲繩把鋼圍籠固定在河岸的混凝土地錨上。固定在河岸的混凝土地錨上。 六、六、 注意事項注意事項雙壁雙壁鋼吊箱施工需注意的事項鋼吊箱施工需注意的事項 1 1）、所有加工的構件均須準確按照設計要求尺寸進行制作。）、所有加工的構件均須準確按照設計要求尺寸進行制作。 2 2）、底大梁、底板安裝及側模下沉前必須經過精確的測量放樣，底板間的縫隙）、底大梁、底板安裝及側模下沉前必須經過精確的測量放樣，底板間的縫隙必須填充密實，確保封底砼澆筑時不漏漿。必須填充密實，確保封底砼澆筑時不漏漿。 3 3）、套箱下放應本著安全，平穩的原則進行，下放作業盡量安排在白天進行，）、套箱下放應本著安全，平穩的原則進行，下放作業

62、盡量安排在白天進行，并由專門領導負責統一指揮安排。并由專門領導負責統一指揮安排。 4 4）、側模安裝也須經過測量復測確定精確位置，由兩側向中間的順序對稱安裝。）、側模安裝也須經過測量復測確定精確位置，由兩側向中間的順序對稱安裝。側模底部直接安放在底板上，然后在其外側用角鋼擋住，把側模板夾穩。側模底部直接安放在底板上，然后在其外側用角鋼擋住，把側模板夾穩。 5 5）、吊桿精軋螺紋鋼須采用）、吊桿精軋螺紋鋼須采用4040塑料膠管包住，以防止在承臺施工過程中電焊塑料膠管包住，以防止在承臺施工過程中電焊觸焊而喪失其作用。中間停頓休息時間須把吊桿擰緊，為了保證整個套箱平穩下放觸焊而喪失其作用。中間停頓休

63、息時間須把吊桿擰緊，為了保證整個套箱平穩下放 6 6）、承臺吊箱利用手拉葫蘆下放，整個下放行程約）、承臺吊箱利用手拉葫蘆下放，整個下放行程約1414米左右。考慮葫蘆的行程，米左右。考慮葫蘆的行程，分分2 23 3次進行，當中應充分考慮鋼絲繩及吊環的掛法，下沉過程應按照次進行，當中應充分考慮鋼絲繩及吊環的掛法，下沉過程應按照“緩慢、平緩慢、平穩穩”的原則進行，中間停頓休息時間須把吊桿擰緊，為了保證整個套箱平穩的原則進行，中間停頓休息時間須把吊桿擰緊，為了保證整個套箱平穩下放，操作時必須有專人統一指揮，每下沉下放，操作時必須有專人統一指揮，每下沉1 1米時應利用水平儀進行抄米時應利用水平儀進行抄平

64、檢查吊箱是否整體平衡下沉，以便及時進行調整，如遇到卡籠或其平檢查吊箱是否整體平衡下沉，以便及時進行調整，如遇到卡籠或其它意外事情發生，應及時安排潛水員下水探清情況再做實際處理。它意外事情發生，應及時安排潛水員下水探清情況再做實際處理。 7 7）、為防止吊箱下沉時由于水流的作用而向下游移動導致底板卡）、為防止吊箱下沉時由于水流的作用而向下游移動導致底板卡住鋼護筒而無法下沉，在上游側鋼圍籠鋼管上安裝住鋼護筒而無法下沉，在上游側鋼圍籠鋼管上安裝2 2個手拉葫蘆，與下個手拉葫蘆，與下游側模板連在一起，通過手拉葫蘆進行糾偏，在吊箱下放的同時必須游側模板連在一起，通過手拉葫蘆進行糾偏，在吊箱下放的同時必須

65、同時放松糾偏葫蘆（手拉葫蘆的行程鋼鏈采取改裝加長）。同時放松糾偏葫蘆（手拉葫蘆的行程鋼鏈采取改裝加長）。 8 8）、封底砼澆筑后）、封底砼澆筑后5 5天工始抽水作業，抽水盡量安排在白天進行，天工始抽水作業，抽水盡量安排在白天進行，每抽水每抽水1 1米高度后就暫停抽水然后觀察、檢查吊箱的情況米高度后就暫停抽水然后觀察、檢查吊箱的情況1 1小時左右，小時左右，確定沒有異常現象后方可繼續，吊箱內的水抽干后接著進行封底砼表確定沒有異常現象后方可繼續，吊箱內的水抽干后接著進行封底砼表面處理、找平。面處理、找平。 七、七、 安全環保施工方案安全環保施工方案 1 1、進入水中墩施工現場必須配戴好個人防護用品

66、。、進入水中墩施工現場必須配戴好個人防護用品。 2 2、船間的通道、聯結梁、定位架、浮箱、鋼管樁平臺上，鋪設人行道、船間的通道、聯結梁、定位架、浮箱、鋼管樁平臺上，鋪設人行道板和欄桿，要配備救生物品。板和欄桿，要配備救生物品。 3 3、汽車吊在浮箱上作業，應用鋼絲繩和混凝土錨固定，前后輪下應用、汽車吊在浮箱上作業，應用鋼絲繩和混凝土錨固定，前后輪下應用三角木楔緊，工作完畢應將起重臂放下，制動器剎牢。三角木楔緊，工作完畢應將起重臂放下，制動器剎牢。 4 4、吊起重物時，應先將重物吊離地面、吊起重物時，應先將重物吊離地面10cm10cm左右，停機檢查制動器靈敏左右，停機檢查制動器靈敏性和可靠性以及

67、重物綁扎的牢固程度，確認情況正常后，方可繼續工作。性和可靠性以及重物綁扎的牢固程度，確認情況正常后，方可繼續工作。 5 5、起升或降下重物時，速度要均勻、平穩，保持機身的穩定，防止重、起升或降下重物時，速度要均勻、平穩，保持機身的穩定，防止重心傾斜。嚴禁起吊的重物自由下落。心傾斜。嚴禁起吊的重物自由下落。 6 6、吊裝作業應指派專人統一指揮，參加吊裝的起重工要掌握作業的安、吊裝作業應指派專人統一指揮，參加吊裝的起重工要掌握作業的安全要求，其他人員要有明確分工。全要求，其他人員要有明確分工。 7 7、各種機械設備在水上運輸或裝配中，必須具有足夠的穩定性，并要、各種機械設備在水上運輸或裝配中，必須

68、具有足夠的穩定性，并要制定吊運、組裝、拆卸時的安全技術措施。制定吊運、組裝、拆卸時的安全技術措施。 8 8、鉆孔機械就位后，應對鉆機及配套設備進行全面檢查。鉆機安設必、鉆孔機械就位后，應對鉆機及配套設備進行全面檢查。鉆機安設必須平穩、牢固。須平穩、牢固。鉆架應加設斜撐或纜風繩。鉆架應加設斜撐或纜風繩。 9 9、沖擊鉆孔，選用的鉆錐、卷揚機和鋼絲繩等，應配置適當，鋼絲、沖擊鉆孔，選用的鉆錐、卷揚機和鋼絲繩等，應配置適當，鋼絲繩與鉆錐用繩卡固接時，繩卡數量應與鋼絲繩直徑相匹配。沖擊過程中，繩與鉆錐用繩卡固接時，繩卡數量應與鋼絲繩直徑相匹配。沖擊過程中，鋼絲繩的松弛度應掌握適宜。鋼絲繩必須做定期檢查

69、。鋼絲繩的松弛度應掌握適宜。鋼絲繩必須做定期檢查。 1010、沖擊鉆孔當鉆頭提到接近護筒底緣時，應減速、平穩提升，不得、沖擊鉆孔當鉆頭提到接近護筒底緣時，應減速、平穩提升，不得碰撞護筒和鉤掛護筒底緣。碰撞護筒和鉤掛護筒底緣。 1111、鉆機停鉆，必須將鉆頭提出孔外，置于鉆架上，不得滯留孔內。、鉆機停鉆，必須將鉆頭提出孔外，置于鉆架上，不得滯留孔內。 1212、施工前應與當地港航監督部門聯系，制定有關通航、作業安全事、施工前應與當地港航監督部門聯系，制定有關通航、作業安全事宜。宜。 1313、鉆孔使用的泥漿，設置泥漿循環凈化系統，并注意防止或減少環、鉆孔使用的泥漿，設置泥漿循環凈化系統，并注意防

70、止或減少環境污染。境污染。 1414、在水中墩施工時，施工隊要隨時注意下雨情況和河水上漲情況，、在水中墩施工時，施工隊要隨時注意下雨情況和河水上漲情況，必要時立即撤離施工現場。必要時立即撤離施工現場。 八、八、施工設計驗算書施工設計驗算書 1、計算參數取值鉆機自重130 kN，鉆頭自重95 kN，鉆頭沖擊系數1.0，其余的構件沖擊系數0.3施工荷載取2.5kN/m2設計流速:設計無明確,初定=2.0m/s河床沖刷：設計無明確,基于安全考慮，沖刷深度取1.5m 臨時結構支架承載力可擴大1.3倍 =145MPa， =85 MPa2、鉆孔平臺計算1)縱向大梁計算 縱向大梁為2I36b工字鋼，直接承受

71、鉆機荷載。鉆機輥軸縱向間距為7m，單根大梁受力如圖所示。一）、鋼管樁平臺驗算書一）、鋼管樁平臺驗算書 I= 331480000mm4 W=1841600 mm3I= 331480000mm4 W=1841600 mm3P=(P=(（130+2.5*9.78*16/2130+2.5*9.78*16/2）*1.3+95*2.0)/4=140.61kN*1.3+95*2.0)/4=140.61kN kN kN m kN mmm kN mm MPa 1.3 =188.5 MPa MPa 1.3 =188.5 MPa MPa 1.3 =110.5 MPa MPa 1.3 =110.5 MPa2)2)橫向

72、大梁計算橫向大梁計算 橫向大梁為橫向大梁為2I45b2I45b工字鋼，受力如圖所示，圖中型鋼受力已考慮上部型鋼自重工字鋼，受力如圖所示，圖中型鋼受力已考慮上部型鋼自重和施工荷載。和施工荷載。P=(P=(（74.5+84.1+130*2+2.5*9.78*1674.5+84.1+130*2+2.5*9.78*16）*1.3+95*2*2.0)/12=110.92kN*1.3+95*2*2.0)/12=110.92kNI=675180000 mm4 W=3000800mm3I=675180000 mm4 W=3000800mm3 kN kN m kN mmm kN mm最大支反力最大支反力F=15

73、9.2 kN F=159.2 kN MPa 1.3 =188.5 MPa MPa 1.3 =188.5 MPa MPa 1.3 =110.5 MPa MPa 1.3 =110.5 MPa3)3)3)3)鋼管樁彎壓計算鋼管樁彎壓計算鋼管樁彎壓計算鋼管樁彎壓計算 鋼管樁采取直徑為鋼管樁采取直徑為630mm630mm，壁厚，壁厚8mm8mm的鋼管，鋼管樁的長度為的鋼管，鋼管樁的長度為22.0m22.0m。其截面性能。其截面性能參數為：面積參數為：面積A=160.35 cm2A=160.35 cm2，截面模量為，截面模量為W=2526.26 cm3W=2526.26 cm3， 回轉半徑回轉半徑i=22

74、.56 cmi=22.56 cm。鋼管樁的自重為鋼管樁的自重為G=22.0X1.26=27.722kNG=22.0X1.26=27.722kN。 水流壓力作用于水位以下水深水流壓力作用于水位以下水深1/31/3處，其荷載為處，其荷載為 P P流水流水= (KAV2)/(2g)= (KAV2)/(2g) (0.8(328-306)0.639.812.02)/(210)(0.8(328-306)0.639.812.02)/(210) 21.75kN21.75kN M=159.5 kN M=159.5 kN m m=(N+G)/A+M/W=(N+G)/A+M/W=(N+G)/A+M/W=(N+G)/

75、A+M/W = (159.2+27.72) /160.35+159.5/2526.26 = (159.2+27.72) /160.35+159.5/2526.26 = (159.2+27.72) /160.35+159.5/2526.26 = (159.2+27.72) /160.35+159.5/2526.26 = 122.88 MPa 1.3=188.5 MPa = 122.88 MPa 1.3=188.5 MPa = 122.88 MPa 1.3=188.5 MPa = 122.88 MPa F=159.2 kN kN F=159.2 kN 故鋼管樁的穩定性滿足要求。故鋼管樁的穩定性滿足

76、要求。4 4 4 4）鋼管樁打入深度的驗算）鋼管樁打入深度的驗算）鋼管樁打入深度的驗算）鋼管樁打入深度的驗算 鋼管樁打入深度主要由單鋼管樁承受的豎向力確定，同時考慮鋼管樁打入深度主要由單鋼管樁承受的豎向力確定，同時考慮1.5m1.5m沖刷，即要沖刷，即要求鋼管樁側摩阻力大于豎向荷載。求鋼管樁側摩阻力大于豎向荷載。 鋼管樁打入河床的深度約為鋼管樁打入河床的深度約為4.0m4.0m。 Qd=Qd=（U*qfiLi+qrAU*qfiLi+qrA）/rdNmax/rdNmax = =（2.03*120*2.03*120*2.52.52.52.5+120*0.016+120*0.016） =610.92

77、 kN Nmax =186.92 kN=610.92 kN Nmax =186.92 kN5 5 5 5）鋼護筒打入深度和防坍孔的控制措施）鋼護筒打入深度和防坍孔的控制措施）鋼護筒打入深度和防坍孔的控制措施）鋼護筒打入深度和防坍孔的控制措施 (1)(1)、由于受浮箱承載力和庫區水位漲落的限制、由于受浮箱承載力和庫區水位漲落的限制, ,無法使用大噸位的振動錘進行無法使用大噸位的振動錘進行大孔徑鋼護筒的打設大孔徑鋼護筒的打設, , 鋼護筒打入河床的深度為鋼護筒打入河床的深度為 2.0m2.0m。 (2)(2)、鉆孔施工由于受庫區水位漲落影響，水位上漲時，增加護筒內的泥漿，使、鉆孔施工由于受庫區水位

78、漲落影響，水位上漲時，增加護筒內的泥漿，使泥漿面標高高于最高水位泥漿面標高高于最高水位1.5m1.5m2m2m，保證護筒內外水頭差滿足要求。在鉆孔排渣、，保證護筒內外水頭差滿足要求。在鉆孔排渣、提鉆、除土或因故停鉆時，應保持孔內有規定的水頭和符合要求的泥漿密度、粘度提鉆、除土或因故停鉆時，應保持孔內有規定的水頭和符合要求的泥漿密度、粘度以防坍孔。在鉆孔鉆至以防坍孔。在鉆孔鉆至50cm50cm時，使鋼護筒跟進下沉時，使鋼護筒跟進下沉1.0m1.0m，保證鋼護筒打入河床的深，保證鋼護筒打入河床的深度度3.0m3.0m以上。以上。 (3)(3)、派專人定期測量河床面，當河床沖刷嚴重時，及時采取拋填砂

79、袋的辦法進、派專人定期測量河床面，當河床沖刷嚴重時，及時采取拋填砂袋的辦法進行沖刷防護，以確保鋼護筒有足夠的入床深度和鉆孔平臺的整體穩定及安全。行沖刷防護，以確保鋼護筒有足夠的入床深度和鉆孔平臺的整體穩定及安全。二）、雙壁鋼吊箱驗算書二）、雙壁鋼吊箱驗算書 一）、計算參數取值一）、計算參數取值一）、計算參數取值一）、計算參數取值封底砼容重為24kN/m3,封底砼浮容重為14kN/m3傾倒及振搗混凝土產生的荷載取2kN/m2施工荷載取2.5kN/m2流速:按平均流速v=2.0m/s計算臨時結構支架承載力可擴大1.3倍二）、鋼吊箱基本參數二）、鋼吊箱基本參數二）、鋼吊箱基本參數二）、鋼吊箱基本參數

80、（1 1）外輪廓：）外輪廓：14.3(14.3(長長)m*12.7()m*12.7(寬寬)m*17.5()m*17.5(高高)m*1.0()m*1.0(壁厚壁厚)m)m（2 2）重量：鋼吊箱塊件：）重量：鋼吊箱塊件：187.4t;187.4t;底板及承重系統底板及承重系統:87.07t;:87.07t;水平支水平支 撐撐:52.16t :52.16t ；以上合計；以上合計, , 鋼吊箱總重鋼吊箱總重G G鋼鋼=326.7t=326.7t（3 3）鋼吊箱隔艙內面積（）鋼吊箱隔艙內面積（m m2 2）：）： S S隔艙隔艙=2*=2*（14.3+10.714.3+10.7）*1.0=50.0 *1

81、.0=50.0 （4 4）鋼吊箱所圍內空凈面積（扣除鋼護筒后）鋼吊箱所圍內空凈面積（扣除鋼護筒后）（m m2 2）： A A12.3*10.7-*3*3=103.3412.3*10.7-*3*3=103.34（5 5）鋼吊箱設計水頭差（）鋼吊箱設計水頭差（m m）：）： h=hh=h外外-h-h內內 =328.0-310.50=17.5=328.0-310.50=17.5(6)(6)、C30C30承臺混凝土承臺混凝土（1 1）體積（）體積（m3m3）：）：V V承臺承臺=12.3*10.7*4.0=526.44=12.3*10.7*4.0=526.44（2 2）重量（）重量（t t）：）：G

82、G承臺承臺=526.44*2.5=1316.1=526.44*2.5=1316.1三）、鋼吊箱計算三）、鋼吊箱計算三）、鋼吊箱計算三）、鋼吊箱計算1)1)1)1)封底混凝土厚度計算封底混凝土厚度計算封底混凝土厚度計算封底混凝土厚度計算Q Q鋼吊箱自重，按鋼吊箱自重，按326.7t326.7t計計 A A吊箱底凈面積為吊箱底凈面積為103.34m103.34m2TT鋼護筒與混凝土間容許摩擦力取鋼護筒與混凝土間容許摩擦力取10T/m10T/m2 2K-抗浮安全系數，為1.3 H鋼吊箱封底后水頭差，為13.5m計算得：計算得：T=3.5mT=3.5m2 2 2 2）、鋼吊箱吊裝入水階段受力計算）、鋼

83、吊箱吊裝入水階段受力計算）、鋼吊箱吊裝入水階段受力計算）、鋼吊箱吊裝入水階段受力計算 扣除支撐柱、上承重系統的鋼吊箱總重272.6t，起吊時采用20t的葫蘆下放入水的施工方案，共布置施工方案，共布置2525個吊點，每個吊點平均承載約個吊點，每個吊點平均承載約10.9t10.9t，故可以滿，故可以滿足施工要求。足施工要求。 3)3)3)3)、支撐牛腿受力計算、支撐牛腿受力計算、支撐牛腿受力計算、支撐牛腿受力計算 此工況下牛腿所受荷載為底板重此工況下牛腿所受荷載為底板重18.93t18.93t、首節壁板自重、首節壁板自重63.33t63.33t、分配梁重、分配梁重2.6t2.6t。采用。采用36b

84、36b工字鋼牛腿，結構圖如下工字鋼牛腿，結構圖如下 q=(63.3+18.93+2.6)/8=106KNq=(63.3+18.93+2.6)/8=106KN 作用于牛腿根部的彎矩作用于牛腿根部的彎矩M=q0.08=8.48 KNM=q0.08=8.48 KN m m，剪力，剪力Q=106KN Q=106KN 牛腿截面面積牛腿截面面積A=83.5 cm2A=83.5 cm2，I=16530 cm4I=16530 cm4，/S=30.3cm/S=30.3cm，W=83.5 cm3W=83.5 cm3， MPa1.3145=188.5 MPaMPa1.3145=188.5 MPa MPa1.385=

85、110. 5MPa MPa1.385=110. 5MPa 翼緣采用對接焊，焊縫應力為：翼緣采用對接焊，焊縫應力為： f=M/( hotb)=8.48103/(3613.81.58) f=M/( hotb)=8.48103/(3613.81.58) =10.8 MPa1.3145=188.5 MPa =10.8 MPa1.3145=188.5 MPa 腹板采用兩條角焊縫，角焊縫焊角尺寸為腹板采用兩條角焊縫，角焊縫焊角尺寸為hfhf，角焊縫應力，角焊縫應力: : f=Q10 f=Q103 3/(20.712(328.4-20)=20.5 MPa1.385=110. 5MPa/(20.712(328

86、.4-20)=20.5 MPa1.385=110. 5MPa4 4 4 4）、）、）、）、混凝土封底階段混凝土封底階段混凝土封底階段混凝土封底階段a a a a、底板驗算、底板驗算、底板驗算、底板驗算、底板面板計算、底板面板計算、底板面板計算、底板面板計算 豎肋間距為豎肋間距為0.6m0.6m，底板長寬比為，底板長寬比為380/60=6.3380/60=6.32 2，按單向板分析計算，跨徑取，按單向板分析計算，跨徑取為為0.52m0.52m，取，取0.01m0.01m面板條按兩邊固結的超靜定梁計算，面板受均布荷載。混凝土作面板條按兩邊固結的超靜定梁計算，面板受均布荷載。混凝土作用在底板上的均布

87、荷載相對于鋼吊箱壁板作用在底板上的均布荷載要大，所以只須用在底板上的均布荷載相對于鋼吊箱壁板作用在底板上的均布荷載要大，所以只須驗算封底混凝土作用區域的底板強度。驗算封底混凝土作用區域的底板強度。 1.3 =188.5 MPa 1.3 =188.5 MPa 1.3 =110.5 Mpa 1.3 =110.5 Mpa、豎肋計算、豎肋計算、豎肋計算、豎肋計算豎肋承受封底混凝土的浮重。間距為豎肋承受封底混凝土的浮重。間距為0.6m0.6m，最大跨徑為，最大跨徑為2.2m2.2m，假定豎肋為受均布荷，假定豎肋為受均布荷載的兩邊固結的超靜定梁作為計算模型。載的兩邊固結的超靜定梁作為計算模型。I12.6I

88、12.6工字鋼的截面特性為：工字鋼的截面特性為： 1.3 =188.5 MPa 1.3 =188.5 MPa 1.3 =110.5 Mpa 1.3 =110.5 Mpa、橫肋計算、橫肋計算、橫肋計算、橫肋計算 橫肋承受封底混凝土的浮重。間距為橫肋承受封底混凝土的浮重。間距為0.4m0.4m，跨徑為，跨徑為0.52m0.52m，假定橫肋為受均布荷，假定橫肋為受均布荷載的兩邊固結的超靜定梁作為計算模型。載的兩邊固結的超靜定梁作為計算模型。8050880508的截面特性為：的截面特性為： 1.3 =188.5 MPa 1.3 =188.5 MPa 1.3 =110.5 Mpa 1.3 =110.5

89、Mpab b b b、底大梁驗算、底大梁驗算、底大梁驗算、底大梁驗算 底大梁承受封底混凝土的浮重、底板重、壁板重、分配梁及自重，假定主梁為底大梁承受封底混凝土的浮重、底板重、壁板重、分配梁及自重，假定主梁為以吊點作為支點，受均布荷載的不等跨連續簡支梁。以吊點作為支點，受均布荷載的不等跨連續簡支梁。受力模型如圖所示（單位：受力模型如圖所示（單位：KNKN）：）： 通過計算得：通過計算得： kNkN m kN mmm kN mm 彎矩、剪力及支點反力分別見下圖。彎矩、剪力及支點反力分別見下圖。彎矩圖彎矩圖 剪力圖剪力圖 支反力圖支反力圖 2I45b2I45b工字鋼的截面特性為：工字鋼的截面特性為：

90、I=67520cm4I=67520cm4，W=3000cm3 W=3000cm3 MPa 1.3 =188.5 MPa MPa 1.3 =188.5 MPa MPa 1.3 =110.5 Mpa MPa 1.3 =110.5 Mpac c c c、吊桿計算、吊桿計算、吊桿計算、吊桿計算 根據主梁計算可知，吊點所受最大力根據主梁計算可知，吊點所受最大力F=38.4tF=38.4t，吊桿選用，吊桿選用3232精軋螺紋鋼，精軋螺紋鋼，3232精軋螺紋鋼的抗拉荷載為精軋螺紋鋼的抗拉荷載為83.5t83.5t，83.5/38.4=2.1783.5/38.4=2.172 2，滿足要求。，滿足要求。d d

91、d d、承重縱梁計算、承重縱梁計算、承重縱梁計算、承重縱梁計算 承重縱梁承受力為吊桿傳來的底大梁支反力，以承重橫梁為支點，受集中荷載承重縱梁承受力為吊桿傳來的底大梁支反力，以承重橫梁為支點，受集中荷載的不等跨連續簡支梁，受力如圖所示（單位：的不等跨連續簡支梁，受力如圖所示（單位：KNKN）：）： 通過計算得：通過計算得： kNkN m kN mmm kN mm支點反力為支點反力為792.7KN792.7KN彎矩、剪力及支點反立分別見下圖彎矩、剪力及支點反立分別見下圖 彎矩圖彎矩圖 剪力圖剪力圖 縱向大梁為縱向大梁為22I36b22I36b工字鋼，其截面特性為工字鋼，其截面特性為 I=17433

92、6cm4I=174336cm4，W=9685.3cm3 W=9685.3cm3 MPa 1.3 =188.5 MPa MPa 1.3 =188.5 MPa MPa 1.3 =110.5 MPa MPa 1.3 =110.5 MPae e e e、承重橫梁計算、承重橫梁計算、承重橫梁計算、承重橫梁計算 承重橫梁承受力為承重縱梁傳來的支反力，以支撐拄為支點，受集中荷載的不承重橫梁承受力為承重縱梁傳來的支反力，以支撐拄為支點，受集中荷載的不等跨連續簡支梁，受力如圖所示（單位：等跨連續簡支梁，受力如圖所示（單位：KNKN）：）： 通過計算得：通過計算得： kNkN m kN mmm kN mm 支點反

93、力為支點反力為1981.8KN1981.8KN彎矩及剪力圖分別如下彎矩及剪力圖分別如下彎矩圖彎矩圖剪力圖剪力圖 橫向大梁為橫向大梁為2(2I45b)2(2I45b)工字鋼，工字鋼， I=359815cm4I=359815cm4，W=15991.8cm3 W=15991.8cm3 MPa 1.3 =188.5 MPa MPa 1.3 =188.5 MPa MPa 1.3 =110.5 MPaMPa F=1981.8kN kN F=1981.8kN 5 5 5 5）吊箱內抽水階段）吊箱內抽水階段）吊箱內抽水階段）吊箱內抽水階段 該工況主要為吊箱壁板靜水壓力和水流壓力，在艙壁內注滿水，吊箱所受水壓該

94、工況主要為吊箱壁板靜水壓力和水流壓力，在艙壁內注滿水，吊箱所受水壓力如下圖所示：力如下圖所示： a a a a、鋼吊箱抗浮、抗滑計算、鋼吊箱抗浮、抗滑計算、鋼吊箱抗浮、抗滑計算、鋼吊箱抗浮、抗滑計算 鋼吊箱在封底混凝土澆筑時，若保持鋼吊箱內外水位差為零，則底板承受鋼吊箱在封底混凝土澆筑時，若保持鋼吊箱內外水位差為零，則底板承受3.5m3.5m厚封底混凝土的浮重，此狀態下吊桿承受豎向拉力；在封底混凝土完成抽干水后，厚封底混凝土的浮重，此狀態下吊桿承受豎向拉力；在封底混凝土完成抽干水后，為最不利驗算應力狀態。鋼吊箱承受浮力，設定抽水時施工水位為為最不利驗算應力狀態。鋼吊箱承受浮力，設定抽水時施工水

95、位為327.5m327.5m，吊箱底，吊箱底標高為標高為310.5m310.5m，且鋼吊箱隔艙內灌滿水，則鋼吊箱整體抗浮穩定驗算如下，且鋼吊箱隔艙內灌滿水，則鋼吊箱整體抗浮穩定驗算如下 ：、浮力、浮力、浮力、浮力A A、高水位時、高水位時327.5m327.5m時時 F F浮浮=V=V排排 g=Sg=S hh g g = =（103.34+50.0103.34+50.0）* *（327.5-310.5327.5-310.5）*1.0*1.0=2530.1t*1.0*1.0=2530.1tB B、低水位、低水位318.0m318.0m時時 F F浮浮=V=V排排 g=Sg=S hh g g =

96、=（103.34+50.0103.34+50.0）* *（318.0-310.5318.0-310.5）*1.0*1.0=1150.1t*1.0*1.0=1150.1t、豎直向下的力、豎直向下的力、豎直向下的力、豎直向下的力 封底時豎直向下的力包括鋼吊箱的重量、所注水的重量、封底混凝土的重量以及封底時豎直向下的力包括鋼吊箱的重量、所注水的重量、封底混凝土的重量以及封底混凝土與鋼護筒外壁間的粘結力（鋼護筒與封底混凝土間粘結力為封底混凝土與鋼護筒外壁間的粘結力（鋼護筒與封底混凝土間粘結力為 10t/10t/），），即即 F F下下=G=G鋼鋼+G+G壁艙水壁艙水+G+G封底混凝土封底混凝土+F+F

97、粘粘 其中：其中： G G鋼鋼=326.7t=326.7tG G壁艙水壁艙水=50.0*=50.0*（327.5-310.5327.5-310.5）*1.0=850.0t*1.0=850.0t G G封底混凝土封底混凝土=868.1t=868.1t F F粘粘=4=4（DhDh） =4* =4*（3.14*3.0*3.53.14*3.0*3.5）*10t/*10t/ =1319.5t=1319.5t F F下下=326.7+850.0+868.1+1319.5=3364.3t=326.7+850.0+868.1+1319.5=3364.3t、鋼吊箱抗浮驗算、鋼吊箱抗浮驗算、鋼吊箱抗浮驗算、鋼吊

98、箱抗浮驗算高水位高水位327.5m327.5m時，考慮鋼吊箱為自浮狀態時，考慮鋼吊箱為自浮狀態, ,則鋼吊箱的抗浮穩定性系數為則鋼吊箱的抗浮穩定性系數為 K= FK= F下下/ F/ F浮浮=3364.3/2530.1=1.33=3364.3/2530.1=1.33 故封底混凝土滿足抗浮穩定性要求。故封底混凝土滿足抗浮穩定性要求。、鋼吊箱抗滑驗算、鋼吊箱抗滑驗算、鋼吊箱抗滑驗算、鋼吊箱抗滑驗算 低水位低水位318.0m318.0m時，在第一層承臺混凝土澆注時封底混凝土有向下滑落的可能。故時，在第一層承臺混凝土澆注時封底混凝土有向下滑落的可能。故需對該工況下的封底混凝土抗滑落的穩定性進行分析。其

99、荷載組合為：鋼吊箱自重需對該工況下的封底混凝土抗滑落的穩定性進行分析。其荷載組合為：鋼吊箱自重（向下）（向下）+ +封底混凝土自重（向下）封底混凝土自重（向下）+ +壁艙水自重（向下）壁艙水自重（向下）+ +第一層承臺混凝土自重第一層承臺混凝土自重（向下）（向下）+ +混凝土與鋼護筒外壁間的粘結力（向上）混凝土與鋼護筒外壁間的粘結力（向上）+ +水浮力（向上）水浮力（向上） G G第一層混凝土第一層混凝土=12.3*10.7*2.2*2.5=723.9t=12.3*10.7*2.2*2.5=723.9t K= K= （F F粘粘+F+F浮）浮）/ /（G G鋼鋼+G+G壁艙水壁艙水+G+G封底

100、混凝土封底混凝土+G+G第一層混凝土）第一層混凝土） =2469.6/2768.7=2469.6/2768.7 =0.90 =0.90 故需設置吊桿。故需設置吊桿。b b b b、封底混凝土強度計算、封底混凝土強度計算、封底混凝土強度計算、封底混凝土強度計算參考無梁樓板計算模式，取參考無梁樓板計算模式，取5 5跨連續梁（梁寬跨連續梁（梁寬1m1m，高，高3.5m3.5m）計算，取施工時水位為）計算，取施工時水位為327.5m327.5m，荷載取值，荷載取值q=17.010-243.5=86KN/mq=17.010-243.5=86KN/m。如下圖所示：。如下圖所示： 計算得：計算得： kNkN

101、 m kN m kN C25 C25混凝土容許主拉應力混凝土容許主拉應力f=0.57MPa f=0.57MPa M=fW=0.5710613.52/6=1163.8 kN M=fW=0.5710613.52/6=1163.8 kN m m108.3 kN108.3 kN m m C25 C25混凝土容許剪應力混凝土容許剪應力 =1.46MPa =1.46MPa =Q/ =Q/（1.033.5/21.033.5/2）=0.031 MPa=0.031 MPa =1.46MPa =1.46MPa 故封底混凝土符合要求。故封底混凝土符合要求。c c c c、壁板雙壁結構的計算、壁板雙壁結構的計算、壁板

102、雙壁結構的計算、壁板雙壁結構的計算、面板計算、面板計算、面板計算、面板計算艙壁內注水后，在封底混凝土頂面處的吊箱內側壁板受水壓力最大，壓強為艙壁內注水后，在封底混凝土頂面處的吊箱內側壁板受水壓力最大，壓強為140KPa140KPa，面板厚面板厚6mm6mm，面板豎肋間距，面板豎肋間距0.6m0.6m，面板長寬比為，面板長寬比為600/60=10600/60=102 2，按單向板分析。取寬，按單向板分析。取寬1cm1cm面板條，按兩邊固結的超靜定梁計算。跨徑取為面板條，按兩邊固結的超靜定梁計算。跨徑取為0.6m0.6m。 計算截面：計算截面：W=bh2/6=10.62/6=0.06 cm3 W=

103、bh2/6=10.62/6=0.06 cm3 A=bh=10.6=0.6cm2 A=bh=10.6=0.6cm2 板條受水壓力線荷載標準值板條受水壓力線荷載標準值q=1350.01=1.35KN/mq=1350.01=1.35KN/m。 最大彎矩最大彎矩M=qlM=ql2 2/12=1.350.6/12=1.350.62 2/12=0.041 KN/12=0.041 KN m m 最大剪力最大剪力Q= ql/2=1.350.6/2=0.41 KNQ= ql/2=1.350.6/2=0.41 KN ； 。、豎肋計算、豎肋計算、豎肋計算、豎肋計算 面板豎肋采用面板豎肋采用I12.6I12.6工字鋼

104、，驗算時考慮與面板共同受力。最不利位置為封底混工字鋼，驗算時考慮與面板共同受力。最不利位置為封底混凝土頂面一跨，該位置跨徑取（壁板桁架層間距）凝土頂面一跨，該位置跨徑取（壁板桁架層間距）0.8m0.8m。驗算時假定豎肋與面板在在。驗算時假定豎肋與面板在在上下兩層壁板桁架內構成兩邊固定的單跨超靜定梁。面板有效寬度取上下兩層壁板桁架內構成兩邊固定的單跨超靜定梁。面板有效寬度取30t=306=180mm30t=306=180mm，組合截面如圖所示，組合截面如圖所示豎肋所受線荷載設計值豎肋所受線荷載設計值q=0.4135=54KN/mq=0.4135=54KN/mM=540.82/12=2.88 KN

105、M=540.82/12=2.88 KN m mQ=540.8/2=21.6 KNQ=540.8/2=21.6 KN m m組合截面組合截面A=28.9cm2,WxA=28.9cm2,Wx上上=222.2cm3=222.2cm3，WxWx下下=82.1cm3=82.1cm3。則則 ，剪應力剪應力 ， 、壁板桁架的計算、壁板桁架的計算、壁板桁架的計算、壁板桁架的計算 在此工況下，封底混凝土頂面附近的壁板桁架受吊箱內外水壓力最大，為桁架受在此工況下，封底混凝土頂面附近的壁板桁架受吊箱內外水壓力最大，為桁架受力的最不利位置。驗算時偏安全取該位置附近的單層桁架分析力的最不利位置。驗算時偏安全取該位置附近

106、的單層桁架分析, ,在內支撐支點處進行在內支撐支點處進行單向約束。面板有效寬度與橫肋組成的組合截面梁作為桁架上下弦桿截面，腹桿為雙單向約束。面板有效寬度與橫肋組成的組合截面梁作為桁架上下弦桿截面，腹桿為雙角鋼。桁架上下弦桿在節點處不釋放彎矩，腹桿各端點釋放彎矩。桁架受力取該層桁角鋼。桁架上下弦桿在節點處不釋放彎矩，腹桿各端點釋放彎矩。桁架受力取該層桁架所分擔的架所分擔的0.8m0.8m高范圍水壓力。該位置距離設計水位高范圍水壓力。該位置距離設計水位14m14m，距離壁板內水面，距離壁板內水面14m14m，則桁，則桁架上弦桿所受內外水壓力為零；桁架下弦桿受水壓力的設計值架上弦桿所受內外水壓力為零

107、；桁架下弦桿受水壓力的設計值q2q213.5100.8=108kN/m13.5100.8=108kN/m。取絎架最大跨度三個單元進行建模計算，桁架受力結果如。取絎架最大跨度三個單元進行建模計算，桁架受力結果如圖所示。圖所示。受力最大弦桿：受力最大弦桿：N=178.1KNN=178.1KN，M=13.1 KNM=13.1 KN m m，Q=65.2KNQ=65.2KN腹桿軸力：腹桿軸力：N=228.94KNN=228.94KN。弦桿按組合截面計算，組合截面如圖所示。弦桿按組合截面計算，組合截面如圖所示。A=20.6cmA=20.6cm， W W下下175.12cm3175.12cm3彎壓應力值彎

108、壓應力值腹桿為雙肢腹桿為雙肢L80508L80508，截面特性為：，截面特性為：A=20cm2,Ix=107cm4,Iy=187cm4,WxA=20cm2,Ix=107cm4,Iy=187cm4,Wx上上=21.9cm3=21.9cm3，WxWx下下=33.9cm3,ix=1.9cm=33.9cm3,ix=1.9cm，iy=2.5cmiy=2.5cm。強度應力強度應力 計算長度計算長度lox=loy=0.95mlox=loy=0.95m。 ， , , b/t=8/0.8=10=0.58loy/b=10, b/t=8/0.8=10=0.58loy/b=10, 查表得軸壓穩定系數查表得軸壓穩定系數

109、xx0.8180.818，yy0.897,0.897, 穩定應力穩定應力 d d d d、鋼吊箱內支撐計算、鋼吊箱內支撐計算、鋼吊箱內支撐計算、鋼吊箱內支撐計算、流水壓力的計算、流水壓力的計算、流水壓力的計算、流水壓力的計算( ( ( (流速按流速按流速按流速按2m/s2m/s2m/s2m/s計算計算計算計算) ) ) ) P P流水流水= (KAV2)/(2g)= (KAV2)/(2g) (0.819.812.02)/(210)(0.819.812.02)/(210) 0.16 T/0.16 T/、靜水壓力的計算、靜水壓力的計算、靜水壓力的計算、靜水壓力的計算( ( ( (設計水位按設計水位

110、按設計水位按設計水位按328.0m328.0m328.0m328.0m計算計算計算計算) ) ) ) A A、各標高點處的靜水壓力、各標高點處的靜水壓力 h1=314m P1=14T/h1=314m P1=14T/ h2=316.5m P2=11.5T/h2=316.5m P2=11.5T/ h3=320.5m P3=7.5T/h3=320.5m P3=7.5T/ h4=324.5m P4=3.5T/h4=324.5m P4=3.5T/ B B、相應標高處均帶荷載、相應標高處均帶荷載q q的計算的計算 ( (水平每延米荷載水平每延米荷載) ) h=314m h=314m q q1 1=1/2*

111、11.5*2.5+2/3*1/2*(14-11.5)*2.5=1/2*11.5*2.5+2/3*1/2*(14-11.5)*2.5 =16.5T/m =16.5T/m 說明說明: :標高標高314.0m314.0m至至310.5m310.5m段為封底混凝土，此段水壓力不算入段為封底混凝土，此段水壓力不算入314.0m314.0m位置。位置。 h=316.5mh=316.5m q q2 2=1/2*11.5*2.5+1/3*1/2*(14-11.5)*2.5+1/2=1/2*11.5*2.5+1/3*1/2*(14-11.5)*2.5+1/2 *7.5*4+2/3*1/2*(11.5-7.5)*

112、4 *7.5*4+2/3*1/2*(11.5-7.5)*4 =14.375+16.04+5.33 =14.375+16.04+5.33 =35.75T/m =35.75T/m h=320.5m h=320.5m q q3 3=1/2*7.5*4+1/3*1/2*(11.5-7.5)*4+1/2*3.5*4=1/2*7.5*4+1/3*1/2*(11.5-7.5)*4+1/2*3.5*4 +2/3*1/2*(7.5-3.5)*4 +2/3*1/2*(7.5-3.5)*4=15+2.67+7+5.33=30T/mh=324.5mq4=1/2*3.5*3.5+1/3*1/2*(7.5-3.5)*3.

113、5+2/3*1/2*3.5*3.5 =12.5T/m（2）、內支撐的驗算、最底層內支撐取標高h=316.5m處均帶荷載為驗算荷載,即qmax=q2=35.75T/m A A、縱橋向內支撐受力驗算、縱橋向內支撐受力驗算 Ra= Rd= 71.99T， Rb= Rc=119.28T 300鋼管(=10)內支撐最大壓力 Rmax=71.99T630鋼管(=8)內支撐最大壓力 Rmax=119.28T a a、300300鋼管受力驗算鋼管受力驗算=N/A=71.99*10=N/A=71.99*104 4/(*290*10)/(*290*10) =79.02Mpa1.3 =79.02Mpa71.99T

114、=150.28T71.99Tb b、630630鋼管受力驗算鋼管受力驗算=N/A=119.28*10=N/A=119.28*104 4/(*620*8)/(*620*8) =76.55Mpa1.3 =76.55Mpa119.28T =1184.99T119.28T C C、腰梁驗算、腰梁驗算 Mmax=508.7KN.mMmax=508.7KN.m選材選材:W= Mmax /:W= Mmax /=508.710=508.7106 6/188.5/188.5 =2698.7cm3 =2698.7cm3 選用選用2I45b=3000cm32I45b=3000cm3B B B B、橫橋向內支撐受力驗

115、算、橫橋向內支撐受力驗算、橫橋向內支撐受力驗算、橫橋向內支撐受力驗算Ra= Rd= 68.16TRa= Rd= 68.16T， Rb= Rc=151.7TRb= Rc=151.7T， 300300鋼管鋼管(=10(=10) )內支撐最大壓力內支撐最大壓力Rmax=68.16TRmax=68.16T630630鋼管鋼管(=8(=8) )內支撐最大壓力內支撐最大壓力 Rmax=151.7TRmax=151.7Ta a、300300鋼管受力驗算鋼管受力驗算=N/A=68.16*10=N/A=68.16*104 4/(*290*10)/(*290*10) =74.81Mpa1.3 =74.81Mpa6

116、8.16T =199.54T68.16Tb b、630630鋼管受力驗算鋼管受力驗算=N/A=151.7*10=N/A=151.7*104 4/(*620*8)/(*620*8) =97.35Mpa1.3 =97.35Mpa151.7T =1573.44T151.7T C C、腰梁驗算、腰梁驗算 Mmax=536.2KN.mMmax=536.2KN.m 選材選材:W= Mmax /:W= Mmax /=536.210=536.2106 6/188.5/188.5 =2844.5cm3 =2844.5cm3 選用選用2I40b=3000cm32I40b=3000cm3、第二層內支撐、第二層內支撐

117、取標高取標高h=320.5mh=320.5m處均帶荷載為驗算荷載處均帶荷載為驗算荷載, ,即即qmax=q3=30T/mqmax=q3=30T/mA A A A、縱橋向內支撐受力驗算、縱橋向內支撐受力驗算、縱橋向內支撐受力驗算、縱橋向內支撐受力驗算Ra= Rd= 60.4TRa= Rd= 60.4T， Rb= Rc=100.1TRb= Rc=100.1T， 300300鋼管鋼管(=10(=10) )內支撐最大壓力內支撐最大壓力 Rmax=60.4TRmax=60.4T630630鋼管鋼管(=8(=8) )內支撐最大壓力內支撐最大壓力 Rmax=100.1TRmax=100.1Ta a、3003

118、00鋼管受力驗算鋼管受力驗算=N/A=60.4*10=N/A=60.4*104 4/(*290*10)/(*290*10) =66.3 Mpa 1.3 =66.3 Mpa 60.4T =150.28T60.4Tb b、630630鋼管受力驗算鋼管受力驗算=N/A=100.1*10=N/A=100.1*104 4/(*620*8)/(*620*8) =64.24 Mpa 1.3 =64.24 Mpa 100.1T =1184.99T100.1TC C、腰梁驗算、腰梁驗算 Mmax=426KN.mMmax=426KN.m 選材選材:W= Mmax /:W= Mmax /=42610=426106

119、6/188.5/188.5 =2260cm3 =2260cm3 用用2I45b=2278cm32I45b=2278cm3B B B B、橫橋向內支撐受力驗算、橫橋向內支撐受力驗算、橫橋向內支撐受力驗算、橫橋向內支撐受力驗算Ra= Rd= 57.2TRa= Rd= 57.2T， Rb= Rc=127.3TRb= Rc=127.3T， 300300鋼管鋼管(=10(=10) )內支撐最大壓力內支撐最大壓力Rmax=57.2TRmax=57.2T630630鋼管鋼管(=8(=8) )內支撐最大壓力內支撐最大壓力Rmax=127.3TRmax=127.3Ta a、300300鋼管受力驗算鋼管受力驗算=

120、N/A=57.2*10=N/A=57.2*104 4/(*290*10)/(*290*10) =62.78 Mpa 1.3 =62.78 Mpa 57.2T =199.54T57.2Tb b、630630鋼管受力驗算鋼管受力驗算=N/A=127.3*10=N/A=127.3*104 4/(*620*8)/(*620*8) =81.7 Mpa 1.3 =81.7 Mpa 127.3T =1573.44T127.3TC C、腰梁驗算、腰梁驗算 Mmax=450KN.mMmax=450KN.m 選材選材:W= Mmax /:W= Mmax /=45010=450106 6/188.5/188.5 =

121、2387.3cm3 =2387.3cm3 用用2I40b=3000cm32I40b=3000cm3、第三層內支撐、第三層內支撐、第三層內支撐、第三層內支撐取標高取標高h=324.5mh=324.5m處均帶荷載為驗算荷載處均帶荷載為驗算荷載, ,即即qmax=q4=12.5T/mqmax=q4=12.5T/mA A A A、縱橋向內支撐受力驗算、縱橋向內支撐受力驗算、縱橋向內支撐受力驗算、縱橋向內支撐受力驗算Ra= Rd= 25.17TRa= Rd= 25.17T， Rb= Rc=41.71TRb= Rc=41.71T300300鋼管鋼管(=10(=10) )內支撐最大壓力內支撐最大壓力 Rma

122、x=25.17TRmax=25.17T630630鋼管鋼管(=8(=8) )內支撐最大壓力內支撐最大壓力 Rmax=41.71TRmax=41.71Ta a、300300鋼管受力驗算鋼管受力驗算=N/A=25.17*104/(*290*10)=N/A=25.17*104/(*290*10) =27.63Mpa1.3 =27.63Mpa25.17T =150.28T25.17Tb b、630630鋼管受力驗算鋼管受力驗算=N/A=41.71*10=N/A=41.71*104 4/(*620*8)/(*620*8) =26.77Mpa1.3 =26.77Mpa41.71T =1184.99T41.

123、71T C C、腰梁驗算、腰梁驗算 Mmax=177.9KN.mMmax=177.9KN.m 選材選材:W= Mmax /:W= Mmax /=177.9106/188.5=177.9106/188.5 =943.8cm3 =943.8cm3 選用選用2I28b=1068.8cm32I28b=1068.8cm3B B B B、橫橋向內支撐受力驗算、橫橋向內支撐受力驗算、橫橋向內支撐受力驗算、橫橋向內支撐受力驗算Ra= Rd= 23.83TRa= Rd= 23.83T， Rb= Rc=53.04TRb= Rc=53.04T， 300300鋼管鋼管(=10(=10) )內支撐最大壓力內支撐最大壓力

124、Rmax=23.83TRmax=23.83T630630鋼管鋼管(=8(=8) )內支撐最大壓力內支撐最大壓力 Rmax=53.04TRmax=53.04Ta a、300300鋼管受力驗算鋼管受力驗算=N/A=23.83*10=N/A=23.83*104 4/(*290*10)/(*290*10) =26.16 Mpa 1.3 =26.16 Mpa 23.83T =199.54T23.83Tb b、630630鋼管受力驗算鋼管受力驗算=N/A=53.04*104/(*620*8)=N/A=53.04*104/(*620*8) =34.04 Mpa 1.3 =34.04 Mpa 53.04T =1573.44T53.04TC C、腰梁驗算、腰梁驗算 Mmax=187.5KN.mMmax=187.5KN.m 選材選材:W= Mmax /:W= Mmax /=187.510=187.5106 6/188.5/188.5 =994.7cm3 =994.7cm3 用用2I28b=1068.8cm3 2I28b=1068.8cm3 高壩特大橋深水墩基礎高壩特大橋深水墩基礎施工方案施工方案匯報到此結束匯報到此結束謝謝！謝謝！中國中鐵五局中國中鐵五局