1、目錄第一章、編制說(shuō)明及編制依據(jù)第二章、工程概況第三章、模板體系設(shè)計(jì)第四章、施工方法第五章、安全措施第六章、計(jì)算書(shū)第一章、編制說(shuō)明及編制依據(jù)1、編制說(shuō)明根據(jù)本工程設(shè)計(jì)施工圖中廠房首層層高為5m，二層標(biāo)準(zhǔn)層4.5m。按廣東省建委粵建監(jiān)字【 1998】28 號(hào)文規(guī)定，樓層高度 4500mm 的模板安裝、支撐屬高支模施工， 所以本工程首層模板安裝施工時(shí)，須按有關(guān)文件及施工規(guī)范要求進(jìn)行施工，在本方案主要概述為模板支撐體系，施工時(shí)須確保模板體系的剛度、穩(wěn)定性。2、編制依據(jù)1）建施、結(jié)施設(shè)計(jì)圖紙；2）施工合同；3）粵建監(jiān)字【 1998】28 號(hào)文；4）建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ128-2000

2、 、J43-2000；5）門式鋼支頂架技術(shù)參數(shù)資料。第二章、工程概況本工程位于中山市板芙鎮(zhèn)金鐘村，是一棟地面以上 2 層框架結(jié)構(gòu)的工業(yè)廠房，分 I、II、III、IV 四個(gè)等量分區(qū)。其中首層為 5 米高,二層為 4.5 米,屬高支模板,建筑面積 8953.9m2，樓板厚度 100mm （JP/45 是 130 mm） ，最大跨度 9.8 m，最大梁截面 3001000，框架結(jié)構(gòu)，砼標(biāo)號(hào):柱、梁板 C25。第三章、模板體系設(shè)計(jì)1、本工程支撐采用 MF1219 門式鋼管腳手架支撐模板，門架高度為1930 mm ，另有900 mm 高的調(diào)節(jié)架，寬度為 1220mm ，立桿采用門架立桿采用42.0 2

3、.5mm鋼管，立桿加強(qiáng)桿采用26.8 2.5mm 鋼管。門架采用滿堂式搭設(shè)。2、本工程模板采用 18 厚夾板，木枋采用8080200mm 木枋。3、3001000梁支撐方案梁模板采用一道直徑 14 對(duì)拉螺栓拉結(jié)， 對(duì)拉螺栓計(jì)算跨度600mm 。梁側(cè)枋木距離 400mm ，梁底枋木距離 400mm ，頂托枋木支于門架支頂之上。門架的距離尺寸：每榀門架之間距離1.2m，門架跨距 2.12m，步距 1.95m。4、100mm 厚樓板支撐方案板底枋木距離 400mm ，頂托枋木支于門架支頂之上。門架的距離尺寸：每榀門架之間距離 0.9m，門架跨距 2.12m，步距 1.95m。5、搭設(shè)措施說(shuō)明門架搭設(shè)

4、在混凝土墊層地面， 并在架底鋪設(shè)木枋或木板作墊腳。相鄰門式架用剪刀撐和水平加固桿進(jìn)行豎向拉結(jié)，以加強(qiáng)門架的整體剛度。其豎向間距1.2 2.0m，橫向間距0.61.2m，且不少于兩道。另外梁板受力薄弱處視情況加設(shè)單支頂以保證門架系統(tǒng)的牢固及穩(wěn)定。搭設(shè)門架時(shí)， 調(diào)節(jié)頂托至梁、 板的底模位置所需標(biāo)高后安裝龍骨。龍骨應(yīng)通線找平后才鋪設(shè)底模。對(duì)于跨度大于 4m 的板和梁，以及懸臂跨度大于2m 的梁，模板應(yīng)起拱，起拱高度宜為跨度的2%?；虬丛O(shè)計(jì)要求，對(duì)于梁高大于700mm 的梁，在中部每隔 500600mm用穿墻螺絲固定，以防爆模。第四章、施工方法1、模板搭設(shè)門架先沿主梁離柱邊200mm 開(kāi)始排第一只架，

5、按間距要求擺放。邊排邊上斜拉桿，排至梁另一邊的支承柱邊時(shí)，如果離支承柱距離大于400mm 時(shí)，要在柱邊出 200mm 加一個(gè)門架，并要用拉桿連接在相鄰的架上，扎三度固定。第一層架頂鋪設(shè)臨時(shí)托腳板后， 再架設(shè)上層門架， 然后加頂托， 大致調(diào)評(píng)在頂托后放木枋。中層木枋沿門架方向排， 頂層木枋垂直梁放置。 其間距可以根據(jù)梁尺寸而定，鋪梁底板，調(diào)頂托至預(yù)定高度水平（或合梁拱要求）。固定梁底板再裝梁側(cè)模板，設(shè)壓腳板再定側(cè)板支撐，當(dāng)梁高小于700mm 時(shí)，用舊板加兩道斜撐。斜撐與水平面夾角均為450。樓面模板安裝時(shí)門架從梁中出900mm 開(kāi)始排列，排距為900mm 一個(gè)門架滿排。然后上頂托，放木枋調(diào)平、鋪

6、板固定。支撐體系要求在下層 ,樓板在上 600mm 的位置每排列門架用四形扣一道縱向鋼管拉桿，橫向每 1.8m 一道與縱向鋼管扣緊， 在頂層架頂下 500mm 縱橫各扣一道鋼管拉桿， 縱橫鋼管交接處用鋼管扣扣住。 在第一層門架橫桿中間處用一道通長(zhǎng)鋼管與門架相扣，這樣整個(gè)支撐高度有三道水平拉桿，水平拉桿通長(zhǎng)頂柱。故可以保證整體性與穩(wěn)定性。 在懸臂處的模板體系要另作加固處理。在最外部柱450交叉剪力撐，剪力撐底部頂?shù)綐敲妗?、混凝土澆筑由于墻柱與梁板砼強(qiáng)度不同， 為保證工程質(zhì)量，砼不得堆放過(guò)高及過(guò)分集中，而且要及時(shí)拔開(kāi)， 振動(dòng)時(shí)得用振動(dòng)棒撬住模板或鋼筋振動(dòng)。在澆搗樓面砼過(guò)程中要安排一名專職施工員進(jìn)

7、行跟班。在澆筑過(guò)程中， 跟班木工及施工員隨時(shí)觀察模板體系變形情況，特別是門式鋼架有無(wú)局部彎曲而造成失穩(wěn)以及木枋撓度過(guò)大等異常情況。 如有異常， 施工員立即指揮樓面工作人員撤離，經(jīng)確認(rèn)不安全威脅解除后方可進(jìn)行正常施工。3、模板拆除非承重模板（柱、梁側(cè)模）拆除時(shí)，結(jié)構(gòu)砼強(qiáng)度值不低于1.2Mpa；承重模板（梁、板底模）的拆除時(shí)間如下表所示：結(jié)構(gòu)名稱結(jié)構(gòu)跨度（ M ）達(dá)到砼標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度的百分率（% ）板2 50 2，8 75 梁8 75 8 100 梁懸臂構(gòu)件2 100 2 100 拆模順序?yàn)椋汉笾炔?、先支的后拆、先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度較大的梁底模時(shí)， 應(yīng)先從跨中開(kāi)始分別拆向兩端， 拆模

8、時(shí)不要用力過(guò)猛，過(guò)急，拆下來(lái)的木料要及時(shí)整理運(yùn)走，按規(guī)格分類堆放整齊。第五章、安全措施1、 工程施工前應(yīng)組織成立質(zhì)量、安全管理小組負(fù)責(zé)對(duì)整個(gè)工程的的模板支撐的監(jiān)督管理工作。2、施工前組織施工有關(guān)人員進(jìn)行模板安裝、拆除、砼澆筑等有關(guān)的安全、技術(shù)交底。3、模板安裝在完成每一道工序時(shí)，應(yīng)由有關(guān)部門檢查、驗(yàn)收合格，并填寫(xiě)好驗(yàn)收記錄后，方可進(jìn)行下一道工序的施工。4、遇上六級(jí)以上的大風(fēng)時(shí)，應(yīng)暫停室外的高空作業(yè)。5、安裝與拆除 5M以上的模板，應(yīng)搭接腳手架，并設(shè)防護(hù)欄桿，防止上下在同一垂直面操作。6、支模過(guò)程中，如需中途停歇，應(yīng)將支撐搭頭、柱頭板等釘牢。拆模、支撐等運(yùn)走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而附落。7

9、、 砼澆筑時(shí)應(yīng)遣派專職的安全員對(duì)支撐的模板及其支頂架的變形情況，如發(fā)現(xiàn)有異常，應(yīng)立即停止施工，待確定不安全威脅的情況解除后方可進(jìn)行正常施工。8、梁板砼澆筑時(shí)，要控制好樓面上的施工活荷載，如：砼傾落度、移擺砼泵管等操作，盡量減少其對(duì)模板支撐的沖擊而產(chǎn)生失穩(wěn)。第六章、計(jì)算書(shū)第一節(jié)、梁模板門式腳手架支撐計(jì)算書(shū)門式鋼管腳手架的計(jì)算參照建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ128-2000）。 1-立桿；2- 立桿加強(qiáng)桿； 3- 橫桿； 4- 橫桿加強(qiáng)桿計(jì)算門架的幾何尺寸圖1. 模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.30 ；梁截面高度 D(m):1.0 門架型號(hào) :MF1219 ；扣件連接方式

10、 : 單扣件；腳手架搭設(shè)高度 (m):4. 0 承重架類型設(shè)置 : 縱向支撐平行于門架；門架橫距 La(m):1.00 ；門架縱距 Lb(m):1.00 ；門架幾何尺寸 :b(mm):1219.00 ，b1(mm):750.00 ，h0(mm):1930.00 ，h1(mm):1536.00 ，h2(mm):100.00 ，步距(mm):1950.00 ；加強(qiáng)桿的鋼管類型 : 483.5 ；立桿鋼管類型 : 483.5 ；2. 荷載參數(shù)模板自重 (kN/m2):0.35 ；鋼筋自重 (kN/m3):1.50 ；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):18.0 ；傾倒混凝土側(cè)壓力 (kN/m2):

11、2.0 ；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0 3. 梁底模板參數(shù)板底橫向支撐截面類型： 木方 : 50100mm ；板底縱向支撐截面類型： 18MM夾板；梁底橫向支撐間隔距離(mm)：200.0 ；面板厚度 (mm)：18.0 5. 梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距 (mm) ：500；次楞間距 (mm)：4；穿梁螺栓水平間距 (mm) ：500；穿梁螺栓豎向間距 (mm) ： 3； 穿梁螺栓直徑 (mm) ： M12 ； 主要材料：木楞，寬度50mm ，高度100mm. 二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算1. 梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓

12、力。按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值 : 其中 - 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取，輸入0時(shí)系統(tǒng)按200/(T+15) 計(jì)算，得 5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取 20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取 2.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數(shù)，取 1.000；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為 40.549 kN/m2、

13、18.000 kN/m2，取較小值 18.000 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu) , 需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。 強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞 （內(nèi)龍骨）的根數(shù)為 4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖 ( 單位： mm) 1. 強(qiáng)度計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公式如下 : 其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)； M - 面板的最大彎距 (N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩， W = 501.81.8/6=27cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2) ；按

14、以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2 0.5 180.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.4 0.5 20.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計(jì)算跨度 ( 內(nèi)楞間距 ): l = 200mm；面板的最大彎距 M= 0.1 10.982002 = 4.39 104N.mm ；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 4.39 104 / 2.70 104=1.627N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : f = 13N/mm2；面板的受彎

15、應(yīng)力計(jì)算值 =1.627N/mm2小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13N/mm2，滿足要求！ 2. 撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 180.5 = 9N/mm； l-計(jì)算跨度 (內(nèi)楞間距 ): l = 200mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩 : I = 501.8 1.8 1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計(jì)算值 : = 0.677 9 2004/(100 9500 2.43 105) = 0.042 mm ；面板的最大容許撓度值 : = l/250 =200/250 = 0.8mm ；面板的最大撓度計(jì)算值

16、 =0.042mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計(jì)算1. 內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞木直接承受模板傳遞的荷載， 按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用 1根木楞，截面寬度 50mm ，截面高度 100mm ，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為 : W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 50 10031/12 = 416.67cm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）. 內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下 : 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2) ； M - 內(nèi)楞的最大彎距 (N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的

17、強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2) 。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.4 20.9) 0.2=4.39kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度 (外楞間距 ): l = 500mm；內(nèi)楞的最大彎距 : M=0.1 4.39 500.002= 1.10 105N.mm ；最大支座力 :R=1.1 4.3920.5=2.416 kN ；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.10 105/8.33 104 = 1.318 N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : f = 11N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.318 N/mm2小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=1

18、1N/mm2，滿足要求?。?）. 內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中 E - 面板材質(zhì)的彈性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =18.00 0.20= 3.60 N/mm ； l-計(jì)算跨度 ( 外楞間距 ) ：l = 500mm； I-面板的截面慣性矩： I = 4.17106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值 : = 0.677 3.6 5004/(100 9000 4.17 106) = 0.041 mm ；內(nèi)楞的最大容許撓度值 : = 500/250=2mm ；內(nèi)楞的最大撓度計(jì)算值=0.041mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2. 外楞計(jì)算外楞木承受

19、內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.416kN, 按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，外龍骨采用 1根木楞，截面寬度 50mm ，截面高度 100mm ，截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為 : W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 50 10031/12 = 416.67cm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖外楞彎矩圖 (kN.m) 外楞變形圖 (mm) （1）. 外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中 - 外楞受彎應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2) M - 外楞的最大彎距 (N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 (N/mm2) 。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.4

20、84 kN.m 外楞最大計(jì)算跨度 : l = 200mm ；經(jīng)計(jì)算得到，外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 4.84 105/8.33 104 = 5.803 N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 : f = 11N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =5.803N/mm2小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=11N/mm2，滿足要求！（2）. 外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計(jì)算得到外楞的最大撓度為0.323 mm 外楞的最大容許撓度值 : = 200/250=0.8mm ；外楞的最大撓度計(jì)算值 =0.323mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下 : 其中 N - 穿梁螺栓

21、所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑 : 12 mm ；穿梁螺栓有效直徑 : 9.85 mm ；穿梁螺栓有效面積 : A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力 : N =18 0.5 0.3 =2.7 kN 。穿梁螺栓最大容許拉力值 : N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.92kN ，滿足要求！六、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu) , 需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。 計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,

22、 按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1. 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下 : 其中， M- 面板計(jì)算最大彎距 (N.mm)； l-計(jì)算跨度 ( 梁底支撐間距 ): l =200.000mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值q1:1.2 （24+1.5）0.7 0.4 0.9=7.711kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2 0.35 0.4 0.9=0.151kN/m 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值q3: 1.4 20.

23、4 0.9=1.008kN/m；q = q1 + q2 + q3=7.711+0.151+1.008=8.87kN/m ；面板的最大彎距： M = 0.1 8.87 2002= 35481.6N.mm；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中， -面板承受的應(yīng)力 (N/mm2) ； M -面板計(jì)算最大彎距 (N.mm)； W -面板的截面抵抗矩b: 面板截面寬度， h: 面板截面厚度；W=0.400 10318.0002/6=21600.000 mm3；f -面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值： = M/W =35481.600 /216

24、00.000 = 1.643N/mm2 ；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值: =1.643N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2. 撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊(cè)鋼度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下 : 其中， q- 作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50) 0.700+0.35 ）0.40 = 7.28N/mm ； l-計(jì)算跨度 ( 梁底支撐間距 ): l =200.00mm； E-面板的彈性模量 : E = 9500.0N/mm2； I-面板的截面慣性矩 : I =40.0001.8003/12 = 19.440cm4

25、；面板的最大允許撓度值 : =200/250 = 0.8mm ；面板的最大撓度計(jì)算值 : = 0.677 7.28 2004/(100 95001.94 105)=0.042mm ；面板的最大撓度計(jì)算值 : =0.042mm 小于 面板的最大允許撓度值 : = 0.8mm ，滿足要求！七、梁底縱、橫向支撐計(jì)算（一）、梁底橫向支撐計(jì)算本工程梁底橫向支撐采用木方 : 50 100mm 。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、 新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1. 荷載的計(jì)算：(1) 鋼筋混凝土梁自重 (kN/m)

26、：q1:=（24+1.5）10.2=5.1kN/m；(2) 模板的自重荷載 (kN/m) ：q2:=0.35 (21+0.3)/0.40.2=0.40kN/m (3) 活荷載為振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN) ：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1:=20.2=0.4kN ；均布荷載設(shè)計(jì)值： q = 1.25.1 0.9+1.2 0.400.9=5.94kN/m；集中荷載設(shè)計(jì)值： P = 1.40.4 0.9=0.504kN；均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q = 5.1+0.40 =5.5kN/m；2. 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩計(jì)算公式如下 : 其中， M- 計(jì)算最大彎距 (N.mm)； l-計(jì)算跨度 ( 門架寬度

27、) ；l =1219.000mm； q-作用在模板上的均布荷載設(shè)計(jì)值；q=5.94kN/m p-作用在模板上的集中荷載設(shè)計(jì)值；p= 0.504kN a-計(jì)算簡(jiǎn)圖 a段長(zhǎng)度； a=（1.219-0.4 ）/2 =0.41 m c-計(jì)算簡(jiǎn)圖 c段長(zhǎng)度； c= 0.4 m 最大彎距： M =5.940.400（0.4101.219-0.400 ）/8+0.504 1.219/4=0.447kN.m ；按以下公式進(jìn)行梁底橫向支撐抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中， -梁底橫向支撐承受的應(yīng)力 (N/mm2)； M -梁底橫向支撐計(jì)算最大彎距(N.mm)； W -梁底橫向支撐的截面抵抗矩 b: 板底橫向支撐截面寬度，h:

28、 板底橫向支撐截面厚度； W=50.000100.0002/6=83333.333 mm3 f -梁底橫向支撐截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) ；f=11.000N/mm2；梁底橫向支撐截面的最大應(yīng)力計(jì)算值： = M/W =0.174 106/83333.333= 2.086 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值 2.086 N/mm2小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 11N/mm2，滿足要求！3. 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力的計(jì)算公式如下：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：其中最大剪力 : V= 4.0820.400/2+0.504/2 = 1.885 kN；梁底橫向支撐受剪應(yīng)力計(jì)算值 T = 3 1.885103/(

29、2 50.000100.000) = 0.565N/mm2；梁底橫向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv = 1.400 N/mm2；梁底橫向支撐的受剪應(yīng)力計(jì)算值 : T =0.565N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.4N/mm2，滿足要求！4. 撓度驗(yàn)算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計(jì)算公式如下: 其中， -計(jì)算最大撓度 (N.mm)； l-計(jì)算跨度 ( 門架寬度 ) ；l =1219.000mm； q-作用在模板上的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；q=3.780kN/m； E-梁底橫向支撐彈性模量；E= 9.00 103 N/mm2； I-梁底橫向支撐截面慣性矩；I=4166666.667 mm4；梁底

30、橫向支撐最大撓度計(jì)算值= 3.780 400 (8 12193-4 4002 1219+4003) /(3849.00 103 4166667)=1.402mm ；梁底橫向支撐的最大允許撓度 = 1219.000/250=4.876 mm ；梁底橫向支撐的最大撓度計(jì)算值 : =1.402mm 小于梁底橫向支撐的最大允許撓度 =4.876mm，滿足要求?。ǘ⒘旱卓v向支撐計(jì)算本工程梁底縱向支撐采用 12.6 號(hào)槽鋼。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、 新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1. 荷載的計(jì)算：(1)

31、 鋼筋混凝土梁自重 (kN) ：p1:=（24+1.5）10.3 0.2/2 =0.765kN ；(2) 模板的自重荷載 (kN) ：p2:=0.35 (21 +0.3) 0.2/2 =0.008kN (3) 活荷載為振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN) ：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P3:=20.4 0.2/2 =0.08kN ；經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值集中荷載設(shè)計(jì)值： P = 1.2（0.765+ 0.08)+ 1.40.080=1.126 kN ；2. 抗彎強(qiáng)度及撓度驗(yàn)算：梁底縱向支撐，按集中荷載三跨連續(xù)梁計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：梁底縱向支撐計(jì)算簡(jiǎn)圖梁底縱向支撐梁彎矩圖 (kN.m) 梁底縱向支撐梁剪

32、力圖 (kN) 梁底縱向支撐梁變形圖 (mm) 最大彎矩： M= 0.501 kN.m 最大剪力： V= 5.723 kN 最大變形（撓度）： 0.043 mm 按以下公式進(jìn)行梁底縱向支撐抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中， -梁底縱向支撐承受的應(yīng)力 (N/mm2)； M -梁底縱向支撐計(jì)算最大彎距(N.mm)； W -梁底縱向支撐的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=62137mm3； f -梁底縱向支撐截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) f=215.000N/mm2； w -最大容許撓度 (mm) w= 1000.000/250 = 4.000 mm；梁底縱向支撐截面的最大應(yīng)力計(jì)算值： = M/W = 0.5

33、01 106/62137.000 = 8.069 N/mm2梁底縱向支撐的最大應(yīng)力計(jì)算值 8.069 N/mm2小于 梁底縱向支撐抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 215N/mm2，滿足要求！梁底縱向支撐的最大撓度計(jì)算值 : =0.043mm 小于梁底縱向支撐的最大允許撓度 =4mm，滿足要求！ 3. 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : IZ - 槽鋼的慣性矩， 391.466cm4； -槽鋼的腹板厚度， 5.5mm ； b -槽鋼的翼緣寬度， 53mm ； h0- 槽鋼高度， 126mm ； h -槽鋼腹板高度， 108mm ；梁底縱向支撐受剪應(yīng)力計(jì)算值 T = 5.72310353 1262 - (53-

34、5.5)1082/(8 391.4661045.5) = 9.549N/mm2；梁底縱向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv = 125.000 N/mm2；梁底縱向支撐的受剪應(yīng)力計(jì)算值 9.549 N/mm2小于 梁底縱向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 125N/mm2，滿足要求！八、門架荷載計(jì)算1. 靜荷載計(jì)算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1) 腳手架自重產(chǎn)生的軸向力 NGK1(kN/m) 門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為：門架MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撐 2副 20.04=0.08 kN 連接棒 2個(gè) 20.165=0.33 kN 鎖臂 2副 20.184=0.368 kN 合計(jì)

35、 1.002 kN 經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架自重合計(jì)NGk1 = 0.514 kN/m 。(2) 加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力NGK2(kN/m) 剪刀撐采用483.5mm 鋼管，按照 5步4跨設(shè)置剪刀撐與水平面夾角： =arctg( (41.95)/ ( 51.00 ) )= 57.34 每米腳手架高中剪刀撐自重：2 37.63210-3 (5 1.000)/cos /(4 1.950) = 0.089kN/m ；水平加固桿采用483.5 mm 鋼管，按照 5步4跨設(shè)置，每米腳手架高中水平加固桿自重：37.63210-3 (5 1.000) / (41.950) = 0.024kN/m

36、；每跨內(nèi)的直角扣件 4個(gè)，旋轉(zhuǎn)扣件 4個(gè)，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量為 0.010kN/m；經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架加固桿、 剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì) NGk2= 0.124 kN/m ；(3) 梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產(chǎn)生的軸向力NGK3(kN) 1）鋼筋混凝土梁自重 (kN) ：（24.000+1.500 ）0.300 11.000= 7.650kN ；2)模板的自重荷載 (kN) ：0.350(2 1+0.300) 1.000 =0.805 kN ；經(jīng)計(jì)算得到，梁鋼筋混凝土、模板及梁底支撐等產(chǎn)生的軸向

37、力合計(jì) NGk3 = 8.455 kN/m ；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為 NG = (NGK1 + NGK2) 4.800 + NGk3= 11.517kN；2. 活荷載計(jì)算活荷載為振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN) ：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ = 2.0000.400 1.000= 0.800kN ；九、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算: 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式( 不組合風(fēng)荷載 ) 其中 NG - 每米高腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NG = 11.517 kN/m ； NQ - 腳手架的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NQ = 0.8 kN；經(jīng)計(jì)算得到， N = 14.115 kN 。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計(jì)算其

38、中 N - 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值，N = 14.115 kN ； Nd - 一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值(kN) ；一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值以下公式計(jì)算其中- 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由長(zhǎng)細(xì)比 kho/i 查表得到， =0.537； k - 調(diào)整系數(shù)， k=1.17； k0 - 一榀門架的承載力修正系數(shù)，k0=0.9； i - 門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=2.12 cm ； h0 - 門架的高度， h0=1.93m； I0 - 門架立桿的截面慣性矩，I0=12.19 cm4； A1 - 門架立桿的截面面積， A1=4.89 cm2； h1 - 門架加強(qiáng)桿的高度， h1=1.54m；

39、 I1 - 門架加強(qiáng)桿的截面慣性矩，I1=12.19 cm4； f - 門架鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205 N/mm2。 A - 一榀門架立桿的截面面積，A=9.78 cm2； A=2 A1=24.89= 9.78 cm2； I - 門架立桿的換算截面慣性矩，I=21.89 cm4； I=I0+I1h1/h0=12.190+12.190 1536.000/1930.000=21.891 cm4經(jīng)計(jì)算得到， Nd= 96.897 kN 。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 N Nd，滿足要求！第二節(jié)、梁模板門式腳手架支撐計(jì)算書(shū)1. 構(gòu)造參數(shù)門架型號(hào) :MF1219 ；扣件連接方式 : 單扣件；腳手架搭設(shè)高度(m):

40、4.70 承重架類型設(shè)置 : 縱向支撐平行于門架；門架橫距La(m):1.00 ；門架縱距 Lb(m):1.00 ；門架幾何尺寸 :b(mm):1219.00 ，b1(mm):750.00 ，h0(mm):1930.00 ，h1(mm):1536.00 ，h2(mm):100.00 ，步距 (mm):1950.00；加強(qiáng)桿的鋼管類型: 483.5 ；立桿鋼管類型 : 483.5 ；理2. 樓板參數(shù)鋼筋級(jí)別 : 二級(jí)鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí) :C25 ；每層標(biāo)準(zhǔn)施工天數(shù) :8 ；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000 ；樓板的計(jì)算寬度 (m):4.00 ；

41、樓板的計(jì)算厚度 (mm):100.00 ；樓板的計(jì)算長(zhǎng)度(m):4.50 ；施工平均溫度 ():15.000 ；3. 板底模板參數(shù)板底橫向支撐截面類型： 木方 : 50100mm ；板底縱向支撐截面類型： 12.6號(hào)槽鋼；板底橫向支撐間隔距離(mm) ：250.0；面板厚度 (mm)：20.0 二、板底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu) , 需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。 計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小 , 按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載、施工荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1. 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算

42、公式如下 : 其中， M- 面板計(jì)算最大彎距 (N.mm)； l-計(jì)算跨度 ( 板底橫向支撐間距 ): l =250.000mm ； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計(jì)值q1: 1.2 (25+1.1) 0.1 10.9=2.819kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2 0.35 10.9=0.378kN/m 施工人員及設(shè)備產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值q3: 1.4 110.9=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=2.819+0.378+1.26=4.457kN/m ；面板的最大彎距： M = 0.1 4.4572502= 27855N.mm ；按以下公式進(jìn)

43、行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中， -面板承受的應(yīng)力 (N/mm2)； M -面板計(jì)算最大彎距 (N.mm)； W -面板的截面抵抗矩b: 面板截面寬度， h: 面板截面厚度；W=1.000 10320.0002/6=66666.667 mm3；f -面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值： = M/W =27855.000 /66666.667 = 0.418N/mm2 ；面板截面的最大應(yīng)力計(jì)算值: =0.418N/mm2小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13N/mm2，滿足要求！2. 撓度驗(yàn)算根據(jù) 建筑施工計(jì)算手冊(cè) 剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載， 同

44、時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下 : 其中， q- 作用在模板上的壓力線荷載: q =（25.00+1.100) 0.100 1.000= 2.61N/mm； l-計(jì)算跨度 ( 板橫向支撐間距 ): l =250.00mm； E-面板的彈性模量 : E = 9000.0N/mm2； I-面板的截面慣性矩 : I =100.00023/12 = 66.667cm4；面板的最大允許撓度值 : =250/250 = 1mm ；面板的最大撓度計(jì)算值 : = 0.677 2.61 2504/(100 95006.67 105)=0.011mm ；面板的最大撓度計(jì)算值 : =0.011mm 小于

45、 面板的最大允許撓度值 : = 1mm，滿足要求！三、板底縱、橫向支撐計(jì)算（一）、板底橫向支撐計(jì)算本工程板底橫向支撐采用木方 : 50 100mm 。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設(shè)備荷載； 撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、 鋼筋自重荷載。1. 荷載的計(jì)算：(1) 鋼筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q1:=(25+1.1) 0.1 0.25=0.652kN/m；(2) 模板的自重荷載 (kN/m) ：q2:=0.35 0.25=0.087kN/m (3) 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN) ：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值P1:=110.25

46、=0.25kN；均布荷載設(shè)計(jì)值： q = 1.20.6520.9+1.2 0.0870.9=0.799kN/m；集中荷載設(shè)計(jì)值： P = 1.40.250.9=0.315kN；均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q = 0.652+0.087 =0.74kN/m；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值： P = P1 =0.25kN ；2. 抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：最大彎矩計(jì)算公式如下 : 其中， M- 計(jì)算最大彎距 (N.mm)； l-計(jì)算跨度 ( 門架縱距 ) ；l =1.000mm； q-作用在模板上的均布荷載設(shè)計(jì)值；q=0.799kN/m p-作用在模板上的集中荷載設(shè)計(jì)值；p= 0.315kN 最大彎距： M =0.3151.000/4

47、+0.799 1.0002/8=0.179kN.m；按以下公式進(jìn)行板底橫向支撐抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中， -板底橫向支撐承受的應(yīng)力 (N/mm2)； M -板底橫向支撐計(jì)算最大彎距(N.mm)； W -板底橫向支撐的截面抵抗矩 b: 板底橫向支撐截面寬度，h: 板底橫向支撐截面厚度； W=50.000100.0002/6=83333.333 mm3 f -板底橫向支撐截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2) ；f=11.000N/mm2；板底橫向支撐截面的最大應(yīng)力計(jì)算值： = M/W = 0.179 106/83333.333 = 2.144N/mm2；板底橫向支撐的最大應(yīng)力計(jì)算值 2.144 N/mm2

48、小于 板底橫向支撐抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 11N/mm2，滿足要求！3. 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力的計(jì)算公式如下：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足：其中最大剪力 : V=0.315/2 +0.7991.000/2 = 0.557 kN；板底橫向支撐受剪應(yīng)力計(jì)算值 T = 3 0.557103/(2 50.000100.000) = 0.167N/mm2；板底橫向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv = 1.400 N/mm2；板底橫向支撐的受剪應(yīng)力計(jì)算值 : T =0.167N/mm2小于板底橫向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.4N/mm2，滿足要求！4. 撓度驗(yàn)算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計(jì)算公式如下: 其中， -

49、計(jì)算最大撓度 (N.mm)； l-計(jì)算跨度 ( 門架縱距 ) ；l =1000.000mm； q-作用在模板上的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；q=0.740kN/m； E-板底橫向支撐彈性模量；E= 9.00 103 N/mm2； I-板底橫向支撐截面慣性矩；I=4166666.667 mm4；板底橫向支撐最大撓度計(jì)算值= 50.74010004/(384 9.00 103 4166667)=0.257mm ；板底橫向支撐的最大允許撓度 = 1000.000/250=4.000 mm ；板底橫向支撐的最大撓度計(jì)算值 : =0.257mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =4mm，滿足要求?。ǘ宓卓v向支

50、撐計(jì)算本工程板底縱向支撐采用 18mm 夾板。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設(shè)備的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1. 抗彎強(qiáng)度及撓度驗(yàn)算：板底縱向支撐，按集中荷載三跨連續(xù)梁計(jì)算（附計(jì)算簡(jiǎn)圖）：板底縱向支撐所受荷載 P=0.799 1.219+0.315=1.289 kN 板底縱向支撐計(jì)算簡(jiǎn)圖板底縱向支撐梁彎矩圖 (kN.m) 板底縱向支撐梁剪力圖 (kN) 板底縱向支撐梁變形圖 (mm) 最大彎矩： M= 0.670 kN.m 最大剪力： V= 4.179 kN 最大變形（撓度）： 0.108 mm 按以下公式進(jìn)

51、行板底縱向支撐抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中， -板底縱向支撐承受的應(yīng)力 (N/mm2)； M -板底縱向支撐計(jì)算最大彎距(N.mm)； W -板底縱向支撐的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=62137mm3； f -板底縱向支撐截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；f=215.000N/mm2 -最大容許撓度 (mm) = 1219.000/250 = 4.876 mm ；板底縱向支撐的最大應(yīng)力計(jì)算值： = M/W = 0.670 106/62137.000 = 10.790 N/mm2板底縱向支撐的最大應(yīng)力計(jì)算值 10.79 N/mm2小于 板底縱向支撐抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 215N/mm2，滿足要求！板底縱向

52、支撐的最大撓度計(jì)算值 : =0.108mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =4.876mm，滿足要求！ 3. 抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足 : IZ - 槽鋼的慣性矩， 391.466cm4； -槽鋼的腹板厚度， 5.5mm ； b -槽鋼的翼緣寬度， 53mm ； h0- 槽鋼高度， 126mm ； h -槽鋼腹板高度， 108mm ；板底縱向支撐受剪應(yīng)力計(jì)算值 T = 4.17910353 1262 - (53-5.5)1082/(8 391.4661045.5) = 6.973N/mm2；板底縱向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv = 125.000 N/mm2；板底縱向支撐的受剪應(yīng)力計(jì)算值

53、 6.973 N/mm2小于 板底縱向支撐抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 125N/mm2，滿足要求！四、門架荷載計(jì)算1. 靜荷載計(jì)算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1) 腳手架自重產(chǎn)生的軸向力 (kN/m) 門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為： MF1219 1榀 0.224 kN 交叉支撐 2副 20.04=0.08 kN 連接棒 2個(gè) 20.165=0.33 kN 鎖臂 2副 20.184=0.368 kN 合計(jì) 1.002 kN 經(jīng)計(jì)算得到，每米高腳手架自重合計(jì)NGk1 = 0.514 kN/m 。(2) 加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力NGK2(kN/m) 剪刀撐采用483.5mm 鋼管

54、，按照 5步4跨設(shè)置剪刀撐與水平面夾角： =arctg( (41.95)/ ( 51.00 ) )= 57.34 每米腳手架高中剪刀撐自重：2 37.63210-3 (5 1.000)/cos /(4 1.950) = 0.089kN/m ；水平加固桿采用483.5 mm 鋼管，按照 5步4跨設(shè)置，每米腳手架高中水平加固桿自重：37.63210-3 (5 1.000) / (41.950) = 0.024kN/m；每跨內(nèi)的直角扣件 4個(gè)，旋轉(zhuǎn)扣件 4個(gè)，每米高的扣件自重：(40.0135+40.0145) /1.95=0.057kN/m；每米高的附件重量為 0.010kN/m；經(jīng)計(jì)算得到，每米

55、高腳手架加固桿、 剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì) NGk2= 0.124 kN/m ；(3) 板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產(chǎn)生的軸向力NGK3(kN) 1）鋼筋混凝土梁自重 (kN) ：（25.000+1.100 ）0.100 1.000(1.000+1.219)= 5.792kN；2)模板的自重荷載 (kN) ：0.3501.000(1.000+1.219) =0.777 kN；經(jīng)計(jì)算得到，板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產(chǎn)生的軸向力合計(jì) NGk3 = 6.568 kN/m ；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為 NG = (NGK1 + NGK2) H+ NGk3=(0.514 + 0.124)4.700+

56、6.568= 9.564kN ；2. 活荷載計(jì)算活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值 (kN) ：經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ = 1.0001.000 (1.000+1.219)= 2.219kN；五、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 : 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式其中 NG - 每米高腳手架的靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NG = 9.564 kN ； NQ - 腳手架的活荷載標(biāo)準(zhǔn)值，NQ = 2.219 kN ； H - 腳手架的搭設(shè)高度， H = 4.7 m 。經(jīng)計(jì)算得到， N = 14.583 kN 。門式鋼管腳手架的穩(wěn)定性按照下列公式計(jì)算其中 N - 作用于一榀門架的軸向力設(shè)計(jì)值，N = 14.583 kN ； Nd

57、 - 一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值(kN) ；一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計(jì)值以下公式計(jì)算其中- 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù) , 由長(zhǎng)細(xì)比 kho/i 查表得到， =0.537； k - 調(diào)整系數(shù)， k=1.17； i - 門架立桿的換算截面回轉(zhuǎn)半徑，i=2.12 cm ； h0 - 門架的高度， h0=1.93m； I0 - 門架立桿的截面慣性矩，I0=12.19 cm4； A1 - 門架立桿的截面面積， A1=4.89 cm2； h1 - 門架加強(qiáng)桿的高度， h1=1.54m； I1 - 門架加強(qiáng)桿的截面慣性矩，I1=12.19 cm4； f - 門架鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f=205 N/mm2。 A - 一

58、榀門架立桿的截面面積，A=9.78 cm2； A=2 A1=24.89= 9.78 cm2； I - 門架立桿的換算截面慣性矩，I=21.89 cm4； I=I0+I1h1/h0=12.190+12.190 1536.000/1930.000=21.891 cm4經(jīng)計(jì)算得到， Nd= 107.663 kN 。立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 N Nd，滿足要求！六、樓板強(qiáng)度的計(jì)算 : 1. 樓板強(qiáng)度計(jì)算說(shuō)明驗(yàn)算樓板強(qiáng)度時(shí)按照最不利情況考慮，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮。寬度范圍內(nèi)配置級(jí)鋼筋 , 每單位長(zhǎng)度 (m)樓板截面的鋼筋面積 As=360 mm2,fy=300 N/mm2。板的截面尺寸為 b h=4

59、500mm 100mm ， 樓板的跨度取 4 M ，取混凝土保護(hù)層厚度 20mm ，截面有效高度 ho=80 mm 。按照樓板每 8天澆筑一層，所以需要驗(yàn)算8天、16天、24天. 的承載能力是否滿足荷載要求。2. 驗(yàn)算樓板混凝土 8天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊 4.5m, 短邊為 4 m；樓板計(jì)算跨度范圍內(nèi)設(shè) 35排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計(jì)算寬度內(nèi)均布荷載。第2層樓板所需承受的荷載為 q = 2 1.2 0.35 + (25+1.1)0.1+ 1 1.2 (0.514+0.124)4.7 35/4.5/4 ) + 1.4 1 = 11.5 kN/m2；單元板帶所承受均布荷載 q =

60、1 11.5 = 11.5 kN/m；板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計(jì)算 Mmax = 0.0596 11.5 42 = 10.966 kN.m ；因平均氣溫為 15，查施工手冊(cè)溫度、齡期對(duì)混凝土強(qiáng)度影響曲線得到8天齡期混凝土強(qiáng)度達(dá)到 62.4%,C25混凝土強(qiáng)度在 8天齡期近似等效為C15.6?；炷翉澢箟簭?qiáng)度設(shè)計(jì)值為fcm=7.488N/mm2；則可以得到矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度: = As fy/ ( l b ho fcm ) = 360300 / (1100080 7.488 )= 0.18 計(jì)算系數(shù)為： s= (1 -0.5) = 0.18(1-0.5 0.18) = 0.

61、164 ；此時(shí)樓板所能承受的最大彎矩為: M1 = s 1 b ho2 fcm = 0.1641 1000 802 7.488 10-6 = 7.85 kN.m；結(jié)論：由于M1 = M1=7.85 = Mmax= 10.966 所以第 8天樓板強(qiáng)度尚不足以承受上面樓層傳遞下來(lái)的荷載。第2層以下的模板支撐必須保留。3. 驗(yàn)算樓板混凝土 16天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求樓板計(jì)算長(zhǎng)邊 4.5m, 短邊為 4 m；樓板計(jì)算跨度范圍內(nèi)設(shè) 35排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計(jì)算寬度內(nèi)均布荷載。第3層樓板所需承受的荷載為 q = 3 1.2 0.35 + (25+1.1)0.1+ 2 1.2 (0.514+0.12

62、4)4.7 35/4.5/4 ) + 1.4 1 = 18.05 kN/m2；單元板帶所承受均布荷載 q = 1 18.047 = 18.047 kN/m；板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計(jì)算 Mmax = 0.0596 18.0542 = 17.21 kN.m ；因平均氣溫為 15，查施工手冊(cè)溫度、齡期對(duì)混凝土強(qiáng)度影響曲線得到16天齡期混凝土強(qiáng)度達(dá)到 83.21%,C25混凝土強(qiáng)度在 16天齡期近似等效為C20.8。混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fcm=9.968N/mm2；則可以得到矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度: = As fy/ ( l b ho fcm ) = 360300 / (1100080 9.968 )= 0.135 計(jì)算系數(shù)為： s= (1 -0.5) = 0.135(1-0.5 0.135) = 0.126 ；此時(shí)樓板所能承受的最大彎矩為: M2 = s 1 b ho2 fcm = 0.1261 1000 802 9.968 10-6 = 8.031 kN.m；結(jié)論：由于M2 = M1+M2=15.881 Mmax= 23.454 所以第 24天樓板強(qiáng)度足以承受以上樓層傳遞下來(lái)的荷載。