1、目錄第一節 編制依據- 1 -第二節工程概況- 1 -第三節 平臺腳手架方案選擇- 1 -第四節 平臺腳手架材料選擇- 2 -第五節 傳送料平臺搭設流程及要求- 2 -第六節 平臺腳手架搭設安全技術措施- 5 -第七節 平臺腳手架拆除安全技術措施- 6 -第八節、文明施工要求- 7 -第九節、平臺腳手架防雷措施- 8 -第十節、安全事故應急救援預案- 8 -第十一節、重大傷害事故預防措施- 16 -第十二節 平臺腳手架計算書- 19 -附圖：施工電梯傳送平臺方案詳圖- 39 -第一節 編制依據1、建筑結構荷載規范(GB50009-2012) 2、建筑施工扣件式鋼管平臺腳手架安全技術規范（JGJ

2、130-2011 J84-2011） 3、建筑地基基礎設計規范(GB50007-2011)4、 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號：第二節 工程概況一、17#樓，共22層，首層層高3.3米，頂層3.2米，標準層層高為2.9 m，天面層標高64.5m，外墻最高標高70.9m，在12、18層全層懸挑。二、18#樓，共22層，首層層高3.3米，頂層3.2米，標準層層高為2.9 m，天面層標高64.5m，外墻最高標高70.9m，在12、18層全層懸挑。三、19#樓，共29層，首層層高5.8米，標準層層高為3.2 m，天面層標高95.4m，外墻最高標高97.123m，消防水池頂標高9

3、2.95m，在13、19、25層全層懸挑。四、20#樓，共29層，首層層高5.4米，標準層層高為3.2 m，天面層標高86.9m，外墻最高標高96.732m，在13、19、25層全層懸挑。五、21#樓，共29層，首層層高5.4米，標準層層高為3.2 m，天面層標高86.9m，外墻最高標高96.732m在13、19、25層全層懸挑。六、22#樓，共11層，層高均為高為3.0 m，天面層標高33.0m，外墻最高標高38.856m，全落地架。工程名稱珊瑚宮殿三期項目一標段地點陵水縣英州鎮清水灣赤嶺風景區建設單位設計單位施工單位監理單位第三節 平臺腳手架方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，

4、故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 第四節 平臺腳手架材料選擇 l、鋼管平臺腳手架，選用外徑48mm，壁厚3.5mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。平臺腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗

5、結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 2、本工程鋼管平臺腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 3、搭設架子前鋼管等應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。平臺腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪刀撐統一漆黑黃色。 4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。 5、安全網采用密目式

6、安全網，使用前必須做耐貫穿試驗不穿透，單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由建筑安全監督管理部門發放的準用證。6、鋼絲繩選用按照GB/T20118-2006進行，繩卡與鋼絲繩配套，鋼絲繩收頭處采用三個以上的繩卡收緊，鋼絲繩采用相匹配的u型索具螺栓扣收緊。 7、平臺常規位置，懸挑為16號工字鋼，采用三道20鋼筋錨固在建筑物內。工字鋼挑出長度為1.1m，錨固在建筑物內部長度為1.9m。水平間距為1.5m。卸荷鋼絲繩采用61915.5（鋼芯），預埋吊環采用20圓鋼。第五節 傳送料平臺搭設流程及要求1、架體搭設工藝流程架

7、體搭設工藝流程：懸挑鋼梁逐根樹立立桿縱向掃地桿扣緊橫向掃地桿扣緊安裝第二步小橫桿與各立桿扣緊安裝第二步大橫桿與各立桿扣緊加設水平扶手鋼管安裝連墻桿接立桿加設剪刀撐搭設超過10m或使用前進行檢查驗收。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。落地架體搭設工藝流程：逐根樹立立桿并與第一排大橫桿扣緊安裝第一排小橫桿并與立桿扣緊安裝第二步大橫桿與各立桿扣緊加設水平扶手鋼管安第二步小橫桿安裝第三步大橫桿安裝第三步小橫桿安裝第四步大橫桿和小橫桿安裝連墻桿接立桿加設

8、剪刀撐搭設超過10m或使用前進行檢查驗收。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。在搭設首層平臺腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位平臺腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當平臺腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按一般構造要求搭設。2、立桿間距(1)平臺腳手架立桿縱距1.5米、0.8米、1.5米（后附圖），橫距0.8m，步距1.8m；里立桿距建筑物距離不大于0.3m。 (2)平臺腳手架的底

9、部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證平臺腳手架的整體性。 (3)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (4)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/250。3、大橫桿、小橫桿設置(1)大橫桿在平臺腳手架高度方向的間距1.8m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力，每側外伸長度為150mm。4、腳手板、腳手片的鋪設要求腳手板采用木方加木板的方式搭設，40X

10、100木方間距不大于300mm，木板采用18厚模板滿鋪設置。5、連墻件 (1)連墻件采用剛性連接。連墻件做法：預埋直徑48鋼管，采用鋼鋼管與平臺腳手架鋼管牢固扣接。 (2)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。 (3)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠、有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。6、卸荷與懸挑裝置（1） 布置見下表：樓棟落地架/高度落地部分卸荷一次懸挑/高度二次懸挑/高度三次懸挑/高度18號樓(22F)112層/35.2第8層/21m1218層/17.61622層/17.617號樓(22F)112層/35.2

11、第8層/21m1218層/17.61722層/17.619號樓(29F)112層/37.7第8層/21m1319層/17.61925層/17.625層面/16.620、21號樓(29F)112層/37.3第8層/21m1319層/17.61925層/17.625層面/16.622號樓(11F)111層/33第8層/21m別墅1層/61、 吊環說明：每個吊環只放置一條鋼絲繩，預埋在懸挑層上一層。2、 本工程落地腳手架分別以40米計算，懸挑腳手架以最高19.8米計算.（2）根橫向水平桿，一根與立桿扣緊，一根與縱向水平桿扣緊，二者都與建筑物頂緊以承受吊索分力。7、懸挑鋼梁布置懸挑方法：采用16號工字

12、鋼懸挑，一端支承在樓面上的預埋件上，另一端通過鋼絲繩吊拉承載，其間距同立桿間距相對應。并用鋼絲繩將其上掛在預埋于上層結構梁20圓鋼吊環上，工字鋼上焊接100mm16限位鋼筋，使之成為上掛、下懸挑式平臺腳手架搭設方法。支承在樓面上的懸挑工字鋼每根長33.2m，挑出建筑物外邊線1.21.4m，錨固在建筑物內部長度為1.8m。預埋在砼梁內和焊接在樓面的預埋20鋼筋（或20U型箍筋），形成三道抱箍抱住工字鋼，并與工字鋼焊接固定，每條工字鋼設鋼絲繩吊拉。傳料平臺工字鋼布置圖第六節 平臺腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施 (1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。 (2)鋼管與扣件進場

13、前應經過檢查挑選，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。 (3)架子搭設到10m高度時由架子搭設班組進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同項目部對整個平臺腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。 (4)該平臺腳手架作為建筑物裝飾作業時安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在平臺腳手架上；平臺腳手架嚴禁懸掛起重設備。 (5)平臺腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設平臺腳手架各構件。其中在平臺腳手架使用期間，下列桿件嚴

14、禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。 2、質量保障措施 (1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 (2)技術人員在平臺腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。 (3)平臺腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。 (4)平臺腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對平臺腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗。 (2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自

15、身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工種作業人中應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 (4)雨、霧及六級以上大風等天氣嚴禁進行平臺腳手架搭設、拆除工作。 (5)設專人負責對平臺腳手架進行經常檢查和保修。 (6)在下列情況下，必須對平臺腳手架進行檢查| a 在六級大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前。 B 檢查保修項目 a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的 要求； b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求。 (7)在平臺腳

16、手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護。 (8)平臺腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。 (9)搭拆平臺腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。 （10）鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測沖擊接地電阻不大于30。 （11）、外平臺腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。（12）定期檢查平臺腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。第七節 平臺腳手架拆除安全技術措施 1、拆架前，全面檢查擬拆平臺腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進

17、行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，

18、然后才能拆除。 7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞平臺腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑平臺腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、雨等特殊氣候，不應進行

19、平臺腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。 15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。第八節、文明施工要求1、 平臺腳手架搭設人員必須經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。2、 搭設平臺腳手架的人員必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋，3、 嚴禁酗酒人員上架作業，施工操作時要精力集中，禁止開玩笑和打鬧。4、 在平臺腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：a、 主節點外的縱橫水平桿，縱橫向掃地桿。b、 連墻件5、 上架子作業人員上下均應走人行梯道，禁止攀爬架子。6、

20、不得在平臺腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業，否則應采取安全措施，并報主管部門批準。7、 護身欄桿，腳手板、密目安全網等影響作業班組支模作業時，如需拆改時，應報項目部批準，由架子工來完成，任何人不得任意拆改。8、 不準利用平臺腳手架吊運重物，嚴禁懸掛任何起重設備。9、 平臺腳手架上不得超載，不得將模板支撐，纜風繩，泵送混凝土的輸送管固定在平臺腳手架上。10、 在平臺腳手架上進行電、氣焊作業時，派專職人員做好防火工作，配備盛水料斗，和鐵板，防止火星和切割物濺落引燃安全網。11、 平臺腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發現基礎下沉，桿件變形嚴重、防護不全，拉接松動，等問題要及時解決。

21、12、 要保證平臺腳手架體整體性，不得與井架、升降機一并拉結。13、 施工人員嚴禁凌空桿件、物料、扣件及其他物品，使用工具要放工具袋內，防止掉落傷人。14、 臨街搭設平臺腳手架，上側應有防止墜物傷人的防護措施。15、 平臺腳手架堆放場做到整潔，擺放合理，專人保管；運至地面的材料應按指定地點拆隨運，及時整理、檢查；按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。16、 六級上以大風、大雪、大霧、大雨天氣應停止平臺腳手架搭設和拆除作業；雨后應有防滑措施。第九節、平臺腳手架防雷措施在平臺腳手架頂部設置避雷針。避雷針采用12鍍鋅鋼管制作，長度不小于1米，設置在平臺腳手架頂端角點上，并將最上層大橫桿全部連通。接地網要

22、在平臺腳手架外將平臺腳手架圍起來，每隔6米沒一個接地極，接地極由2.5長的角鋼打入地下組成，接地極間用扁鋼連接平臺腳手架，平臺腳手架接地沖擊電阻不得大于30歐姆。引下線采用建筑物的防雷引下線（柱筋）。接地線采用404鍍鋅扃鋼，與建筑物防雷引出接地檢測端子連接。第十節、安全事故應急救援預案1、施工中的監測工作本工程施工中的監測工作包括質量和安全兩個方面，質量監測工作由項目質檢組負責，安全監測工作由安全應急救援小組負責。監測工作要細致、到位，每天要保證對施工現場進行兩次巡檢，保證整個施工過程都處于項目的監控狀態下，監測工作要形成記錄。監測工作的主要內容：檢查施工過程是否嚴格按照本方案執行；檢查施工

23、實體是否出現偏位、變形，并測量出偏位及變形的相應數值，如果偏位及變形值超出規范允許的范圍，則必須立即通知相關的責任人，并立即采取相應的質量或安全措施。1) 安全技術措施進入施工現場必須佩帶安全帽，外架邊緣及高空作業必須佩帶安全帶，嚴禁現場嬉戲、酒后上班。周邊防護應及時到位，拆模時，應注意立足點的安全與穩定，并注意操作層不能站人。余材及較重工具不能隨意堆放在鋼管架上，必須堆放在專用平臺上。施工支模時必須嚴格按照支模結構平面示意圖的要求搭設支撐架，必須選用垂直無彎曲的、截面無損傷的鋼管，搭設橫立桿時，扣件必須擰緊，鋼管連接件均選用合格的連接件，并進行全面的二次檢查，剪刀撐按照要求設置，梁下頂部橫桿

24、與立桿相交處的扣件設雙扣件，即在立桿上增加一個抗壓和抗滑移的直角扣件，以避免扣件的滑移而造成模板的變形和其它安全意外。2) 應急救援預案 針對本次施工，項目成立了安全應急救援小組，以處理整個施工過程（從支模到砼澆筑完畢）中出現的安全事故。 全應急救援小組成員： 組長：由項目經理擔任，主要負責本工程施工中的安全管理總協調及應急救援總協調。組員：陳敬疆、嚴灼峰、李骎、李亞玲項目安全員：主要負責本工程施工過程中的安全巡檢及安全監督；質檢組長：主要負責本工程木工施工階段的安全管理及應急救援工作；施工員：主要負責本工程鋼筋工施工階段的安全管理及應急救援工作，負責本工程砼澆筑階段的安全管理及應急救援工作；

25、項目安全應急救援小組必須保證本次施工始終在安全監控之中進行，安全應急救援小組成員要旁站到位，以保證可以及時發現并處理問題。當施工中出現安全事故時，項目安全應急救援小組成員必須第一時間出現在事故現場，并快速對事故進行初步判斷，拿出應急措施（實施急救或送醫院）。在澆灌混凝土時，項目經理應委派專人全過程在現場監控支撐體系的安全。另外，項目經理至少要在正澆灌混凝土的樓面上帶班檢查一次。應急預案的其它內容可以本項目的應急預案專項方案內容相互補充。本工程容易發生高空墜落、坍塌及傾覆事故，為了保護本企業從業人員在經營活動中的身體健康和生命安全，保證本工程在出現生產安全事故時，能夠及時進行應急救援，從而最大限

26、度地降低生產安全事故給本企業及本企業員工所造成的損失特制訂本預案。一、應急準備1培訓和演練（1）項目部安全員負責主持、組織全體員工每年進行一次按高處墜落事故“應急響應”的要求進行模擬演練。各組員按其職責分工，協調配合完成演練。演練結束后由組長組織對“應急響應”的有效性進行評價。必要時對“應急響應”的要求進行調整或更新。演練、評價和更新的記錄應予以保持。（2）施工管理部負責對相關人員每年進行一次培訓。2應急物資的準備、維持、保養（1）應急物資的準備：簡易單擔架、跌打損傷藥品、包扎紗布。（2）各種應急物資要配備齊全并加強日常管理。3防墜落、坍塌及傾覆措施1）平臺腳手架材質必須符合國家標準：鋼管平臺

27、腳手架的桿件連接必須使用合格的扣件；2）臨邊施工區域，對人和物構成危險的地方必須支搭防護棚，確保人、物的安全。高處作業，嚴禁投扔物料。3）所有架子工必須持證上崗，經過現場培訓、交底、安裝人員必須系安全帶，交底時按方案要求結合施工現場作業條件和隊伍情況做詳細交底，并確定指揮人員，在施工時按作業環境做好防滑、防墜落事故發生。發現隱患要立即整改要建立登記、整改檢查，定人、定措施，定完成日期，在隱患沒有消除前必須采取可靠的防護措施，如有危及人身安全的緊急險情，應立即停止作業。4）平臺腳手架支搭必須先編好搭設方案，經有關技術人員審批后遵照執行。5）所有架體平臺，架設好后，必須經各方專業技術人員驗收簽字后

28、，投入使用。二、應急救援預案1、一旦發生高空墜落、坍塌及傾覆事故由安全員組織搶救傷員，項目經理打電話“119”或“120”給急救中心，由土建工長保護好現場防止事態擴大。其他義務小組人員協助安全員做好現場救護工作，水、電工長協助送傷員外部救護工作，如有輕傷或休克人員，現場由安全員組織臨時搶救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心臟擠壓，盡最大努力搶救傷員，將傷亡事故控制到最小程序，損失降到最小。2、如果發生平臺腳手架坍塌事故，按預先分工進行搶救，架子工組織所有架子工進行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，現場清理由外包隊管理者組織有關職工協助清理材料，如有人員被砸應首先清理被砸人員身上的材料

29、，集中人力先搶救受傷人員，最大限度的減少事故損失。3善后處理程序1）查明事故原因及責任人。2）制定有效的防范措施，防止類似事故發生3）對所有員工進行事故教育。4）宣傳事故處理結果。5）以書面形式向上級報告。三、施工現場各部門、專業防火措施（一）、模板堆場防火須知 1、木料堆場嚴禁吸煙。 2、木料堆場嚴禁動用明火。 3、木料堆場、制作場不準堆放易燃易爆物品及危險物品。 4、夜間作業不得使用碘鎢燈照明。 5、下班前必須將木屑、零星木塊等清除干凈。 6、下班時必須切斷電源。 7、必須配備消防滅火器材。（二）、倉庫治安、防火安全管理措施 1、嚴格執行公安部倉庫防火安全管理規則。庫房包括門窗設置必須牢固

30、，大型和要害物件必須按規定設置報警器和避雷針。 2、配備相應的值班巡邏力量。認真執行值班、巡邏制度。易燃易爆物品必須單獨設置倉庫存放，配備足夠的消防器材。 3、各種材料應分類分規格存放整齊。 4、倉庫管理人員離庫時，應隨時關窗、斷電、鎖門。 5、管理員應認真執行各類物資器具的收、發、領、退、核制度，做到賬、卡、物相符。 6、提貨單、憑證、印章有專人保管，已發貨的單據應當場蓋注銷章。 7、倉庫內嚴禁用碘鎢燈取暖，不準私燒火爐、電爐。嚴禁火種進入。 8、倉庫通道禁止堆放障礙物，保持消防道路暢通。 9、按標準配備足夠的消防器材，經常進行防火安全檢查，發現大險隱患，必須及時采取措施，予以消除。 10、

31、倉庫內嚴禁吸煙和帶有火種的人進入。倉庫附近動火須經審批。 11、下班前應作巡視檢查、關窗、斷電、鎖門，根據需要安排值班人員。（三）、施工現場防火措施 1、各單位在編制施工組織設計時，施工總平面圖、施工方法和施工技術均要符合消防安全要求。 2、施工現場應明確劃分用火作業、易燃材料堆場、倉庫、易燃廢品集中站和生活區等區域。 3、施工現場夜間應有照明設備，保持消防車通道暢通無阻，加強值班巡邏。 4、施工作業期間需搭設臨時性建筑物，必須經施工企業技術負責人批準，施工結束應及時拆除。但不得在高壓架空線下面搭設臨時性建筑物或堆放可燃物品。 5、施工現場應配備足夠的消防器材，指定專人維護、管理、定期更新，保

32、證完整好用。 6、在土建施工時，應先將消防器材和設施配備好，有條件的，應敷設好室外消防水管和消防栓。 7、焊、割作業點與氧氣瓶、電石桶和乙炔發生器等危險物品的距離不得少于10M，與易燃易爆物品的距離不得小于30M；如達不到上述要求的，應執行動火審批制度，并采取有效的安全隔離措施。 8、乙炔發生器和氧氣瓶的存放距離不得少于2M；使用時兩者的距離不得少于5M。 9、施工現場用電，應嚴格加強電源管理，防止發生電氣火災。 10、嚴禁在屋頂用明火熔化柏油。（四）、禁火區域劃分及審批規定 1、施工現場的動火作業，必須執行審批制度。 2、凡屬下列情況之一的屬一級動火： （1）、禁火區域內； （2）、油罐、油

33、箱、油槽車和儲存過可燃氣體、易燃液體的容器以及連接在一起的輔助設備； （3）、各種受壓設備； （4）、危險性較大的登高焊、割作業； （5）、比較密封的室內、容器內、地下室等場所； （6）、現場堆有大量可燃和易燃物質的場所。 3、一級動火作業由所在單位行政負責人填寫動火申請表，編制安全技術措施方案，報公司保衛部門及消防部門審查批準后，方可動火。 4、凡屬下列情況之一的為二級動火： （1）、在具有一定危險因素的非禁火區域進行臨時焊、割等用火作業； （2）、小型油箱等容器； （3）、登高焊、割等用火作業。 5、二級動火作業由所在工地，車間的負責人填寫動火申請表，編制安全技術措施方案，報本單位主管部門

34、審查批準后，方可動火。 6、在非固定的、無明顯危險因素的場所進行用火作業，均屬三級動火作業。 7、三級動火作業由所在班組填寫動火申請表，經工地、車間負責人及主管人員審查批準后，方可動火。（五）、滅火器材配備措施 1、臨時搭設的建筑物區域內應按規定配備消防器材。一般臨時設施區，每100M2配備兩只10L滅火機；大型臨時設施總面積超過1200 M2的，應備有專供消防用的太平桶、積水桶（池），黃砂池等器材設施；上述設施周圍不得堆放物品。 2、臨時木工間、油漆間、木、機具間等，每25 M2應配置一只種類合適的滅火機；油庫、危險品倉庫應配備足夠數量、種類合適的滅火機。（六）、焊、割作業“十不燒”規定 1

35、、焊工必須持證上崗，無特種作業安全操作證的人員，不準進行焊、割作業。 2、凡屬一、二、三級動火范圍的焊、割作業，未經辦理動火審批手續不準進行焊、割作業。 3、焊工不了解焊、割現場周圍情況，不得進行焊、割作業。 4、焊工不了解焊件內部是否安全時，不得進行焊、割作業。 5、各種裝過可燃氣體、易燃液體和有毒物質的容器，未經徹底清洗，或未排除危險之前，不準進行焊、割作業。 6、用可燃材料作保溫層、冷卻層、隔音、隔熱設備的部位，或火星能飛濺的地方，在未采取切實可靠的安全措施之前，不準焊、割作業。 7、有壓力或密閉的管道、容器，不準焊、割作業。 8、焊、割部位附近有易燃易爆物品，在未作清理或未采取有效的安

36、全措施前，不準焊、割作業。 9、附近有與明火作業相抵觸的工種在作業時，不準焊、割作業。 10、與外單位相連的部位，在沒有弄清有無險情，或明知存在危險而未采取有效的措施之前，不準焊、割作業。事故發生后應立即停止施工，關閉機械，以免二次傷害。（七）、火災臨界狀態的響應 任何員工一旦發現火情，視火情的嚴重情況進行以下操作：1、 局部輕微著火，不危及人員安全、可以馬上撲滅的立即進行撲滅。2、 局部著火，可以撲滅但有可能蔓延擴大的，在不危及人員安全的情況下，一方面立即通知周圍人員參與滅火，防止火勢蔓延擴大，一方面向現場管理者匯報。3. 火勢開始蔓延擴大，不可能馬上撲滅的，按本預案“火災緊急狀態的響應”條

37、款執行。4火災現場的所屬部門按照應急預案進行響應滅火，并視火災嚴重情況決定是否尋求外部救援。5火災緊急狀態的響應1 ) 任何員工發現火情,不論發生在現場還是辦公樓,馬上喊“著火了”并立即撥打公司內火警電話， 與公司生產部聯系，通報火場位置。2) 公司生產部接到火警電話后馬上向公司領導匯報，通知應急組織,并組織車隊人員、醫務人員等做好搶救人員的準備工作。3)總指揮接到報警電話后,根據火災現場情況立即采取應急措施. 4)公司各部門按照應急響應規定，立即組織人員趕赴現場進行滅火，綜合部視火災嚴重情況決定是否尋求外部救援。 5 )當火災現場需要尋求外部支援時，由公司領導決定撥打區消防報警電話“119”

38、，通報以下信息：6若有人員受傷，急救組醫務人員立即對受傷人員進行救護，受傷嚴重者立即送往醫院并撥打電話與醫院聯系。7緊急異常處理所需的必要用具(滅火器、水桶、鐵鍬、指定應急的車輛等)由綜合部平時儲備,并在現場放置實物（消防栓、通信電話）,并進行日常的維護和管理。8在危險品的存放處用明顯位置標明該危險品的危害、使用要求和相應的應急措施。( 八 )、應急反應程序圖緊急事件發生控制室1、 向公司調度及值班干部匯報，火災立即報119火警。2、 通知正在施工的單位。值班干部組織實施緊急處理措施現場1、 現場人員立即發出信號。2、 如情況允許應進行搶險。3、 最主要是保證人身安全。撤離人數不夠有人受傷無人

39、受傷、丟失用擴音器喊話或組織尋找。清點人數情況緊急時所有人員撤到指定地點初級救護、包扎（ 九 ）、火災事故應急行動程序發現火情的第一人應發出火情的信號，并迅速趕赴報警點，發出火災警報，滅火應急小組立即趕赴出事現場，落實火災地點，火勢大小，同時斷開著火區電源開關，在有可能的情況下用滅火器撲救；滅火應急小組迅速通知現場決策人，說明情況，由決策人根據火情拔打火警電話119，并說明火情類型，行車路線；現場決策人根據情況下達滅火命令并組織分工撲救；在人員集合的同時，現場決策人迅速組織經過消防培訓的人員，趕往現場撲救，急救人員準備急救用具待命，后勤人員應準備足夠數量的滅火器做好滅火器供應工作。當火情較大時

40、，應采取控制或隔離的方法等候專業消防隊員來滅火；立即疏散無關人員到安全地帶，同時警戒著火現場，并安排人員到入場岔口指揮消防車的行車路線；當火勢被撲滅確認安全方可接通電源；清理火災現場，填寫火災報告；若第一現場決策人不在時，可由第二決策人替代指揮，若第二決策人不在時，可由第三決策人替代指揮。第十一節、重大傷害事故預防措施（一）對作業人員要求1、所有進場施工的棚工必須經體檢合格后，進行安全教育，并持有市勞動局及建委認證的專業培訓考核合格上崗證。2、嚴禁酒后上班，嚴禁赤腳或穿拖鞋上班，應穿防滑鞋。3、全體施工人員進入工地要戴安全帽。4、開工前，施工管理人員必須詳細向全體作業人員作搭棚分項工程的安全技

41、術交底，并辦理簽字。5、搭拆作業應放置好材料，不得高處拋擲物體。6、支架搭設、拆除時，應在作業層上1500左右先搭設一條大橫桿作為架子工掛安全帶之用。（二）搭設作業注意事項1、搭設中及時剔除、杜絕使用變形過大的桿件和不合格的桿件；扣件應扣緊，并應注意擰緊程度要適當；要隨時校正桿件的垂直偏差和水平偏，使偏差限制在規定范圍內；拉桿和剪刀撐的設置要及時，不得滯后超過2步架。2、當有六級以上大或霧、雨天氣時應停止外平臺腳手架支架搭設或拆除作業，并把外平臺腳手架支架上的材料放穩。3、搭拆外平臺腳手架支架期間，會同工程施工單位設置圍欄和警戒標志，并派專人看護嚴禁非作業人員入內。砼澆注時，任何人員不得進入支

42、撐內。4、應嚴格控制作業面上的施工荷載，以免荷載過大而影響外平臺腳手架支架的安全穩定性。5、外平臺腳手架支架應按工程實際進度進行搭設，搭設高度宜控制在工作面以上二步距內。6、在搭設過程中，如因監時停工，應當采取監時措施，保證架體的安全穩定性，防止倒塌。7、在外平臺腳手架支架搭設過程中可能會遇到的傷害事故有：高處墜落、觸電事故、物體打擊、機械傷害和坍塌事故。針對支架搭設具體預防措施如下：1）高處墜落事故的預防措施：（1）患有高血壓、心臟病、貧血等疾病的人員不準從事高處作業。（2）作業人員要戴好安全帽，穿好防滑鞋，系好安全帶，安全帶要高掛低用，將保險鉤掛牢在人員上方的牢固物體上。（3）禁止作業人員

43、攀爬外平臺腳手架支架上下，也不得在陽臺之間等非規定通道攀登。翻越。（4）遇有六級以上大風、大雨或霧等惡劣天氣不得進行露天攀登與懸空高處作業。（5）嚴禁使用鋼井架載人上下，卸料平臺和通道兩側必須設置防護欄。2）觸電事故的預防措施：（1）工地中使用的電纜必須采取架空或埋地鋪設，電纜不得在地面上拖地拉設，同時也不能架設在外平臺腳手架支架立桿上。（2）腳步架外側邊緣有高壓線時，必須在水平和垂直距離上保持最小安全操作距離；如不能滿足安全距離，必須采取防護設施。（3）實行三級配電、兩級保護用電方式，非持證人員不得進行電工作業。3）坍塌事故的預防措施：（1）外平臺腳手架支架拆除前，現場應設置圍欄、警戒標志，

44、嚴禁外人進入。（2）外平臺腳手架支架拆除作業必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業。（3）連墻件必須隨外平臺腳手架支架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層拆除后再拆外平臺腳手架支架，分段或分立面拆除高差不大于2步，如高差大于2步，應在兩端增設連墻桿加固。（4）外平臺腳手架支架使用期間，嚴禁拆除外平臺腳手架支架的任何構件；臨時性拆除也要先加固處理后才進行，完工后應立即補回。4）物體打擊事故的預防：（1）作業人員應正確佩帶安全帽，且安全帽質量要符合國家標準。（2）外平臺腳手架支架在搭設過程中應即時掛設安全網（立網和平網）。（3）作業人員要隨身攜帶工具袋，暫時不用的工具應裝入工具袋內。拆下的物體應系好后方可

45、入下地面，嚴禁向下拋擲。（4）上下立體交叉作業時，不得在同一垂直面上下同時作業，如必須同時作業時，應在上下之間設置牢固的隔離防護層。（5）鋼井架運散料時應將散料裝箱運輸；運輸工料時，應將長料立放、綁扎牢固。（6）上料口、通道口上方應設雙層防護棚，其材質及搭設必須滿足規范的要求。5）機械傷害事故的預防：（1）外平臺腳手架支架作業人員要使用鋼井架運輸材料時，必須由專人持證上崗開機；（2）作業人員不從鋼井架上落。（三）外平臺腳手架支架使用要求1、不能隨意拆除支架上的任何扣件與拉結以及棚板，不能拆除或拆動拉頂桿，以保證外平臺腳手架支架的安全穩定性。2、外平臺腳手架支架立桿基礎外側應設置排水溝，以防雨水

46、浸泡地基造成下陷。3、不得在外平臺腳手架支架基礎及附近進行挖掘作業，否則應采取安全措施，確保外平臺腳手架支架基礎不發生變形，沉降等。4、不得將灰砂等材料堆放在支架上。5、不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在外平臺腳手架支架上；嚴禁懸掛起重設備及在外平臺腳手架支架上架設超重設備。6、鋼管架應設置避雷針，分置于各主樓外架四角立桿上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30。7、外平臺腳手架支架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。8、在使用過程中，項目部必須有專門組織機構對支架實施監控管理。第十二節 平臺腳手架計算書第一部分 扣件式鋼管平

47、臺腳手架設計計算書(落地+拉吊卸荷)說明：取19#樓13層以下高度進行落地式平臺腳手架搭設最不利計算，其他樓棟不再計算。1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 40 m，20米以下采用雙管立桿，20米以上采用單管立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 0.8m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用

48、途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處海南陵水，基本風壓0.85 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.693；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數:12；單立桿腳手板鋪設層數:0；5.地基參數地基土類型:砂土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面

49、面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.8=1

50、.12 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1421.52+0.101.121.52 =0.278 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1421.52-0.1171.121.52 =-0.327 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗

51、算： =Max(0.278106,0.327106)/5080=64.37 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 64.37 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.11815004/(1002.06105121900)+0.9900.815

52、004/(1002.06105121900) = 1.758 mm；大橫桿的最大撓度 1.758 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷載標準值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200

53、kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.12)+1.4 1.2 = 1.893 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8930.8/3 = 0.505 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.509 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.509106/5080=100.102 N

54、/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =100.102 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+1.2 = 1.378 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpm

55、ax = 1377.6800(38002-48002/9 ) /(722.06105121900) = 0.997 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；小橫桿的最大撓度為 1.005 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件

56、抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.015+0.18)+1.41.8=2.824 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標

57、準值包括以下內容：D表示單立桿部分，S表示雙立桿部分。(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NGD1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.80(40.00-20.00) = 3.136kN； NGS1 = 0.1248+0.038+(1.502/2)0.038/1.8020.00 = 3.904kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2 NGD2= 0.301.5(0.8+0.3)/2 = 0 kN； NGS2= 0.3(12-0)1.5(0.8+0.3)/2 = 2.97 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板

58、擋板，標準值為0.14kN/m NGD3 = 0.1401.5/2 = 0 kN； NGS3 = 0.14(12-0)1.5/2 = 1.26 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NGD4 = 0.0051.5(40-20) = 0.15 kN； NGS4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 3.286 kN； NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 8.284 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得

59、到，活荷載標準值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 Nd = 1.2 NGD+0.851.4NQ = 1.23.286+ 0.851.43.6= 8.227 kN； Ns = 1.2 NGS+0.851.4NQ = 1.28.284+ 0.851.43.6= 14.225 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為Nd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.23.286+ 1.43.6=8.983kN；Ns = 1.2NGS+1.4NQ = 1.28.284+ 1.43.6=14.981kN；六、立桿的穩定性計算外腳手架采用雙立桿搭設，按

60、照均勻受力計算穩定性。穩定性計算考慮風荷載，按立桿變截面處和架體底部不同高度分別計算風荷載標準值。風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.85 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.84，0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.693；經計算得到，立桿變截面處和架體底部風荷載標準值分別為: Wk1 = 0.7 0.850.840.693 = 0.346 kN/m2； Wk2 = 0.7 0.850.

61、740.693 = 0.305 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 分別為: Mw1 = 0.85 1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 1.40.3461.51.82/10=0.2 kNm； Mw2 = 0.85 1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 1.40.3051.51.82/10=0.176 kNm；1. 主立桿變截面上部單立桿穩定性計算。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = Nd = 8.227 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = Nd= 8.

62、983kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N

63、/mm2；考慮風荷載時 = 8227.2/(0.186489)+200314.652/5080 = 129.887 N/mm2；立桿穩定性計算 = 129.887 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 8983.2/(0.186489)=98.766 N/mm2；立桿穩定性計算 = 98.766 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2. 架體底部立桿穩定性計算。考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+0.

64、851.4NQ/2=9.084 kN；不考慮風荷載時,雙立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 1.2(NGD+ NGS)+ 1.4NQ/2=9.462kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/

65、i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 9084/(0.186489)+176467.67/5080 = 134.612 N/mm2；立桿穩定性計算 = 134.612 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 9462/(0.186489)=104.031 N/mm2；立桿穩定性計算 = 104.031 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿

66、足要求！七、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.693，00.85，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.6930.85 = 0.379 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 5.736 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0=

67、10.736 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 10.736 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 10.736小于雙扣件的抗滑力 12 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下

68、式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =90.84 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 1.2(NGD+NGS)+0.851.4NQ=1.2(3.286+8.284)+0.851.43.6 = 18.168 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=90.84kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！第二部分 組合扣件式鋼管平臺腳手架設計計算書(懸挑+拉吊卸荷)說明：取最高

69、的19#樓進行最不利計算。其他樓棟不再重復計算。1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19.8 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.8m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.25 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處海南陵水，基本風壓0.85 kN/m

70、2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.160；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:6 層；腳手板類別:沖壓鋼腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.1m，建筑物內錨固段長度 1.9 m。錨固壓點螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參

71、數 鋼絲繩安全系數為:9.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.900；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 0.25 m。 二、大橫桿的計算按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.

72、20.038+1.20.08=0.142 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1421.52+0.101.121.52 =0.278 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1421.52-

73、0.1171.121.52 =-0.327 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.278106,0.327106)/5080=64.37 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 64.37 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.08=0.118 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大撓度計算值為： =

74、 0.6770.11815004/(1002.06105121900)+0.9900.815004/(1002.06105121900) = 1.758 mm；大橫桿的最大撓度 1.758 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算根據JGJ130-2001第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.81.

75、5/(2+1)=0.120 kN；活荷載標準值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.12)+1.4 1.2 = 1.893 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0380.82/8 = 0.004 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8930.8/3 = 0.505 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.50

76、9 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.509106/5080=100.102 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =100.102 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0388004/(3842.06105121900) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.12+1.2 = 1.378 kN；集中荷載標準值最

77、不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1377.6800(38002-48002/9 ) /(722.06105121900) = 0.997 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.008+0.997 = 1.005 mm；小橫桿的最大撓度為 1.005 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力

78、按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.015+0.18)+1.41.8=2.824 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的

79、設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8019.80 = 3.105kN；(2)腳手板的自重標準值；采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.361.5(0.8+0.2)/2 = 1.418 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.16kN/m NG3 = 0.1661.5/2 = 0.72 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m

80、2 NG4 = 0.0051.519.8 = 0.148 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.391 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.391+ 0.851.43.6= 10.753 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.391+1.43.6=11.509kN；六、立桿的穩定性計算風荷

81、載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.85 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.850.740.214 = 0.094 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0941.51.82/10 = 0.054 kNm；考慮風荷載

82、時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 10.753 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 11.509kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓

83、立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 10752.768/(0.186489)+54493.624/5080 = 128.949 N/mm2；立桿穩定性計算 = 128.949 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 11508.768/(0.186489)=126.534 N/mm2；立桿穩定性計算 = 126.534 N/mm2 小于

84、立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.85，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.85 = 0.117 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.657 kN；連墻件

85、的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.657 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 250/15.8的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9584.8910-4205103 = 96.035 kN；Nl = 7.657 Ru11.98KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=11.98kN鋼絲拉繩(斜拉桿

86、)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(119804/(3.142502) 1/2 =12.4mm；實際拉環選用直徑D=14mm 的HPB235的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下螺栓未受拉力，無須計算，節點按構造做法即可。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:N (b2-d2/4)fcc其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 0.694kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；(b2-d2/4)fcc=(1002-3.142202/4)14.3/1000=138.508kNN=0.694kN經過計算得到公式右邊等于138.51 kN，大于錨固力 N=0.69 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!附圖：施工電梯傳送平臺方案詳圖