1、目 錄 表1、工程概況022、編制依據023、安全目標和使用范圍034、參數信息與工字鋼懸挑式腳手架計算書035、施工管理166、工字鋼懸挑腳手架的構造與搭設工藝167、工字鋼懸挑腳手架的拆除198、工字鋼懸挑腳手架的安全保證措施20工字鋼懸挑式腳手架搭拆施工專項方案一、工程概況國際原輔料交易中心a-3號樓工程； 工程建設地點:白溝南至幸福路，東至東一路；北至規劃路，西至興勝路;屬于框架結構； 地上層； 地下1層；建筑高度：25.6m；標準層層高：3.4m ；建筑面積：13506.26平方米；本工程由和道房地產開發有限公司投資建設，河北建設集團公司設計;。北京思創建設監理有限公司監理，浙江新東

2、陽建設有限公司組織施工；由陳冠擔任項目經理，張平波擔任技術負責人。經研究決定本工程腳手架分一次懸挑、在8,1米，（三層樓面）開始懸挑至層面，懸挑高度為17.5米。用普通工字鋼懸挑式。懸挑腳手架支撐采用16b工字鋼做鋼梁，挑梁擱置在樓面上，通過預埋的16錨鉤與樓（梁）面固定。受力系統采用上拉下撐形式，即在上層梁上預埋16 錨鉤，用鋼纜拉住鋼梁，然后隔一根鋼梁用鋼纜拉住（轉角部位每根鋼梁均用纜繩拉結）；沒有用鋼纜拉結的鋼梁，采用雙根鋼管支撐在下層樓面上（拉、撐方式詳見附圖）。外挑架以十步架分段，各段之間必須完全脫開，以使各段支撐系統單獨受力。用扣件式鋼管搭設的腳手架是施工臨時結構，它要求受到施工過

3、程中各種垂直和水平荷載。因此腳手架必須有足夠的承載能力、剛度和穩定性。在施工過程中，在各種荷載作用下不發生失穩、倒塌。并不超過結構的容許強度、傾斜、搖晃或扭曲現象，以確保安全。為了明確槽鋼懸挑式腳手架的安裝使用和搭拆施工方法，確保施工人員的安全。特編制本施工方案。二、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)2、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)3、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)4、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)5、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 6、浙江新東陽建設有限公司安全標準。7、本工程的施工圖紙。

4、三、安全目標和使用范圍1、目標：工程安全目標為爭創河北省安全生產文明施工標準化”。2、適用范圍：只適用于國際原輔料交易中心a-3井樓工程的懸挑腳手架搭拆安全生產的技術保證措施事項。四、參數信息與工字鋼懸挑式腳手架計算書一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19.9 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.85m，立桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.2； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.4 m，水平間距5米，采用扣件連接；連墻

5、件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構與裝飾腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處河北省.保定市基本風壓0.35 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4 層；腳手板類別:木頭腳手板，欄稈擋板的類別；腳手板擋板。外

6、挑平網分二次挑，第一次在三層面8.1米。第二次在十二層面38.9米。內平網每二層做一次，第一次在4.5米第二層樓面上。內封閉跟著內平網做。5. 水平懸挑支撐梁 懸挑水平鋼梁采用16a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2m，建筑物內錨固段長度 1.8 m。如遇外挑板部位，外挑長度根據板的尺寸增加，內錨固也相應外挑乘1.5倍增加。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):16；樓板混凝土標號:32米層以下C30；32米以上c256.拉繩與支桿參數鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.700；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.1 m。 二、大橫桿的計算:按照

7、扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.035 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.30.8/(1+1)=0.12 kN/m ；活荷載標準值: Q=30.8/(1+1)=1.2 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.035+1.20.12=0.186 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.2=1.68 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨

8、中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1861.52+0.101.681.52 =0.412 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1861.52-0.1171.681.52 =-0.484 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.412106,0.484106)/4730=1

9、02.326 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 102.326 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.035+0.12=0.155 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.2 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.15515004/(1002.06105113600)+0.9901.215004/(1002.06105113600) = 2.7

10、98 mm；大橫桿的最大撓度 2.798 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0351.5 = 0.053 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.30.81.5/(1+1)=0.180 kN；活荷載標準值：Q=30.81.5/(1+1) =1.800 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.

11、053+0.18)+1.4 1.8 = 2.8 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0350.82/8 = 0.003 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/4Mpmax = 2.80.8/4 = 0.56 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.563 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.563106/4730=119.1 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =119.1 N/mm

12、2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0358004/(3842.06105113600) = 0.008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.18+1.8 = 2.033 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = Pl3/48EIpmax = 2033.18003 /(48 2.06105113600) = 0.9

13、27 mm ；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.008+0.927 = 0.935 mm；小橫桿的最大撓度為 0.935 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150=5.333與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準

14、值: P1 = 0.0351.51/2=0.027 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0350.8/2=0.014 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷載標準值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.027+0.014+0.18)+1.41.8=2.785 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.12

15、48+(1.501/2)0.035/1.8018.00 = 2.512kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(0.8+0.3)/2 = 0.99 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.087 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內

16、施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.087+ 0.851.43.6= 9.188 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.087+1.43.6=9.944kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.35 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建

17、筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.350.740.214 = 0.039 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0391.51.82/10 = 0.022 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.188 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 9.9

18、44kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.188立桿凈截面面積 ： A = 4.5 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：

19、f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 9188.28/(0.188450)+22438.551/4730 = 113.352 N/mm2；立桿穩定性計算 = 113.352 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 9944.28/(0.188450)=117.545 N/mm2；立桿穩定性計算 = 117.545 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.21

20、4，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.35 = 0.048 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 0.729 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.729 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i =

21、 300/15.9的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.510-4205103 = 87.545 kN；Nl = 5.729 Ru12.744KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=12.744kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所

22、需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(127444/(3.142502) 1/2 =12.7mm；實際拉環選用直徑D=14mm 的HPB235的鋼筋制作即可。十二、錨固段與樓板連接的計算: 水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=0.244 kN； 壓環鋼筋的設計直徑D=16mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: = N/2A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2=N/2A=244.143/2

23、01.0622=0.607N/mm2；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。拉環所受應力小于50N/mm2，滿足要求！五.施工管理（1）搭設腳手架的施工人員必須經過專門培訓，持證上崗。（2）腳手架搭設前，項目部必須對班組進行技術交底和安全交底。（3）腳手架搭設完畢后，必須經驗收合格后方可投入使用，并進行分段搭設驗收，定期維修檢查。分公司項目經理技術負責人總施工員安全員架子班長操作工人（4）施工進度：腳手架必須滿足施工進度要求，隨結構升高而增加，架子的高度高于施工層一步架。六、工字鋼懸挑式腳手架的構造與搭設工藝 1、材料及搭設基本要求 鋼管采用外徑

24、48mm，壁厚3.2mm的A3鋼管，表面平整光滑，無銹蝕、裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎。鋼管搭設架子前進行保養、除銹并統一涂色。扣件應符合建設部鋼管腳手架扣件標準要求，規格與鋼管匹配，采用可鍛鑄鐵，不得有脆裂、變形、氣孔、砂眼等缺陷，貼和面平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm，采用木腳手板鋪設，綁扎采用不細于18#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于四點。安全網采用標準證、安監合格證齊全的的綠色阻燃密目網，連續掛設，且應將安全網固定在腳手架外立桿里側，也采用不細于18#的鋁絲張掛。 2、受荷情況要求：腳手架均布荷載不超過270kg/m2，腳手架上不得超過3皮磚堆放。3、工字鋼懸挑式腳手

25、架搭設施工工藝（1）搭設準備：按方案設計要求做好鋼梁的制作和錨鉤，在現澆砼中鋼性拉接點的預埋工作。、外挑架鋼梁支座圖：、外挑架鋼梁纜繩拉結做法：、外挑架鋼梁支撐做法：（2）搭設程序：鋼梁就位做好鋼管支撐逐根拉立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿并與立桿及掃地桿扣緊裝第一步大橫桿并與立桿扣緊安裝第一步小橫桿安裝第二步大橫桿安裝第二步小橫桿加設臨時斜撐桿（上端與第二步大橫桿扣件，裝設連墻桿后拆）安裝第三、四步大橫桿和小橫桿安裝連墻桿接立桿加設剪刀墻鋪腳手片扎防護欄板及擋腳板重復上述工序。（注意：在上層梁、板的混凝土強度達到設計標準后，及時用鋼纜將與上層錨鉤拉結牢固）（4）沿腳手架縱向兩端和轉角起，在腳手

26、架外側每隔9m用斜桿成剪刀撐，自上而下循序連續設置。斜桿與水平成4560夾角，剪刀撐鋼管接長應用搭接方法，搭接長度不小于1.0m。剪刀撐搭設要將一端斜口在立桿，另一端扣在小橫桿伸出部分上，斜桿兩端扣件與立桿的距離不大于200 mm。（5）腳手架外側每步設1.2m高的防護欄和30cm高的擋腳板。每塊踢腳板上打六個洞，用16#鐵絲綁扎牢固。踢腳板色標采用黑、 黃色。一黑一黃間距15CM為一道。（6）搭設時應隨搭隨校正桿件的垂直和水平偏差，同時適度擰緊扣件。連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓朝上，防止雨水進入。（7）架體和建筑物水平橫向拉結距離不大于7m，豎向間距不大于4m，采用剛性拉接。

27、（8）各桿件相交伸出的端頭均要大于10mm，防止桿件滑脫。（9）、腳手架立桿采用對接扣件連接，相鄰兩立桿應錯開不小與50cm，且不在同一步距內。縱向水平桿常用對接扣件連接。上下相鄰兩根縱向水平桿接頭錯開不小于50cm，同一步內外兩根縱向水平桿接頭也應錯開，并不在同一跨內。（10）、小橫桿伸出外立桿連接點外1520cm，離外墻面10cm。（11）、外立桿里側設1M高防護欄桿和30CM高踢腳板， （12）、腳手架每隔4步，應在里立桿與墻面之間設統長安全腳手板，支承在兩根鋼管上，用18#鐵絲同鋼管捆牢，每塊竹片笆綁點不小與4點。（13）、腳手架與主體結構必須采用剛性連接（鋼管一端同主體結構預埋鐵板電

28、焊，另一端用扣件同立桿牢）不允許采用一頂一拉的柔性連接，連接桿框架梁、 柱中預埋件連接時，混凝土強度不宜底于15N/mm才能使用。（14）、扣件同桿件連接時緊固力在4065Nm范圍，不得低于40Nm或高于65Nm。（15）、挑架底懸挑槽鋼套與樓板上預埋216鋼筋上。預埋鋼筋環錨固長度35D，并安放在樓板筋下面，同樓板筋用鐵絲綁牢。（16）、腳手架高度，底于檐口50cm，平面外立桿高于檐口1-1.2m，坡屋面高于1.5m以上。七 、工字鋼懸挑式腳手架的拆除（1）、拆腳手架，應設警戒區，并有專人負責警戒。拆除現場必須設警戒區域，張掛醒目警示標志，警戒區域嚴禁非操作人員通行，地面監護人員必須嚴格履行

29、職責。（2）、 拆除腳手架前，應將腳手架上的留存材料，雜物等清除干凈。（3）、 腳手架拆除順序一般為腳手板欄桿、剪刀撐、牽桿、橫桿、立桿，按自上而下先裝后拆，逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法、不準上下同時作業，剪刀撐應先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人向下遞桿子。（4）、拆下的桿件與零配件，應按類分堆（零配件裝入容器）用吊車吊下，嚴禁高空拋擲。（5）、拆下的桿件和零配件運到地面時，應隨時按品種，分規格堆放整齊，妥善保管，有損壞者給予維修和保養。（6）、拆除腳手架時按搭設相反的順序進行，不允許先拆除拉桿。（7）、仔細檢查吊運機械，包括索具是否安全可靠，吊運機械不允許搭設在腳手架上，應另行

30、設置。（8）、所有高處作業人員應嚴格按作業規定執行和遵守安全紀律、拆除工藝要求、搭設的反程序進行拆除，即安全網防護欄桿閣柵斜拉桿小橫桿大橫桿立桿支撐桿掃地桿鋼梁（9）、不允許分立面或上下二步同時拆除，（踏步式）認真做到一步一清、一桿一清。（10）、所有連墻桿、斜拉桿、隔排措施、登高措施，必須隨腳手架同步拆除。八、工字鋼懸挑式腳手架的安全措施（1）、搭設腳手架必須由經安全教育持崗位證的架子工承擔，凡患有高血壓、心臟病者不得上腳手架操作。持證上崗并定期進行個人體格檢查。（2）、搭設前做好安全技術交底、班前安全教育，簽定安全責任書。搭設腳手架時，工人必須戴好安全帽，佩好安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。（3）、在腳手架搭設過程中，安排一人專門負責指揮警戒。（4）、在靠近架空輸電線路搭設腳手架時應按供電局規定確保一定的安全距離，必要時切斷電源或遷移電線。（5）、施工現場帶電線路如無可靠的安全措施，一律不準通過腳手架，非電工不準擅自拉接電線的電器裝置。（6）、嚴禁在有腳手架上堆放鋼管模板、木材等施工多余的材料等，以確保腳手架暢通及防止超載。（7）、吊運腳手片、鋼管等必須用專用保險吊鉤起吊，要堆放平穩，并嚴格控制腳手架上施工荷載。（8）、腳手架四角應有接地保護及避雷裝置，及時測試。（9）、嚴禁酒后作業，禁穿拖鞋，禁戲嘻。