1、泉州市浦西城市綜合體安置房3#地塊3#樓、8#地塊工程高大模板工程（超重）施工方案目 錄一、工程概況 1二、工程各參與主體單位 1三、編制依據 1四、模板設計概況 2五、施工準備 2六、施工工藝技術 3七、混凝土澆筑注意事項 5八、模板拆除 8九、施工注意事項 8十、模板制安拆的安全技術措施 9十一、模板分項工程質量標準及驗收10十二、成品保護11十三、安全注意事項11十四、施工應急救援預案12十五、監測監控措施15附錄 梁模板設計計算書16一、工程概況擬建的泉州市浦西城市綜合體安置房3#地塊3#樓、8#地塊工程是由一組四幢高層建筑圍合而成，位于泉州市豐澤區泉秀街道，屬安置房工程。本工程設一層

2、地下室（其中3-3#樓設兩層地下室），地上1828層，建筑總高度為73.95082.500m，建筑總面積約為91998m2，工程總造價約2.4億人民幣，總工期610日歷天。二、工程各參與主體建設單位：泉州市住宅建設開發有限公司勘察單位：泉州市勘測設計院有限公司設計單位：福建省華廈建筑設計院監理單位：廈門市長實工程監理有限公司質監單位：泉州市建設工程質量監督站安監單位：泉州市建設工程安全監督站施工單位：福建省閩南建筑工程有限公司三、編制依據1、相關設計施工圖紙。2、建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；3、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）；4、建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范

3、JGJ130-2001；5、建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社；6、混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業出版社；7、鋼結構設計規范GB50017-2003；8、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91；9、福建省建筑施工安全文明標準示范圖集；10、建質2009254號文件建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則11、閩建建200732號文件高大模板扣件式鋼管支撐體系施工安全管理規定12、閩建建200912號文件關于建立建設工程施工現場重大危險源報告制度的通知；13、泉質安監201055號文件，關于受監工程安全文明施工標準化管理的實施方案的通知；

4、14、危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法；四、模板設計概況根據閩建建200912號文件關于建立建設工程施工現場重大危險源報告制度的通知，高大模板工程（即水平混凝土構件模板支撐系統高度超過8m，或跨度超過18m，施工總荷載大于10KN/m2，或集中線荷載大于15KN/m的高大模板工程以及各類工具式模板工程），屬施工現場重大危險源。施工現場重大危險源要按照原建設部危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家論證審查辦法的要求，編制、審核、論證安全專項施工方案，并于總監理工程師簽字同意開工后3日內，由工程總承包單位項目部網上填寫施工現場重大危險源報告表，報告項目所在地建設工程質量安全監

5、督機構。工程總承包單位項目部應于施工現場重大危險源施工完成3日內，網上填寫施工現場重大危險源解除表，報告重大危險源解除。根據本工程施工圖紙，查得大截面連梁有：3001950、3001700等。經計算，其中最小截面梁（3001700）的線荷載都有15.91KN/ m，大于15KN/m。以上截面梁均屬超重高大模板工程。特編制本專項施工方案，請相關單位審核、論證。本方案取最大截面梁（3001950mm）進行設計計算，其它超重梁模板支撐參照該部分梁設計、搭設。根據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008），施工荷載取2.5KN/m2，振搗荷載為2.0KN/m2，傾倒混凝土水平荷載為4KN/m2

6、；模板及架體為0.5KN/m2，混凝土自重標準值為24KN/m3，鋼筋自重為1.5 KN/m2 。模板設計計算書詳見附錄。本工程計算書采用“品茗施工安全設施計算軟件V.183”進行計算。五、施工準備1材料準備：本高大模板工程采用鋼管支撐進行設計施工。鋼管采用直徑48 mm，壁厚3.5 mm規格。鋼管支撐體系，頂部采用可調U形支托。根據福建省建筑施工安全文明標準示范圖集規定，“采用A4.83.5扣件式鋼管支架時，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管抗壓強度設計值取205N/mm2，鋼管按A4.83.0計算慣性矩、回轉半徑等截面特性。”又根據福建省建設廳關于印發（高大模板扣件式鋼管支撐體系施工安全管理規定

7、）的通知（閩建建200732號）規定，鋼管壁厚按3.0mm驗算。本工程腳手架驗算鋼管壁厚取3mm。梁側、底模板均用18mm厚膠合板拼板（183091518）；梁模楞木、托梁采用50100 mm方木；水平拉結條使用M12定位止水對拉螺桿；扣件：必須符合相關質量規定，施工時認真檢查，發現有脆裂、變形、滑絲的禁止使用。扣件內壁圓弧與鋼管緊扣時，接觸面不小于30%，扣件螺栓擰緊扭力矩控制在4065Nm。所有木材均應達到三等材以上，無蟲蛀、扭裂、腐朽，鋼管、扣件材質應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范的要求。2機具準備：現場準備二臺電鋸、二臺平刨機、二臺壓刨機、十五臺手持電鋸以及電鉆等。六、模板施

8、工工藝1技術參數梁截面寬度(mm)300梁截面高度（mm）1950腳手架步距(m)1.5梁支撐架搭設高度(m)4梁兩側立桿間距(m)0.8梁跨方向立桿間距(m)0.7掃地桿距地面（mm）200 梁底承重立桿根數1梁側次楞（mm）50100（側立）次楞間距（m）0.4梁側主楞483.0雙鋼管主楞間距（m）0.4梁底支撐方木（mm）50100梁底支撐方木間距（m）0.35穿梁螺栓規格（mm）M12穿梁螺栓間距（m）0.4模板自重(kN/m2)0.5鋼筋自重(kN/m2)1.5施工荷載(kN/m2)2.5混凝土自重標準值(kN/m3)24振搗荷載(kN/m2)2計算項目計算值設計值計算結果梁模板側模

9、抗彎強度（N/mm2）613滿足要求撓度（mm）0.8351.6滿足要求梁側次楞抗彎強度（N/mm2）7.117滿足要求撓度（mm）0.91滿足要求梁側主楞抗彎強度（N/mm2）55.6205滿足要求撓度（mm）0.1191滿足要求底模板面板抗彎強度（N/mm2）11.213滿足要求撓度（mm）1.3781.4滿足要求梁底支撐方木抗彎強度（N/mm2）2.69517滿足要求抗剪強度（N/mm2）1.1941.7滿足要求撓度（mm）0.1261.6滿足要求梁兩側托梁抗彎強度（N/mm2）0.517滿足要求撓度（mm）0.0342.8滿足要求梁底托梁抗彎強度（N/mm2）11.717滿足要求撓度（

10、mm）0.8364.67滿足要求立桿穩定性梁側立桿抗壓強度（N/mm2）14.9205滿足要求梁底立桿抗壓強度（N/mm2）196.7205滿足要求2、安裝工藝彈出梁軸線及水平線并進行復核搭設梁模板支架安裝梁底楞木安裝梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側模板安裝另一側模板安裝立檔、橫撐和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連接牢固辦預檢。（1）梁模板定位：采用柱模板上口直接開口定位和通過樓面上放樣墨線用線錘引測相結合。（2）梁底模板：按設計標高調整可調U形支托的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。跨中梁底處應起拱，起拱高度為梁跨度的1/10003/1000。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。（

11、3）梁側模板：根據墨線安裝梁側模板，壓腳板，斜撐等，梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板來確定。梁側模板加穿梁螺桿加固。（4）梁模安裝后，拉中線進行檢查，復核各梁模中心線位置是否對正，待板模支完后，檢查其標高并調整。3、模板安裝的一般要求（1）模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。（2）每根立桿底部應設置底座或墊板；（3）次梁模板的安裝，要待主梁模板安裝并校正后才能進行。（4）板模板安裝在靠板側梁側模固定后，根據板底標高進行布設主、次楞木；當主、次楞木

12、鋪設到位后，按先鋪設大面積板模板后小面積板模板，先整后零的原則進行鋪設；（5）模板鋪設后，需對梁、板縫進行封閉處理，以確保砼澆筑后表面質量。（6）在底部扣件管架下端應加封口桿，扣件管架的內、外兩側應設通長掃地桿；（7）剪刀撐的設置：架體四邊與中間沿縱、橫向全高全長從兩端開始每隔四排立桿應設置一道剪刀撐。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面傾角應在45度60度之間，跨越立桿最多根數為：45度時7根，50度時6根，60度時5根。剪刀撐斜桿與立桿或水平桿的每個相交處應采用旋轉扣件固定。在豎向剪刀撐的頂部、掃地桿處各設置一道水平剪刀撐。架體兩端與中間沿水平方向全平面每隔四排立桿從頂層

13、開始向下每隔2步應設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構造應符合上款的規定。七、混凝土澆筑注意事項（詳見專項施工方案）1先澆筑墻柱混凝土，再安裝梁板鋼筋，爾后再澆筑梁板混凝土。2. 澆筑混凝土從施工面中間向兩邊推進。3. 大截面構件采用分層澆筑法，每層500mm厚為宜，在初凝前再澆筑第二層，以避免出現冷接縫。4在澆筑砼過程中隨時檢查模板情況，如發現變形，松動現象，及時修整加固。八、模板拆除模板的拆除應嚴格按照混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002中第4.3條“模板拆除”項目執行。（一）模板順序：整體上按先支后拆、后支先拆及先拆非承重部分、后拆承重部分的順序進行。（二）現澆結構的模板及其

14、支架拆除時的砼強度，如無設計要求時，應符合下列規定：1側模拆除強度要求：柱側模、電梯井及剪力墻側模在砼澆筑48h后方能拆除，板內梁側模與梁板底模同時拆，底模在砼強度符合下表規定后，方可拆除。現澆結構拆模時所需砼強度結構類型結構跨度（m）按設計的砼強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件-1002多層樓板支柱的拆除，應按下列規定進行：當上層樓板正在澆筑砼時，下層樓板的模板和支架不得拆除。3在拆除模板過程中，如發現有影響結構、安全、質量問題時，應暫停拆除，經過處理后，方可繼續拆模。4依據砼同條件養護試塊抗壓強度報告，達到規定要求并經項目技術負責人和監理單位同意并

15、出具“拆除令”后，方可拆除模板。5模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆下的模板應及時清理粘結物，模板、鐵件、支撐、扣件等及時收集歸類堆放。九、施工注意事項1在樓面放線時，由木工組配合施工員，所有模板的軸線，標高均應復核，確認無誤后才能進行下一道工序。2模板安裝后，由質檢員檢查各部構件安裝位置是否準確、垂直度、平整度是否符合要求，合格后方可進行砼澆筑。3在澆筑砼過程中隨時檢查模板情況，如發現變形，松動現象，及時修整加固。4模板及支承結構應具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠的承受澆筑砼的重量、側壓力及施工荷載。5后澆帶處梁板模板獨立支模。本層拆模時，后澆帶處應保持模板及支撐，不得拆除。后澆帶按

16、設計要求待本層澆筑完成60天后方可澆筑。十、模板制、安、拆的安全技術措施1安全管理及交底：對所有模板制作、安裝、拆除的操作工人均應在進場時集中進行安全“三級”教育，工人上崗前施工管理人員應先進行模板制作、安裝、拆除的安全技術交底，交底應在現場進行，應有針對性，應提醒操作人員應注意的安全要點；工人上崗時應戴好安全帽、不穿拖鞋、高跟鞋、硬底鞋、高空作業時應戴牢安全帶。2模板制作安全操作注意事項：加工機具須進行試運轉正常后再開始制作；圓盤鋸應設有擋板、轉動部位應有防護罩；電箱保證單機單閘一漏保；及時更換不鋒利、掉齒的鋸片；兩人協作時動作應相互協調，手應距鋸盤有足夠的安全距離；制作好的模板堆放整齊、不

17、得堆過高；鋸末及時清理，注意加工區的防火。3安裝模板安全操作注意事項：工作時要求思想集中，防止空中墜落；扳手、鐵錘等工具應拿牢或放在可靠的平面上，以防墜落傷人；在搬運材料應注意放置牢靠，不相互碰撞；支模過程中途停歇時，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢后再停歇，以免安裝不牢落下傷人；六級以上大風不進行高空安裝模板，雨天過后應待地面、架體稍干后再安裝；各木方及模板應保證有固定支點后方能上人，不在探頭板上操作；嚴格按照模板安裝的順序進行安裝，不得違反模板安裝的先后順序；傳遞材料、工具不得亂扔亂拋；施工平面材料應歸堆，不得隨手亂放，架上不得堆大量模板，運至架上的模板應分散并及時安裝使用；預留洞口應先進行防

18、護好后才能在周圍施工。4拆除模板安全操作注意事項：應在砼達到拆模強度且經管理人員審批并進行拆模安全交底后進行模板的拆除工作；拆模施工部位應設置明顯的警示標志，非作業人員不得入內；拆模時工人應思想高度集中，高空作業必須帶好安全帶，嚴防高空墜落；嚴格按照模板拆除的順序進行拆除，從高處往低處拆，嚴禁先拆底部再拆上部，在同一工作面共同施工時，工人間應相協作，拆模人員不得在模板支撐落下的范圍內站立；嚴禁同一樓層內在同一部位的垂直面上下兩層人員同時操作；每組拆模人員應有足夠工作面，不得過于集中，以免互相碰撞傷人；操作平面內有洞口的應先進行洞口的防護，安全后才能操作；拆模間歇時應將已活動的模板、剪刀撐、支撐

19、等運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜落；模板用井架運輸時應牢靠，不得超載；材料在板上不得超過0.5m高度，堆料應放整齊。5模板制安拆文明施工要求：模板預制完應按規格、不同部位的構件進行分類歸堆，邊角料應及時清運干凈，保持場地的整齊整潔；模板安裝時不得將包裝袋、塑料袋、煙蒂等雜物等留在模板上，安裝完成后應將模板上的木屑、垃圾等雜物全部清理干凈后再交驗；模板拆除后做到及時清理歸堆整齊，及時運至指定部位堆放，樓板面模板、鋼筋、扣件、碎木渣均應清理干凈后再移交。十一、模板分項工程質量標準及驗收（一）模板分項工程驗收模板分項工程按照各棟號樓層分為若干檢驗批進行質量驗收，在檢驗批驗收合格的基礎上進行分項

20、工程驗收。（二） 質量標準1模板安裝主控項目安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支撐；上、下支撐的立柱應對準，并鋪設墊板。在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和砼接搓處。一般項目1)模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿，在澆筑砼前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應積水。模板與砼的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。澆筑砼前，模板內的雜物應清理干凈。2）用作模板的磚胎模應平整光潔，不得產生影響結構構件質量的下層、裂縫、起砂或起鼓。3）對跨度不小于4m的現澆鋼筋砼梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時

21、，起拱高度宜為跨度的1/10003/1000。4）固定在模板上的預埋件和預留洞不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確。5）現澆結構模板安裝偏差應符合下表規定:預埋件和預留孔洞的允許偏差項 目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3預埋螺栓中心線位置2外露長度10，0插筋中心線位置5外露長度10，0預留洞中心線位置10截面內部尺寸10現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁4 5鋼尺檢查層高垂直全高5mm6經緯儀或吊線、鋼尺檢查全高5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板面

22、高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查2模板拆除詳第六條模板拆除十二、成品保護1不得用重物沖擊已安裝好的模板及支撐，保證模板的牢固和嚴密。2搭設腳手架，嚴禁與模板及支撐連接在一起。3模板安裝前必須涂刷脫模劑，拆除的模板應及時清理干凈，堆放至指定地點，堆放整齊。十三、安全注意事項1模板支撐不得使用彎曲的鋼管材料，并具有足夠的支撐強度。2支模應按工序進行，上一道工序沒有固定前，不能進行下一道工序。3復雜結構模板的安裝和拆除，事先應有切實的安全措施，嚴禁上下在同一垂直面進行操作。4架設和拆除3m以上的模板，操作時宜搭設操作平臺，操作人員上下不得使用模板支撐作為爬梯，不得站在柱模上操作，不得在

23、梁底模上行走。5邊模支設時，施工外腳手架應及時跟上，確保施工安全。6施工層上使用電刨等電動工具時，必須由專業電工安裝好末級開關箱后使用，木工不得隨意拉設電線。7拆除模板一般用長撬棍，人不得站在正在拆除的模板上，拆除模板時，要防止模板突然掉落傷人。8外架上散落的方木、小模板等應及時清理干凈。9模板上有預留洞時，應在安裝后將洞口蓋好。10安裝與拆除時應注意電線、電源的安全，防止觸電事故。11現場使用的木工機械應由專人使用，以免發生工傷事故。12六級以上大風，不得安裝和拆除模板。十四、施工應急救援預案本高大模板的特點是梁截面尺寸大、施工線荷載大，根據工程特點，在做好高大模板危險源的識別的基礎上，制訂

24、本項目發生緊急情況或事故的應急預案，并開展應急知識教育和應急演練，以提高現場操作人員應急能力，減少突發事件造成的損失和不良影響。 （一）組織機構及職責1、成立以公司經理為組長的生產安全事故應急救援領導小組，負責制定和啟動本單位的生產安全事故應急救援預案，并組織實施（演練）。2、本工程項目經理部成立以項目經理為組長的項目生產安全事故應急救援領導小組，負責制定和啟動項目的生產安全事故應急救援預案，并組織實施（演練）。項目生產安全事故領導小組成員如下：職務姓名聯系電話備注組長黃荷山項目經理副組長張笠項目副經理醫 療救護組成員王杰曦項目副經理康電輝材料員安全防護救 護 組成員林南飛安全員陳榮煌材料員通

25、 訊聯絡組成員陳冰峰施工負責人吳玉芳材料員3、應急組織的分工職責組長職責：（1）決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制。（2）復查和評估事故可能發展的方向，確定其可能的發展過程。（3）布置施工現場部分停工，并與領導小組的有關人員配合指揮現場人員撤離，確保任何傷害都能得到足夠的救護。（4）與現場外應急機構取得聯系，及時對緊急情況的記錄作出安排。（5）在場內實行交通管制，協助場外應急機構開展服務工作。（6）在緊急狀態結束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。副組長職責：（1）評估事故的規模和發展趨勢，建立

26、應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產損失。（2）在救援服務機構來之前直接參與救護工作。（3）安排尋找受傷者及安排重傷人員撤離現場到安全地帶集中。（4）與應急救援中心建立通訊聯絡，為應急服務機構提供建議和信息。（5）協助組長組織指揮，協調救援工作，組長不在現場時，代替組長的職責。組員職責：在組長和副組長的指揮下，負責現場的物資供應、維護，搶救，警戒等工作，具體落實執行組長或副組長下達的救援方法、措施的指令等。（二）應急物資應急物資是應急救援工作的重要保障，項目部根據潛在事件性質和后果分析，配備應急救援所需的救援手段、救援設備、交通工具、醫療設備藥品、生活保障物資等如下表列數。主要應急救援物資

27、設備表序號救援器材、設備名稱數量備注1擔架2付2保健藥箱2個應備有常用藥品3氧氣袋4個4急救床2張5滅火器按要求配備配足6高音喇叭2個疏散用7對講機4付協調指揮用8車輛2輛應急救援用（三）模板支撐架倒塌事故的應急救援1、一旦發現有坍塌、倒塌事故發生，不論任何人，均應立即大聲呼叫在場人員緊急撤離，并迅速報告應急響應指揮部。2、事故發生后，應急響應指揮部人員應在第一時間直到現場，有序組織撤離所有人員和搶救傷員，并了解和掌握事故情況，啟動應急救援預案，制定搶險、搶救和維護現場秩序，嚴格保護事故現場等的有效措施。3、人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮，指揮人員疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各

28、組員和現場其他人員對現場受傷害、受困人員、財物進行搶救。人員被支架或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后，方可進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成二次傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。4、項目應急響應指揮部負責人應指令醫療救護組和安全防護救護組到事故現場，開展施救工作；同時指令通訊聯絡組立即向公司應急救援指揮匯報事故發生情況，公司應急救援指揮部負責人，應立即帶領安全防護救護組、醫療小組趕赴事故現場開展救援工作。若傷者傷情較嚴重應拔打“120”或“110”電話及時向當地醫療救援機構聯絡前來救護，并派人到主要路口引導急

29、救車到事故現場，盡快將傷員送到醫院救治。5、當醫院的救護車未到達之前，安全防護救護組、醫療救護組展開自救，對傷員昏迷、心臟停止的進行人工呼吸或胸外心臟按壓等，傷者流血或有骨折，采取包扎止血或骨折固定，應注意骨折部位的保護，使用木板平抬，避免因不正確抬運，造成二次傷害，盡最大努力搶救傷者。如發生腳手架坍塌事故，按預先分工進行搶救，架子工班組成員，按搶險搶救的方案進行倒塌架子的排除和拴牢工作，防止其他架子再次倒塌。組織所有員工協助清理材料，如有人員被壓埋、砸傷的，應首先清理被壓埋人員身上的材料，集中人力先搶救受傷人員出來，最大限度地減少事故的傷害。6、把傷者送到醫院接受救治后，應急響應指揮部人員應

30、召開會議，研究善后處理工作，做好當事人家屬的接洽善后處理事宜安排。7、注意保護好事故現場，協助公司或上級事故調查組開展調查，事故應按“四不放過”原則處理。（四）通訊聯系醫院急救中心：120 火警：119 匪警：110項目部救援電話：確保24小時開通和有人接聽，并在醒目位置公示。（五）教育訓練、互相協議在高大模板施工前一周，由組長組織救援小組人員進行搶險知識教育，組織應急救援預案演練，全面提高應急救援能力。項目部事先與地方醫院及應急救援機構建立正式互相協議，以便在事故發生時得到外部救援力量和資源的援助。十五、監測監控措施為保證扣件式鋼管支撐滿堂支架現澆砼工程施工質量，保障工程施工安全，本工程采用

31、如下監測辦法：1、鋼管支架及基礎沉降監測按照三等水準測量要求作業，現場配備的水準議、經緯儀精度滿足監測要求，監測預警值：最初24h的沉降量1mm及最初72h的沉降量5mm。2、在澆筑砼過程中安排專人跟蹤監測，監測頻率1h一次；砼澆筑完成后每24h監測一次，至72h。3、當監測數據超過預警值時立即停止澆筑砼，疏散人員，并進行加固處理，處理完善后方可繼續施工。附錄 梁模板設計計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等

32、規范編制。梁段:3001950一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：1.95；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.70；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.30；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：4.00；梁兩側立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)

33、：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參

34、數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：350.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：400；主楞豎向根數：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；主楞到梁底距離依次是：300mm，700mm，1100mm，1500mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/

35、2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載

36、；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 18322/6=122cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21.8317.850.9=35.275kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.41.8340.9=9.223k

37、N/m；計算跨度: l = 400mm；面板的最大彎矩 M = 0.135.2754002 + 0.117 9.2234002 = 7.37105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.135.2750.4+1.29.2230.4=19.948kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 7.37105 / 1.22105=6N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =6N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土

38、側壓力線荷載設計值: q=35.275N/mm； l-計算跨度: l = 400mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 183222/12=122cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67735.2754004/(10060001.22106) = 0.835 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大撓度計算值 =0.835mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷

39、載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=19.948/(1.950-0.120)=10.901kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.594 kNm，最大支座反力 R= 7.139 kN，最大變形 = 0.900 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最

40、大受彎應力計算值 = 5.94105/8.33104 = 7.1 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 7.1 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；次楞的最大撓度計算值 =0.9mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力7.139kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.49

41、3=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.500 kNm，最大支座反力 R= 8.210 kN，最大變形 = 0.119 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 5.00105/8.99103 = 55.6 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =55.6N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2

42、）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.119 mm主楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；主楞的最大撓度計算值 =0.119mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3002020/6 = 2.00104mm3； I = 300202020/12 = 2.00105mm4；1.抗彎強度驗算按

43、以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2(24.00+1.50)0.301.950.90=16.111kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2:1.20.500.300.90=0.162kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.300.90=1.701kN/m；最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(16.111+0.162)3502+0.1171.7013502=2.24105Nmm； =Mmax/W=2.24105/2.00104=11.2N/mm2；

44、梁底模面板計算應力 =11.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=16.111+0.162=16.273kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =350.00mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =350.00/250 = 1.400mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67716.2733504/

45、(10060002.00105)=1.378mm；面板的最大撓度計算值: =1.378mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1.4mm，滿足要求！六、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.950.35+0.50.35(21.83+0.3)/ 0.3=23.656 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.35=2.205 kN/m；均布荷載設計值 q = 23.656+2.205 = 25.862 kN/m；梁兩側樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值：

46、 p=0.351.20.1224.00+1.4(2.50+2.00)(0.80-0.30)/4=0.427kN2.支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下： 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)方木的支座力:N1=N3=0.326 kN；N2=7.961 kN；最大彎矩：M= 0.225kNm最大剪力：V= 3.980 kN方木最大正應力計算值 ： =M/W=0.2

47、25106 /8.33104=2.7 N/mm2；方木最大剪應力計算值 ： =3V/(2bh0)=33.981000/(250100)=1.194N/mm2；方木的最大撓度： =0.126 mm；方木的允許撓度：= 0.8103/2/250=1.6mm；方木最大應力計算值 2.695 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 1.194 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 fv=1.700 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.126 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.600 mm，滿足要求！七、梁跨度方向托梁的計算作用于托梁

48、的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：木方 : 50100mm；W=83.333 cm3；I=416.667 cm4；1.梁兩側托梁的強度計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 0.326 kN. 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.04 kNm ；最大變形 max = 0.034 mm ；最大支座力 Rmax = 0.701 kN ；最大應力 =M/W= 0.04106 /(83.333103 )=0.5 N/mm2；托梁的抗彎強度設計值 f=17 N/mm2；

49、托梁的最大應力計算值 0.5 N/mm2 小于 托梁的抗彎強度設計值 17 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度max=0.034mm小于700/250,滿足要求!2.梁底托梁的強度計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 7.961 kN. 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.975 kNm ；最大變形 max = 0.836 mm ；最大支座力 Rmax = 17.116 kN ；最大應力 =M/W= 0.975106 /(83.333103 )=11.7 N/mm2；托梁的抗彎強度設計值 f=17

50、 N/mm2；托梁的最大應力計算值 11.7 N/mm2 小于 托梁的抗彎強度設計值 17 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度max=0.836mm小于700/150與10 mm,滿足要求!八、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =0.701 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1294=0.62 kN；N =N1+N2=0.701+0.62=1.321 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：

51、i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.3= 2.945 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板

52、支撐點的長度；a=0.3m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=1320.615/(0.209424) = 14.9 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 14.9 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1 =17.116 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.129(4-1.95)

53、=0.62 kN；N =N1+N2 =17.116+0.318=17.434 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.155

54、1.71.5,1.5+20.3= 2.945 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.3m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=17433.544/(0.209424) = 196.7 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 196.7 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！