1、目 錄第一章、 工程概況2第二章、 編制依據4第三章、 模板工程危險源分析4第四章、 現場組織機構和施工部署7第五章、 模板設計8第六章、 主要施工方法9第七章、 模板支撐體系的質量保證要求17第八章、 模板允許偏差及檢驗方法23第九章、 模板支撐體系安全注意事項23第十章、 應急預案24第十一章、計算書29第一章、 工程概況1、工程簡介工程名稱：XX大廈 建設單位：XX房地產開發公司 設計單位：XX省建工設計院有限公司 監理單位：XX建設咨詢監理有限公司施工單位：XX建設工程公司 建設地點：XX大樓旁 2、工程概況 （1）建筑概況： 本工地上20層，地下1層，建筑高度65.65米，建筑面積1

2、0878.4。建筑類別一類高層，功能類別為高層住宅，耐火等級為二級，設計使用年限50年。一層至四層為商場，四層與五層之間有設備轉換層，五層以上為住宅。一層層高4.5米，二、三層3.9米，四層4.5米，設備轉換層2.3米，五層至二十層均為2.9米。（2）結構概況： 本工程為框架結構，基礎采用樁基礎，反循環機械鉆孔灌注樁，樁端持力層選用中風化泥質粉砂巖，樁端極限端阻力標準值為 5000kpa，樁長約27米。樁混凝土強度等級C30，樁徑有1000、1100、1300、1500mm。 承臺有單樁、雙樁、三樁及八樁承臺，承臺截面尺寸有：14001400、16001600、18001800、2000200

3、0、20002400、43483765、52184518、60875271、84004500等。3、模板支撐概況本工程存在超荷載模板支撐，概況如下：超荷載梁模板支撐位于（設備層，標高+16.800），支撐樓層為四層樓面，支撐板厚為250mm，支撐高度為4.5米（未減去梁板厚度）。梁截面S0.3m2的梁標高（m）梁截面（mm）最大荷載（KN/m）最大跨度（m）支撐高度（m）12.30016.800200500（550、600）、250600（800、900）、300800674.5梁截面0.3m2S0.5m2的梁標高（m）梁截面（mm）最大荷載（KN/m）最大跨度（m）支撐高度（m）12.300

4、16.80040012001224.5梁截面0.5m2S0.8m2的梁（超荷載梁）標高（m）梁截面（mm）最大荷載（KN/m）最大跨度（m）支撐高度（m）12.30016.8005001200（1300、1400、1500）18.7574.5梁截面0.8m2S1.2m2的梁（超荷載梁）標高（m）梁截面（mm）最大荷載（KN/m）最大跨度（m）支撐高度（m）12.30016.8005001700、6001500（1600、1700）、700170029.7574.5支撐持力層為四層樓面，為保證模板支撐安全穩定性三層模板支撐體系均不得拆除，立桿且上下保持一致。第二章、 編制依據（1）本工程施工圖紙

5、； （2）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）；（2011版）（3）建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）2011；（4）建筑施工安全檢查標準（JGJ51-2011）；（5）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；（6）建筑結構荷載規范(GB50009-2001)(2006年)；（7）混凝土結構設計規范GB50010-2002；（8）扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全；（9）建筑施工手冊（第五版）；（10）本公司程序文件；（11）危險性較大施工方案專項編制及監管系統軟件V5.0（安畢行）。第三章、 模板工程危險源分析本工程最大板厚為250

6、mm，面載為6.25KN/；板模板支模最大高度為4.5m；梁最大跨度為7.6m；最大梁截面尺寸為7001700mm，集中荷載為29.75KN/m。1、水平混凝土構件模板支撐系統高度支撐系統最大支撐高度為4.5m屬于一般危險源，需要注意的事項如下：1、高度大于2m的作業面（包括高空、洞口、臨邊作業），因安全防護設施不符合或無防護設施、人員未配系防護繩（帶）等造成人員踏空、滑倒、失穩等意外；2、立桿間距或者步距過大，造成立桿受力過大而產生的失穩倒塌；3、立桿底部墊塊必須擺實墊實，在澆筑混凝土前應檢查是否有松動和不穩的，如有應用楔塊將其加固頂緊；4、縱橫水平桿、掃地桿和剪刀撐應按要求貫通，搭接處應要

7、有一定的搭接長度以滿足要求；5、扣件按照計算小于8KN的時候可采用單扣件，大于8KN小于12KN需采用雙扣件，大于12KN采用頂托；6、采用的鋼管壁厚不宜小于3.6mm；2、水平混凝土構件模板支撐系統跨度 模板支撐體系跨度最大為7.6m，為一般危險源。3、水平混凝土構件模板支撐系統施工總荷載最大施工總荷載為6.25 KN/ m2，小于10KN/ m2為一般危險源 ，需要特別注意的事項如下： 1、立桿的縱、橫、步距要滿足設計計算要求。2、模板的主次楞間距滿足設計計算要求。3、采用的鋼管壁厚不宜小于3.6mm。4、水平混凝土構件模板支撐系統集中荷載支撐系統集中荷載為29.75 KN/m，大于15K

8、N/m為一級重大危險源，需要特別注意的事項如下：1、立桿的縱、橫、步距要嚴格控制，滿足設計計算要求。不得漏搭，少搭，且每個扣件都應加固到位。2、模板的主次楞間距滿足設計計算要求。3、扣件按照計算小于8KN的時候可采用單扣件，大于8KN小于12KN需采用雙扣件，大于12KN采用頂托。4、立桿底部的墊塊必須擺實墊實，在澆筑混凝土前應檢查是否有松動和不穩的，如有應用楔塊將其加固頂緊。5、縱橫水平桿、掃地桿和豎向（水平）剪刀撐應按要求貫通，搭接處應要有一定的搭接長度以滿足要求。6、采用的鋼管壁厚不宜小于3.6mm。5、可能存在的危險源分析及預控危險源（危害）分析及控制措施 序號作業活動危害因素可能導致

9、的事故控制措施責任人1腳手架的搭設、拆除無搭設、拆除方案架體垮塌編制施工方案，嚴格審批技術負責人2腳手架的搭設施工方案的受力計算不準架體垮塌嚴格審核，批準后使用技術負責人3腳手架的搭、拆沒有按照施工方案進行搭設或拆除架體垮塌加強驗收，嚴格控制安全員4腳手架的搭設、使用用于搭設的材料質量不符合標準要求架體垮塌選用合格材料，嚴把驗收關安全員5腳手架使用主要受力桿料、構料被拆除架體垮塌按方案及交底操作并進行及時跟蹤安全員堆放的荷載超出允許要求架體垮塌限制堆載施工員6腳手架拆除拆除順序不正確架體垮塌按方案及交底操作并進行及時跟蹤安全員7模板支撐體系拆除違章拆除局部支撐垮塌按方案要求執行，并加強跟蹤指導

10、與監督安全員混凝土的強度沒有達到拆模強度要求結構及支撐塌根據同條件試壓結果及第八部分第四節表中數據確定能否拆模，填寫拆模申請書，經項目總工審批后方可拆模。施工員8腳手架搭拆與使用無安全防護措施，違章操作高處墜落增加安全防范措施，6米層設置可靠水平安全網，并加強安全監管力度，杜絕習慣性違章。安全員9腳手架搭拆無安全防護措施，違章操作物體打擊搞好安全技術交底及安全教育加強安全跟蹤監管力度，危險作業區域設置警戒線，杜絕人員通行，杜絕習慣性違章安全員第四章、現場組織機構和施工部署1、 現場組織機構本工程施工管理推行項目經理負責制，由公司抽調技術水平高、思想素質好、能力強的人員組成項目經理部，實施對工程

11、的組織與管理，其管理體系見圖示。1、受公司委托：項目經理全面負責本工程的質量、進度、安全生產及文明施工。2、組建架子班（需具特種作業人員上崗證），負責本工程支撐腳手架搭設與拆除。班組長為本班質量、安全員，負責本班質量、安全工作。3、組織木工班，負責本工程模板鋪設和拆除。各班組長為本班質量、安全員，負責本班質量、安全工作。4、各管理人員及施工班組的職責詳見施工組織設計。2、勞動力組織根據施工進度計劃進行勞動力安排。 勞動力計劃如下：序號 工 種施工人數1 木 工502 鋼筋工803架子工304電焊工10第五章、模板設計1、 高支撐體系持力層：（1） 本工程高支撐持力層為四層樓面，板厚110、12

12、0、130mm，標高為+12.300m。（2） 為保證模板支撐安全穩定性三層模板支撐體系均不得拆除，且上下保持一致。2、 模板設計1、材料的選擇梁的模板選擇18 mm厚的九夾板。 采用48.33.6mm 鋼管作主龍骨，鋼管應順直，不得翹曲、變形。方料選擇60*80mm的矩形仿木。對拉螺栓的直徑為12 mm。2、板模板設計板厚為250mm，板底立桿間距0.9m*0.9m，支撐高度為4.5m。板底采用雙扣件。立桿步距均為1.5m。3、梁底支撐架參數梁底支撐架采用48.33.6 mm的鋼管支撐架，承重立桿桿上端伸出至模板支撐點長度0.1m；立桿步距1.5m；方木間距為250mm。梁底支撐參數：梁截面

13、 梁兩側立桿間距（m）梁跨方向立桿最大間距（m）相鄰板底立桿間距（m）梁底立桿數量梁底扣件200500（550、600）、250600（800、900）、3008000.80.90.90單扣件40012000.9（0.45+0.45）0.90.91雙扣件5001200（1300、1400、1500）1.2（0.6+0.6）0.90.91頂托5001700、6001500（1600、1700）、70017001.2（0.4+0.4+0.4）0.90.92頂托高支撐立桿支撐布置平面圖及剖面圖詳見附圖一、二、三。3、其它要求 1、跨度大于4.0米梁、板在跨中起拱，起拱要求見設計，如設計未明確，按13

14、起拱。2、在距立桿底端200mm設置縱橫掃地桿。3、梁采用雙扣件，梁底增加的承重立桿采用頂托。4、立桿底采用25cm*25cm*5cm的厚板做墊塊。5、在對高支撐梁、板進行澆筑混凝土前，需先澆筑柱。6、在澆筑混凝土的過程中，嚴格控制混凝土的澆筑速度。第六章、 主要施工方法1、模板施工1、材料的選擇梁的模板選擇18 mm厚的九夾板。 采用48.33.6mm 鋼管作主龍骨，鋼管應順直，不得翹曲、變形。方料選擇60*80mm的矩形仿木。對拉螺栓的直徑為12 mm。2、模板施工1、模板加工要求 梁的模板加工必須滿足截面尺寸，兩對角線誤差小于5mm，尺寸過大的模板需進行刨邊，否則禁止使用。次龍骨必須雙面

15、刨光。翹曲、變形的方木不得作為龍骨使用。 采用48.33.6mm 鋼管作主龍骨，鋼管應順直，不得翹曲、變形。2、模板加工管理 模板加工完畢后必須經過項目部質檢人員驗收合格后方可使用。對于周轉使用的九夾板，如果有飛邊、破損模板必須切掉破損部分然后刷封邊漆加以利用。3、梁模板施工底模與側模均采用18mm 厚九夾板，承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；選用60mm80mm的 250mm雙面刨光方木，梁底設置擋木并采用步步緊鎖扣，步步緊間距為150mm。梁側模次龍骨選用60mm80mm 250mm雙面刨光方木。側模、梁底模按圖紙尺寸進行現場加工、組合拼裝。然后加橫楞并利用支撐體系將梁兩側夾緊。

16、1) 梁高700mm的梁梁高h小于700mm的梁，采用斜支撐。斜撐角度一般為300450。梁支撐體系需進行抱柱，詳見其它構造措施。梁底扣件采用單扣件。 具體如下圖所示： 2）梁高大于700mm的梁 底模與側模均采用18mm 厚九夾板，主龍骨采用48.33.6mm 鋼管，承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；選用60mm80mm的250mm雙面刨光方木，側模次龍骨選用60mm80mm 250mm雙面刨光方木。梁側模、梁底模按圖紙尺寸進行現場加工、組合拼裝。然后加橫楞并利用支撐體系將梁兩側夾緊；本方案模板支撐范圍內，梁高不小于700mm的梁，在梁高方向設置對拉螺栓（對拉螺栓豎向間距為0.3m

17、，對拉螺栓水平間距為0.6m），主龍骨用雙鋼管拼裝，用蝴蝶卡和M12的對拉螺栓固定。（詳見下圖） 4、柱模安裝矩形柱模由一對豎向模板拼合，安裝施工時按圖紙尺寸制作、放線，釘好壓腳板再安裝柱模板，柱側模板統一增加十字交叉對拉螺栓，其間距如上圖所示;校正垂直度及柱頂對角線，不產生移位現象。為保證柱模的穩定和不變形，柱模四周應用鋼管支架固定，并適當加以斜撐。支柱應垂直，上下層支柱應在同一豎向中心線上。柱模施工詳見模板專項施工方案。柱底設置木條板固定柱模板，具體做法如下：5、板模板 板模板采用 18mm 九夾板，主龍骨采用 48.33.6mm 鋼管，次龍骨選用 60mm80mm 的250mm單面刨光方

18、木。為保證板的整體砼成型效果，將整個板的九夾板按同一順序、同一方向對縫平鋪，必須保證接縫處下方有龍骨，且拼縫嚴密，表面無錯臺現象。若與柱相交，在該處將九夾板鋸開與柱尺寸相應洞口，下墊方木作為柱頭的龍骨。 3、其它構造措施1、支架要求1）立桿底墊板立桿墊塊采用厚墊板，墊塊規格25cm*250cm*50cm。2）縱、橫向水平桿水平桿步距為1.5m。縱、橫向水平桿要求設置在立桿內側，長度不宜小于三跨，接長宜采用對接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰橫向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于步距的1/3。3

19、）柱的抱箍為加強梁、板支撐體系的穩定性，需進行柱子的抱箍，抱箍水平方向沿每根框架柱設置，高度方向每步設置。抱柱扣件采用雙扣件。在安裝立桿時，應盡量選擇靠近框架的位置，以滿足規范中抱箍“宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300的要求。具體做法如下圖所示： 4）豎向剪刀撐和水平剪刀撐的設置要求剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。搭接長度不小于1m，等間距設置3個旋轉扣件固定。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。剪刀撐斜桿搭接構造如下圖所示。剪刀撐斜桿搭接示意圖縱橫向豎向剪刀撐的設置：自建筑物腳手架外邊緣起每56跨設一排縱

20、、橫向的豎向剪刀撐，以保證架體的整體穩定性，具體見附圖。剪刀撐的斜桿與水平面的交角為4560之間、水平投影寬度不小于二跨或4m和不大于四跨或8m；斜桿與腳手架基本構架桿件加以可靠連接，且斜桿相鄰連接點之間桿段的長細比不大于60。水平剪刀撐設置在掃地桿、操作層水平橫桿位置及中間各設置一道，以保證架體的整體穩定性，具體見附圖。5）扣件螺栓擰緊扭力矩不應小于40，且不應大于65。主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。對接扣件開口應朝上或朝內。6）搭設作業應遵守以下規定：a、在搭設之前

21、，必須嚴格檢查腳手架用桿件、配件等，嚴禁使用不合格材料。b、腳手架搭設時，必須統一指揮，并嚴格按搭設作業程序進行。c、剪刀撐、掃地桿必須隨搭升的架子一起及時設置。d、工人在架體上進行搭設作業時，作業面上應鋪設必要的腳手板并做臨時固定。工人必須戴安全帽和佩帶安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其他易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全作業。 e、在搭設中不得隨意改變構架設計。 2、模板支撐體系的搭設人員要求 支模架搭設、拆除必須由持證登高架設工進行。作業時，佩戴好安全帶、安全帽等安全防護用品。3、搭設使用過程的安全要求1）驗收組織模板支撐腳手架搭設完畢后，由工地安全部門組織，工地施工員，技術人員和

22、作業班組長參加，共同進行驗收，按要求規范進行檢查驗收，驗收合格后，方可進行下道工序施工。2）驗收要求a、技術交底，要求三級交底：項目經理對項目部，施工員對班組長，班組長對工人。交底后要求班組長和工人明白施工的重點和難點，并且要使他們明確施工中關鍵和必須做到位的地方。尤其是對立桿的間距、水平桿步高、雙扣件抗滑移、立桿接長、抱柱設置等重要部位。b、材料進場驗收，由器材部及質安部對鋼管扣件進行驗收，必須滿足以下要求：1）鋼管力為Q235A(3號)鋼，其力學性能應符合國家現行標準炭素結構鋼中Q235A鋼的規定。2）鋼管選用外徑48.3mm，壁厚3.6mm的鋼管。3）扣件采用機械性能不低于KTH330-

23、08的可鍛鑄鐵制造。鑄件不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干凈。4）扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整平整，應保證與鋼管扣緊時接觸良好，當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。5）扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。6）鋼管及扣件報廢標準：鋼管彎曲、壓扁、有裂紋或嚴重銹蝕；扣件有脆裂、變形、滑扣應報廢和禁止使用。7）鋼管及扣件表面應進行防銹處理。8）驗收過程中，發現鋼管扣件如不符合上述要求，禁止使用。c、上崗證查驗。本工程腳手架應由專業架子工進行搭設，檢查操作人員的上崗證，符合要求，方可允許其作業。d、班組長自檢。由班組長負責，工程部參與。

24、對于支架工程使用的主材見證取樣對鋼管、扣件進行檢測，檢測合格方能用于支架工程。在第一層水平桿搭設完成后進行，要求：班組日常進行安全檢查，項目每周進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料；檢查立桿間距以及掃地桿離地高度，第一層水平桿高度等。e、搭設要求檢查,重點驗收立桿間距、步距、扣件擰緊力矩、縱橫向水平桿設置、水平桿連接與接長方式。對立桿間距、步距、扣件擰緊力矩等必須實測實量，檢查支模架連墻件、立桿、墊板、水平剪刀撐、豎向剪刀撐是否按專項施工方案組織施工，尤其注意安全隱患大的關鍵部位（梁底部；連墻件設置；扣件螺栓是否上緊、樓梯等等）。對不符合方案要求、不符合標準規范的立即責令整改。f、檢

25、查項目1）、立桿間距、步距是否符合設計要求；2）、與柱及周邊構件連接方式是否符合設計要求；3）、豎向剪刀撐間距，布置方式及與立桿連接是否滿足設計要求；4）、用測力扭矩扳手檢查螺栓擰緊扭矩力不應小于40Nm，且不應大于65Nm；5）、構架立桿垂直度偏差小于50mm，構架平桿的水平偏差1/250，且全架長的水平偏差不大于50mm。6）、鋼管連接節點是否滿足本方案構造要求；7）、對于不能直接對接連接的立桿檢查立桿底與樓板是否采用了可調拖座，其上下允許偏差為5cm10cm。8）、水平剪刀撐的設置。9）、交底記錄是否完整。g、應注意以下幾點:1）使用的材料，必須滿足施工要求。2）拉接的螺桿，必須牢固、可

26、靠。3）不得有炸模因素的存在。4）跨度大于4m梁、板必須起拱，中間必須的標高往上丈量1%。3%。mm，梁跨度越大，起拱高度越高。不得出現兩邊上拱，中間下沉。5）注意相鄰部位的標高，避免同一梁、板底高低不一。6）模板在同一軸線上。7）模板的接縫必須嚴密，模板脫模油涂刷均勻。8）柱模板中的預留梁必須正確，嚴禁柱模板伸入梁內。9）施工完，支模時的鋸沫、木塊，脫膜油等應清理干凈，拆模后的雜物應及時清理，堆放到指定位置。10）支模架必須穩定牢固，梁體的對拉螺桿分布均勻，加固方法得當。11）柱下口處50100mm處，預留洞口周邊必須焊固定鋼筋，防止模板位移，模板內有撐筋，控制模板截面尺寸。模板工程在施工完

27、后，應做好工序交接工作，待上道工序驗收合格后，方可進行下道工序施工。嚴格做好“三檢”工作，并盡量避免出現立體交叉作業對成品、半成品的破壞，做好成品保護工作。板的拼縫采用夾塑料泡漠條的方法，支撐加固應有專職質檢員負責檢查，嚴禁出現漏漿、跑模現象。4、模板拆除4.1主控項目底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求；當設計無具體要求時，混凝土強度應符合下表的規定（通過檢查同條件養護試件強度試驗報告）。底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度（m）達到設計的棍凝土立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件-1004.2一般項目（1）側模拆除時的混凝土強度

28、應能保證其表面及棱角不受損傷。（2）模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。第七章、 模板支撐體系的質量保證要求1、鋼管、扣件質量要求1、一般規定：1）搭設腳手架全部采用48.3mm，壁厚3.6mm的鋼管，其質量符合現行國家標準規定 2）鋼管表面平直光滑，無裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛剌、壓痕和深的劃痕 3）鋼管上嚴禁打孔，鋼管在便用前先涂刷防銹漆。 4）扣件材質必須符合鋼管腳手架扣件（GB15831）規定。 a、新扣件具有生產許可證，法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。對扣件質量有懷疑時，按現行國家規定標準鋼管腳手架扣件（GB15831）規定抽樣檢測

29、。對不合格品禁止使用。 b、舊扣件使用前，先進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺拴進行更換處理。c、新、舊扣件均進行防銹處理。2、檢驗要求：1)鋼管質量檢驗要求：項次檢查項目驗收要求新管1產品質量合格證必須具備2鋼管材質檢驗報告3表面質量表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、克劃和硬彎4外徑壁厚允許偏差-0.25mm、-0.25mm5端面應平整、允許偏差1.7mm6防銹處理必須進行防銹處理舊管7鋼管銹蝕程度銹蝕深度0.5mm，銹蝕嚴重部位應將鋼管截斷檢查8其它項目同新管3.4.5項同新管3.4.5項 2）、扣件質量檢驗要求項次檢驗項目驗收要求新扣件1產品質量合格證、生產許可證、

30、專業檢測單位測試報告必須具備2表面質量及性能扣件不得有裂紋，氣孔，不宜有疏松。砂眼等鑄造缺陷，扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1。扣件夾緊鋼管時，開口處最小距離應小于5。扣件表面應進行防銹處理3螺栓不得滑絲舊扣件4同新扣件2.3項同新扣件2.3項2、模板支撐體系的質量檢查要求1、構架尺寸符合設計要求，個別尺寸調整應在允許范圍內。2、所有結點連接可靠，符合設計要求。3、構架立桿垂直度偏差小于30mm，構架平桿的水平偏差1/250，且全架長的水平偏差不大于50mm。4、連接扣件必須擰緊，采用測力扳手檢查，擰緊力矩為4

31、0Nm65 Nm合格。5、架管、扣件現場抽樣檢測合格。3、模板支撐體系的監測梁高支模采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設、鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：1、班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2、日常檢查、巡查重點部位：1）、桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。2）、立桿是否松動，立桿是否符合要求。3）、連接扣件是否松動（采用測扭扳手）。4）、架體垂直度。5）、施工過程中是否有超載的現象。6）、安全防護措施是否符合規范要求。7）、腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。3、腳手架在承受六級大風或大暴

32、雨后必須進行全面檢查。4、在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后才開始澆砼，澆砼的過程中，由質安員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。構件允許偏差見下表：序號項目允許偏差檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m 4mL6.5m12 20鋼板尺2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30鋼板尺3立桿垂直度全高絕對偏差100mm吊線和卷尺4立桿腳手架高度H內相對值H/400鋼板尺5、變形監測1）監測方式主要采用在大梁側、結構中間、外邊緣掛塔尺的方式，保證塔尺上端固定在梁側木枋或鋼管上，下端自由懸空。監測時，監測人員位置安排在施工區作業外側。混凝

33、土施工至監測點范圍1米起開始監測，按每半小時測一次，并形成記錄，發現異常情況，及時通知現場主管，緊急撤離施工作業人員，并向領導及時匯報處理。監控表如附表所示。2）變形控制允許范圍序號高支模區域變形允許偏差mm檢查工具1梁撓度10水準儀、塔尺3)異常情況處理檢測過程中，如發現梁變形值超過允許偏差范圍，停止施工，并撤離施工人員，并向主管領導匯報，研究處理方案進行加固。a、軸線偏位的預防措施精確彈線：每層都必須從同一基準點出發測出各條軸線，并按測量的要求進行復測，校核其精度是否達到要求，嚴禁用丈桿逐段引測軸線，且不進行校核的辦法。建筑物較長、軸線較多時，可在中間選擇一二點進行復核。梁的軸線，邊線宜先

34、用墨斗在樓面上彈線，再引測到柱上，以作復核之用，防止發生梁模板位移。下層伸出的豎向鋼筋應無嚴重位移，如有極少數鋼筋偏移至邊線外時，應先采取校正措施。柱腳處可用短鋼筋或扁鐵撐頭焊在柱鋼筋上，作為模板的限位。柱限位每邊不少于兩根，注意電焊時不得燒傷柱鋼筋。b、垂直偏差的預防措施立柱模板時應用托線板或線錘嚴格校正其垂直度。成排柱宜先立兩端柱模，校正復核無誤后，頂部拉通麻線，再根據麻線立中間柱模。合理設置模板和支撐系統。單根柱高度超過4m，應采用1012工具式拉筋，用花籃螺栓收緊，鄰近柱模板之間可用水平連桿、剪力撐、或交叉拉筋相連。柱要求4面設置支撐。采用柱、梁同時立模的方案。此時，梁模板可兼起柱模頂

35、部水平連桿的作用，同時柱箍、梁底支架、柱支撐可以相互連接在一起，增加了模板的整體穩定性。梁側模上口的通長圍檁必須用斜撐固定在立柱、頂撐上的橫桿上，其底部水平傾角不得大于60，模板上口用搭頭將兩側模板固定，梁的傾斜側模應采用斜撐或楔形墊木加固，使其穩固。c、標高不正確的預防措施正確進行水準測量，嚴格控制柱、梁的標高。d、柱、梁模板脹模的預防措施柱模外應設圍檁和柱箍，柱箍間距應加密(間距不得大于40cm)，同時柱箍與模板之間應采用對拔榫塞緊，以防凸肚或漏漿。柱邊中部加拉螺栓。柱箍相對兩邊應大致處于同一水平上，不得翹裂，以免削弱其自身的剛度。柱上留設混凝土澆灌孔時，門子板應支撐牢固，必要時另加柱箍或

36、斜撐。木模板側模下口必須有夾木釘緊在支柱的橫桿上。對拉螺栓應垂直于模板表面，否則受力后將發生錯動而失去作用。對拉螺栓的擰緊程度應適當，擰得太松，模板在受力后即外凸，起不了固定模板位置的作用；擰得太緊，易造成滑牙，最終也失去對拉螺栓的作用。扣件的擰緊程序，對于鋼筋支架的承載能力、穩定和安全有很大的影響。擰緊程度適當，可使扣件具有足夠的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力過大，以防滑絲。澆搗混凝土時，不得用震動器強震模板，不得任意拆除柱箍、支撐或梁上口的拉桿。豎向構件應分層澆搗，并控制施工速度，避免產生過大的側壓力。e、梁模下垂、失穩倒塌的預防措施立柱必須置于平整的堅實土上，并有足夠的支承面積或鋪設墊

37、板。鋼筋混凝土梁的跨度不小于4m時，安裝模板應按設計要求起拱。f、漏漿的預防措施木模板拼縫處應平直刨光，拼板緊密；澆混凝土前要隔液澆水，使模板潤濕膨脹，將拼縫處擠緊。邊柱及外側模板下口應比內模板落低50mm，以便使其夾緊下段混凝土，從而防止可能出現的漏漿現象。梁與柱相交，梁模與柱連接處應考慮木模板吸濕后長向膨脹的影響，下料尺寸可稍縮短些，使混凝土澆灌后梁模板頂端外口剛好與柱面貼平，從面避免梁模板嵌入柱凝土內，但梁模板也不能縮短太多，否則膨脹后未能貼平柱模板，又會發生漏漿現象。g、拆模時出現缺陷的預防措施混凝土拆模強度應以不損壞混凝土表面，不出現掉棱缺角為準。一般非承重的側模拆模時，混凝土強度不

38、小于1Mpa；承重模板應按規范要求決定拆模時間。大模板脫模后，應趁板面潮濕，粘在板面的混凝土殘漿強度低，立即用長柄鏟刀清理模板板面，然后涂刷新的脫模劑以備使用。模板的構造要使模板易于拆除，拆模的順序與安裝模板的順序相反。拆模順利，則不易發生掉棱缺角等破壞構件混凝土的現象。6、澆筑混凝土時的監測1）立桿彎曲檢測澆筑混凝土時，需留人看查，看查所澆筑的大梁以下的所有立桿的垂直度，如果在混凝土澆筑過程中，有立桿發生變形應停止混凝土澆筑，并立即對架體進行加固。加固方法：增加承重立桿。2）承重扣件滑移的監測梁板承重雙扣件作為監測對象，取梁下兩排立桿，分別在跨中取5個立桿做標記，在立桿上距扣件100處劃線做

39、標志。澆筑混凝土過程中，安排專人進行檢測，發現扣件滑移，立即增加扣件進行處理。3）若在出現問題或其它情況，應立即進行人員疏散，很好的把人疏散至安全處，以確保人員的安全。4）圍護的腳手架要弄好安全網等措施，防止邊緣作業人員的高處墜落的問題。第八章、 模板允許偏差及檢驗方法 模板安裝允許偏差GB50204-2002項 目 允許偏差(mm) 檢驗方法 軸線位置 5 鋼尺檢查 底模上表面標高 5 水準儀或拉線、鋼尺檢查 截面部尺寸 基礎 10 鋼尺檢查 柱、梁 +4 -5 鋼尺檢查 層高垂直度 不大于 5m 6 經緯儀或吊線、鋼尺檢查 大于 5m 8 經緯儀或吊線、鋼尺檢查 相鄰兩板表面高高低差 2

40、鋼尺檢查 表面平整度 5 2m 靠尺塞尺檢查 第九章、 模板支撐體系安全注意事項1、技術措施1、模板上架設電線和使用電動工具采用安全電源。 2、登高作業時，各種配件放在工具箱或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上。 3、裝拆施工時，上下有人接應，隨拆隨運轉，并把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上或拋擲。 4、凳高作業時（作業面距地面、樓面2.0米以上），必須搭設操作平臺。 5、預拼裝模板的安裝，邊就位、邊校正、邊安設連接件，并加設臨時支撐穩固。 6、拆除承重模板，設臨時支撐，防止突然整塊塌落。 7、拆除模板時由專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區。操作人員配

41、掛好安全帶，禁止站在模板的橫桿上操作，拆下的模板集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。拆模間歇時，將活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。 8、雨、雪及五級大風等天氣情況下禁止施工。 9、模板放置時不得壓有電線、氣焊管線等。 10、模板安裝時，采取觸電保護措施，操作人員帶絕緣手套、穿絕緣鞋。 11、模板拆除時嚴禁使用大杠或重錘敲擊。拆除后的模板及時清理砼渣塊。由專人負責校對模板幾何尺寸，偏差過大及時修理。 2、安全措施1、聘請專業的架子工（有類是經驗）進行架子的搭設；2、架子在搭設前進行技術交底；3、架子搭設完畢后，組織人員進行驗收；4、架子在使用前，需對架子的安全使用進行技

42、術交底；5、架子在使用的過程中需定期對架子的穩定性進行檢查。第十章、 應急預案1、概述根據本工程的特點，工地現場可能發生的安全事故有：坍塌、物體打擊、觸電等。應急預案的人力、物資、技術準備主要針對這幾類事故。2、應急小組組織機構及其職責1、組長由項目經理擔任，是第一責任人，全面負責應急預案的組織領導及物資、資金的保障，負責對重大事件組織或上報處理工作。2、副組長由工程負責人擔任，具體負責報警和后勤等專業組的管理和督查工作。3、副組長項目安全員擔任，負責對救護和消防、保衛等專業組織的管理和督查工作。4、報警組由質檢員負責，保衛組配合，其職責：1) 建立內部聯絡網，即編制應急領導小組和各專業組負責

43、人的電話或手機號碼，并公布于眾。2) 建立外部聯絡網，即編制當地醫院(或急救中心)、消防大隊等部門的聯絡人和聯系電話卡，并公布于眾。 3) 一旦發生事故負責立即向內部、外部有關方聯系，取得及時解決。5、救護組由安全員負責，消防、保衛組配合，其職責： 1) 組織救護組：對救護人員進行現場人員傷害救護基本知識教育和必要時可作演習；2) 一旦發生需救護事件，及時趕到現場進行緊急救護，保健員負責護送。3、聯絡網 聯絡網和聯系電話由現場提供，并貼于項目部顯眼的位置。4、救援器材項目部應配備下列救援器材：1、醫療器材：應急小藥箱一個；2、搶救工具：擔架一副；3、照明器材：手電筒、應急燈各3個；4、通訊器材

44、：手機、電話若干；5、交通工具：工地常備一輛值班車，該車輪值班時，不應跑長途。5、現場人員傷害應急預案1、緊急處置程序 本應急預案是為預防和控制潛在的腳手架坍塌、模板支撐系統坍塌、觸電、燒傷等事故或緊急情況，做好應急準備，一旦發生能及時有效地實施應急響應，使現場人員傷害得以減少和控制。 l）工地如突發因工重傷、死亡事故，應由救護組組織搶救傷員，保衛組保護現場，報警組以最快方式向項目部領導小組、領導小組應向公司、當地安全監督站報告簡要情況。報告由組長負責，報警電話120，由報警組負責報警。 2）如認定重傷或死亡事故，保衛組負責保護事故現場，安全員負責繪制事故現場平面圖和提供有關資料。3）安全員、

45、項目經理填寫事故快報。4）各級人員認真配合上級和政府主管部門人員勘察現場，開展事故調查。5）調查重傷事故由項目經理組織事故調查組，并在10天內提出事故報公司安全管理部。6）輕傷事故由安全員寫事故調查分析報告。7）項目部發生重傷事故，主管安全生產工作項目經理要召開各種會議，通報事故經過、原因，應吸取教訓，提出改進措施，強化安全生產管理的要求，預防同類事故再一次發生或其它事故的發生。8）如事件發生在夜間，須由項目部夜間值班人員立即將情況電告給應急預案領導小組。2、緊急處理發生人身意外傷害時需采取的相應事項：1) 如現場發生人身意外傷害事故，如當事人沒有自覺癥狀，不要輕易放走當事人，要對其進行全面檢

46、查并觀察24小時，確實沒有損傷時才能視為正常而放行。2) 當發現傷員心跳、呼吸停止時要及時，進行心臟復蘇，直至急救醫務人員到場進一步搶救。3) 現場發生人身意外傷害事故，不要慌亂，派專人守在傷員前進行臨時救護。報警組負責人與急救中心或醫院聯系說明傷員所處地點，行車路線及達到所在地點的明顯標志。4) 對于骨折傷員，特別是懷疑頸、胸腰椎骨折傷員要做好固定，用硬板搬運，不得隨意拉扯、扭曲身體搬運。5) 現場發現傳染病人應立即報告項目經理，并進行隔離，對所有周圍環境消毒及檢疫，由報警組與當地疫病控制中心聯系處理。 3、急救1) 領導小組在得到因工傷害事故報告后，應立即組織救護，防止險情擴大；2) 傷情

47、危急時送到就近醫院進行搶救，其指導原則為盡最大努力減少拖延時間，保證搶救及時，把損失降低到最低限度；3) 如現場無應急車輛，須打“120”請求急救車；4) 若醫院路線不清，可要求“120”急救車送往指定醫院。5) 傷員送往醫院過程中，必須由項目部保健員相陪(夜間施工由值班人員相陪)以避免產生不必要的麻煩，并保護好現場，及時通報有關領導及安全人員。6、現場應急救護措施l、外傷應急救護 一般輕傷處理，由項目部保健員負責處理。 外傷出血后，根據傷口的部位、輕重程度，可分別或同時采取指壓止血法、加壓包扎法或止血帶止血法，如有骨折，則采用木板等物予以固定。 1)包扎動作輕、快、準、牢，對暴露的傷口，盡可

48、能用無菌敷料覆蓋傷口，再行包扎。包扎不可過緊、過松，以防滑脫或壓迫血管、神經。 2)骨折固定時，本著先救命后治傷的原則，先進行呼吸心跳的急救，有大出血時，應先止血，再包扎，最后固定骨折部位。 3)運送傷患者前，應檢查傷者頭、胸、腹、背及四肢的傷勢，并給予適應的處理，如所處環境危險，應盡快脫離，否則就地搶救，搬運時注意傷員體位，避免再損傷。 4)現場處理后，盡快轉送到附近醫院2、現場心、肺、腦復蘇 施工現場出現電擊、嚴重創傷等易引起心跳驟停的情況，及早搶救，對傷者復蘇有重大意義。 1) 判斷心跳驟停癥狀a 頸動脈搏動消失 b意識喪失，呼之不應 2) 現場心肺復蘇 a、呼救：一旦判斷病人昏迷，就要

49、呼救，他人協助打急救電話或叫救護車，保健員就地搶救。 b、病人體位仰臥在硬地板或硬板床上。 3) 心肺復蘇法 a、打開氣道，使病人頸部上抬使頭后仰，保證呼吸道通暢； b、人工呼吸，口對口吹氣，每次11.5秒鐘，(注意胸部是否起落，每5秒吹一次)； 4) 心外按摩，建立人工循環 用拳擊心前區，拳距前胸20-30cm，向前胸猛擊兩下，有時即可恢復心跳。 5) 胸外擠壓 部位：胸骨中下13交接處，下壓深度3.5cm，頻率80100分。 雙人操作：吹氣與按壓比為1: 5，每4-5分鐘檢查一次頸動脈搏動及自主呼吸是否恢復。 單人操作：每次按壓15次，吹氣2次，每4-5分鐘檢查一次頸動脈搏動及自主呼吸是否

50、恢復。 按壓注意事項： a、按壓必須平穩，有規律進行，不能中斷； b、平常不能離開胸膛，不能猛壓猛松，以免改變按壓位置，或引起肋骨骨折； c、雙肩應壓胸前正上方，平臂要與胸垂直，按壓時身體不要前后搖擺；d、胸部按壓部位必須正確，否則不僅按壓無效，反有危險。3、電擊傷應急救護 1) 診斷： a、看電源種類、電壓、觸電時刻及當時情況； b、表現為電擊性休克、抽搐、昏迷、青紫、心率不齊、心跳停止。 c、并發癥：伴有外傷、骨折、背髓受損者可見肢體癱瘓。 2) 搶救： a、立即切斷電源，用絕緣不導電的物體使患者脫離電源。 b、呼吸心跳停止時，立即進行口對口人工呼吸及胸外按壓術。 c、對局部燒傷進行消毒包

51、扎處理。 d、呼急救中心轉院處理。4、燒傷應急救護 1) 立即將燒傷人員安置到通風、衛生場所，以防中毒、中暑。 2) 消除口腔、鼻孔里的煙灰和贓物。 3) 保護燒傷處，防止傷口污染。4) 撥打“120”，送醫院救治。7、 總結與改進 1、對發生事故的原因進行調查和分析，提出事故責任人，并做出適當的處理意見。2、總結教訓，找出薄弱環節，采取糾正預防措施。8、事故報告工地發生安全事故后，項目部除立即組織搶救傷員，采取有效措施防止事故擴大和保護事故現場，做好善后工作外，還應按下列規定報告有關部門。輕傷事故：應由項目部在24小時內報告企業領導和安全生產管理科；重傷事故：企業接到項目部報告后4小時內報告

52、上級、當地行業、行政、主管部門和安全生產監督管理局。 第十一章、計算書本工程支撐架選用48.33.6的鋼管，考慮鋼管本身的質量缺陷、生銹及在搭設產生的誤差，尺寸壁厚按48*3.0的鋼管進行計算，確保支撐體系的安全。計算梁選取300800、4001200、5001500、7001700；板厚選取250mm，支撐高度選取4.5米。300800梁計算書（適用于300800梁）計算簡圖一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 (mm):300mm；梁截面高度 (mm):800mm；混凝土板厚度(mm):250mm；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）L(m):0.9m；桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):

53、0.1m；立桿步距(m):1.5m；梁底增加承重立桿根數：0根梁支撐架搭設高度H(m)4.5m；梁兩側立桿間距(m):0.8m；鋼管:48X3.0；2.荷載參數新澆混凝土自重標準值(kN/m3):24.00kN/m3；鋼筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值:4kN/m2；振搗混凝土時產生的荷載標準值:2kN/m2；板施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5kN/m23.材料參數木材彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1

54、.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板參數底模板方木的間距(mm):250mm；梁底方木截面寬度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁側模板參數主楞間距(mm):250mm；次楞間距(mm):250mm；穿梁螺栓水平間距(mm):500mm；穿梁螺栓豎向間距(mm):250mm；穿梁螺栓直徑(mm):M12mm；穿梁螺栓的間隔個數：1個主楞鋼楞圓鋼管483.0W=4.492=8.98cm3I=10.782=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，

55、次楞木楞寬度:60mm W=641=64.00cm3I=2561=256.00cm4二、梁模側板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中：-混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模溫度，取20.00；t-新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，5.00h；V-混凝土的澆筑速度，取0.80m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取800.00mm；1-外加劑影響修正系數，取1.20；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。32.59kN/m2、19.20kN/m2，取較小值取19.20kN/m2新澆混凝土壓力標準值

56、F1=19.20kN/m2。傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4.00kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板計算簡圖(單位：mm)1.抗彎強度計算W = (80.00-25.00)1.802/6=29.70cm3； 新澆混凝土側壓力設計值: q1=(0.80-0.25)32.59=17.92kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= (0.80-0.25)2=1.10kN/m；q=1.2q1+1.4q2=1.217.92+1.41.10=23.04kN/m；l = 0.25m；M= 0.1ql=0.123.040.252= 0.14kNm； = M/W =0.14105 / 2.97104=4.

57、71N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 15.00N/mm2；滿足要求2.抗剪強度計算V 0.6ql=0.623.040.25=3.46KN；=3V/(2bh)=33.461000/(2550.0018)=0.52N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要求3.撓度驗算q1=17.92kN/m；E = 9500N/mm2；I = (80.00-25.00)1.803/12=26.73cm4；= 0.677ql4/(100EI)=0.67717.92250.004/(100950026.73104) = 0.19 mm； = l/250 =250.00/250 = 1.00mm；滿足要

58、求！四、梁側模板楞的計算1.次楞計算新澆混凝土側壓力設計值: q1= 0.2532.59=8.15kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 0.252=0.50kN/m；荷載設計值：q=1.2q1+1.4q2=1.28.15+1.40.50=10.48kN/m；主楞間距：l=0.25mW = 64.00cm3；I = 256.00cm4；E = 9500.00 N/mm2；計算簡圖(1).次楞強度驗算M = 0.1ql2=0.110.480.252強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 0.07105/64.00105 = 1.09 N/mm2；次楞的抗彎

59、強度設計值: f = 15.00N/mm2；滿足要求！(2).次楞的撓度驗算q=8.15 kN/m；= 0.677ql4/(100EI)= 0.6778.152504/(1002560000.009500.00)=0.01 mm次楞的最大容許撓度值: = 250/250=1.00mm；滿足要求！2.主楞計算新澆混凝土側壓力設計值: p1= 0.250.2532.59=2.04kN；振搗混凝土荷載設計值: p2= 0.250.252=0.13kN；荷載設計值：q=1.2q1+1.4q2=1.22.04+1.40.13=2.63kN；W = 8.98cm3；I = 21.56cm4；E = 210

60、000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNm)主楞剪力圖(kNm)主楞變形圖(mm)（1）主楞抗彎強度驗算Mmax= 0.46 kN.m = M/W= 0.46106/8.98103 = 51.22 N/mm2；f = 205.00N/mm2；滿足要求！（2）主楞的撓度驗算max= 0.02 mm = 250/250=1.00mm；滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:NN= fA其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.2(32.59+4)0.500.25

61、=5.49 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92kN；滿足要求！六、梁底模板計算W = 30.001.802/6 = 16.20cm3；I = 30.001.803/12 = 14.58cm4；梁底模板計算簡圖1.抗彎強度驗算：新澆混凝土設計值：q1=(24.00+1.5)0.300.80=6.12kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2=0.350.30=0.11kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3=(4+2)0.30=1.80kN/m；q=1.2(6.12+0.11)+1.41.80=10.00kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.

62、110.000.252=0.06KNmm； =Mmax/W=0.06106/16.20103=3.70N/mm2；f=15.00N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.610.000.25=1.50kN；=3V/(2bh)=31500.00/(230018)=0.42N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要求3.撓度驗算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=6.12+0.11=6.23kN/m；l =250mm；E = 9500N/mm2； =250/250 = 1.00mm；= 0.6776.232504/(100950014.58104

63、)=0.12mm；滿足要求七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土粱和模板自重設計值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1.5)0.800.25+0.350.25(20.55+0.30)/0.30=6.61 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2 = 1.4(4+0.25)0.25=1.49 kN/m；(3)梁兩側樓板荷載設計值：q3=20.251.20.25(24.00+1.5)+1.4(0.25+4)(0.8-0.30)/4/0.30=2.83 kN/mq=q1+q2+q3=6.61+1.49+2.83=10.93 kN/m2.支撐方

64、木驗算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=6.008.008.00/6 = 64.00 cm3；I=6.008.008.008.00/12 = 256.00 cm4；E= 9500 N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下：梁底方木計算簡圖(kNm)剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)形變圖(mm)1.抗彎強度驗算：Mmax= 0.47kNm =M/W=0.47106 /6.40104=7.34 N/mm2；f=15 N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：Vmax= 1.44 kN =3V/(2bh0)=31.441000/(26080)=0.45N/m

65、m2；=1.4 N/mm2；滿足要求！3.撓度驗算：max =2.37 mm；= 800.00/250=3.20mm；滿足要求！八、梁跨度方向縱向鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(單鋼管) :48X3.0；W= 4.49cm3；I= 10.78 cm4；1.梁兩側縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.64 kN.托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mmax = 0.47 kNm ；=M/W= 0.47106 /(4.491

66、03 )=104.68 N/mm2；f=205 N/mm2；滿足要求!(2).撓度驗算：最大變形 max = 1.15 mm ；允許撓度：= 900.00/250=3.60mm；滿足要求!九、扣件抗滑移的計算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承載力設計值；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=5.20kN扣件抗滑承載力的設計值為R=8.00KN扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求十、立桿的穩定性計算1.梁兩側立桿穩定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =5.20kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12914.5=0.70 kN；上端板的支座反

67、力：新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：p1: 1.2（24.00+1.5）0.9+（）/20.250.9=4.82kN/m；模板結構自重荷載設計值：p2:1.20.350.9+（）/20.9=0.07kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：p3: 1.42.50.9+（）/20.250.9=0.55kN/m；N3 =4.82+0.07+0.55=5.44N =N1+N2+N3=5.20+0.71+5.44=11.35 kN；i = 1.59；A = 4.24； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2

68、.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 11350.00/(0.262424.00) = 102.17 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）滿足要求!l0 = (h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 11350.00/(0.544424.00) = 49.21 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）滿足要求!十一、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fgp -立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p = N/AN -上部結構傳至基礎

69、頂面的軸向力設計值 (kN)；N=11.35 kNA -基礎底面面積 (m2)；A =0.25m2Fg- 地基承載力設計值 (kN/m2)；地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgkkc - 腳手架地基承載力調整系數；kc=1.00fgk - 地基承載力標準值；fgk=100.00kN/m2p=0.00kN/m2；fg=100.00kN/m2滿足要求!4001200梁計算書（適用于4001200梁）計算簡圖一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 (mm):400mm；梁截面高度 (mm):1200mm；混凝土板厚度(mm):250mm；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）L(m):0.9

70、m；桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1m；立桿步距(m):1.5m；梁底增加承重立桿根數：1根梁支撐架搭設高度H(m)4.5m；梁兩側立桿間距(m):0.9m；鋼管:48X3.0；2.荷載參數新澆混凝土自重標準值(kN/m3):24.00kN/m3；鋼筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值:4kN/m2；振搗混凝土時產生的荷載標準值:2kN/m2；板施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5kN/m23.材料參數木材彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；

71、木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板參數底模板方木的間距(mm):250mm；梁底方木截面寬度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁側模板參數主楞間距(mm):250mm；次楞間距(mm):250mm；穿梁螺栓水平間距(mm):500mm；穿梁螺栓豎向間距(mm):250mm；穿梁螺栓直徑(mm):M12mm；穿梁螺栓的間隔個數：1個主楞鋼楞圓鋼管483.0W=4.492=8.98cm3I=10.782=

72、21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞寬度:60mm W=641=64.00cm3I=2561=256.00cm4二、梁模側板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中：-混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模溫度，取20.00；t-新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，5.00h；V-混凝土的澆筑速度，取0.80m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1200.00mm；1-外加劑影響修正系數，取1.20；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。32.59kN/m2、28.80kN/m2，取較小值取

73、28.80kN/m2新澆混凝土壓力標準值 F1=28.80kN/m2。傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4.00kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板計算簡圖(單位：mm)1.抗彎強度計算W = (120.00-25.00)1.802/6=51.30cm3； 新澆混凝土側壓力設計值: q1=(1.20-0.25)32.59=30.96kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= (1.20-0.25)2=1.90kN/m；q=1.2q1+1.4q2=1.230.96+1.41.90=39.81kN/m；l = 0.25m；M= 0.1ql=0.139.810.252= 0.25kNm； = M/W

74、 =0.25105 / 5.13104=4.87N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 15.00N/mm2；滿足要求2.抗剪強度計算V 0.6ql=0.639.810.25=5.97KN；=3V/(2bh)=35.971000/(2950.0018)=0.52N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要求3.撓度驗算q1=30.96kN/m；E = 9500N/mm2；I = (120.00-25.00)1.803/12=46.17cm4；= 0.677ql4/(100EI)=0.67730.96250.004/(100950046.17104) = 0.19 mm； = l/250 =

75、250.00/250 = 1.00mm；滿足要求！四、梁側模板楞的計算1.次楞計算新澆混凝土側壓力設計值: q1= 0.2532.59=8.15kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 0.252=0.50kN/m；荷載設計值：q=1.2q1+1.4q2=1.28.15+1.40.50=10.48kN/m；主楞間距：l=0.25mW = 64.00cm3；I = 256.00cm4；E = 9500.00 N/mm2；計算簡圖(1).次楞強度驗算M = 0.1ql2=0.110.480.252強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 0.07105/64.0

76、0105 = 1.09 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 15.00N/mm2；滿足要求！(2).次楞的撓度驗算q=8.15 kN/m；= 0.677ql4/(100EI)= 0.6778.152504/(1002560000.009500.00)=0.01 mm次楞的最大容許撓度值: = 250/250=1.00mm；滿足要求！2.主楞計算新澆混凝土側壓力設計值: p1= 0.250.2532.59=2.04kN；振搗混凝土荷載設計值: p2= 0.250.252=0.13kN；荷載設計值：q=1.2q1+1.4q2=1.22.04+1.40.13=2.63kN；W = 8.98c

77、m3；I = 21.56cm4；E = 210000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNm)主楞剪力圖(kNm)主楞變形圖(mm)（1）主楞抗彎強度驗算Mmax= 0.46 kN.m = M/W= 0.46106/8.98103 = 51.22 N/mm2；f = 205.00N/mm2；滿足要求！（2）主楞的撓度驗算max= 0.02 mm = 250/250=1.00mm；滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:NN= fA其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:

78、N =1.2(32.59+4)0.500.25=5.49 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92kN；滿足要求！六、梁底模板計算W = 40.001.802/6 = 21.60cm3；I = 40.001.803/12 = 19.44cm4；梁底模板計算簡圖1.抗彎強度驗算：新澆混凝土設計值：q1=(24.00+1.5)0.401.20=12.24kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2=0.350.40=0.14kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3=(4+2)0.40=2.40kN/m；q=1.2(12.24+0.14)+1.42.40=

79、18.22kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.118.220.252=0.11KNmm； =Mmax/W=0.11106/21.60103=5.09N/mm2；f=15.00N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.618.220.25=2.73kN；=3V/(2bh)=32733.00/(240018)=0.57N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要求3.撓度驗算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=12.24+0.14=12.38kN/m；l =250mm；E = 9500N/mm2； =250/250 = 1.00mm；= 0.6

80、7712.382504/(100950019.44104)=0.18mm；滿足要求七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土粱和模板自重設計值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1.5)1.200.25+0.350.25(20.95+0.40)/0.40=9.78 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2 = 1.4(4+0.25)0.25=1.49 kN/m；(3)梁兩側樓板荷載設計值：q3=20.251.20.25(24.00+1.5)+1.4(0.25+4)(0.9-0.40)/4/0.40=2.13 kN/mq=q1+q2+q3=9.

81、78+1.49+2.13=13.40 kN/m2.支撐方木驗算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=6.008.008.00/6 = 64.00 cm3；I=6.008.008.008.00/12 = 256.00 cm4；E= 9500 N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下：梁底方木計算簡圖(kNm)剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)形變圖(mm)1.抗彎強度驗算：Mmax= 0.15kNm =M/W=0.15106 /6.40104=2.34 N/mm2；f=15 N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：Vmax= 2.23 kN =3V/(2bh

82、0)=32.231000/(26080)=0.70N/mm2；=1.4 N/mm2；滿足要求！3.撓度驗算：max =0.04 mm；= 450.00/250=1.80mm；滿足要求！八、梁跨度方向縱向鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(單鋼管) :48X3.0；W= 4.49cm3；I= 10.78 cm4；1.梁兩側縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.19 kN.托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mmax = 0.3

83、6 kNm ；=M/W= 0.36106 /(4.49103 )=80.18 N/mm2；f=205 N/mm2；滿足要求!(2).撓度驗算：最大變形 max = 0.86 mm ；允許撓度：= 900.00/250=3.60mm；滿足要求!2.梁底縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 2.98 kN.托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mmax = 0.89 kNm ；=M/W= 0.89106 /(4.49103 )=198.22 N/mm2；f=205 N/mm2；滿足要求!(2).撓

84、度驗算：max = 2.16 mm ；允許撓度：= 900.00/250=3.60mm；滿足要求!九、扣件抗滑移的計算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承載力設計值；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=10.72kN扣件抗滑承載力的設計值為R=12.00KN扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求十、立桿的穩定性計算1.梁兩側立桿穩定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =4.29kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12914.5=0.70 kN；上端板的支座反力：新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：p1: 1.2（24.00+1.5）0.9+（）/20

85、.250.9=4.82kN/m；模板結構自重荷載設計值：p2:1.20.350.9+（）/20.9=0.07kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：p3: 1.42.50.9+（）/20.250.9=0.55kN/m；N3 =4.82+0.07+0.55=5.44N =N1+N2+N3=4.29+0.71+5.44=10.44 kN；i = 1.59；A = 4.24； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 10440.00/

86、(0.262424.00) = 93.98 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）滿足要求!l0 = (h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 10440.00/(0.544424.00) = 45.26 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）滿足要求!2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =10.72 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12914.5=0.70 kN；N =N1+N2=10.72+0.71=11.43 kN；i = 1.

87、59；A = 4.24；W = 4.49；l0 = k1uhk1-計算長度附加系數，取值為k1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 11430.00/(0.262424.00) = 102.89 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）滿足要求!l0 = (h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 11430.00/(0.544424.00) = 49.55 N/mm2；f=205 N

88、/mm2；公式（2）滿足要求!十一、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fgp -立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p = N/AN -上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N=11.43 kNA -基礎底面面積 (m2)；A =0.25m2Fg- 地基承載力設計值 (kN/m2)；地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgkkc - 腳手架地基承載力調整系數；kc=1.00fgk - 地基承載力標準值；fgk=100.00kN/m2p=0.00kN/m2；fg=100.00kN/m2滿足要求!5001500梁計算書（適用于5001200（1300、140

89、0、1500）梁）計算簡圖一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 (mm):500mm；梁截面高度 (mm):1500mm；混凝土板厚度(mm):250mm；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）L(m):0.9m；桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1m；立桿步距(m):1.5m；梁底增加承重立桿根數：1根梁支撐架搭設高度H(m)4.5m；梁兩側立桿間距(m):1.2m；鋼管:48X3.0；2.荷載參數新澆混凝土自重標準值(kN/m3):24.00kN/m3；鋼筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值:4kN/m2；振搗

90、混凝土時產生的荷載標準值:2kN/m2；板施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5kN/m23.材料參數木材彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板參數底模板方木的間距(mm):250mm；梁底方木截面寬度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁側模板參數主楞間距(mm):250mm；次楞間距(mm):250mm

91、；穿梁螺栓水平間距(mm):500mm；穿梁螺栓豎向間距(mm):250mm；穿梁螺栓直徑(mm):M12mm；穿梁螺栓的間隔個數：1個主楞鋼楞圓鋼管483.0W=4.492=8.98cm3I=10.782=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞寬度:60mm W=641=64.00cm3I=2561=256.00cm46.梁底頂托參數 頂托類型：雙鋼管頂托上托梁I：11cm4頂托上托梁W：8cm3二、梁模側板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中：-混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模溫度，取20.00；t-新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示

92、無資料)取200/(T+15)，5.00h；V-混凝土的澆筑速度，取0.80m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1500.00mm；1-外加劑影響修正系數，取1.20；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。32.59kN/m2、36.00kN/m2，取較小值取32.59kN/m2新澆混凝土壓力標準值 F1=32.59kN/m2。傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=4.00kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板計算簡圖(單位：mm)1.抗彎強度計算W = (150.00-25.00)1.802/6=67.50cm3； 新澆混凝土側壓力設計值: q1=(1.50-0.25

93、)32.59=40.74kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= (1.50-0.25)2=2.50kN/m；q=1.2q1+1.4q2=1.240.74+1.42.50=52.39kN/m；l = 0.25m；M= 0.1ql=0.152.390.252= 0.33kNm； = M/W =0.33105 / 6.75104=4.89N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 15.00N/mm2；滿足要求2.抗剪強度計算V 0.6ql=0.652.390.25=7.86KN；=3V/(2bh)=37.861000/(21250.0018)=0.52N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要

94、求3.撓度驗算q1=40.74kN/m；E = 9500N/mm2；I = (150.00-25.00)1.803/12=60.75cm4；= 0.677ql4/(100EI)=0.67740.74250.004/(100950060.75104) = 0.19 mm； = l/250 =250.00/250 = 1.00mm；滿足要求！四、梁側模板楞的計算1.次楞計算新澆混凝土側壓力設計值: q1= 0.2532.59=8.15kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 0.252=0.50kN/m；荷載設計值：q=1.2q1+1.4q2=1.28.15+1.40.50=10.48kN/m；主

95、楞間距：l=0.25mW = 64.00cm3；I = 256.00cm4；E = 9500.00 N/mm2；計算簡圖(1).次楞強度驗算M = 0.1ql2=0.110.480.252強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 0.07105/64.00105 = 1.09 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 15.00N/mm2；滿足要求！(2).次楞的撓度驗算q=8.15 kN/m；= 0.677ql4/(100EI)= 0.6778.152504/(1002560000.009500.00)=0.01 mm次楞的最大容許撓度值: = 250/

96、250=1.00mm；滿足要求！2.主楞計算新澆混凝土側壓力設計值: p1= 0.250.2532.59=2.04kN；振搗混凝土荷載設計值: p2= 0.250.252=0.13kN；荷載設計值：q=1.2q1+1.4q2=1.22.04+1.40.13=2.63kN；W = 8.98cm3；I = 21.56cm4；E = 210000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNm)主楞剪力圖(kNm)主楞變形圖(mm)（1）主楞抗彎強度驗算Mmax= 0.46 kN.m = M/W= 0.46106/8.98103 = 51.22 N/mm2；f = 205.00N/mm2；滿足要求

97、！（2）主楞的撓度驗算max= 0.02 mm = 250/250=1.00mm；滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:NN= fA其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.2(32.59+4)0.500.25=5.49 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92kN；滿足要求！六、梁底模板計算W = 50.001.802/6 = 27.00cm3；I = 50.001.803/12 = 24.30cm4；梁底模板計算簡圖1.抗彎強度驗

98、算：新澆混凝土設計值：q1=(24.00+1.5)0.501.50=19.13kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2=0.350.50=0.18kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3=(4+2)0.50=3.00kN/m；q=1.2(19.13+0.18)+1.43.00=27.37kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.127.370.252=0.17KNmm； =Mmax/W=0.17106/27.00103=6.30N/mm2；f=15.00N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.627.370.25=4.11kN；=3V/(2bh)=34105.50

99、/(250018)=0.68N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要求3.撓度驗算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=19.13+0.18=19.31kN/m；l =250mm；E = 9500N/mm2； =250/250 = 1.00mm；= 0.67719.312504/(100950024.30104)=0.22mm；滿足要求七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土粱和模板自重設計值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1.5)1.500.25+0.350.25(21.25+0.50)/0.50=12.11 kN/m；(2)施工荷

100、載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2 = 1.4(4+0.25)0.25=1.49 kN/m；(3)梁兩側樓板荷載設計值：q3=20.251.20.25(24.00+1.5)+1.4(0.25+4)(1.2-0.50)/4/0.50=2.38 kN/mq=q1+q2+q3=12.11+1.49+2.38=15.98 kN/m2.支撐方木驗算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=6.008.008.00/6 = 64.00 cm3；I=6.008.008.008.00/12 = 256.00 cm4；E= 9500 N/mm2；計算簡圖及

101、內力、變形圖如下：梁底方木計算簡圖(kNm)剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)形變圖(mm)1.抗彎強度驗算：Mmax= 0.29kNm =M/W=0.29106 /6.40104=4.53 N/mm2；f=15 N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：Vmax= 3.39 kN =3V/(2bh0)=33.391000/(26080)=1.06N/mm2；=1.4 N/mm2；滿足要求！3.撓度驗算：max =0.12 mm；= 600.00/250=2.40mm；滿足要求！八、梁跨度方向縱向鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：雙鋼管；W

102、= 8.00cm3；I= 11.00 cm4；1.梁兩側縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.78 kN.托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mmax = 0.54 kNm ；=M/W= 0.54106 /(8.00103 )=67.50 N/mm2；f=205 N/mm2；滿足要求!(2).撓度驗算：最大變形 max = 1.28 mm ；允許撓度：= 900.00/250=3.60mm；滿足要求!2.梁底縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 4.

103、44 kN.托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mmax = 1.34 kNm ；=M/W= 1.34106 /(8.00103 )=167.50 N/mm2；f=205 N/mm2；滿足要求!(2).撓度驗算：max = 3.19 mm ；允許撓度：= 900.00/250=3.60mm；滿足要求!九、扣件抗滑移的計算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承載力設計值；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=15.98kN頂托承載力的設計計算滿足要求十、立桿的穩定性計算1.梁兩側立桿穩定性驗算

104、：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =6.39kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12914.5=0.70 kN；上端板的支座反力：新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：p1: 1.2（24.00+1.5）0.9+（）/20.250.9=5.51kN/m；模板結構自重荷載設計值：p2:1.20.350.9+（）/20.9=0.08kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：p3: 1.42.50.9+（）/20.250.9=0.63kN/m；N3 =5.51+0.08+0.63=6.22N =N1+N2+N3=6.39+0.71+6.22=13.32 kN；i = 1.59；A = 4.

105、24； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 13320.00/(0.262424.00) = 119.90 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）滿足要求!l0 = (h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 13320.00/(0.544424.00) = 57.75 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）滿足要求!2.梁底

106、受力最大的支撐立桿穩定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =15.98 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12914.5=0.70 kN；N =N1+N2=15.98+0.71=16.69 kN；i = 1.59；A = 4.24；W = 4.49；l0 = k1uhk1-計算長度附加系數，取值為k1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 16690.00/(0.262424.00) = 150.24 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）滿足要求!l0 =

107、(h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 16690.00/(0.544424.00) = 72.36 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）滿足要求!十一、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fgp -立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p = N/AN -上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N=16.69 kNA -基礎底面面積 (m2)；A =0.25m2Fg- 地基承載力設計值 (kN/m2)；地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgkkc -

108、 腳手架地基承載力調整系數；kc=1.00fgk - 地基承載力標準值；fgk=100.00kN/m2p=0.00kN/m2；fg=100.00kN/m2滿足要求!7001700梁計算書（適用于5001700、6001500（1600、1700）梁）計算簡圖一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 (mm):700mm；梁截面高度 (mm):1700mm；混凝土板厚度(mm):250mm；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）L(m):0.9m；桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1m；立桿步距(m):1.5m；梁底增加承重立桿根數：2根梁支撐架搭設高度H(m)4.5m；梁兩側立桿間距(m):1

109、.2m；鋼管:48X3.0；2.荷載參數新澆混凝土自重標準值(kN/m3):24.00kN/m3；鋼筋自重(kN/m2):1.5kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值:4kN/m2；振搗混凝土時產生的荷載標準值:2kN/m2；板施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5kN/m23.材料參數木材彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗彎強度設計值fm(N/

110、mm2):15N/mm2；4.梁底模板參數底模板方木的間距(mm):250mm；梁底方木截面寬度b(mm):60mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁側模板參數主楞間距(mm):250mm；次楞間距(mm):250mm；穿梁螺栓水平間距(mm):500mm；穿梁螺栓豎向間距(mm):250mm；穿梁螺栓直徑(mm):M12mm；穿梁螺栓的間隔個數：1個主楞鋼楞圓鋼管483.0W=4.492=8.98cm3I=10.782=21.56cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞寬度:60mm W=641=64.00cm3I=2561=256.00cm46.梁底頂托參數 頂托類型：雙鋼管頂

111、托上托梁I：11cm4頂托上托梁W：8cm3二、梁模側板荷載標準值計算新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中：-混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模溫度，取20.00；t-新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，5.00h；V-混凝土的澆筑速度，取0.80m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1700.00mm；1-外加劑影響修正系數，取1.20；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.15。32.59kN/m2、40.80kN/m2，取較小值取32.59kN/m2新澆混凝土壓力標準值 F1=32.59kN/m2。傾倒混凝土

112、時產生的荷載標準值F2=4.00kN/m2。三、梁側模板面板的計算面板計算簡圖(單位：mm)1.抗彎強度計算W = (170.00-25.00)1.802/6=78.30cm3； 新澆混凝土側壓力設計值: q1=(1.70-0.25)32.59=47.26kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= (1.70-0.25)2=2.90kN/m；q=1.2q1+1.4q2=1.247.26+1.42.90=60.77kN/m；l = 0.25m；M= 0.1ql=0.160.770.252= 0.38kNm； = M/W =0.38105 / 7.83104=4.85N/mm2；面板的抗彎強度設計值

113、: f = 15.00N/mm2；滿足要求2.抗剪強度計算V 0.6ql=0.660.770.25=9.12KN；=3V/(2bh)=39.121000/(21450.0018)=0.52N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要求3.撓度驗算q1=47.26kN/m；E = 9500N/mm2；I = (170.00-25.00)1.803/12=70.47cm4；= 0.677ql4/(100EI)=0.67747.26250.004/(100950070.47104) = 0.19 mm； = l/250 =250.00/250 = 1.00mm；滿足要求！四、梁側模板楞的計算1.次楞

114、計算新澆混凝土側壓力設計值: q1= 0.2532.59=8.15kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 0.252=0.50kN/m；荷載設計值：q=1.2q1+1.4q2=1.28.15+1.40.50=10.48kN/m；主楞間距：l=0.25mW = 64.00cm3；I = 256.00cm4；E = 9500.00 N/mm2；計算簡圖(1).次楞強度驗算M = 0.1ql2=0.110.480.252強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 0.07105/64.00105 = 1.09 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 15.00

115、N/mm2；滿足要求！(2).次楞的撓度驗算q=8.15 kN/m；= 0.677ql4/(100EI)= 0.6778.152504/(1002560000.009500.00)=0.01 mm次楞的最大容許撓度值: = 250/250=1.00mm；滿足要求！2.主楞計算新澆混凝土側壓力設計值: p1= 0.250.2532.59=2.04kN；振搗混凝土荷載設計值: p2= 0.250.252=0.13kN；荷載設計值：q=1.2q1+1.4q2=1.22.04+1.40.13=2.63kN；W = 8.98cm3；I = 21.56cm4；E = 210000.00 N/mm2；主楞計

116、算簡圖主楞彎矩圖(kNm)主楞剪力圖(kNm)主楞變形圖(mm)（1）主楞抗彎強度驗算Mmax= 0.46 kN.m = M/W= 0.46106/8.98103 = 51.22 N/mm2；f = 205.00N/mm2；滿足要求！（2）主楞的撓度驗算max= 0.02 mm = 250/250=1.00mm；滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:NN= fA其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.2(32.59+4)0.500.25=5.49 kN。穿梁螺栓最大容

117、許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92kN；滿足要求！六、梁底模板計算W = 70.001.802/6 = 37.80cm3；I = 70.001.803/12 = 34.02cm4；梁底模板計算簡圖1.抗彎強度驗算：新澆混凝土設計值：q1=(24.00+1.5)0.701.70=30.35kN/m；模板結構自重荷載設計值：q2=0.350.70=0.25kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3=(4+2)0.70=4.20kN/m；q=1.2(30.35+0.25)+1.44.20=42.60kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.142.600.252=0.

118、27KNmm； =Mmax/W=0.27106/37.80103=7.14N/mm2；f=15.00N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.642.600.25=6.39kN；=3V/(2bh)=36390.00/(270018)=0.76N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要求3.撓度驗算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=30.35+0.25=30.60kN/m；l =250mm；E = 9500N/mm2； =250/250 = 1.00mm；= 0.67730.602504/(100950034.02104)=0.25mm；滿足

119、要求七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土粱和模板自重設計值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1.5)1.700.25+0.350.25(21.45+0.70)/0.70=13.55 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2 = 1.4(4+0.25)0.25=1.49 kN/m；(3)梁兩側樓板荷載設計值：q3=20.251.20.25(24.00+1.5)+1.4(0.25+4)(1.2-0.70)/4/0.70=1.21 kN/mq=q1+q2+q3=13.55+1.49+1.21=16.25 kN/m2.支撐方木驗算：本工程梁底

120、支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=6.008.008.00/6 = 64.00 cm3；I=6.008.008.008.00/12 = 256.00 cm4；E= 9500 N/mm2；計算簡圖及內力、變形圖如下：梁底方木計算簡圖(kNm)剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)形變圖(mm)1.抗彎強度驗算：Mmax= 0.17kNm =M/W=0.17106 /6.40104=2.66 N/mm2；f=15 N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：Vmax= 3.05 kN =3V/(2bh0)=33.051000/(26080)=0.95N/mm2；=1.4 N

121、/mm2；滿足要求！3.撓度驗算：max =0.14 mm；= 400.00/250=1.60mm；滿足要求！八、梁跨度方向縱向鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：雙鋼管；W= 8.00cm3；I= 11.00 cm4；1.梁兩側縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.63 kN.托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mmax = 0.50 kNm ；=M/W= 0.50106 /(8.00103 )=62.50 N/mm2；f=20

122、5 N/mm2；滿足要求!(2).撓度驗算：最大變形 max = 1.19 mm ；允許撓度：= 900.00/250=3.60mm；滿足要求!2.梁底縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 4.06 kN.托梁計算簡圖托梁計算剪力圖(kN)托梁計算彎矩圖(kNm)托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mmax = 1.25 kNm ；=M/W= 1.25106 /(8.00103 )=156.25 N/mm2；f=205 N/mm2；滿足要求!(2).撓度驗算：max = 2.96 mm ；允許撓度：= 900.00/250=3.60mm；滿足要求!

123、九、扣件抗滑移的計算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承載力設計值；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=14.63kN頂托承載力的設計計算滿足要求十、立桿的穩定性計算1.梁兩側立桿穩定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =5.85kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12914.5=0.70 kN；上端板的支座反力：新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：p1: 1.2（24.00+1.5）0.9+（）/20.250.9=4.82kN/m；模板結構自重荷載設計值：p2:1.20.350.9+（）/20.9=0.07kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生

124、的荷載設計值：p3: 1.42.50.9+（）/20.250.9=0.55kN/m；N3 =4.82+0.07+0.55=5.44N =N1+N2+N3=5.85+0.71+5.44=12.00 kN；i = 1.59；A = 4.24； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 12000.00/(0.262424.00) = 108.02 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）滿足要求!l0 = (h+2a)a=0.1m；l0

125、= (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 12000.00/(0.544424.00) = 52.03 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）滿足要求!2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =14.63 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12914.5=0.70 kN；N =N1+N2=14.63+0.71=15.34 kN；i = 1.59；A = 4.24；W = 4.49；l0 = k1uhk1-計算長度附加系數，取值為k1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh

126、= 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 15340.00/(0.262424.00) = 138.09 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）滿足要求!l0 = (h+2a)a=0.1m；l0 = (h+2a)=1.5+20.1=1.70m；l0/i=106； =0.544； = N/(A)f；= 15340.00/(0.544424.00) = 66.51 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）滿足要求!十一、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fgp -立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p

127、 = N/AN -上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N=15.34 kNA -基礎底面面積 (m2)；A =0.25m2Fg- 地基承載力設計值 (kN/m2)；地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgkkc - 腳手架地基承載力調整系數；kc=1.00fgk - 地基承載力標準值；fgk=100.00kN/m2p=0.00kN/m2；fg=100.00kN/m2滿足要求!板厚250mm計算書（適用于250mm板）一、參數信息：1.立桿參數：立桿的縱距b=0.9m立桿的橫距l=0.9m立桿的步距h=1.50m伸出長度：0.3m2.荷載參數：混凝土板厚：250mm混凝土自重選

128、用25kN/m3模板自重采用0.3kN/m2施工均布荷載選用2.5kN/m23.地基參數：地基承載力標準值取100kN/m2基礎底面面積取0.25m24.木方參數：木方的寬度60mm木方的高度80mm木方的間距250mm木方的彈性模量為9500N/mm2木方的抗剪強度取1.4N/mm2木方的抗彎強度取15N/mm2木方的截面慣性矩II=6.008.003/12=256.00cm4木方的截面抵抗矩WW=6.008.002/6=64.00cm35.面板參數：面板板厚為18mm面板的抗剪強度取1.4N/mm2面板的抗彎強度取15N/mm2面板的彈性模量為6000N/mm2面板的截面慣性矩II=100

129、1.803/12=48.60cm4面板的截面抵抗矩WW =1001.802/6=54.00cm36.其他參數：搭設高度取4.5m伸出長度取0.3m鋼管尺寸:48X3.0鋼管i:1.59cm鋼管立桿凈截面面積 (cm2)；A=4.24cm2鋼管截面慣性矩I：I=10.78cm4鋼管截面慣性矩W：W=4.49cm4二、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板取1米板帶的按照三跨連續梁計算。計算簡圖靜荷載標準值：q1=250.251+0.31=6.55kN/m活荷載標準值： q2=2.51=2.50kN/m荷載設計值：q=1.26.55+1.42.50=11.36kN/m1、抗

130、彎強度計算M = 0.1ql2M=0.111.360.252=0.07kN.m截面抗彎強度計算值：= M / W =0.07106/(54.00103)=1.30 N/mm2截面抗彎強度設計值:f=15.00 N/mm2面板的受彎應力計算值1.30N/mm2小于面板的抗彎強度設計值15.00N/mm2，滿足要求!2、抗剪計算 V=0.6qlV=0.60011.360.25=1.70kN截面抗剪強度計算值 ：T=3Q/2bh TT=31700.00/(21000.0018)=0.14N/mm2截面抗剪強度設計值 :T=1.40N/mm2面板的剪力計算值0.14N/mm2小于面板的抗剪強度設計值1

131、.40N/mm2，滿足要求!3、撓度計算v=0.677q1l4/100EI v 面板最大撓度計算v=0.6776.552504 /(1006000486000.00)=0.06mmv=250/250=1.00mm面板的最大擾度計算值0.06mm小于面板的最大撓度允許值1.00mm，滿足要求! 三、板底木方和支撐鋼管的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。計算簡圖1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)q11=250.250.25=1.56kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12 =0.30.25=0.08kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：q

132、22=2.50.25=0.63kN/m荷載設計值：q=1.2(1.56+0.08)+1.40.63=2.84kN/m2.（縱向）木方的計算計算簡圖(1)木方抗彎強度計算：最大彎矩:M =0.1ql2=0.12.840.92截面抗彎強度必須滿足:=M/W f抗彎計算強度計算值 ：=0.23106/(64.00103)=3.59N/mm2木方的最大應力計算值3.59N/mm2小于木方抗彎強度設計值 15.00N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算 最大剪力的計算:V=0.6ql=0.62.840.9=1.53KN截面抗剪強度必須滿足:V = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值： V=31.531

133、000/(26080)=0.48N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2木方的受剪應力計算值0.48N/mm2小于木方抗剪強度設計值 1.40N/mm2,滿足要求!(3)木方撓度計算 v=0.677(q1+q2)l4/100EI v面板最大撓度計算:v=0.677(1.56+0.08)900.004 /(10095002560000.00)=0.30mmv=900.00/250=3.60mm木方的最大撓度計算值0.30mm小于木方的最大允許撓度3.60mm，滿足要求!3.（橫向）鋼管的計算集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P =2.840.9=2.56kN； 計算簡圖剪力圖彎矩圖撓度

134、圖最大彎矩 Mmax =0.84kN.m ；最大應力 =0.84106/4.49103=187.08N/mm2支撐鋼管的抗彎強度設計值 f =205.00N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值187.08N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度205.00N/mm2，滿足要求!最大變形 Vmax=2.03mm ；最大允許撓度 Vw=900.00/150=6.00mm支撐鋼管的最大擾度計算值2.03mm小于支撐鋼管的最大允許撓度值6.00mm，滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 5.2.5):R RcRc -

135、扣件抗滑承載力設計值；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)P 11=250.250.90.9=5.06kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：P 12 =0.30.90.9=0.24kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：P 22=2.50.90.9=2.03kN/m荷載設計值：R=1.2(5.06+0.24)+1.42.03=9.20kN/m計算中R取最大支座反力,R=9.20kN當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20k

136、N的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。扣件抗滑承載力的設計值為R=12.00KN扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求五、模板支架立桿荷載標準值(軸力): 1.靜荷載標準值：(1) 鋼管腳手架的自重(kN)：縱距查表值l=1.20m步距查表值h=1.50m 結構自重標準值Gk=0.1291NG1 =0.12914.5=0.58kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)：NG2 =0.30.90.9=0.24kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 =250.250.90.9=5.06kN經計算得到，靜荷載標準值NG=0.5

137、8+0.24+5.06=5.88kN。2.活荷載為施工荷載標準值產生的荷載：經計算得到，活荷載標準值 ：NQ=2.50.90.9=2.03kN3.立桿的軸向壓力設計值計算公式：N=1.2NG+1.4NQ=1.25.88+1.42.03=9.90KN六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式N =9.90kN；i=1.59cm；A=4.24cm2；f=205.00 N/mm2；l0 = k1uhK1=1.16 ；u=1.50；l0 =2.61m； l0/i=164；=0.262；=9900.00/(0.262424.00)=89.12N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算89.12N/mm2小于鋼管立桿

138、抗壓強度的設計值205.00N/mm2，滿足要求!l0 = (h+2a)a=0.3m；l0 = (h+2a)=1.50+20.3=2.10m；l0/i=132； =0.386；=9900.00/(0.386424.00)=60.49N/mm2； 鋼管立桿穩定性計算60.49N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值205.00N/mm2，滿足要求!七、基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fgp -立桿基礎底面的平均壓力(kN/m2)，p = N/AN -上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N=9.90 kNA -基礎底面面積 (m2)；A =0.25m2Fg- 地基承載力設計值 (kN/m2)；地基承載力設計值應按下式計算fg = kc fgkkc - 腳手架地基承載力調整系數；kc=1.00fgk - 地基承載力標準值；fgk=100.00kN/m2p=39.60kN/m2；fg=100.00kN/m2滿足要求!