1、浙江長興農(nóng)村合作銀行超高、超重模板支撐架專項施工方案編制人： 校對人： 審核人： 審批人： 目 錄一、工程概況.2二、編制依據(jù)2三、支模架設(shè)計范圍3四、支撐形式選用及設(shè)計3（一）支撐形式選擇及搭設(shè)參數(shù)3（二）架體基礎(chǔ)5（三）水平拉接的布置與構(gòu)造6（四）剪刀撐布置6（五）支撐架施工荷載取值6五、混凝土澆搗施工部署6六、支模架的構(gòu)造要求及措施7七、支模架的搭設(shè)及拆除8八、支撐體系檢查和驗收9九、 安全管理與維護(hù)10十、質(zhì)量保證措施11十一、應(yīng)急預(yù)案12十二、支撐架施工安全防護(hù)領(lǐng)導(dǎo)小組13十三、管理體系及項目部組成13十四、模板及支撐架計算書15（一）120厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書（高9.6m

2、）15（二）120厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書（高10.25m）21（三）350800梁模板扣件鋼管支撐架計算書（高9.6m）27（四）5001600梁模板扣件鋼管支撐架計算書（高10.3m,采用頂托）35（五）5002000梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（高15m,采用頂托）47十五、附圖59超高、超重模板支撐架專項施工方案一、工程概況.1、工程名稱 ：浙江長興農(nóng)村合作銀行建設(shè)單位：浙江長興農(nóng)村合作銀行設(shè)計單位：浙江省建工建筑設(shè)計院有限公司監(jiān)理單位：長興宏泰建設(shè)監(jiān)理有限公司施工單位：寧波建工集團(tuán)有限公司2、工程位置 : 本工程位于浙江省長興縣南太湖經(jīng)濟(jì)開發(fā)區(qū)。3、工程簡介：本工程的室內(nèi)設(shè)計標(biāo)

3、高0.00相對于絕對標(biāo)高5.400。總建筑面積為約3，本工程為整體地下室一層。0.00以上為兩個單體組成，地上二十三層框架核心筒剪力墻結(jié)構(gòu)，東面為地上五層框架結(jié)構(gòu)。二、編制依據(jù) 1、浙江長興農(nóng)村合作銀行工程建筑、結(jié)構(gòu)等施工圖紙、會審紀(jì)要、聯(lián)系單。2、主要規(guī)范和規(guī)程 2.1 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ130-2001）2002年版 2.2 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001 2.3 浙江省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程 DB33/1035-2006 2.4 砼模板用膠合板 （GB/T17658-1999）2.5 鋼管腳手架扣件 （GB15831） 2.6

4、 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-20022.7 建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范 （JGJ80-91） 2.8 建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn) （JGJ59-99） 2.9 省、市現(xiàn)行的有關(guān)安全生產(chǎn)和文明施工規(guī)定2.10 企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)三、支模架設(shè)計范圍本專項施工方案設(shè)計的范圍為：1、本工程三層1軸3軸交(2/0A)軸F軸間的樓板(詳見結(jié)施-35)，高度為地下室頂板-0.050三層樓板標(biāo)高9.550。該部位三層樓板厚為120mm。2、本工程三層9軸13軸-2.1m交C軸F軸間的樓板(詳見結(jié)施-35)，高度為地下室頂板-1.90m三層樓板標(biāo)高8.350。該部位三層樓板厚為120mm，其中超重梁截面有

5、5001600。3、本工程四層3軸6軸交D軸E軸間的樓板(詳見結(jié)施-37)，高度為二層樓板4.350m四層樓板標(biāo)高13.950。該部位四層樓板厚為120mm。4、本工程四層沿F軸(3軸6軸間)超重梁KL4ax-1a：5002000(詳見結(jié)施-37)。四、支撐形式選用及設(shè)計（一）支撐形式選擇及搭設(shè)參數(shù)考慮到施工安全及可操作性同時兼顧經(jīng)濟(jì)方便。因此，本工程的以上各部位模板支撐架分別采用扣件式鋼管腳手架、扣件式鋼管腳手架+頂托兩種的模板支撐體系。具體搭設(shè)形式為：1、1軸3軸交(2/0A)軸F軸間部位（高9.6m），采用扣件式鋼管腳手架+頂托的模板支撐體系，120mm厚樓板立桿間距采用900mm900

6、mm；梁截面350800，梁底立桿縱橫距取900mm；該部位的梁、板支撐架具體搭設(shè)參數(shù)見表1、表2。超高部位樓板模板支撐架搭設(shè)參數(shù)一覽表(表1、表2)計算截面350800計算板厚120計算跨度8.4m 搭 設(shè) 參 數(shù)搭設(shè)參數(shù)支架形式扣件式鋼管模板支架，梁底采用雙扣件與立桿連接支架形式扣件式鋼管模板支架，梁底采用雙扣件與立桿連接搭設(shè)高度9.6m 搭設(shè)高度9.6m 板底木方6080300梁底方木3根6080立桿縱距900立桿橫距900立桿橫距900立桿縱距(跨度方向)900立桿步距1500梁底支撐(小橫桿)483.2300立桿步距15002、本工程三層9軸13軸-2.1m交C軸F軸間的樓板（高10

7、.25m），采用扣件式鋼管腳手架+頂托的模板支撐體系。120厚樓板立桿間距采用900mm900mm；梁截面5001600，梁底立桿橫距取梁寬1200mm、立桿縱距采用500mm。該部位的梁、板支撐架具體搭設(shè)參數(shù)見表3、表4。超重梁、超高樓板模板支撐架搭設(shè)參數(shù)一覽表(表3、4)計算截面5001600計算板厚120計算跨度25.2m搭 設(shè) 參 數(shù)搭設(shè)參數(shù)支架形式扣件式鋼管模板支架，梁底采用雙扣件與立桿連接支架形式扣件式鋼管模板支架+頂托，托梁采用雙鋼管，長度1.2m(設(shè)4道承重立桿，梁底立桿上部懸臂端長度不得超過0.3m)搭設(shè)高度10.25m板底木方6080300搭設(shè)高度10.25m立桿縱距900

8、梁底方木5根6080立桿橫距900立桿橫距1200立桿步距1500立桿縱距(跨度方向)500立桿步距1400梁側(cè)內(nèi)龍骨方木50100，每側(cè)5根，水平平均布置梁側(cè)外龍骨雙鋼管，豎向布置，間距500對拉螺栓布置4道螺桿，直徑為F12圓鋼，高度方向間距：200+350+350+3503、本工程四層3軸6軸交D軸E軸間的樓板（高9.6m），采用扣件式鋼管腳手架的模板支撐體系。120厚樓板立桿間距采用900mm900mm；梁截面350750，梁兩側(cè)立桿縱、橫距取900mm。該部位的梁、板支撐架具體搭設(shè)參數(shù)見下表1、表2。4、本工程四層沿F軸(3軸6軸間)超重梁KL4ax-1a：5002000(詳見結(jié)施-

9、37)。梁底采用扣件式鋼管模板支架+頂托，托梁采用雙鋼管。梁兩側(cè)立桿橫距取900mm，立桿縱距采用500mm。該部位的梁、板支撐架具體搭設(shè)參數(shù)見下表2、表6。超高、超重梁模板支撐架搭設(shè)參數(shù)一覽表 (表6)計算截面500mm2000mm計算跨度25.2m搭設(shè)參數(shù)支架形式扣件式鋼管模板支架+頂托，托梁采用雙鋼管，長度0.9m(設(shè)4道承重立桿，梁底立桿上部懸臂端長度不得超過0.3m)搭設(shè)高度14.95m梁底方木5根6080立桿橫距900立桿縱距(跨度方向)500立桿步距1300梁側(cè)內(nèi)龍骨方木50100，每側(cè)7根，水平平均布置梁側(cè)外龍骨雙鋼管，豎向布置，間距500對拉螺栓布置5道螺桿，直徑為F12圓鋼

10、，高度方向間距：200+350+350+400+400（二）架體基礎(chǔ)1、三層1軸3軸交(2/0A)軸F軸間的樓板(高9.6m)，架體立桿支撐于250mm厚的地下室頂板上。2、本工程三層9軸13軸-2.1m交C軸F軸間的樓板(高10.25m)，架體立桿支撐于180mm厚的地下室頂板上。3、本工程四層3軸6軸交D軸E軸間的樓板(高9.6m)，架體立桿支撐于120厚的一層頂板上。該部位一層支撐不得拆除。4、本工程四層沿F軸(3軸6軸間)超重梁KL4ax-1a：5002000，架體立桿支撐于250厚的地下室頂板上。該部位地下一層支撐的不得拆除。（三）水平拉接的布置與構(gòu)造本工程在高度方向，根據(jù)施工條件，

11、每隔4.5米腳手架與砼柱設(shè)置一道水平拉接，水平方向在樓面梁上設(shè)置拉結(jié)點(diǎn)。（四）剪刀撐布置水平方向每4.5m設(shè)置一道水平剪刀撐,豎向沿支架四周、縱向每隔4排設(shè)置一道。（五）支撐架施工荷載取值1、模板支架設(shè)計時考慮的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：模板0.35KN/m2及支架自重0.428KN/m；新澆混凝土自重24KN/m3；鋼筋自重1.5KN/m3；施工人員及施工設(shè)備荷載荷載1.0KN/m2;振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載2.0KN/m2。2、模板支架的荷載分項系數(shù): 模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重取1.2； 人員及施工設(shè)備荷載荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載取1.4。3、本工程模板支架計算時梁、板支架施工活載組合

12、均采用：施工人員及施工設(shè)備荷載荷載1KN/m2+振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載2.0KN/m2=3.0KN/m2五、混凝土澆搗施工部署柱子混凝土按層高分段支模、綁扎鋼筋、澆搗混凝土。主體結(jié)構(gòu)采用泵送商品混凝土，采用汽車泵和固定泵結(jié)合澆筑混凝土。混凝土框架柱、樓面梁板分二次澆筑。先施工框架柱砼，待柱子混凝土強(qiáng)度達(dá)到80%后澆筑樓面梁、板砼。柱砼澆筑完畢達(dá)到一定強(qiáng)度后作為梁板支模架水平拉結(jié)點(diǎn)，有效提高模板支架側(cè)向剛度，提高支承系統(tǒng)的承載能力。上一層結(jié)構(gòu)梁板混凝土未澆筑后未達(dá)到規(guī)范要求的設(shè)計強(qiáng)度，下一層模板支撐架不得拆除。混凝土澆搗采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式，澆搗過程中.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計荷

13、載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。混凝土澆搗需另行編制混凝土專項施工方案。六、支模架的構(gòu)造要求及措施1、 支架立桿下設(shè)置100mm寬50mm厚的通長墊木。2、立桿底部可調(diào)頂托安裝需水平，與鋼管架立桿上下垂直，可調(diào)頂托的調(diào)節(jié)長度不得超過200mm。立桿頂部采用調(diào)節(jié)可調(diào)頂托調(diào)至支撐架要求的支撐高度。3、 托梁采用雙鋼管，采用扇形箍固定，托梁位置需居中。4、模板支架必須設(shè)置縱橫向掃地桿。縱向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應(yīng)采用直角扣件固定在緊靠縱

14、向掃地桿下方的立桿上。5、立桿之間按步距h=1.5m滿設(shè)雙向水平桿，并與立桿相交處扣接牢固，外圍水平桿設(shè)于立桿內(nèi)側(cè)，其余縱橫向水平桿均分別設(shè)于立桿同側(cè)，以便剪刀撐和斜桿與立桿相交處的扣接。6、沿支架四邊、中間每隔六排縱橫向設(shè)一道豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置，與立桿相交處用旋轉(zhuǎn)扣件扣接牢固，構(gòu)成“幾何不變桿系結(jié)構(gòu)”支架體系。7、立桿采用對接扣件接長，立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于步距的1/3；立桿垂直度按L/400（L為整架高度）。8、 各扣件螺栓均采用測力矩扳

15、手?jǐn)Q緊，使其扭力矩均控制在4055Nm。9、 在已澆框架柱上將每道水平桿與之做可靠連接，有效提高模板支架側(cè)向剛度，提高支承系統(tǒng)的承載能力。七、支模架的搭設(shè)及拆除1、施工準(zhǔn)備1.1腳手架搭設(shè)前，技術(shù)負(fù)責(zé)人應(yīng)按照施工組織設(shè)計要求向搭設(shè)和使用人員做技術(shù)安全交底。1.2基礎(chǔ)上應(yīng)先彈出支撐架的縱橫方向位置線并進(jìn)行抄平。1.3對鋼管、扣件、腳手片等進(jìn)行檢查驗收，嚴(yán)禁使用不合格產(chǎn)品。2、 扣件式鋼管架的搭設(shè)要求2.1 鋼管采用48鋼管，鋼管壁厚3.2mm，不得采用銹蝕、裂紋和彎曲的鋼管。2.2 立桿必須采用對接。相鄰立桿的對接扣件不得設(shè)置在同一步內(nèi)。剪刀撐和其他桿件可采用搭接，搭接長度不少于1000mm，并

16、不少于3只扣件緊固。2.3 水平桿搭接長度不應(yīng)小于1m，應(yīng)等距離設(shè)置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定。2.4 每步的縱、橫向水平桿應(yīng)雙向拉通。3、 拆除支撐架注意事項3.1拆除支撐架前，清除支撐架上的材料、工具和雜物。3.2模板支架拆除時，應(yīng)在周邊設(shè)置圍欄和警戒標(biāo)志，并派專人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)。3.3拆除人員必須站在臨時設(shè)置的腳手板上進(jìn)行拆除作業(yè)，并按規(guī)定使用安全防護(hù)用品。3.4 拆除工作中，嚴(yán)禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖。3.5 拆下的配件、鋼管、扣件、腳手片應(yīng)逐一遞接至地面，并人工搬運(yùn)至指定場所分類堆放整齊，嚴(yán)禁拋擲。3.6 模板支架拆除時，構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度應(yīng)符合國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)工程質(zhì)量驗收規(guī)范（G

17、B50204）的有關(guān)規(guī)定。3.7腳手架的拆除應(yīng)在統(tǒng)一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列作業(yè)要求進(jìn)行：a.腳手架的拆除應(yīng)從一端走向另一端、自上而下逐層地進(jìn)行；b.同一層的構(gòu)配件和加固件應(yīng)按先上后下、先外后里的順序進(jìn)行；c.在拆除過程中，腳手架的自由懸臂高度不得超過兩步，當(dāng)必須超過兩步時，應(yīng)加設(shè)臨時拉結(jié)；d.通長水平桿和剪刀撐等，必須在腳手架拆卸到相應(yīng)高度時方可拆除;e.工人必須站在臨時設(shè)置的腳手片上進(jìn)行拆卸作業(yè)，并按規(guī)定使用安全防護(hù)用品；f.拆除工作中，嚴(yán)禁使用榔頭等硬物擊打；八、支撐體系檢查和驗收1、對使用的鋼管檢查以下內(nèi)容：1.1 查看鋼管材料產(chǎn)品質(zhì)量合格證、質(zhì)量檢驗報告。1.2 檢查

18、鋼管表面的平直度，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。1.3 鋼管必須涂有防銹漆。1.4 鋼管表面銹蝕深度不得大于0.5mm。1.5 鋼管彎曲變形，各種桿件鋼管的端部彎曲不得大于5mm，立桿鋼管3-4m長度的彎曲不得大于12mm、4-6.5m長度的不得大于20mm。1.6 檢查扣件廠家的生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證。扣件的扭緊力矩抽查率不得少于80%，操作層為100%。1.7 舊扣件使用前進(jìn)行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的禁止使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。1.8 新、舊扣件均應(yīng)進(jìn)行防銹處理。2、鋼管支撐架使用中，應(yīng)定期檢查的內(nèi)容2.1檢查地基是否積水、底座

19、是否松動，立桿是否懸空。2.2檢查扣件螺栓是否松動。2.3安全防護(hù)措施是否符合要求。3、支撐架驗收3.1模板支架投入使用前，必須進(jìn)行驗收。3.2基礎(chǔ):查看基礎(chǔ)表面堅實(shí)平整，表面是否積水，墊板是否晃動，檢查方法:觀察。3.3腳手架搭設(shè)的垂直度與水平度允許偏差 垂直度與水平度允許偏差 （表三）項 目允許偏差（mm）垂直度每步架H/1000及2.0腳手架整體H/600及50水平度一跨距內(nèi)水平架兩端高差L/600及3.0腳手架整體L/600及503.4間距檢查：腳手架步距偏差不得大于20mm、縱距偏差不得大于50mm、橫距偏差不得大于20mm，用鋼卷尺測量。3.5 扣件安裝： 同步立桿上兩個相隔對接扣

20、件的高差應(yīng)大于500mm，用鋼卷尺測量； 扣件螺栓擰緊扭力矩40-50N.m，用扭力扳手檢測； 剪刀撐斜桿與地面的傾角4560，用角尺檢測。4、其他未盡事宜按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001。九、 安全管理與維護(hù)1、 模板支架搭設(shè)人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應(yīng)定期體檢，合格者方可持證上崗。2、搭拆腳手架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。3、操作層上施工荷載應(yīng)符合本方案設(shè)計要求，不得超載；不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物件。嚴(yán)禁在腳手架上拉其他設(shè)備的纜風(fēng)繩或固定、架設(shè)混凝土泵、泵管及

21、起重設(shè)備等。4、六級及六級以上大風(fēng)和雨、霧天應(yīng)停止腳手架的搭設(shè)、拆除及施工作業(yè)。5、模板支架使用期間，不得任意拆除桿件。6、沿腳手架外側(cè)嚴(yán)禁任意攀登。嚴(yán)禁高空拋擲。7、對腳手架應(yīng)設(shè)專人負(fù)責(zé)進(jìn)行經(jīng)常檢查和保修工作。8、應(yīng)避免卸物料對模板支撐和腳手架產(chǎn)生偏心、振動和沖擊；9、可調(diào)托座應(yīng)采取防止砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋的措施；10、技術(shù)交底10.1 模板支架搭設(shè)前，應(yīng)由項目相關(guān)技術(shù)人員向全體操作人員進(jìn)行技術(shù)交底。10.2 技術(shù)交底內(nèi)容應(yīng)與模板支架專項方案統(tǒng)一，交底的重點(diǎn)為搭設(shè)參數(shù)、構(gòu)造措施和安全注意事項。10.3 技術(shù)交底應(yīng)形成書面記錄，交底方和全體被交底人員應(yīng)在交底文件上簽字。11、混凝土澆筑過

22、程中，應(yīng)派專人觀測模板支撐系統(tǒng)的工作狀態(tài)，觀測人員發(fā)現(xiàn)異常時應(yīng)及時報告施工負(fù)責(zé)人進(jìn)行加固處理。12、在模板支架上進(jìn)行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。13、工地臨時用電線路的架設(shè)，應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范（JGJ46）的有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。 十、質(zhì)量保證措施10.1組織質(zhì)量管理網(wǎng)絡(luò)結(jié)合本工程特點(diǎn)與質(zhì)量管理工作需要，組建一支以項目經(jīng)理為主，具有責(zé)任性強(qiáng)、有管理水平、有能力、施工經(jīng)驗豐富的資質(zhì)合格的項目質(zhì)量管理班子。10.2建立質(zhì)量責(zé)任制 從項目經(jīng)理管理層到施工班組長操作層，分二個層次建立質(zhì)量責(zé)任制：一是項目管理層質(zhì)量管理責(zé)任制，二是操作層質(zhì)量承包責(zé)任制。使質(zhì)量責(zé)任制縱向到底

23、，橫向到邊，并直接與經(jīng)濟(jì)利益掛鉤，加強(qiáng)各級質(zhì)量管理的意識，使各級人員既感到有壓力，又有動力，從而推動質(zhì)量管理的有力運(yùn)行。10.3加強(qiáng)公司對項目的考核： 公司對項目部實(shí)行定期考核和檢查制度，并將考核結(jié)果納入年度考核內(nèi)容，與年底獎金掛鉤，對檢查中發(fā)現(xiàn)的問題，不僅要提出整改意見，更應(yīng)提出改進(jìn)措施，使之質(zhì)量不斷提高。10.4把好材料質(zhì)量關(guān) 全部材料，進(jìn)場時應(yīng)簽收驗貨，詳細(xì)核對其品種、數(shù)量、規(guī)格、質(zhì)量要求，做到不合格的產(chǎn)品不進(jìn)場。10.5把好施工質(zhì)量關(guān)10.5.1認(rèn)真仔細(xì)地學(xué)習(xí)和閱讀施工圖紙，吃透和領(lǐng)會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術(shù)措施，均以施工聯(lián)系單和簽證手續(xù)為依據(jù)，施工前認(rèn)真做

24、好各項技術(shù)交底工作，嚴(yán)格按國家頒行混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002和其它有關(guān)規(guī)定施工和驗收，并隨時接受業(yè)主、總包單位、監(jiān)理單位和質(zhì)監(jiān)站對本工程的質(zhì)量監(jiān)督和指導(dǎo)。10.5.2認(rèn)真做好各道工序的檢查、驗收關(guān)，對各工種的交接工作嚴(yán)格把關(guān)，做到環(huán)環(huán)扣緊，并實(shí)行獎罰措施。出了質(zhì)量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴(yán)肅處理，分析質(zhì)量情況，加強(qiáng)檢查驗收，找出影響質(zhì)量的薄弱環(huán)節(jié)，提出改進(jìn)措施，把質(zhì)量問題控制在萌芽狀態(tài)。十一、應(yīng)急預(yù)案11.1澆砼施工過程中，如果支撐架有什么情況，必須馬上停止施工，上部作業(yè)人員全部疏散到安全地方，項目部組織人員和支撐架施工人員進(jìn)行檢查排除各種存在的安全

25、隱患，加強(qiáng)對高支模的檢查和驗收工作，根據(jù)腳手架驗收規(guī)范嚴(yán)格執(zhí)行，保證不超載施工。11.2一旦在砼施工過程中，一處板或梁處出現(xiàn)輕微下陷，施工人員應(yīng)馬上通知項目部，及時疏散施工人員，馬上卸掉板上的砼，停止施工，再加強(qiáng)底部支撐架的支撐力，對整個支撐架進(jìn)行加固通過驗收后再施工，保證高支模的安全。11.3發(fā)生火災(zāi)事故時，現(xiàn)場救援專業(yè)人員立即用干粉滅火器滅火，并報告項目部領(lǐng)導(dǎo)指揮人員立即到現(xiàn)場指揮，組織非應(yīng)急人員疏散。在火勢擴(kuò)大蔓延時，立即尋求第三方求助，撥打119，并組織搶救財產(chǎn)和保護(hù)現(xiàn)場。11.4觸電情況的發(fā)生采取的應(yīng)急措施：發(fā)現(xiàn)有人觸電時，應(yīng)立即切斷電源或用干木棍、竹桿等絕緣物把電線從觸電者身上移開

26、，使傷員盡早脫離電源。對神志清醒者，應(yīng)讓其在通風(fēng)處休息一會，觀察病情變化。對已失去知覺者，仰臥地上，解開衣服等，使其呼吸不受阻礙，對心跳呼吸停止的觸電者，應(yīng)立即進(jìn)行人工呼吸和胸外心臟按壓等措施進(jìn)行搶救。11.5墜落情況發(fā)生采取的應(yīng)急措施：一旦發(fā)現(xiàn)有墜落的傷員，首先不要驚慌失措，要注意檢查傷員意識反應(yīng)、瞳孔大小及呼吸、脈搏等，盡快掌握致命傷部位，同時及時與120或附近醫(yī)院取得聯(lián)系，爭取急救人員盡快趕到現(xiàn)場。對疑有脊柱和骨盆骨折的傷員，這時千萬不要去輕易搬運(yùn)，以免加重傷情。在對傷員急救前，要取出傷員身上的安裝機(jī)具和口袋中的硬物。對有頷面損傷的傷員，應(yīng)及時取掉傷員的假牙和凝血塊，清除口腔中的分泌物，

27、保持呼吸道的暢通，將傷員的頭面向一側(cè)，同時松解傷員的衣領(lǐng)扣，對疑有顱底骨折或腦脊液外漏的傷員，切忌填塞，以防止顱內(nèi)感染而危及生命。對于大血管損傷的傷員，這時應(yīng)立即采取止血的方法，使用止血帶、指壓或加包扎的方法止血。10.6報警聯(lián)絡(luò)方式：火警電話119 急救電話120十二、支撐架施工安全防護(hù)領(lǐng)導(dǎo)小組安全生產(chǎn)、文明施工是企業(yè)生存與發(fā)展的前提、是達(dá)到無重大傷亡事故的必然保障，也是項目部創(chuàng)建“文明現(xiàn)場、樣板工地”的根本要求。為此項目部成立以項目經(jīng)理張國光為組長的安全防護(hù)領(lǐng)導(dǎo)小組，其機(jī)構(gòu)組成，人員編制及責(zé)任分工如下：組長：張國光安全總負(fù)責(zé)，并協(xié)調(diào)工作副組長：李高初現(xiàn)場總負(fù)責(zé)組員：李水明（技術(shù)負(fù)責(zé)人）、李

28、海波（質(zhì)量員）-技術(shù)交底、方案實(shí)施、質(zhì)量檢查李凱良（施工員）、王九平（安全員）-現(xiàn)場施工指揮、安全檢查劉志堅（架子班長）、孫國平（鋼筋班長）、鄭建旺（木工班長）、萬明山（泥工班長）十三、管理體系及項目部組成組長：張國光（項目經(jīng)理）副組長：李高初（總施工）副組長：程國平（項目副經(jīng)理）材料員：徐章超資料員：陳麗琴質(zhì)量員：李海波施工員：李凱良操作班組項目部管理人員組成：項目負(fù)責(zé)人： 程國平現(xiàn)場技術(shù)總負(fù)責(zé)： 李水明 現(xiàn)場施工總負(fù)責(zé)： 李高初 現(xiàn)場測量負(fù)責(zé)： 王利忠 現(xiàn)場質(zhì)量負(fù)責(zé)： 李海波材料負(fù)責(zé)： 許章超 現(xiàn)場安全負(fù)責(zé)： 王久平資料負(fù)責(zé)： 陳麗琴 電氣負(fù)責(zé)： 程國均木工班：共80人，班長：鄭建旺。泥工

29、班：共30人，班長：萬明山。架子工班：共20人，班長：劉志堅。鋼筋工班：共40人，班長：孫國平。 十四、模板及支撐架計算書（一）120厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書（高9.6m） 計算依據(jù)浙江省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程(J10905-2006)。 計算參數(shù): 模板支架搭設(shè)高度為9.6m， 立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，間距300mm，剪切強(qiáng)度1.6N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量

30、9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.2。 一、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25.0000.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

31、W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設(shè)計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.203.015+1.42.700)0.300 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.06710001000/48600=1.370N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度

32、驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.015+1.42.700)0.300=1.332kN 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=31332.0/(2900.00018.000)=0.123N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.0153004/(1006000437400)=0.063mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐

33、木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.200.900+1.200.105=1.206kN/m 活荷載 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考

34、慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.219/0.900=2.466kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.470.90 最大剪力 Q=0.60.9002.466=1.332kN 最大支座力 N=1.10.9002.466=2.441kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.200106/53333.3=3.75N/mm2 木

35、方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=31332/(25080)=0.499N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.005kN/m 最大變形 v =0.6771.005900.04/(1009500.002133333.5)=0.220mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計

36、算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.594mm 最大支座力 Qmax=7.975kN 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.586106/4729.0=123.90N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣

37、件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: 1.05R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.98kN 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應(yīng)采用可調(diào)托座。 五、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1509.600=1.440kN (2)模板的自重(kN)

38、： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.154kN。 2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩(wěn)定性計算 選取六排立桿投影面內(nèi)作為計算的各排立桿，其豎向力為 V1=8.386kN V

39、2=8.386kN V3=8.386kN V4=8.386kN V5=8.386kN V6=8.386kN 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk=0.70.4501.2000.600=0.227kN/m2 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.851.40.2270.9001.500 風(fēng)荷載計算示意圖如下 按照規(guī)范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為： 其中 AF 結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積； Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，取0.227kN/m2； La 模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取0.120m； la 立桿縱距，取0.900m； 經(jīng)過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F

40、=0.850.2270.1200.900=0.021kN 按照規(guī)范風(fēng)荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為 其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.021kN； H 模板支架高度，取9.600m； m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數(shù)，取2； Lb 模板支架的橫向長度，取4.500m； 經(jīng)過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.0219.600/(2+1)4.500=0.044kN 不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 考慮風(fēng)荷載作用在模板上，對立桿產(chǎn)生的附加軸力時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 Nut 立桿的軸心壓力最大值，取

41、8.386kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，取1.588cm； A 立桿凈截面面積，取4.501cm2； W 立桿凈截面抵抗矩，取4.729cm3； MW 計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，取； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.10m； l0 計算長度，按照表達(dá)式計算的結(jié)果取最大值，取2.370m； l0 = h + 2a=1.500+20.100=1.700m； l0 = kuh =1.1551.3681.500=2.370m； k 計算長度

42、附加系數(shù)，按規(guī)范附錄D采用，k=1.155； u 考慮支架整體穩(wěn)定因素的單桿等效計算長度系數(shù)，按規(guī)范附錄D采用，u=1.368； 不考慮風(fēng)荷載的計算立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =1.058386/(0.3124500.973)=64.459N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載的計算立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =1.058386/(0.3124500.973)+64000/4729=78.056N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載作用在模板上，對立桿產(chǎn)生的附加軸力時，立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =1.05(8386+44)/(0.3124500.973)=64.784N/mm2，立桿的

43、穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!（二）120厚樓板模板扣件鋼管支撐架計算書（高10.25m） 計算依據(jù)浙江省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程(J10905-2006)。 計算參數(shù): 模板支架搭設(shè)高度為10.3m， 立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，間距300mm，剪切強(qiáng)度1.6N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，

44、施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.2。 一、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25.0000.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.80

45、1.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設(shè)計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1.203.015+1.42.700)0.300 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.06710001000/48600=1.370N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪

46、力 Q=0.600(1.203.015+1.42.700)0.300=1.332kN 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=31332.0/(2900.00018.000)=0.123N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.0153004/(1006000437400)=0.063mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/

47、m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.200.900+1.200.105=1.206kN/m 活荷載 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.219

48、/0.900=2.466kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.470.90 最大剪力 Q=0.60.9002.466=1.332kN 最大支座力 N=1.10.9002.466=2.441kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.200106/53333.3=3.75N/mm2 木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪

49、力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=31332/(25080)=0.499N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.005kN/m 最大變形 v =0.6771.005900.04/(1009500.002133333.5)=0.220mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳

50、遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.594mm 最大支座力 Qmax=7.975kN 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.586106/4729.0=123.90N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: 1.05R

51、Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.98kN 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應(yīng)采用可調(diào)托座。 五、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.15010.250=1.538kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)鋼筋混凝土樓板自重

52、(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.251kN。 2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩(wěn)定性計算 選取六排立桿投影面內(nèi)作為計算的各排立桿，其豎向力為 V1=8.503kN V2=8.503kN V3=8.503kN V4=8.503kN V5=8.503kN V

53、6=8.503kN 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk=0.70.4501.2000.600=0.227kN/m2 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.851.40.2270.9001.500 風(fēng)荷載計算示意圖如下 按照規(guī)范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為： 其中 AF 結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積； Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，取0.227kN/m2； La 模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取0.120m； la 立桿縱距，取0.900m； 經(jīng)過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.2270.1200.900=0.021kN 按照規(guī)范風(fēng)荷載引起的計算單元立

54、桿附加軸力最大計算公式為 其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.021kN； H 模板支架高度，取10.250m； m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數(shù)，取2； Lb 模板支架的橫向長度，取4.500m； 經(jīng)過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.02110.250/(2+1)4.500=0.047kN 不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 考慮風(fēng)荷載作用在模板上，對立桿產(chǎn)生的附加軸力時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 Nut 立桿的軸心壓力最大值，取8.503kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計算立

55、桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，取1.588cm； A 立桿凈截面面積，取4.501cm2； W 立桿凈截面抵抗矩，取4.729cm3； MW 計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，取； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.10m； l0 計算長度，按照表達(dá)式計算的結(jié)果取最大值，取2.370m； l0 = h + 2a=1.500+20.100=1.700m； l0 = kuh =1.1551.3681.500=2.370m； k 計算長度附加系數(shù)，按規(guī)范附錄D采用，k=1.155； u 考慮支架整體穩(wěn)定因素的單桿等效計算

56、長度系數(shù)，按規(guī)范附錄D采用，u=1.368； 不考慮風(fēng)荷載的計算立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =1.058503/(0.3124500.970)=65.565N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載的計算立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =1.058503/(0.3124500.970)+64000/4729=79.161N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載作用在模板上，對立桿產(chǎn)生的附加軸力時，立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =1.05(8503+47)/(0.3124500.970)=65.913N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!（三）350800梁模板扣件鋼管支撐架計算書（高9.6m）

57、 計算依據(jù)浙江省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程(J10905-2006)。 計算參數(shù): 模板支架搭設(shè)高度為9.6m， 梁截面 BD=350mm800mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 梁兩側(cè)立桿間距 0.90m。 梁底按照均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m

58、3，施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.2。 一、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.300=6.120kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.800+0.350)/0.350=0.836kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值

59、 P1 = (1.000+2.000)0.3500.300=0.315kN 均布荷載 q = 1.356.120+1.350.836=9.390kN/m 集中荷載 P = 1.400.315=0.441kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支

60、座力分別為 N1=0.616kN N2=2.495kN N3=0.616kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.039mm (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.03510001000/16200=2.160N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=31027.0/(2300.00018.000)=0.285N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.039mm 面板

61、的最大撓度小于175.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.495/0.300=8.317kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.320.30 最大剪力 Q=0.60.3008.317=1.497kN 最大支座力 N=1.10.3008.317=2.745kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 =

62、256.00cm4； (1)木方抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.075106/64000.0=1.17N/mm2 木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=31497/(26080)=0.468N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到5.072kN/m 最大變形 v =0.6775.072300.04/(100

63、9500.002560000.0)=0.011mm 木方的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=1.451mm 最大支座力 Qmax=1.864kN 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.731106/4729.0=154.55N/mm2

64、 支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.726mm 最大支座力 Qmax=6.088kN 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.447106/4729.0=94.59N/m

65、m2 支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 計算中R取最大支座反力，R=6.09kN 單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應(yīng)采用可調(diào)托座。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 按照連續(xù)梁的計算可以得到投影面內(nèi)豎向荷載作用下各排立桿的豎向力不考慮鋼管自重為 V1=3.23

66、1kN V2=6.088kN V3=6.088kN V4=1.367kN 考慮鋼管自重各排立桿的豎向力為 V1=5.175kN V2=8.032kN V3=8.032kN V4=3.311kN 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk=0.70.4501.2001.250=0.472kN/m2 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.851.40.4720.9001.500 風(fēng)荷載計算示意圖如下 按照規(guī)范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為： 其中 AF 結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積； Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，取0.472kN/m2； La 模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取0.8

67、00m； la 立桿縱距，取0.900m； 經(jīng)過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.4720.8000.900=0.289kN 按照規(guī)范風(fēng)荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為 其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.289kN； H 模板支架高度，取9.600m； m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數(shù)，取1； Lb 模板支架的橫向長度，取2.700m； 經(jīng)過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.2899.600/(1+1)2.700=1.542kN 不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 考慮風(fēng)荷載作用在模板上，對

68、立桿產(chǎn)生的附加軸力時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 Nut 立桿的軸心壓力最大值，取8.032kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，取1.588cm； A 立桿凈截面面積，取4.501cm2； W 立桿凈截面抵抗矩，取4.729cm3； MW 計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，取； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.80m； l0 計算長度，按照表達(dá)式計算的結(jié)果取最大值，取3.100m； l0 = h + 2a=1.500+20.800=3.100

69、m； l0 = kuh =1.1671.3681.500=2.395m； k 計算長度附加系數(shù)，按規(guī)范附錄D采用，k=1.167； u 考慮支架整體穩(wěn)定因素的單桿等效計算長度系數(shù)，按規(guī)范附錄D采用，u=1.368； 不考慮風(fēng)荷載的計算立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =8032/(0.1904500.973)=96.781N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載的計算立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =8032/(0.1904500.973)+134000/4729=125.107N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載作用在模板上，對立桿產(chǎn)生的附加軸力時，立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =(8032+15

70、42)/(0.1904500.973)=115.364N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!（四）5001600梁模板扣件鋼管支撐架計算書（高10.3m,采用頂托） 計算依據(jù)浙江省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程(J10905-2006)。 計算參數(shù): 模板支架搭設(shè)高度為10.3m， 梁截面 BD=500mm1600mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的步距 h=1.40m， 梁底增加4道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13

71、.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 梁底支撐頂托梁長度 1.20m。 梁頂托采用雙鋼管483.2mm。 梁底按照均勻布置承重桿4根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載5.00kN/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.2。 一、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.6000.500=20.400kN/m (2

72、)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.500(21.600+0.500)/0.500=1.850kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (1.000+4.000)0.5000.500=1.250kN 均布荷載 q = 1.3520.400+1.351.850=30.038kN/m 集中荷載 P = 1.401.250=1.750kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.

73、801.801.80/12 = 24.30cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.475kN N2=4.291kN N3=5.236kN N4=4.291kN N5=1.475kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.024mm (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.05010001000/27000=1.852N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f f,滿足要求! (2

74、)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=32279.0/(2500.00018.000)=0.380N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.024mm 面板的最大撓度小于125.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5.236/0.500=10.473kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.110.470.50 最大剪力 Q=0.60.50010

75、.473=3.142kN 最大支座力 N=1.10.50010.473=5.760kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.262106/64000.0=4.09N/mm2 木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=331

76、42/(26080)=0.982N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到6.357kN/m 最大變形 v =0.6776.357500.04/(1009500.002560000.0)=0.111mm 木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.095kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下：

77、 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 9.087kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.079mm 頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為 截面抵抗矩 W = 9.46cm3； 截面慣性矩 I = 22.70cm4； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.507106/1.05/9458.0=51.05N/mm2 頂托梁的抗彎計算強(qiáng)度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.079mm 頂托梁的最大撓度小于400.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照

78、下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 按照連續(xù)梁的計算可以得到投影面內(nèi)豎向荷載作用下各排立桿的豎向力不考慮鋼管自重為 V1=-0.646kN V2=9.087kN V3=9.087kN V4=-0.646kN 考慮鋼管自重各排立桿的豎向力為 V1=1.430kN V2=11.163kN V3=11.163kN V4=1.430kN 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk=0.70.4501.2001.250=0.472kN/m2 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=

79、0.851.40.4721.2001.400 風(fēng)荷載計算示意圖如下 按照規(guī)范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為： 其中 AF 結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積； Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，取0.472kN/m2； La 模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取1.600m； la 立桿縱距，取1.200m； 經(jīng)過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.4721.6001.200=0.771kN 按照規(guī)范風(fēng)荷載引起的計算單元立桿附加軸力最大計算公式為 其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.771kN； H 模板支架高度，取10.250m

80、； m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數(shù)，取1； Lb 模板支架的橫向長度，取1.200m； 經(jīng)過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.77110.250/(1+1)1.200=9.880kN 不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 考慮風(fēng)荷載作用在模板上，對立桿產(chǎn)生的附加軸力時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 Nut 立桿的軸心壓力最大值，取11.163kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，取1.588cm； A 立桿凈截面面積，取4.501cm2； W 立桿凈截面抵抗矩，取4.729cm3；

81、 MW 計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，取； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.30m； l0 計算長度，按照表達(dá)式計算的結(jié)果取最大值，取2.652m； l0 = h + 2a=1.400+20.300=2.000m； l0 = kuh =1.1671.6231.400=2.652m； k 計算長度附加系數(shù)，按規(guī)范附錄D采用，k=1.167； u 考慮支架整體穩(wěn)定因素的單桿等效計算長度系數(shù)，按規(guī)范附錄D采用，u=1.623； 不考慮風(fēng)荷載的計算立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =11163/(0.2574500.97

82、0)=99.648N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載的計算立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =11163/(0.2574500.970)+156000/4729=132.548N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載作用在模板上，對立桿產(chǎn)生的附加軸力時，立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =(11163+9880)/(0.2574500.970)=187.843N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!七、梁側(cè)模板計算書 (1)、梁側(cè)模板基本參數(shù) 計算斷面寬度500mm，高度1600mm，兩側(cè)樓板厚度120mm。 模板面板采用普通膠合板。 內(nèi)龍骨布置5道，內(nèi)龍骨采用50100mm木方。

83、外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm3.2mm。 對拉螺栓布置4道，在斷面內(nèi)水平間距200+350+350+350mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑12mm。 面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 模板組裝示意圖 (2)、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度

84、，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.600m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=19.200kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實(shí)際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=0.919.200=17.280kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2

85、=0.94.000=3.600kN/m2。 (3)、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.36m。 荷載計算值 q = 1.217.2800.358+1.403.6000.358=9.215kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 35.751.801.80/6 = 19.31cm3； I = 35.751.801.801.80/12 = 17.38cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果

86、如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.294kN N2=3.765kN N3=3.059kN N4=3.765kN N5=1.294kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.614mm (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.12610001000/19305=6.527N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=32000.0/(2357.50018.000)=0.466N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N

87、/mm2 抗剪強(qiáng)度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.614mm 面板的最大撓度小于357.5/250,滿足要求! (4)、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨強(qiáng)度計算均布荷載q=1.20.3617.28+1.40.363.60=9.215kN/m 撓度計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.3617.28=6.186kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.607/0.500=9.215kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.19.2

88、150.50 最大剪力 Q=0.60.5009.215=2.764kN 最大支座力 N=1.10.5009.215=5.068kN 截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.230106/83333.3=2.76N/mm2 抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh

89、T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=32764/(250100)=0.829N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.6776.178500.04/(1009500.004166666.8)=0.066mm 最大撓度小于500.0/250,滿足要求! (5)、梁側(cè)模板外龍骨的計算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算

90、結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.229mm 最大支座力 Qmax=10.775kN 抗彎計算強(qiáng)度 f=1.038106/9458000.0=109.75N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于350.0/150與10mm,滿足要求! (6)、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效

91、直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.775 對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!（五）5002000梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（高15m,采用頂托） 計算依據(jù)浙江省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程(J10905-2006)。 計算參數(shù): 模板支架搭設(shè)高度為15.0m， 梁截面 BD=500mm2000mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的步距 h=1.30m， 梁底增加4道承重立桿。 面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)

92、度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 梁底支撐頂托梁長度 0.90m。 梁頂托采用雙鋼管483.2mm。 梁底按照均勻布置承重桿4根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載5.00kN/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.2。 一、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算

93、： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.0000.500=25.500kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.500(22.000+0.500)/0.500=2.250kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (1.000+4.000)0.5000.500=1.250kN 均布荷載 q = 1.3525.500+1.352.250=37.463kN/m 集中荷載 P = 1.401.250=1.750kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩

94、I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.840kN N2=5.352kN N3=6.098kN N4=5.352kN N5=1.840kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.029mm (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.06210001000/27000=2.2

95、96N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=32843.0/(2500.00018.000)=0.474N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.029mm 面板的最大撓度小于125.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 6.098/0.500=1

96、2.197kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.112.200.50 最大剪力 Q=0.60.50012.197=3.659kN 最大支座力 N=1.10.50012.197=6.708kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.305106/64000.0=4.76N/mm2 木方的抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算

97、公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=33659/(26080)=1.143N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到7.929kN/m 最大變形 v =0.6777.929500.04/(1009500.002560000.0)=0.138mm 木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.095kN/m。 托梁計算

98、簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 10.498kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.024mm 頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為 截面抵抗矩 W = 9.46cm3； 截面慣性矩 I = 22.70cm4； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.339106/1.05/9458.0=34.14N/mm2 頂托梁的抗彎計算強(qiáng)度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.024mm 頂托梁的最

99、大撓度小于300.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 按照連續(xù)梁的計算可以得到投影面內(nèi)豎向荷載作用下各排立桿的豎向力不考慮鋼管自重為 V1=-0.214kN V2=10.498kN V3=10.498kN V4=-0.214kN 考慮鋼管自重各排立桿的豎向力為 V1=2.813kN V2=13.525kN V3=13.525kN V4=2

100、.813kN 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk=0.70.4501.2001.250=0.472kN/m2 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.851.40.4720.9001.300 風(fēng)荷載計算示意圖如下 按照規(guī)范取整體模板支架的一排橫向支架作為計算單元，計算作用在頂部模板上的水平力F，計算公式為： 其中 AF 結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積； Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，取0.472kN/m2； La 模板支架的縱向長度，AF/La=截面高度，取2.000m； la 立桿縱距，取0.900m； 經(jīng)過計算得到作用在單元頂部模板上的水平力F=0.850.4722.0000.900=0.723kN 按照規(guī)范風(fēng)荷載引起的計算單元立桿附加

101、軸力最大計算公式為 其中 F 作用在計算單元頂部模板上的水平力,取0.723kN； H 模板支架高度，取14.950m； m 計算單元中附加軸力為壓力的立桿數(shù)，取1； Lb 模板支架的橫向長度，取0.900m； 經(jīng)過計算得到立桿附加軸力最大值為 N1=30.72314.950/(1+1)0.900=18.013kN 不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 考慮風(fēng)荷載作用在模板上，對立桿產(chǎn)生的附加軸力時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 Nut 立桿的軸心壓力最大值，取13.525kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計算立桿

102、的截面回轉(zhuǎn)半徑，取1.588cm； A 立桿凈截面面積，取4.501cm2； W 立桿凈截面抵抗矩，取4.729cm3； MW 計算立桿段由風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，取； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a = 0.30m； l0 計算長度，按照表達(dá)式計算的結(jié)果取最大值，取2.138m； l0 = h + 2a=1.300+20.300=1.900m； l0 = kuh =1.1671.4091.300=2.138m； k 計算長度附加系數(shù)，按規(guī)范附錄D采用，k=1.167； u 考慮支架整體穩(wěn)定因素的單桿等效計算長

103、度系數(shù)，按規(guī)范附錄D采用，u=1.409； 不考慮風(fēng)荷載的計算立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =13525/(0.3774500.948)=84.095N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載的計算立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =13525/(0.3774500.948)+101000/4729=105.371N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載作用在模板上，對立桿產(chǎn)生的附加軸力時，立桿穩(wěn)定性結(jié)果： =(13525+18013)/(0.3774500.948)=196.093N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!(六)梁側(cè)模板計算書 (1)、梁側(cè)模板基本參數(shù) 計算斷面寬度500

104、mm，高度2000mm，兩側(cè)樓板厚度0mm。 模板面板采用普通膠合板。 內(nèi)龍骨布置7道，內(nèi)龍骨采用50100mm木方。 外龍骨間距500mm，外龍骨采用雙鋼管48mm3.2mm。 對拉螺栓布置5道，在斷面內(nèi)水平間距200+350+350+400+400mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑12mm。 面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm4。 模板組裝示意圖 (2)、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算 強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷

105、載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。 新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.600m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=19.200kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，實(shí)際計算中采用新澆混

106、凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=0.919.200=17.280kN/m2 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 (3)、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.33m。 荷載計算值 q = 1.217.2800.325+1.403.6000.325=8.377kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 32.501.801.80/6 = 17.55cm3； I = 32.501.801.801.80/12

107、 = 15.80cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.073kN N2=3.089kN N3=2.618kN N4=2.775kN N5=2.618kN N6=3.089kN N7=1.073kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.425mm (1)抗彎強(qiáng)度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = 0.09310001000/17550=5.299N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f f

108、,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=31649.0/(2325.00018.000)=0.423N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2 抗剪強(qiáng)度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.425mm 面板的最大撓度小于325.0/250,滿足要求! (4)、梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨強(qiáng)度計算均布荷載q=1.20.3317.28+1.40.333.60=8.377kN/m 撓度計算荷載標(biāo)準(zhǔn)值q=0.3317.28=5.616kN/m 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎

109、矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.189/0.500=8.377kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.18.3770.50 最大剪力 Q=0.60.5008.377=2.513kN 最大支座力 N=1.10.5008.377=4.607kN 截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計算 抗彎計算強(qiáng)度 f=0.209106/83333.3=2.51N/mm

110、2 抗彎計算強(qiáng)度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=32513/(250100)=0.754N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2 抗剪強(qiáng)度計算滿足要求! (3)撓度計算 最大變形 v =0.6775.616500.04/(1009500.004166666.8)=0.060mm 最大撓度小于500.0/250,滿足要求! (5)、梁側(cè)模板外龍骨的計算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下

111、的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.488mm 最大支座力 Qmax=12.547kN 抗彎計算強(qiáng)度 f=1.267106/9458000.0=133.96N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! (6)、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.547 對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!十五、附圖