1、目 錄 一、編制說明.3 二、腳手架搭設施工工藝綜述.4 （一）腳手架搭設樣式.4 （二）搭設材料.7（三）腳手架外形及尺寸.8（四）腳手架搭設順序.8（五）扣件安裝注意事項.10（六）腳手架搭設質量和安全要求.10（七）腳手架的檢查與驗收.11（八）腳手架的使用規定.12（九）拆除方案.13三、卸料平臺工藝技術綜述.13（一）卸料平臺技術參數.13（二）卸料平臺用途及極限荷載值.14（三）卸料平臺搭拆技術要求.14（四）施工安全保證措施.16四、施工安全保證措施.18五、本方案涉及的主要勞動力計劃.18六、計算書.191、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書.192、落地式扣件鋼管腳手架計算書，搭設高

2、度為29.9米.353、落地式扣件鋼管腳手架計算書，搭設高度為37.0米.464、型鋼卸料平臺計算書.57七、附圖.65裙房腳手架平面布置示意圖.66主樓結構層樓面標高.67主樓二層腳手架平面布置示意圖.68主樓懸挑腳手架平面布置示意圖.69主樓13層以上腳手架平面布置示意圖.70水箱間屋頂落地腳手架平面布置示意圖.71橫桿搭接連接、橫桿對接連接詳圖.72落地式雙排腳手架搭設剖面示意圖.73懸挑處、落地處腳手架連墻件設置示意圖.74上人斜道立面圖.75腳手架搭設立面示意圖.76腳手架平網設置節點.77普通懸挑腳手架搭設剖面示意圖.78型鋼上立桿限位示意圖.79混凝土結構樓板與型鋼連接詳圖.80

3、卸料平臺制作圖.81總進度計劃圖.82一、 編制說明1、工程概況該項目位于江蘇省XX市江都區白沙路北側，西側為人工湖，北側毗鄰XX市著名景區開元寺和花卉節會場，東側為大橋鎮，四周風景秀麗、交通便利，學校、醫院、超市、銀行等周邊配套設施齊全。1#樓主樓二十二層，高度91米，主樓除了一、二層與裙房相聯系，以上功能均獨立。從三層起至十一層為寫字樓，層高4.0米，標準層面積1790。在十一層和十二層之間設為設備層，層高3.2米，提供酒店主樓放置設備以及管線轉換的空間。十二層至二十二層為酒店客服部，除二十二層層高3.9米外，其余樓層層高均為3.7米，標準層建筑面積1430。利用十二層特有的中庭，布置酒店

4、客房的公共生態園供客人休憩。裙房設在主樓西側，呈南北朝向，地上四層地下一層，建筑高度22.5米。裙房一層層高6.0米，建筑面積5210。在一層的北側獨立設計了建筑面積近2000的大型宴會廳，宴會廳為鋼結構形式，業主方另行分包。裙房二、三層層高均為5.0米，建筑面積3280，四層層高6.5米，建筑面積2685。2、編制依據本工程有關的設計施工圖紙的全部內容； 建筑施工計算手冊( 中國建筑工業出版社)； 建筑施工手冊第四版(中國建筑工業出版社) 建筑結構荷載規范GB50009-2012； 鋼結構設計規范GB50017-2003； 建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）(中國建筑工業出版社)； 建

5、筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011； 混凝土結構設計規范GB50010-2010； 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ8091 建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011。 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號 建設工程施工現場消防安全技術規范GB50720-2011 文明施工規范DGJ08-2102-2012 J12069-20123、施工計劃（1）進度計劃：本方案編制的是主體結構施工階段的外立面腳手架，二次結構及幕墻施工施工之前即可拆除，故腳手架搭設的施工進度隨主體結構施工進度而進行，主體結構施工進度計劃見附圖。（2）材料計劃：16#工字鋼，國標483

6、.25mm鋼管，直角、旋轉、對接扣件、竹笆腳手片、密目網、防護網、踢腳板、木跳板等主要材料2013年4月15日起至4月30日，分批進場。（3）設備計劃：本方案不涉及大型設備使用。二、腳手架搭設施工工藝綜述（一）、腳手架搭設樣式 1、落地式腳手架搭設部位及設計參數 主樓12層以上中庭從50.1米開始搭設雙排落地腳手架，搭設高度37米。 13.0米以下采用雙管立桿，13.0米以上采用單管立桿。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.50米，立桿的步距1.80米。連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米（原則上按照垂直方向不超過一個結構層進行調整）。施工活荷載

7、不超過3.0kN/m2，同時考慮不超過2層施工。腳手板采用竹笆片，鋪設為隔一步鋪一層考慮（即間隔3.6m高鋪一層）。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。 主樓2層以下從筏板基礎頂開始搭設雙排落地腳手架，搭設高度17米。 裙房北立面從地下室頂板開始搭設雙排落地腳手架，搭設高度23.8米。 裙房南立面和西立面從筏板基礎頂開始搭設雙落地排腳手架，搭設高度29.9米。 本節中，即搭設高度17m、23.8m和29.9m的落地式腳手架采用雙排腳手架，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.50米，立桿的步距1.80米。連墻件采用2步3跨，豎向間距3.

8、60米，水平間距4.50米（原則上按照垂直方向不超過一個結構層進行調整）。施工活荷載不超過3.0kN/m2，同時考慮不超過2層施工。腳手板采用竹笆片。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。 裙房東立面與主樓相接，不需搭設。 2、懸挑式腳手架搭設部位及設計參數 （1）主樓3層以上為懸挑雙排腳手架，分別設在3層、7層、11層、15層和20層，懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，外挑長度普遍1.5m，內錨固長度3m；懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.20m，懸挑鋼梁增加的斜拉鋼絲繩要有張緊裝置，使鋼絲繩具有一定的初始拉力能和鋼梁共同抵抗腳手架荷載的作用。（2）懸挑梁

9、上部采用雙排腳手架，最大搭設高度18.5米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米（原則上按照垂直方向不超過一個結構層進行調整）。施工活荷載不超過為3.0kN/m2，同時考慮不超過2層施工。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。 （3）圓形轉角部分的雙排腳手架，用多邊形擬合結構外形輪廓，多邊形的邊長不能太長，要保證里排腳手架距結構外墻的尺寸（懸挑腳手架為300mm，落地腳手架為500mm）。根據設計圖紙，1#樓無90轉角（均為大圓角），大圓轉角處外挑型

10、鋼放射狀布置，可滿足立桿跨度不大于1.5米，故不用增加轉角處的附加鋼梁。亦見附圖。 （4）型鋼與樓板連接采用工具式配件，節能可重復使用。見附圖 3、腳手架必須嚴格控制施工荷載不得超過3kN/，同時操作不得超過2層。加強施工管理，確保腳手架的活荷載不大于3.0kN，活荷載同時加載時不超過2層。 4、雙排腳手架操作層上滿鋪竹笆腳手板，大橫桿位于小橫桿上面。落地架立桿底部設置木跳板作墊板；懸挑架在鋼梁上焊短鋼管或鋼筋作為立桿限位裝置。見附圖。 5、腳手架外側全立面連續設置剪刀撐，確保腳手架整體穩定。剪刀撐跨越立桿數為5-7根，與地面夾角為45-60。 6、裙房和水箱房腳手架每二步三跨設置一道連墻件，

11、其余部位腳手架每隔二步二跨設置一道，在結構外梁砼澆筑時預埋鋼管，再用扣件與連墻桿連接，預埋的鋼管錨固長度不小于500mm,滿足抗拔力要求，并且能保持水平，長度適中。埋墻件與腳手架內排立管的連接點靠近架體立桿和橫桿的交叉點。具體做法見附圖。因結構高度大，風載較大，連墻件采用扣件需設雙扣件。根據層高特點，基本按照每層結構高度設置,如遇到結構施工或者懸挑梁妨礙連墻件安裝的情況，按照落地架連墻件覆蓋面積不大于40、懸挑架連墻件覆蓋面積不大于27的原則，調整連墻件水平位置。 7、立桿縱距基本為1.5m、橫向間距1.05m，步距1.8m，離地面200mm位置設置縱橫向掃地桿。懸挑腳手架里立桿與結構間距為3

12、00mm；落地架為500mm。在各步腳手架立桿外設置欄桿，第一道欄桿距大橫桿0.6m，第二道1.2米布置。 8、腳手架外立桿與結構梁邊間每隔兩步且不大于10米設置一道水平兜網隔離，防止人或物體墜落。為防止物體墜落，在每一次懸挑的第二步架外側連續設置外挑平網，外挑寬度3米，外挑鋼管水平間距兩跨，滿掛阻燃型棉綸安全網。（二）、搭設材料1、搭設外腳手架全部采用483.25的普通鋼管。2、鋼管表面平滑，無裂縫，結疤，分層，錯位，硬彎，毛刺， 壓 痕和深的劃痕；3、鋼管上嚴禁打孔，鋼管外側按規定刷漆；4、扣件材質必須符合鋼管腳手架扣件（GB15831）規定；a) 新扣件具有生產許可證，法定檢測單位的測試

13、報告和產品質量合格證.對扣件質量，有懷疑時，按現行國家規定標準鋼管腳手架扣件（GB5831）規定抽樣檢測.對不合格品禁止使用.b) 舊扣件使用前，先進行質量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓，進行更換處理.c) 新舊扣件均進行防銹處理.d) 腳手架采用的扣件在螺栓擰緊力矩達65N.m時，不得發生破壞。5、腳手架的立桿、大橫桿及剪刀撐采用橘黃色漆，踢腳桿、攔腰桿采用黃黑（或紅白）兩種為警戒色。6、密目式安全網必須有建設主管部門認證的產品。（三）、腳手架外形及尺寸1、踢腳桿、防護欄從第二步起設置分別為0.6m和1.2m處；2、綠色密目安全網外側封閉；（四）、腳手架搭設順序1、腳手架搭設必

14、須嚴格執行有關的腳手架安全技術規范，采取切實可靠的安全措施，以保證安全可靠施工；2、腳手架必須配合工程的施工進度進行搭設。腳手架一次搭設的高度不應超過相鄰連墻件以上二步.對腳手架每一次搭設高度進行限制，是為了保證腳手架搭設中的穩定性；3、腳手架按逐排、逐跨、逐步地進行搭設；4、搭設順序為：鋪設墊板擺放縱向掃地桿逐根樹立桿橫向掃地桿安裝第一步，縱向水平桿和橫向水平桿安裝第二步縱向水平桿和橫向水平桿架設臨時拉結（上端與第二步縱向水平桿扣緊，在設置二道連墻桿后可拆除）.安裝第三第四步縱向水平桿和橫向水平桿；設置連墻桿接立桿加設剪刀撐，鋪竹笆腳手板安裝護身欄桿和踢腳板立掛安全網。5、擺放掃地桿，豎立桿

15、。 、根據腳手架的寬度擺放縱向掃地桿，然后將各立桿底部按規定跨距和縱向掃地桿用直角扣件固定，并安裝好橫向掃地桿； 、立桿要先豎里排立桿，后豎外排立桿；先豎兩端立桿，后豎中間各立桿。6、安裝縱向水平桿和橫向水平桿： 、縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3跨.縱向水平桿接長采用對接扣件連接，交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于50，各接頭中心至最近主節點地距離不大于縱距的1/3。 、縱向水平桿的各主節點處采用直角扣件固定在立桿上。 、橫向水平桿在各個節點處必須設置并采用直角扣件固定在立桿上，且橫向水平桿外端伸出縱向水平桿

16、外不應小于15。 、竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且應對接平鋪，四個角應用直徑不小于1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上，無空頭現象。7、接立桿：、每根立桿垂直穩放在墊板上.、腳手架里立桿距離墻體凈距為300mm(懸挑式)和500mm(落地式)。、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿.縱向掃地桿采用直角扣件固定在離墊板不大于20處的立桿上.橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延伸長兩跨與立桿固定，高低差不小于1m.靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于50。、立桿必須用連墻件連接可靠，并嚴禁拆除。8、立桿

17、接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須用對接扣件連接、對接、搭接均須符合下列規定：立桿上的對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭相互錯開，不設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于50，各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。（五）、扣件安裝注意事項1、扣件規格必須與鋼管規格相同；2、對接扣件的開口應朝上或朝內 ；3、連接縱向（或橫向）水平桿與立桿的直角扣件，其開口要朝上，以防止扣件螺栓滑絲時水平桿脫落；4、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于10；5、扣件螺栓擰緊力矩應不小于40Nm,不大于65 Nm.（六）、腳手架搭設質量和安全要求 腳手架的搭

18、設應將質量要求和安全要求有機地統一起來，確保搭設過程以及以后的使用和拆除過程的安全與適用。1、搭設前的準備工作（1）搭設前，施工負責人應按腳手架搭設方案及相關規范的要求，對架子工進行安全技術交底，交底雙方履行簽字手續；（2）熟悉圖紙和施工現場，掌握建筑平面和立面的構造特點，環境條件；（3）材料準備,對進場的鋼管、扣件、腳手板、安全網等進行檢查驗收；（4）搭設場地準備.根據腳手架搭設高度、結構平面圖布置,按方案的要求放線定位；（5）架子工應持有效的特種作業人員操作證和健康證明方可上崗作業，必須戴好安全帽、佩安全帶、必須穿防滑鞋，嚴禁穿皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作業.操作工具及小零件要放在工具袋內，

19、扎緊衣袖口，領口以及褲腿口，以防鉤掛發生危險。2、搭設過程中的質量和安全要求 （1）嚴禁使用不同直徑鋼管材料混搭腳手架；（2）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步，保證搭設過程中的穩定性；（3）腳手架搭設中累計誤差超過允許偏差，須經糾正，每搭完一步腳手架后，按規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度；立桿的垂直度偏差應不大于架高的1/300，并同時控制其絕對偏差值不大于7.5。同一排大橫桿的水平偏差值不大于該列腳手架總長度的1/250，且不大于5；（4）當有六級及六級以上大風和霧、雨或雪天氣時，應停止腳手架搭設作業，雨、雪后上架作業應注意防滑，并采取防滑措施。（5）

20、腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；剪刀撐及連墻件隨錯開的架子一起及時設置。（6）工人在架子上進行搭設時，必須戴安全帽和佩安全帶；不得單人進行裝設較重桿件（如豎立桿、接大橫桿等）、和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。（7）在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對架體立桿縱橫距及步距作大于5的構架尺寸放大。（七）、腳手架的檢查與驗收1、腳手架的構配件質量必須按照規范（JGJ 130-2011）中規定要求進行檢驗合格后方可使用；2、腳手架應按以下規定進行檢查合格后方可投入使用和繼續使用：a) 基礎完工后或腳手架搭設前；b) 作業層上施加荷載前；c) 每搭設3步高度后；

21、d) 達到設計高度后；e) 在遭受暴風、暴雨、大雪等因素作用后；f) 停用超過1個月。g) 建立檢查、驗收記錄制度并備案保存。3、檢查驗收應符合下列規定：a) 桿件的設置和連接，連墻件高度是否符合要求；b) 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；c) 扣件螺栓是否松動；d) 安全防護措施是否符合要求；e) 是否超載。（八）、腳手架的使用規定 1、在腳手架上施工荷載不得大于3kN/； 2、不得將起重設備等固定在腳手架上； 3、在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件，整體性桿件、連接緊固件和連墻件； 4、工人在架子上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物，嚴禁在腳

22、手架上嬉鬧、和坐在欄桿上等不安全處休息。 5、在每步架的作業完成后，必須將架上剩余物品移至上（下）步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上的材料堆放整齊。 6、在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。（九）、拆除方案1、腳手架拆除前應由單位原工程負責人召集有關人員對架子工程進行全面檢查與簽證確認，建筑物施工完畢，且不需要使用時，腳手架方可拆除。2、拆除腳手架應設置警戒，張掛醒目的警戒標志，禁止非操作人員通行和地面施工人員通行，并有專人負責警戒。3、拆除外腳手架前應將通道口上的存留材料雜物清除，按自上而下先裝后拆，后裝先拆的順序。4、拆除順序為：安全網踢腳板防護欄桿剪刀撐腳手板

23、擱柵桿連墻件大橫桿小橫桿立桿，自上而下拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除，不準上、下同時作業。5、長立桿、斜桿的拆除應由二人配合進行，不宜單獨作業，下班時應檢查是否牢固，必要時應加設臨時固定支撐，防止意外。6、如遇強風、雨、雪等氣候，不能進行外架拆除。7、拆卸的鋼管與扣件應分類堆放，嚴禁高空拋擲。8、運輸至地面的鋼管與扣件運到地面時應及時按品種規格堆放整齊。三、卸料平臺工藝技術綜述（一） 卸料平臺技術參數 1、平臺形式 卸料平臺為焊接組裝式，平臺的主梁采用16#工字鋼，次梁采用16#工字鋼（外端）和14#槽鋼（Q235），防護欄桿采用483.25焊接鋼管在650mm、1250mm高度設置兩道，

24、并用木模板封閉嚴密；平臺底部用4070mm的方木和木模板封閉嚴密，方木必須與平臺固定牢固；吊環采用20圓鋼與工字鋼雙側雙面滿焊，焊接長度不小于120mm，焊縫高度不小于12；拉結鋼絲繩在上層的固定點吊環錨固長度按照鋼筋錨固長度執行；固定螺栓用絲扣長度不少于150mm的20U型卡具，墊板為鋼板200mm100mm10mm，雙螺帽M202.5緊固。2、材料要求a.主梁：16#工字鋼（Q235）；次梁：16#工字鋼（端部）、14#槽鋼b.護欄：48mm，壁厚3.25mm，焊接鋼管，材質要求采用Q235鋼，無銹蝕，無彎曲變形及裂紋現象。c.方木：要求堅韌，無腐爛、蟲蛀。d.懸拉材料：18# (17.5

25、)鋼絲繩，要求無毛刺、斷絲現象。e.工字鋼類型為Q235普通工字鋼，鋼絲繩吊環為Q235圓鋼20，欄桿采用定型焊接鋼管欄桿。（二）卸料平臺用途及極限荷載值 卸料平臺是樓層周轉材料的重要工具，主要用于輸出拆下的模板和架管。為保證卸料平臺的安全可靠及正常使用，卸料平臺允許負荷的施工荷載不大于2KN/m2，最大負載控制為不大于10KN，堆放高度不大于1米。（三）卸料平臺搭拆技術要求1、卸料平臺的搭設與拆除（1）搭設、拆除人員必須為持證上崗的架子工，身體狀況良好，經過安全技術交底，準確掌握本工程集料平臺搭設、拆除的特點與方法。（2）搭設、拆除時設專人指揮、看護，劃定警戒區，設立警示標志，非搭設、拆除人

26、員禁止進入施工區域。（3）搭設流程安裝檢查平臺組裝欄桿、腳手板安裝平臺吊裝驗收 安裝檢查：安裝前對操作人員身體、安裝用機械設備、安裝環境等進行檢查。平臺組裝：將懸挑主梁工字鋼與次梁工字鋼、鋼管焊接。平臺吊裝：吊裝穩固工字鋼底架，工字鋼與鋼絲繩連接、U型卡具件固定主梁工字鋼，每個卸料平臺需U型卡具件、鋼墊板四套及螺帽16個。欄桿、腳手板安裝：腳手板必須與工字鋼固定牢固，鋪裝到工字鋼面；安裝防護欄桿、安全網。（4）拆除：拆除應先安裝后拆，后安先拆，拆除完后對現場進行清理并進行刷漆保養。 2、卸料平臺的檢查與驗收（1）預埋鋼筋吊環必須做隱蔽驗收，并作好驗收記錄。（2）卸料平臺應嚴格按施工方案進行搭設

27、；鋼絲繩應提供合格證；鋼絲繩卡具的位置數量型號等均應符合設計要求，必須使用鋼絲繩專用卡具對鋼絲繩進行緊固；焊接位置必須滿焊，焊縫均勻密實；工字鋼的規格應符合設計要求。（3）由項目安全部長組織有關工長、技術負責人、安全員、搭設人員、使用人員對集料平臺進行120%荷載檢查驗收，驗收合格后方可使用。（4）平臺使用過程中由專人負責定期保養和隨時進行檢查，發現問題及時上報處理。（5）任何人、任何部門不得對卸料平臺擅自進行改動、變更，若因實際問題必須進行變更時必須通過項目部的同意后方可進行。3、 注意事項 （1）使用過程中嚴禁超載，平臺上不得長時間堆積物料。 （2）施工現場必須在醒目位置懸掛標牌。 （3）

28、吊環必須采用圓鋼。 （4）鋼絲繩端部用三個固定繩卡與吊環連接，并設一個安全繩卡，且在鋼絲繩端部留安全彎，以便日常檢查用。 （5）卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上； （6）斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道，并進行相應的受力計算； （7）卸料平臺安裝時，鋼絲繩應穿過板上的預留洞口后繩卡卡牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口； （8）卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄； （9）卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能松卸起重吊鉤； （10）鋼絲繩與水平鋼梁的夾角控制在45-60度； （11）卸料平臺使用時

29、，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復； （12）操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。（四）施工安全保證措施 1、安全防護措施： （1）懸挑式鋼平臺應按相應的規范進行設計，其結構構造應能防止左右晃動。 （2）懸挑式鋼平臺的擱支點與上部拉接點必須位于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設施上。 （3）鋼絲繩兩邊各設二道，每邊外側鋼絲繩做受力計算，內側為保險繩，不做受力計算。 （4）吊運平臺時應使用卡環，不得在使吊鉤直接鉤掛吊環。 （5）鋼平臺安裝時，鋼絲繩應使用專用的掛鉤掛牢，采取其他方式時卡頭的卡子不得少于3個。建筑物銳角

30、利口圍系鋼絲繩處應加襯軟墊層，鋼平臺外口應略高于內口。 （6）鋼平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄桿，高1200mm。 （7）鋼平臺吊裝，需待橫梁接好鋼絲繩調整完畢，經過檢查驗收，方可松卸起重吊鉤，上下操作。 （8）鋼平臺使用時，應有專人進行檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復。 （9）操作平臺上應顯著地標明容許荷載值，操作人員和材料的總量嚴禁超過設計的容許荷載，應配備專人加以監督。2、安全管理措施： （1）搭設人員必須持證上崗，必須戴安全帽，系安全帶穿防滑鞋。 搭設前按特種作業進行安全技術交底，并做好記錄。 （2）構配件及搭設質量應按規定進行檢查。 （3）嚴禁超載，必須懸掛

31、限載標牌，明確責任人。 （4）六級及以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止作業。 （5）安全檢查的次數為每吊裝一次檢查一次。 （6）搭拆時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。 （7）搭設操作工人嚴禁酒后作業。三面設置護身欄桿，嚴禁施工人員翻越。（8）搭設完后必須經過項目部安全員驗收完畢后方可使用。四、施工安全保證措施1、 組織保障：按照項目部安全管理體系的組織構成，形成由項目經理牽頭，項目部安全員監督、項目技術管理人員和工段長現場指導檢查的多層次全方位的安全保障機制。項目部安全管理體系見附圖。2、技術措施：由項目技術部按照實用性、可實施性且符合規范的原則編制專項施工方案，經與

32、質量部、安全部等相關部門會審后，報公司審批。完成審批程序后，由項目部技術質量部負責就本方案內容向各主要施工班組進行詳盡的技術及安全交底，由各相關方責任人簽字后交底生效。施工班組按照技術交底進行施工，過程中不明確的地方，由技術質量部負責指導解釋，嚴禁在未經同意的情況下私自變更方案內容。五、本方案涉及的主要勞動力計劃1、按照相關規定，本項目配備安全專職管理人員3名。2、按照主體施工進度計劃，本方案涉及的架子工標準配置人員是5名，1#樓主樓標準層施工時增加至7名。電焊工1名。六、計算書 1、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。

33、計算參數: 雙排腳手架，搭設高度18.5米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.25， 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設10層計算。 欄桿采用木板，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。 基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數2.020，體型系數1.2480。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼

34、，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度3.00米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.20m。拉桿采用鋼絲繩。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.050/3=0.035kN/m活荷載標準值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.035=0.088kN/m活荷載的計算值 q2=1.41

35、.050=1.470kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.088+0.101.470)1.5002支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.088+0.1171.470)1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.407106/4788.0=84.961N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作

36、用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.035=0.073kN/m活荷載標準值q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.073+0.9901.050)1500.04/(1002.06105114920.0)=2.329mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=

37、0.1001.0501.500/3=0.052kN活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.052+1.41.575=2.337kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.337 =0.824106/4788.0=172.168N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分

38、配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105114920.000)=0.03mm集中荷載標準值P=0.058+0.052+1.575=1.685kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1685.1001050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105114920.0)=2.925mm最大撓度和 V=V1+V2=2.950mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連

39、接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.0501.500/2=0.079kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.079+1.42.362=3.450kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動

40、,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1162 NG1 = 0.11618.500=2.149kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2 = 0.100101.500(1.050+0.300)/2=1.012kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0.1701.50010

41、/2=1.275kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50018.500=0.277kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.714kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，

42、按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 1.248經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.3001.2501.248 = 0.468kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.714+0.91.44.725=11.611kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24.714+1.44.725=12.272kN 風荷載設計值產生的立

43、桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.4681.5001.800 五、立桿的穩定性計算卸荷吊點按照構造考慮，不進行計算。1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.272kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155

44、1.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.567cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =12272/(0.19457)=143.188N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11.611kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59c

45、m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.567cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =11611/(0.19457)+287000/4788=195.325N/mm2；

46、 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求! 經過計算得到 Nf2 = 432.861kN NfNl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。 懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A =

47、26.10cm2。受腳手架集中荷載 P=12.27kN水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=16.575kN,R2=8.919kN,R3=0.157kN最大彎矩 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.855106/(1.05141000.0)+4.9721000/2610.0=14.431N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/

48、mm2,滿足要求! 八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929 經過計算得到強度 =1.86106/(0.929141000.00)=14.16N/mm2； 水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求! 九、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公

49、式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=17.305kN 十、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=17.305kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00017.305/0.850=162.868kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑18.5mm。 鋼絲拉繩的吊環強

50、度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=17.305kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=173054/(3.1416502)1/2=15mm 十一、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=8.919kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為 其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8 f = 50N/mm2； 壓點處采

51、用2個 U 形鋼筋拉環連接，承載能力乘以0.85的折減系數；鋼筋拉環抗拉強度為85.00N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=89194/(3.141685.002)1/2=9mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 8.92kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到

52、h 要大于8919.23/(3.1416201.5)=94.6mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 8.92kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=18.15N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于175.8kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求! 4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下： 錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 8.92 根據混凝土結構

53、設計規程GB50010-2002第條 其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 130-15 = 115mm；s = 13.38106/(1.00019.1001.51000115.02)=0.0350 = 1-(1-20.0350)1/2=0.0360 s = 1-0.0360/2=0.9820樓板壓點負彎矩配筋為 As = 13.38106 / (0.9820115.0210.0) = 564.1 mm22、落地

54、式扣件鋼管腳手架計算書，搭設高度為29.9米 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。 計算參數: 雙排腳手架，搭設高度29.9米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.50米，立桿的步距1.80米。 鋼管類型為483.25，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設16層計算。 欄桿采用木板，荷載為0.17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結

55、點間增加兩根大橫桿。 基本風壓0.30kN/m2，高度變化系數2.020，體型系數0.1170。 地基承載力標準值4000kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數1.00。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.050/3=0.035kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.2

56、0.035=0.088kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.088+0.101.470)1.5002 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.088+0.1171.470)1.5002 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.407106/4788.0=84.961N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/

57、mm2,滿足要求!3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.035=0.073kN/m 活荷載標準值q2=1.050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.073+0.9901.050)1500.04/(1002.06105114920.0)=2.329mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算 大橫桿的自重標

58、準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.0501.500/3=0.052kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.052+1.41.575=2.337kN 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.337=0.824106/4788.0=172.168N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2

59、,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105114920.000)=0.03mm集中荷載標準值P=0.058+0.052+1.575=1.685kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1685.1001050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105114920.0)=2.925mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.950mm 小橫桿的最大撓度小于10

60、50.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.0501.500/2=0.079kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.079+1.42.362=3.450kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!

61、 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1162 NG1 = 0.11629.900=3.474kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG2 = 0.100161.500(1.050+0.500)/2=1.860kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)

62、；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0.1701.50016/2=2.040kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50029.900=0.448kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.822kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-

63、2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.420 Us 風荷載體型系數：Us = 0.117經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.3001.4200.117 = 0.050kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.27.822+0.91.44.725=15.340kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大

64、軸向壓力N=1.27.822+1.44.725=16.002kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.0501.5001.800 五、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=16.002kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度

65、(m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.567cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =16002/(0.19457)=186.704N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=15

66、.340kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.59cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.567cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.188； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =15340/(0.194

67、57)+31000/4788=185.360N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求! 經過計算得到 Nf2 = 288.444kN Nf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 64.01 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 16.00 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg

68、地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 4000.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 4000.00 地基承載力的計算滿足要求!3、落地式扣件鋼管腳手架計算書，搭設高度為37.0米 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為37.0米，13.0米以下采用雙管立桿，13.0米以上采用單管立桿。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.2

69、5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設10層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1、 均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1101.050/3=0.038kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.038=0.092kN/m 活荷載的計算值 q2=1.4

70、1.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2、抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.092+0.101.470) 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.092+0.1171.470) 選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.408106/5080.0=80.264N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3、撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度

71、計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.038=0.077kN/m 活荷載標準值q2=1.050kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.077+0.9901.050)1500.04/(1002.06105121900.0)=2.201mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1、荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P

72、2=0.1101.0501.500/3=0.058kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.058+1.41.575=2.343kN 小橫桿計算簡圖 2、抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.343 =0.827106/5080.0=162.706N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3、撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的

73、計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.058+0.058+1.575=1.690kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1690.3501050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=2.766mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.790mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算:

74、 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1101.0501.500/2=0.087kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.087+1.42.362=3.460kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣

75、件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12537.000=4.618kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.11 NG2 = 0.110101.500(1.050+0.300)/2=1.114kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.17

76、NG3 = 0.1701.50010/2=1.275kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50037.000=0.555kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.561kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 =

77、 0.400 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz = 1.130 Us 風荷載體型系數：Us = 0.950 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4001.1300.950 = 0.301kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.27.561+0.851.44.725=14.696kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2

78、7.561+1.44.725=15.689kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.3011.5001.800 五、立桿的穩定性計算: 1、不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=15.689kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由

79、公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =15689/(0.19489)=172.696N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2、考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=14.696k

80、N； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.174kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =14696

81、/(0.19489)+174000/5080=195.994N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl = 11.817kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!必須使用雙扣件。 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 62.75 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 15.69 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.2

82、5 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!4、卸料平臺設計計算書計算依據建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)和鋼結構設計規范(GB50017-2003)。懸掛式卸料平臺的計算參照連續梁的計算進行。由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設計和驗算。平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度4.4 m，錨固長度為1.6m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2m。主梁采用16號工字鋼

83、，次梁采用16號工字鋼、14號槽鋼，次梁間距1m。容許承載力均布荷載2kN/m2，最大堆放材料荷載10kN。一、參數信息1.荷載參數腳手板類別：竹腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿、擋板類別：欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.17；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):102.懸挑參數外側鋼繩與與主體間距離為4.3米；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：4.00；鋼絲繩安全系數K：10，懸挑梁與墻的節點按“鉸支”計算；只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。3.水平支撐梁主梁材料類型及型號：16號工字鋼（Q235）；次梁材料

84、類型及型號：只計算14#槽鋼（Q235）；次梁水平間距ld(m)：1.0米，建筑物與次梁的最大允許距離le(m)：1.50。4.卸料平臺參數水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.40，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：1.60, 平臺計算寬度(m)：2.0 二、次梁的計算 次梁選擇14a號槽鋼U口水平，間距1.00m，其截面特性為：面積A=18.51cm2,慣性距Ix=563.70cm4,轉動慣量Wx=80.50cm3,回轉半徑ix=5.52cm，截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm 1.荷載計算 (1)面板自重標準值：標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.35

85、1.00=0.35kN/m （2)最大容許均布荷載為2.00kN/m2； Q2 = 2.001.00=2.00kN/m (3)型鋼自重荷載 Q3=0.14kN/m 經計算得到，均布荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.35+0.14)+1.42.00 = 3.39kN/m 經計算得到，集中荷載計算值 P = 1.410.00=14.00kN 2.內力計算 內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，內側鋼絲繩不計算，計算簡圖如下 最大彎矩M的計算公式為 經計算得到，最大彎矩計算值 M = 3.392.002 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取

86、1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 經過計算得到強度 =8.70106/(1.0580500.00)=102.87N/mm2； 次梁的抗彎強度計算 f,滿足要求! 4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： 經過計算得到 b=5709.558.0235/(2000.0140.0235.0)=1.12 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.802 經過計算得到強度 =8.70106/(0.80280500.00)=134.76N/mm2；

87、次梁的穩定性計算 f,滿足要求!三、主梁的計算 卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇16號工字鋼，其截面特性為 面積A=26.10cm2,慣性距Ix=1130.00cm4,轉動慣量Wx=141.00cm3,回轉半徑ix=6.58cm 截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm 1.荷載計算 (1)欄桿自重標準值：標準值為0.17kN/m Q1 = 0.17kN/m (2)型鋼自重荷載 Q2=0.20kN/m 經計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.17+0.20) = 0.44kN/m 經計算得到，

88、各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為 P1=(1.20.35+1.42.00)0.502.00/2+1.20.142.00/2)=1.78kN P2=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.142.00/2)=3.39kN P3=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.142.00/2)=3.39kN P4=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.142.00/2)+14.00/2=10.39kN P5=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.142.00/2)=3.39kN P6=(1.20

89、.35+1.42.00)0.202.00/2+1.20.142.00/2)=0.82kN 2.內力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。 懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺主梁計算簡圖 經過連續梁的計算得到 主梁支撐梁剪力圖(kN) 主梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 主梁支撐梁變形圖(mm) 外側鋼絲繩拉結位置支撐力為8.59kN 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發展系數，取1.05； f 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；經過計算得到強度 =10.45106/1.05/141000.0+9.231000/2610.0=74.14N/mm2 主梁的抗彎

90、強度計算強度小于f，滿足要求! 4.整體穩定性計算主次梁焊接成整體此部分可以不計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到： b=0.91 由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值用b查表得到其值為0.748 經過計算得到強度 =10.45106/(0.748141000.00)=99.13N/mm2； 主梁的穩定性計算 f,滿足要求!四、鋼絲拉繩的內力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisi

91、ni 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=12.60kN五、鋼絲拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算，為 RU=12.604kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于10.00012.604/0.820=153.706kN。 選擇637+1鋼絲

92、繩，直徑18mm。六、鋼絲拉繩吊環的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=12.604kN 鋼板處吊環強度計算公式為 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊環最小直徑 D=126044/(3.1416502)1/2=13mm七、錨固段與樓板連接的計算 水平鋼梁與樓板連接地錨螺栓計算如下(鋼結構規范7.2)： 地錨螺栓數量按照n = 2個進行驗算 每個地錨螺栓承受的拉力 Nt = 3102.893kN 每個地錨螺栓承受的剪力 Nv = 4614.187kN 每個地錨螺栓承受的直徑

93、 d =20mm 每個地錨螺栓承受的直徑 de =16.93mm 地錨螺栓抗剪強度設計值 fvb =170.0N/mm2 地錨螺栓抗拉強度設計值 ftb =170.0N/mm2 經過計算得到 每個地錨螺栓受剪承載力設計值 Nvb = 3.14162020170.0/4=53.407kN 每個地錨螺栓受拉承載力設計值 Ntb = 3.141616.9316.93170.0/4=38.270kN 經過計算得到公式左邊等于0.118 每個地錨螺栓承載力計算滿足要求!七、附圖(1) 裙房腳手架平面布置示意圖(2) 主樓結構層樓面標高(3) 主樓二層腳手架平面布置示意圖(4) 主樓懸挑腳手架平面布置示意圖(5) 主樓13層以上腳手架平面布置示意圖(6) 水箱間屋頂落地腳手架平面布置示意圖(7) 橫桿搭接連接、橫桿對接連接詳圖(8) 落地式雙排腳手架搭設剖面示意圖(9) 懸挑處、落地處腳手架連墻件設置示意圖(10) 上人斜道立面圖(11) 腳手架搭設立面示意圖(12) 腳手架平網設置節點(13) 普通懸挑腳手架搭設剖面示意圖(14) 型鋼上立桿限位示意圖(15) 混凝土結構樓板與型鋼連接詳圖(16) 卸料平臺制作圖(17) 總進度計劃圖裙房腳手架平面布置示意圖主樓結構層樓面標高橫桿搭接連接、對接連接示意圖上人斜道立面圖腳手架平網設置節點 卸料平臺制作圖