1、腳手架專項施工方案第一章 腳手架專項施工方案第一節 工程概況 本工程擬建場地位于酒泉市西關北路以北，奇林步行街以西，1#樓為地下一層、地上十八層,地下一層為丙類儲藏，地上一層為商鋪、二至十八層均為住宅,建筑物總高度為：54.414米。地下一層高度為1.80米，一層為商鋪高度為4.2米，二層至18層為為住宅，標準層層高均為2.95米。建筑面積為9189。2#樓為地下一層、地上十二層,地下一層為丙類儲藏,地上一層為商鋪，高度為4.2米；二至十二層均為住宅,層高均為2.95米，局部出屋面部分為電梯機房及樓梯間，建筑物總高度為：36.800米。2#樓建筑面積為3407。1#樓結構主體形式為全現澆剪力墻

2、結構，基礎形式:樁筏聯合基礎，以圓礫層作為建筑物的人工成孔灌注樁端持力層。2#結構主體形式為全現框架剪力墻結構，基礎形式:樁筏聯合基礎，以圓礫層作為建筑物的人工成孔灌注樁端持力層。工期要求：2012年7月21日開工，2013年10月30竣工，總工期467天(日歷天)。第二節 編制依據 1、建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社； 2、建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社： 3、鋼結構設計規范(GB500172003)中國建筑工業出版社； 4、建筑結構荷載規范(GB500092001)中國建筑工業出版社； 5、建筑施工腳手架實用手冊(含垂直運輸設施)中國建筑工業出版社； 6、建筑施工扣件式鋼

3、管腳手架安全技術規范(JGJl302011)中國建筑工業出版社； 7、建筑地基基礎設計規范(GB50007-2002)中國建筑工業出版社； 8、建筑施工安全檢查標準(JGJ592011)中國建筑工業出版社。第三節 整體方案 本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、全面綜合分析，優化統籌考慮了在不同結構標高處，不同架體搭設段的平面布局，不同外架立面的環境和條件以及架體的結構設計，力求做到結構安全可靠，構造規范標準，施工方便、靈活，成本費用經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性、耐久性、可靠性，并且保證工程結構安全和施工安

4、全。 3、選用材料時，力求做到符合設計要求，達到規范標準，并使常見通用可周轉利用，便于加固、維護、保養、維修。 4、結構選型時，根據不同結構標高處，不同架體搭設段的平面布局，不同外架立面的環境和條件以及架體的結構設計，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于施工、審查、檢查和驗收。 5、根據工程結構、布局、構造特點，現場地質地貌和實際施工條件，該工程腳手架整體采用人工組件搭設形成。 6、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合建筑施工安全檢查標準要求，要符合省文明標準化工地的有關標準。 7、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了我公司和項目部在以往的多項高層施工經

5、驗，決定采用以下腳手架方案： 鋼管落地腳手架和普通型鋼懸挑腳手架。第四節 部位搭設方法1、1#樓腳手架搭設分為三步走：第一步：東、南、北立面腳手架搭設從筏板頂面-6.40米至主體六層頂17.6米，總高度為24米。采用雙排鋼管落地腳手架搭設；第二步：東、南、西、北面腳手架搭設從六層頂17.6米到十二層頂35.35米，總高度為17.7米，采用普通型鋼懸挑腳手架搭設。第三步：東、南、西、北面腳手架搭設從十二層頂35.35米到十八層頂53.0米，總高度為19.2米，然后從十八層頂53.0再向上局部返到到地電梯井口；采用普通型鋼懸挑腳手架搭設。2、2#樓腳手架搭設分為二步走：第一步：南、西、北立面腳手架

6、搭設從筏板頂面-6.40米至主體六層頂17.6米，總高度為24米。采用雙排鋼管落地腳手架搭設；第二步：南、西、北面腳手架搭設從六層頂17.6米到十二層頂35.35米，總高度為19.2米，采用普通型鋼懸挑腳手架搭設。第五節 鋼管落地腳手架和懸挑架材料 1、鋼管落地腳手架，選用外徑48，壁厚3.50mm，鋼材強度等級Q235- A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。 2、懸挑架采用l6號工字鋼，錨固件采用20的光圓一級鋼筋，在一條直埋線上埋設錨點。 3、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，鋼管表

7、面外觀不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。 4、鋼管螺栓擰緊力矩達55N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。 5、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、踢腳桿、底排立桿、掃地桿統一漆桔紅色，防護欄桿、剪力撐統一漆紅白相間色。 6、腳手板采用符合有關要求。 7、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000目/lOOc，做耐貫穿試驗不穿透，l.61.8m的單張網重量在3以上，顏色

8、應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，以及由酒泉市建筑安全監督管理部門發放的準用證。 7、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構(GB/T 700)中Q235鋼的要求。第六節 落地腳手架搭設流程及要求 落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載力實驗、材料配備定位設置通長腳手板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿大橫桿小橫桿剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網。 定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿離墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放

9、平整，不得懸空。 在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。其余按以下構造要求搭設。 1、主桿基礎 本工程立桿坐落在基礎上，地基承載力能經演算夠滿足外腳手架的搭設要求(具體計算數據參閱腳手架計算書)。 2、立桿間距 (1)腳手架立桿縱距1.50m，橫距1.00m，步距均為1.475米。 (2)連墻桿間距豎向為2.950米，水平4.50m(即兩步三跨)；里立桿距建筑物0.20m。 (3)立桿搭接除屋面沿口上1.2米處的可用搭接外，其余各層各接頭必須采用對接扣件連接

10、。 (4)腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500以上，且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。 (5)立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm左右。 (6)立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1/400。 3、大橫桿、小橫桿設置 (1)大橫桿在腳手架高度方向的間距為1.475米，以便樓層施工和立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150。 (2)外架子按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。附圖：轉角處大橫桿搭接圖： 立桿及縱桿水平構造圖： 4、剪刀撐 (1

11、)剪刀撐搭設要求 腳手架外側立面的剪刀撐，應在外側兩端轉角及中間間隔不超過15M的立面上，各設置一道剪刀撐，并應由底到頂連續設置。 剪刀撐設在腳手架外側面、與墻面平行的十字交叉斜桿，以增強腳手架的縱向剛度，保證腳手架的整體穩定和承載能力。 每道剪刀撐搭設寬度為4跨，斜桿與地面角度為45。，并連續設置。 剪刀撐斜桿宜采用搭接，搭接長度不小于1M，應采用3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于lOOmm。 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于l5mm。剪刀撐應隨立桿、縱向或橫向水平桿等同步搭設。 剪刀層搭設示意圖： (

12、2)洞口加強斜撐桿 在洞口邊加設八字形斜撐桿，設置安全通道口，使洞口形成穩定的三角形桿件體系，增強剛度，并提高大橫桿的承載力。 通道部位的立桿應從腳手架所搭設的第二步架的位置處設置，立桿底端要從第二步腳手架的大橫桿上起設置，此處的大橫桿應適當加大斷面，為分擔上層荷載，通過斜撐傳到地面。 5、腳手板的鋪設要求 (1)腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿滿鋪腳手板，無探頭板。 (2)腳手板鋪設應采用對接平鋪式搭設鋪好。 6、防護欄桿 (1)腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。 (2)選用6尼綸繩張掛安全網，要求嚴

13、密、平整。 (3)腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿：和180踢腳板，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和l.2m。 (4)腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。 7、連墻件 (1)腳手架與建筑物按水平方向4.5m，垂直方向為2.95米，設一拉結點。(2)拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方向每3.6米設一拉結點。 (2)、連墻件應從底層的縱橫向掃地水平桿開始設置，底層的縱橫向掃地水平桿距地為200mm (3)、連墻件的布置應宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300。 (4)、連墻件布置二步三跨

14、，垂直距離為2.90m，水平距離為4.5m。連墻桿設置成梅花狀布置形式，隨著結構的升高，逐層設置。 (5)、連墻桿遇剪力墻墻體時，剪力墻澆筑混凝土要根據連墻件水平距離、垂直距離準確的預埋60套管，里外設置400MM短鋼管用扣件固定牢固。 (6)、在洞口處用短管在墻體內外側用扣件固定牢固，在有連墻件與洞口內外側短管用扣件連接牢固。不得有松動和胡亂搖晃等不良現象出現和存在，必須保持和達到穩固牢靠，使所搭設腳手架必須和所建筑的物體成為整體。(7)、當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐，拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應45-60之間；連接點中心,至主節點的距離不應大于300MM。拋

15、撐應在連墻件搭設后方可拆除。(8)拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點(9)外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安全可靠。 8、架體內封閉 (1)、從自然地面起沿建筑物四周用密目安全網進行立面封閉防護，立面封閉防護隨施工樓層進度的升高必須及時進行防護。 (2)、腳手架從地面高4.8米的水平位置設置第一道水平防護，水平防護必須沿建筑物四周連續設置在同一水平上，水平防護用腳手架板進行滿鋪，并在外排立桿的內側設置擋腳板。 (3)、腳手架水平防護從4.8米高處的第一道水平防護起，每向上二樓層設置一道水平

16、防護，作業層以下每隔一層設一道水平防護層，水平防護用腳手架板滿鋪。 (4)腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm，如因結構設計的限制大于200的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。 (5)施工層以下外架每隔二樓層、首層以及底部用密目網或其他措施進行封閉防護和隔離。 (6)腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手板或木板進行封閉。 9、檔腳板： (1)擋腳板180mm高，圖條的傾角45度，材料為木板，設置在凡是鋪設腳手板的作業層。(2)作業層的欄桿和擋腳板一般應設在立桿的內側。欄桿的接長應符合搭接和對接的規定。詳細做法見下圖：9、安全防護棚： 在一層入口處設置安全通道，做為人員和材料的通道。其

17、形狀見下圖所示，安全防護棚與腳手架交接的部位需作加固，加固鋼管間距不大于l.0m，雙層頂棚部位應加斜撐固定，斜撐必須超過兩步，以利于上層荷載分散均勻(下頁圖)。第七節 懸挑腳手架的搭設1、懸挑架設計從六層頂板起17.6米到十二層頂35.35米，總高度為17.7米。從十二層頂35.35米到十八層頂53.0米，總高度為19.2米，采用普通型鋼懸挑腳手架搭設。懸挑采用16的工型鋼，水平間距l500mm，懸挑長度l250。固定點設在樓面現澆板上，工型鋼錨入現澆板面長度為l750mm。詳細做法見下圖：2、立桿、橫桿、剪刀撐、拉接點的設計(1)立桿：立桿用單桿，縱距1500mm，橫距1475mm，接頭用對

18、接扣件。內立桿與墻的間距為200mm。(2)大橫桿：步距l475mm，接頭處連接用對接扣件，與立桿連接用直角扣件。(3)剪刀撐：剪刀撐滿跨布置，進行單管搭設，并在接長處應有三個連接扣件相互連接。傾斜角度45度，搭接處與立桿、橫桿連接均用旋轉扣件。(4)橫向斜撐：在同一節間由底層至頂層呈之字型連續布置，除拐角設置外，中間每隔6跨設置一4道。(5)連墻點：沿樓高每層設置，沿水平方向每隔4500mm設置一道，有拐角處設置一道。第八節 懸挑腳手架的構造要點1立桿 相鄰立桿接頭位置錯開布置在不同的步距內，接頭與相鄰大橫桿的距離不大于600mm。立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。立桿的垂

19、直偏差不得大于架總高的1400，并同時控制其絕對偏差值不大于50。凡是立桿與大橫桿交接處均得加直角扣件；不得減少或隔步設置，以免立桿長度超過計算長度而失穩。2大橫桿 上下大橫桿的接長位置錯開布置在不同的縱距內與相鄰立桿的距離不大予縱距的600mm。同一排大橫桿的水平偏差不大于該片腳手架的l250，并不大于20mm第九節 懸挑腳手架搭設要點1、底立桿選擇長4000mm和6000mm的兩種鋼管交錯設置。2、在設置第一排連墻件時，腳手架每隔6跨設置一道拋撐，以確保構架穩定和架上操作人員的安全。3、剪刀撐應及時設置，滯后不得超過兩步。4、桿件端部伸出扣件的長度為150mm。保持伸出部分桿件長度一致。5

20、、剪刀撐與大橫桿之間要有四道連接，其中鋼管搭接接頭處一道，中間兩道。6、周邊腳手架的大橫桿必須交圈和立桿拉接固定。7、作業層的水平防護欄桿和擋腳板設在外立桿內側，擋腳板用14號鍍鋅鐵絲捆緊在立桿上。8、搭設時鋼管必須橫平豎直，整體清晰，圖形一致，連接牢固，受荷安全，有安全操作空間，不變形，不搖晃。9、腳手架的小橫桿、上下步距交叉設置于立柱的不同側面，使立柱在受荷時偏心減小。10、立桿接長用對接扣件。大小橫桿與立桿連接采用直角扣件。剪刀撐與立桿或大橫桿連接采用旋轉扣件。剪刀撐的接長采用旋轉扣件，不得用對接扣件，搭接長度l000mm；所有扣件要擰緊，可用力矩扳手實測，要求達到4065NM。過小則扣

21、件容易滑移，過大則會引起扣件的鑄鐵斷裂。ll、腳手板鋪放時，要鋪平鋪穩，用1 2號鐵絲捆緊在小橫桿上。鋪板嚴禁出現端頭超出支撐橫桿250mm以上未做固定的探頭板。12、在搭設腳手架時必須要保證立桿的垂直度和大、小橫桿的標高和水平度，使腳手架的步距、橫距、縱距始終保持一致。 13、安全網要掛牢，掛緊，不得漏掛，應保持密目安全網的平直，應保持密目安全網在同一個立面或同一高度的色調一致。第十節 腳手架的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要3-5人，均必須持有效的架子登高操作證上崗作業。 2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭

22、設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。第十一節 腳手架的檢查與驗收 鋼管落地腳手架 1、腳手架必須由持有效上崗證的專業技術人員搭設； 2、進行分段驗收和檢查，發現有不符合要求的應迅速整改，并追究責任； 3、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJl30一2001第八節及JGJ592011中”外腳手架檢查評分表”，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用 。第十二

23、節 腳手架搭設安全技術措施 1、技術保障措施 (1)架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。 (2)鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm-55Nm之間。 (3)架子搭設每步一驗收，有項目專職安全員組織，架子搭設人員及班組長進行自檢驗收；當搭設高度每二樓層應有項目技術負責人組織，項目專職安全員和項目部的安全小組及架子搭設人員及班組長進行分段驗收；架子搭設完畢后由搭設單位會同使用單位對整個腳手架進行整體驗收檢查，驗收合格后方可投入使用，并簽署驗收單和移交單。 (4)該腳手架作為建筑物裝飾作業時安全防護屏障及

24、裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。 (5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。 2、質量保障措施 (1)操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。 (2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。 (3)腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時，技術人員必在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。 (4)腳手架

25、搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗。 (2)架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工種作業人中應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。 (4)雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。 (5)應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。 在下列情況下，必

26、須對腳手架進行檢查 在六級大風和大雨后 停用超過二個月，復工前。 (6)檢查保修項目 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織設計的要求； 扣件螺絲是否松動； 安全防護措施是否符合要求。 (7)在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護。 (8)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。 (9)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。 鋼管落地腳手架 1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，用40*4鍍鋅扁鐵與主樓接地連接引下至與大角處主立桿底連接，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于1Q。 2、外腳手架不得搭設在距離外電架

27、空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。 3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。 4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。 5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 9、嚴格控制施工荷載，腳手板不

28、得集中堆料施荷，施工荷載不得嘗試搜索3kNm2，確保較大安全儲備。 10、結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過重層。 11、當作業層高出其下連墻件36m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。 12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。 13、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。第十三節 腳手架拆除安全技術措施 鋼管落地腳手架 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排

29、等。 7 2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。 3、拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣

30、時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。鋼管落地腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工

31、扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 24 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1米，大小橫桿的步距為1.475米；內排架距離墻長度為0.20米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 2.95 米，水平間距4.5

32、 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處甘肅省酒泉市，基本風壓為0.55 kN/m2；風荷載高度變化系數z 為1.00，風荷載體型系數s 為0.55；腳手架計算中考慮風荷載作用4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1410；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹串片腳手板擋板；

33、每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；5.地基參數地基土類型:粉土；地基承載力標準值(kpa):160.00；立桿基礎底面面積(m2):0.10；地基承載力調整系數:1.00。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41

34、.5 = 2.356 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.35612/8 = 0.295 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =57.974 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =57.974 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.71310004/(3842.06105121900)=0.888 mm；小

35、橫桿的最大撓度 0.888 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000 / 150=6.667 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381=0.038 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.3511.5/3=0.175 kN；活荷載標準值: Q= 311.5/3=1.5 kN；荷載的設計值: P=(1.20.038+1.20.175+1.41.5)/2=1.178 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。

36、均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.1781.5= 0.472 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.472=0.479 kN.m最大應力計算值 = 0.479106/5080=94.236 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 94.236 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計

37、算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.038+0.175+1.5）/2=0.857kN V= 1.8830.85715003/ ( 100 2.06105121900) = 2.168 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.168=2.221 mm；大橫桿的最大撓度 2.221 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm

38、，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.03812/2=0.038 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3511.5/2=0.262 kN；活荷載標準值: Q = 311.5

39、/2 = 2.25 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.038+0.058+0.262)+1.42.25=3.58 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.141 NG1 = 0.1410+(1.002/2)0.038/1.4824.00 = 4.009；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.3541.5(1+0.2)/2 = 1.26 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標

40、準值(kN/m)；采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.524 = 0.18 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.869 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 311.52/2 = 4.5 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的

41、規定采用： Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.552；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.5510.552 = 0.213 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.869+ 1.44.5= 13.343 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.869+ 0.851.44.5= 12.398 kN；風荷載設計值產生的立桿段

42、彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2131.5 1.4752/10 = 0.083 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 13.343 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.555 m；長細比 Lo/i = 162 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i

43、 的計算結果查表得到 ：= 0.268 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 13343/(0.268489)=101.811 N/mm2；立桿穩定性計算 = 101.811 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 12.398 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規

44、范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.555 m；長細比: L0/i = 162 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.268立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 12397.576/(0.268489)+82531.943/5080 = 110.847 N/mm2；立桿穩定性計算 = 110.847 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的

45、計算: 按規范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.86 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.5 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.141 kN/m；Hs =0.2684.8910-4205103-(1.21.86+1.44.5)/(1.20.141)=108.355 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 108.355 /(1+0.001108.355)=97.762 m；H

46、= 97.762 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為24m，小于H，滿足要求！按規范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.86 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.5 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.141 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.083 /(1.4 0.85) = 0.069 kN.m；Hs =(

47、 0.2684.8910-4205103-(1.21.86+0.851.4(4.5+0.2684.891000.069/5.08)/(1.20.141)=101.357 m；按規范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 101.357 /(1+0.001101.357)=92.029 m；H= 92.029 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為24m，小于H，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.213 kN/m2；

48、每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.275 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.95 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.95 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 200/15.8的結果查表得到 =0.966，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0

49、.9664.8910-4205103 = 96.837 kN；Nl = 8.95 Nf = 96.837,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 8.95小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 160 kpa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =123.976 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力

50、設計值 ：N = 12.398 kN；基礎底面面積 ：A = 0.1 m2 。p=123.976 fg=160 kpa 。地基承載力滿足要求！普通型鋼懸挑腳手架計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。 一、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為1米，立桿的步距為1.48 米；內排架距離墻長度為0.20米；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2

51、 根；腳手架沿墻縱向長度為 150 米；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 2.95 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處甘肅省酒泉市，查荷載規范基本風壓為0.550，風荷載高度變化系數z為1.000，風荷載體型系數s為0.552；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1410；腳手板自重標準值(kN/m2

52、):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹串片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.25米，建筑物內錨固段長度 1.75 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數支撐數量為:1； 懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，有鋼絲繩與建筑物拉結。但鋼絲繩不計算拉力，只做保險繩。 二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳

53、手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.038 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.5 = 2.356 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: 最大彎矩 Mqmax =2.35612/8 = 0.295 kN.m；最大應力計算值 = Mqmax/W =57.974 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =57.97

54、4 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算:最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ； 最大撓度 V = 5.01.71310004/(3842.06105121900)=0.888 mm；小橫桿的最大撓度 0.888 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000 / 150=6.667 與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0381=0.038 kN；腳手板的

55、荷載標準值: P2= 0.3511.5/3=0.175 kN；活荷載標準值: Q= 311.5/3=1.5 kN；荷載的設計值: P=(1.20.038+1.20.175+1.41.5)/2=1.178 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.1781.5= 0.472 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.472=0.479

56、kN.m最大應力計算值 = 0.479106/5080=94.236 N/mm2；大橫桿的最大應力計算值 = 94.236 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm均布荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.038+0.175+1.5）/

57、2=0.857kN V= 1.8830.85715003/ ( 100 2.06105121900) = 2.168 mm；最大撓度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.168=2.221 mm；大橫桿的最大撓度 2.221 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值

58、,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.03812/2=0.038 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3511.5/2=0.262 kN；活荷載標準值: Q = 311.5 /2 = 2.25 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.038+0.058+0.262)+1.42.25=3.58 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：

59、 (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.141 NG1 = 0.1410+(1.002/2)0.038/1.4820.00 = 3.341；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.3521.5(1+0.2)/2 = 0.63 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1421.5/2 = 0.21 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+N

60、G2+NG3+NG4 = 4.331 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 311.52/2 = 4.5 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1 ； Us - 風荷載體型系數：取值為0.552；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.5510.552 = 0.213

61、kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.331+ 1.44.5= 11.497 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.331+ 0.851.44.5= 10.552 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2131.5 1.4752/10 = 0.083 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 11.497 kN；計算立桿的截面

62、回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.555 m；長細比 Lo/i = 162 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.268 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 11497/(0.268489)=87.727 N/mm2；立桿穩定性計算 =

63、 87.727 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 10.552 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.555 m；長細比: L0/i = 162 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.268立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W

64、 = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 10551.814/(0.268489)+82531.943/5080 = 96.763 N/mm2；立桿穩定性計算 = 96.763 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.213 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.275 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生

65、的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.95 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.95 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 200/15.8的結果查表得到 =0.966，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9664.8910-4205103 = 96.837 kN；Nl = 8.95 Nf = 96.837,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算

66、得到 Nl = 8.95小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖 八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.25 m，l = 1.75 m，m1 = 0.2 m，m2 = 1.2 m；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141 cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 P=4.331+4.5=

67、8.831kN；水平鋼梁自重強度計算荷載 q=2.6110-378.5 =0.205 kN/m；k=1.25/1.75=0.714k1=0.2 / 1.75 = 0.114k2=1.2 / 1.75 = 0.686代入公式，經過計算得到支座反力 RA = 24.997 kN支座反力 RB = -6.977 kN最大彎矩 MA = 12.523 kN.m 最大應力 = 12523015.559 /( 1.05 141000 )= 84.586 N/mm2水平支撐梁的最大應力計算值 84.586 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設計值 215 N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載

68、N= 4.331 +4.5 = 8.831 kN水平鋼梁自重計算荷載 q= 0.003 78.5 = 0.205 kN/m最大撓度 Vmax= 5.424 mm按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即 2400 mm水平支撐梁的最大撓度 5.424 mm 小于 水平支撐梁的最大容許撓度 2400/400 mm,滿足要求! 九、懸挑梁的整體穩定性計算: 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算： b = 570 9.988 235 /( 2400160235) = 1.29

69、由于b大于0.6，查鋼結構設計規范(GB50017-2003)附表B，得到 b值為0.852。經過計算得到最大應力 = 12.523106 /( 0.852141000 )= 104.252 N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 = 104.252 小于 f = 215 N/mm2 ,滿足要求! 十、錨固段與樓板連接的計算: 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力 R=6.977 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為: 其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范條f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D

70、=6976.7354/(3.142502)1/2 =9.425 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 6.977kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于 6976.735/(3.142201.43)=77.64

71、9mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=6.977kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，滿足要求！3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 24.997kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b - 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；經過計算得到公式右邊等于138.51 kN，大于錨固力 N=25.00 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!十一、鋼絲繩不計算拉力，只做保險繩。