1、第一章 編制依據第一節 編制依據序號編制依據版本備注1廣州松日總部大樓建筑、結構施工圖/2相關產品的性能及施工工藝要求/3建筑施工手冊中國建筑工業出版社第四版縮印本/4碳素結構鋼（GB/T700）/5鋼管腳手架扣件（GB15831-2006）/6梯形螺紋（GB/T5796.2-2005和GB/T5796.3-2005）/7低合金高強度結構鋼（GB/T1591-1994）/8建筑結構荷載規范（GB50009-2012）/9混凝土結構設計規范（GB50010-2010）/10建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011）/11建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ 8091）/12

2、建筑工程安全檢查標準（JGJ 592011）/13建筑施工計算手冊（中國建筑工業出版社2001）/第二章 工程概況第一節 工程概況1.1. 工程概況由于塔樓1四層塔吊部位預留洞口，洞口寬7080，導致外腳手架在洞口處斷開無法連成整體。故在此處設置懸挑腳手架，腳手架搭設高度13m。塔吊洞口位置見下圖：第三章 施工部署第一節 組織管理部門姓名崗位職責項目領導班子文坤波項目經理負責項目的各方面協調管理工作陶波項目副經理（生產）負責項目的現場及質量管理工作沈海項目副經理（土建）負責外腳手架搭設指揮及相關資源投入協調林景輝項目總工負責方案編制和項目的技術管理工作王曉嵐商務經理負責外架成本控制和材料采購殷

3、燦安全總監負責工程的安全管理和檢查工作鄒哲質量部經理負責工程的質量管理和檢查工作技術部/協助總工程師處理技術工作工程部/負責現場的施工管理工作安全部/負責工程的安全管理和檢查工作質量部/負責工程的質量管理和檢查工作商務部/負責外架的投入成本測算第二節 資源配置計劃序號工種數量工作內容1架工5腳手架搭設拆除2普工3腳手板、安全網、水平兜網等鋪設及拆除第四章 腳手架施工第一節 懸挑腳手架構造形式1.1. 外形尺寸立桿縱距1.5m，排距0.85m，步距1.80m，掃地桿距基面高度為200mm，內立桿離墻距離為200mm，小橫桿離墻距離為200mm。1.2. 懸挑形式工字鋼按1.5m間距預埋16號工字

4、鋼。懸挑工字鋼用焊接鋼筋頭與懸挑外架立桿相連，工字鋼長3m。轉角處用16#工字鋼5m長的工字鋼連接。懸挑腳手架具體做法詳見下圖：立桿固定詳圖1.3. 平面布置此處布置16#工字鋼，轉角處布置一根5m長16#工字鋼連接，詳見懸挑外架布置圖。1.4. 附墻連接序號部位布置原則計算取值備注1常規部位樓層高度兩跨3步2跨，即5.4m3.0m常規樓層高度為5m5.5m1.5. 防護棚搭設在每個懸挑層搭設一個防護棚，外架橫向掃地桿向外挑出2000搭設防護棚，防護棚欄桿高度1200，防護棚滿鋪鋼網片，四周用安全密目網圍住。防護棚搭設如下圖所示：第二節 腳手架材料選擇1、型鋼本工程懸挑架選用16號普通工字鋼，

5、其相應材質應符合國家現行相關規范。為防止腳手架立桿滑移，工字鋼上立桿位置應焊接150mm高C25的鋼筋短頭對立桿加以固定。2、鋼管腳手架鋼管應采用國家現行標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）中Q23F-A級鋼管的規定。彎曲變形及銹蝕的鋼管不得使用。腳手架鋼管采用外徑為48mm，壁厚3.5mm的鋼管，其橫向水平桿最大長度不應大于1.5m，其它桿最大長度不應超出6m，且每根鋼管的最大質量控制在25kg。腳手架鋼管的表面質量及外形應符合下列要求：（1）新鋼管應有產品質量合格證及質量

6、檢驗報告，鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃痕。鋼管壁厚及外徑偏差不應大于-0.5mm，端面偏差不應大于1.7mm。（2）舊鋼管表面銹蝕深度應小于0.5mm，彎曲變形各種桿件鋼管的端部彎曲l1.5m時，不應大于5mm。立桿鋼管彎曲當3ml4mm時，不應大于12mm；當4ml6m時，不應大于20mm;水平桿斜桿的彎曲l6m，不應大于30mm。（3）所用鋼管均應符合CI形象要求，外架立桿及水平桿刷成黃色；剪刀撐刷成紅白相間顏色。3、扣件（1）扣件包括直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、墊圈等。（2）扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鐵制作的扣件，其

7、材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定，其附件的制造材料應符合GB700-79中A3鋼的規定，螺紋應符合GB196-81普通螺紋的規定，墊圈應符合GB95-76墊圈的規定。扣件與鋼管的貼合面必須完好不變形，扣件扣緊鋼管時接觸良好，扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的旋轉面間小于1mm，扣件表面應進行防銹處理。（3）腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。（4）扣件驗收應符合下列規定：新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證；舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑動的螺栓必須更換；新舊扣件均應進行防銹處理。4、

8、鋼絲繩鋼絲繩選用619+1光面鋼絲繩，抗拉強度1550MPa，直徑15.5mm。斷股、銹蝕嚴重的鋼絲繩不得使用。花籃螺絲選用M22花籃螺絲，容許負荷為17KN。5、鋼絲繩夾在鋼絲繩與吊環彎折處增設保護環套，錨固端利用3個鋼絲繩夾固定，夾座扣在鋼絲繩的工作段上，U形螺栓扣在鋼絲繩的尾段上，鋼絲繩夾不得在鋼絲繩上交替布置。要求繩夾固定處的強度至少為鋼絲繩自身強度的80%，繩夾在使用中受載1、2次后螺母要進一步擰緊。作法如下圖所示：鋼絲夾繩圖6、腳手板腳手板采用沖壓鋼網片，施工層擋腳板高度為200mm，刷為黃黑相間。7、安全網本工程安全網全部采用綠色阻燃密目式安全網。第三節 腳手架搭設流程懸挑腳手架

9、搭設順序：在預埋樓層預埋20圓鋼套環樓板澆筑完成達到一定強度后放置工字鋼并進行焊接逐根樹立立桿并與第一排大橫桿扣緊安裝第一排小橫桿并與立桿扣緊安裝第二步大橫桿與各立桿扣緊安裝第二步小橫桿安裝第三步大橫桿安裝第三步小橫桿安裝第四步大橫桿和小橫桿安裝并拉緊鋼絲繩接立桿加設剪刀撐鋪腳手板掛安全網張拉卸荷鋼絲繩。第四節 腳手架搭設要點1、立桿內側立桿距建筑外圍0.20m，上、下兩根大橫桿之間設一道護身桿，護身桿高度900mm。上、下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，以減少立桿偏心受力，與相近立桿的距離不大于縱距的三分之一。在距外架底部200mm處設置通長掃地桿，所有立桿均落在懸挑工字鋼上。在

10、外立面轉角處必須設置4根立桿，以保證架體的合理組合，具體見后附平面布置圖。立柱接頭除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件對接，開口向建筑物一面。立柱上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立柱接頭不能在同一步距內，兩相鄰立柱接頭在高度方向上錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心距主節點的距離應不大于步距的1/3。立柱頂端應高出建筑物檐口上皮高度不小于1.5m。腳手架底座上必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm處的立柱上。橫向掃地桿應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。2、橫桿縱向水平桿設于橫向水平桿之上，固定在立柱的內側，并采用直角扣件與

11、立柱扣緊，以防滑脫。縱向水平桿一般采用對接扣件開口向下連接，也可采用搭接。相鄰縱向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平錯開距離不應小于500 mm，并應避免設在縱向水平桿的跨中；搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于100mm。縱向水平桿的長度一般不小于3跨，并不小于6m。每一主節點處必須設置一根橫向水平桿，并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節點的距離不應大于150mm。操作層上非主節點處的橫向水平桿宜根據支承鋼笆片需要等間距設置，最大間距不應大于柱距的1/2。大橫桿設在立桿內側，長度不小于三跨，

12、采用直角扣件與立桿扣緊，直角扣件不得朝上，防止雨水進入。每一主節點處必須設置一小橫桿，用直角扣件扣接并嚴禁拆除。腳手架接頭位置示意圖3、剪刀撐剪刀撐寬度取4倍立桿縱距，高度取4倍步距，斜桿與地面夾角在4560。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立柱上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于150mm。架體上開洞的構造要求：電梯、井架等運輸機械要求在架體上開洞作為出入口，不允許斷開立桿，并要求加設橫向支撐予以加強。洞口處增設的斜桿應采用旋轉扣件優先固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線距中心節點距離不應大于150mm。洞口兩側增設的橫向支撐應伸出增設的斜桿端部

13、。塔樓2外圍弧形區域剪刀撐采用分段搭接，剪刀撐寬度為兩步兩跨。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接,搭接長度不應小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100。為了增強腳手架的縱向穩定性和整體性，在腳手架外側立面整個長度和高度上連續設置剪刀撐。4、連墻件為了增強腳手架的側向剛度及穩定性，在外腳手架與建筑物之間設置連接桿，連墻件可采用固定在結構柱上形式，也可采用在四周每層樓板內插入短鋼管，點焊在梁內主筋上，澆筑砼后將短鋼管和連墻桿（鋼管）用十字扣件連接，結構與外架形成可靠的連接,以保證外架的穩定。連接桿上下錯開，成菱形布置。連接桿盡量設置在立桿與大、小橫桿的連接處，與腳手架

14、架體垂直，如在規定的位置上設置有困難，應在鄰近點補足。拉結桿的設置及其牢固可靠是關系到腳手架的失穩破壞、傾覆的重要關鍵。拉結桿宜呈水平并垂直于墻面設置，與腳手架連接的一端可稍微下斜，不容許向上翹起。5、擋腳板和護欄：每隔一步架設置一道200mm高的踢腳板，固定在立桿內側，踢腳板材質應用木板制作。在鋪腳手板的操作層上必須在外排立桿內側距腳手板面900mm處設一道護欄。 踢腳板示意圖6、掃地桿腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立桿上。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。其連接方式及接頭位置同縱向水平桿。7、懸挑工字鋼采用16號熱

15、軋普通工字鋼懸挑，工字鋼長度3米。懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最外面鋼絲繩距離建筑物1.15m。一端由埋件固定于樓板面上，一端通過鋼絲繩拉吊承載，其間距同立桿間距相對應，即1.5m，通過預埋錨固的兩個20的鋼筋抱箍與結構梁板固定，錨固長度不少于35d，錨固段應置于下層板筋位置，或與梁主筋連接。施工工藝：樓板混凝土強度達到要求后，將工字鋼從板邊緣內側往外穿過抱箍，并測量定位后，用木方將工字鋼塞緊。工字鋼拆除工藝及條件：工字鋼上方的腳手架拆除后，可進行工字鋼的拆除。拆除時，先將塞緊的木方敲掉，然后將工字鋼往樓板邊緣內側拖。施工過程中，注意防止工字鋼墜下樓板。8、鋼絲繩鋼絲繩選用619+1光

16、面鋼絲繩，強度極限1550MPa，直徑為15.5mm。鋼絲繩的連接與固定均采用花籃螺栓，鋼絲繩與結構的連接采用預埋吊環的方式拉結。9、防護外架水平兜底防護按下圖所示搭設：當平橋與樓面不在一個平面時，水平安全網按下圖設置：第五節 搭設注意事項搭設注意事項1在外腳手架搭設過程中，必須嚴格按規定的構造方案和尺寸進行搭設，并及時與結構拉結或采用臨時支頂，確保搭設過程的安全。2腳手架里、外兩排立桿搭設均要豎直，相鄰兩立桿的接頭上下應錯開500mm，并不得在同一步距內，搭設第一節立桿時應選用長短不一的鋼管。3搭設過程中應隨時校正桿件垂直度和水平偏差，避免偏差過大。4剪刀撐從底到頂沿外架連續布置。5加強對使

17、用材料的檢查、檢查鋼絲繩規格是否符合要求、是否斷絲、磨損，檢查鋼管是否合格，是否變形，檢查扣件是否松動，螺栓螺紋是否有損，檢查鋼管型號、質量等，變形和不合格的扣件、鋼管和鋼絲繩等材料一律不準在本工程中使用。6大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，螺栓應適度擰緊。第六節 腳手架的拆除施工工藝拆除作業應按確定的程序進行拆除：安全網擋腳板及腳手板防護欄桿剪刀撐斜撐桿小橫桿大橫桿立桿。不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴

18、禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節時，應防止失穩。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。第五章 質量保證措施第一節 質量措施（1）腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。（2）腳手架的驗收和日常檢查按照以下規定進行，檢查合格后方允許使用或繼續使用：分段搭設完畢后；連續使用達6 個月；施工中中途停止使用超過15 天，在重新使用之前；在受到暴風或大雨、地震等強力因素作

19、用之后；在使用過程中發現顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結及安全隱患存在的情況時。（3）架體上的施工荷載必須符合設計要求，結構施工階段不得超過2層同時作業，裝修施工階段不得超過3層同時作業，在一個跨距內各操作層施工均布荷載標準值總和不得超過6KN/，集中堆載不得超過300kg；架體上的建筑垃圾及其他雜物應及時清理。（4）在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。（5）外觀質量：安全網總體顏色應當一致，每一立面安全網的顏色不得出現過大色差，安全網掛設必須緊湊，表面繃緊。腳手架鋼管顏色一致。第六章 安全文明施工（1）腳手架

20、搭設人員必須是經過考核的專業架子工，并持證上崗。（2）搭設過程中劃出工作標志區，禁止行人進入，統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。（3）開始搭設立桿時應每隔6 跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。（4）腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。（5）腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。（7）在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。（8）嚴格

21、控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。（9）結構施工時不允許一層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時使用的懸挑腳手架同時作業層數不超過一層。（10）當作業層高出其下連墻件3 m 以上，且其上尚無連墻件時應采取適當的臨時拋拉措施。（11）各作業層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。（12）定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。（13）腳手架拆除必須遵循“先搭的后拆，后搭的先拆”的原則。（14）施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。（15

22、）使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。（16）腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續。（17）施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。（18）運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。第七章 計算書第一節 一般部位懸挑式扣件鋼管腳手架計算1.1. 大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標

23、準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.850/2=0.128kN/m活荷載標準值 Q=3.0000.850/2=1.275kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.128=0.199kN/m活荷載的計算值 q2=1.41.275=1.785kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1max=0.080.1991.52+0.101.7851.52 =0.437 kN.m支座最大彎矩計算公式如

24、下:支座最大彎矩為M2max= -0.100.1991.52-0.1171.7851.52 =-0.515 kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：= 0.437106/5080=101.378 N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值q1= P1+P2=0.038+0.128=0.166 kN/m活荷載標準值q2=1.275kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V= 0.6770.16615004/(1002.06105121900)+0.9901.27515004/

25、(1002.06105121900) = 2.771 mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!1.2. 小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.8501.500/2=0.191kN活荷載標準值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.191+1.41.913=2.976kN小橫桿計算簡圖2.

26、抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20.0380.852/8 = 0.004 kN.m集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 2.9760.85/4 = 0.6323kN.m最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.637 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.637106/5080=125.312 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =125.312 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的

27、計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:qmax=50.0388504/(3842.06105121900) = 0.01 mm大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.191+1.912 = 2.161 kN集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度pmax = 2161.358503 /(48 2.06105121900) = 1.101 mm最大撓度和 = qmax + pmax = 0.01+1.101 = 1.112 mm小橫桿的最大撓度為 1.112 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 850/150=5.667與10 mm

28、,滿足要求！1.3. 扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.51/2=0.029 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.85/2=0.016 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.851.5/2=0.191 kN；活荷載標準值: Q = 30.851.5 /2 = 1.912 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.029+0.016+0.191)+1.

29、41.912=2.961 kN；當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；1.4. 腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.501/2)0.038/1.8018.5 = 2.604kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2 = 0.300101.500(0.850+0

30、.2)/2=2.362kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0.1701.50010/2=1.275kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50024.100=0.294kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =6.535kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.850/2=3.825kN，風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W

31、0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.300Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.420Us 風荷載體型系數：Us = 0.117經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.3001.4200.117 = 0.050kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26.535+0.91.43.825=12.662kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N =

32、 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26.535+1.43.825=13.197kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.0501.5001.8001.5. 立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.197kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高

33、度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =13197/(0.19489)=142.04N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立

34、桿的軸心壓力設計值，N=12.662kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =126

35、62/(0.19489)+31000/5080=142.385N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!1.6. 連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.099 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.242 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl =

36、 Nlw + N0= 7.242 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 200/15.8的結果查表得到 =0.966，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9664.8910-4205103 = 96.837 kN；Nl = 7.242 Nf = 96.837,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 7.242小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！1.7. 懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計

37、算懸臂單跨梁計算簡圖水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=13.197kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m經過計算得到：最大彎矩 Mmax=0.251.332/2+13.197(0.85+0.35)+13.1970.35=20.676kN.mRA=（13.1972.47+13.1971.62+0.50.252.62.6）/1.27=43.166 kNRB= RA-2N-ql=-（43.166-13.1972-0.252.6）=-16.122 k

38、N抗彎計算強度 f=20.676106/(1.05141000.0)=139.656N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!最大撓度 Vmax=13.197（1.23+0.353）1000/（3210109113010-8）+0.251.3341000/（8210109113010-8）=3.423mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表規定：水平支撐梁的最大撓度小于2600.0/250,滿足要求!1.8. 懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(G

39、B50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929經過計算得到強度 =20.676106/(0.929141000.00)=157.845N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!1.9. 錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=16.122kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8 f = 50N/mm2；壓點處采用1個 U 形鋼筋拉環連接；

40、所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=161224/(3.141650.002)1/2=14.32mm選用A20拉環，水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N =16.122kN；d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于16122/(3.1416201.5)=171.146mm。3.水平鋼梁與

41、樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N =16.122kN；d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm；b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=15.87N/mm2；經過計算得到公式右邊等于153.717kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 16.1221.27/2 =10.237kN.m根據混凝土結構設計規程GB50010-2002第條其中 1系數，當混凝土

42、強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94，期間按線性內插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0截面有效高度；fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm； s =10.237106/(1.00016.7001.51000105.02)=0.037 = 1-(1-20.037)1/2=0.038 s = 1-0.038/2=0.981樓板壓點負彎矩配筋為As =10.237106 / (0.981105.0360.0) =276mm2本工程樓板鋼筋面積As/=523 mm2As=276mm2，滿足要求。第二節 柱邊懸挑式扣件鋼管

43、腳手架計算2.1. 大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.850/2=0.128kN/m活荷載標準值 Q=3.0000.850/2=1.275kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.128=0.199kN/m活荷載的計算值 q2=1.41.275=1.785kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算

44、最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1max=0.080.1991.52+0.101.7851.52 =0.437 kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2max= -0.100.1991.52-0.1171.7851.52 =-0.515 kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：= 0.437106/5080=101.378 N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值q1= P1+P2=0.038+0.128=0

45、.166 kN/m活荷載標準值q2=1.275kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V= 0.6770.16615004/(1002.06105121900)+0.9901.27515004/(1002.06105121900) = 2.771 mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!2.2. 小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.8501.5

46、00/2=0.191kN活荷載標準值 Q=3.0000.8501.500/2=1.913kN荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.191+1.41.913=2.976kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20.0380.852/8 = 0.004 kN.m集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 2.9760.85/4 = 0.6323kN.m最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.637 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.637106/5080

47、=125.312 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =125.312 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:qmax=50.0388504/(3842.06105121900) = 0.01 mm大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.191+1.912 = 2.161 kN集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度pmax = 2161.358503 /(48 2.06105121900) = 1.101

48、 mm最大撓度和 = qmax + pmax = 0.01+1.101 = 1.112 mm小橫桿的最大撓度為 1.112 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 850/150=5.667與10 mm,滿足要求！2.3. 扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.51/2=0.029 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.85/2=0.016 kN；腳手板的自重標準值:

49、 P3 = 0.30.851.5/2=0.191 kN；活荷載標準值: Q = 30.851.5 /2 = 1.912 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.029+0.016+0.191)+1.41.912=2.961 kN；當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；2.4. 腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.1248+(1

50、.501/2)0.038/1.8018.5 = 2.604kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2 = 0.300101.500(0.850+0.2)/2=2.362kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0.1701.50010/2=1.275kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50024.100=0.294kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =6.535kN。活荷載為施工荷載標

51、準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.850/2=3.825kN，風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.300Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.420Us 風荷載體型系數：Us = 0.117經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.3001.4200.117 = 0.050kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算

52、公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26.535+0.91.43.825=12.662kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.26.535+1.43.825=13.197kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.0501.5001.8002.5. 立桿的穩定性計算1.不

53、考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.197kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =13197/

54、(0.19489)=142.04N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=12.662kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/

55、16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =12662/(0.19489)+31000/5080=142.385N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.6. 連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.099 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范條連墻件約束腳手架

56、平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.242 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.242 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 200/15.8的結果查表得到 =0.966，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9664.8910-4205103 = 96.837 kN；Nl = 7.242 Nf = 96.

57、837,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 7.242小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！2.7. 柱邊支撐槽鋼的受力計算柱邊支撐槽鋼按單跨簡支梁計算槽鋼簡支梁計算簡圖水平支撐梁的截面慣性矩I = 389.00cm4，截面模量(抵抗矩) W =61.7.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=13.197kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.212.310.00017.8510=0.116kN/m經過計算得到：最大彎矩 Mmax=0.1162.22/8+13.1972.0/4=6.669kN.mRB= RA =13.197/2=6.6k

58、N抗彎計算強度 f=6.669106/(1.0561.7000.01000)=102.94N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!最大撓度 Vmax=Nl3/48EI=13.1972.43103109/482.06105389104=4.743mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表規定：水平支撐梁的最大撓度小于2000/250，滿足要求!2.8. 懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算，集中荷載包掛架體荷載及槽鋼傳遞的荷載0.5N。懸臂單跨梁計算簡圖20#工字鋼水平支撐梁的截面慣性矩I =2369.00cm4，截面模量

59、(抵抗矩) W = 237.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N/=1.5N=1.513.197=19.796kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.227.90.00017.8510=0.263kN/m經過計算得到：最大彎矩 Mmax=0.2631.332/2+19.796(0.85+0.35)+ 19.7960.35=30.916kN.mRA=（19.7962.47+19.7961.62+0.50.2632.62.6）/1.27=64.452kNRB= RA-2N-ql=-（64.452-19.7962-0.2632.6）=-24.177kN抗彎計算強度 f=30.916106/(1

60、.05237000.0)=124.235N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!最大撓度 Vmax=19.796（1.23+0.353）1000/（3210109236910-8）+0.251.3341000/（8210109236910-8）=2.368mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表規定：水平支撐梁的最大撓度小于2600.0/250,滿足要求!2.9. 懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.

61、00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929經過計算得到強度 =30.916106/(0.929236900.00)=137.2N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!2.10. 錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=24.177kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8 f = 50N/mm2；壓點處采用1個 U 形鋼筋拉環連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=

62、241774/(3.141650.002)1/2=17.55mm選用A20拉環，水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N =24.177kN；d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于24.177/(3.1416201.5)=256.66mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：

63、混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N =24.177kN；d 樓板螺栓的直徑，d =20mm；b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=15.87N/mm2；經過計算得到公式右邊等于153.717kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 24.1771.27/2 =15.352kN.m根據混凝土結構設計規程GB50010-2002第條其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等

64、級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0截面有效高度；fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm； s =15.352106/(1.00016.7001.51000105.02)=0.056 = 1-(1-20.056)1/2=0.058 s = 1-0.058/2=0.971樓板壓點負彎矩配筋為As =15.352106 / (0.971105.0360.0) =418.27mm2本工程樓板鋼筋面積As/=523 mm2As=418.27mm2，滿足要求。第三節 轉角處懸挑式扣件鋼管腳手架計算3.1. 大橫桿的計算大

65、橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.850/2=0.128kN/m活荷載標準值 Q=3.0000.850/2=1.275kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.128=0.199kN/m活荷載的計算值 q2=1.41.275=1.785kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作

66、用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1max=0.080.1991.6852+0.101.7851.6852 =0.552kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2max= -0.100.1991.6852-0.1171.7851.6852 =-0.536kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：= 0.536106/5080=105.552 N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 靜荷載標準值q1= P1+P2=0.038+0.128=0.166 kN/m活荷

67、載標準值q2=1.275kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V= 0.6770.16616854/(1002.06105121900)+0.9901.27516854/(1002.06105121900) = 2.467 mm大橫桿的最大撓度小于1685.0/150與10mm,滿足要求!3.2. 小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.8501.685/2=0.215k

68、N活荷載標準值 Q=3.0000.8501.685/2=2.15kN荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.215+1.42.15=3.335kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20.0380.852/8 = 0.004 kN.m集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 3.3350.85/4 = 0.709kN.m最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax =0.713 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.713106/5080=140.354 N/mm2

69、；小橫桿的最大彎曲應力 =140.354 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:qmax=50.0388504/(3842.06105121900) = 0.01 mm大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.215+2.15 =2.423 kN集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度pmax = 24238503 /(48 2.06105121900) = 1.234 mm最大撓度和 = qmax + pm

70、ax = 0.01+1.234 = 1.244 mm小橫桿的最大撓度為 1.244 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 850/150=5.667與10 mm,滿足要求！3.3. 扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.51/2=0.029 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.85/2=0.016 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.851.5/2=0

71、.191 kN；活荷載標準值: Q = 30.851.5 /2 = 1.912 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.029+0.016+0.191)+1.41.912=2.961 kN；當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；3.4. 腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.6851/2)0.038/1.8018

72、.5 = 2.638kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2 = 0.300101.685(0.850+0.2)/2=2.653kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0.1701.68510/2=1.432kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.68524.100=0.33kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =7.053kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距

73、內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.6850.850/2=4.297kN，風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0 = 0.300Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表的規定采用：Uz = 1.420Us 風荷載體型系數：Us = 0.117經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.3001.4200.117 = 0.050kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.

74、4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.27.053+0.91.44.297=13.878kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.27.053+1.44.297=14.479kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.91.40.0501.5001.8003.5. 立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N

75、立桿的軸心壓力設計值，N=14.479kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =14497/(0.19489)=155.843N/m

76、m2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.878kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數

77、,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186；MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =13878/(0.19489)+31000/5080=155.473N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!3.6. 連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.099 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N

78、0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.242 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.242 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 200/15.8的結果查表得到 =0.966，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9664.8910-4205103 = 96.837 kN；Nl = 7.242 Nf = 96.837,連墻件的設計計算滿足要求！連墻

79、件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 7.242小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！3.7. 柱邊支撐槽鋼的受力計算柱邊支撐槽鋼按單跨簡支梁計算槽鋼簡支梁計算簡圖水平支撐梁的截面慣性矩I = 389.00cm4，截面模量(抵抗矩) W =61.7.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=13.197kN 水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.212.310.00017.8510=0.116kN/m經過計算得到：最大彎矩 Mmax=0.1162.22/8+13.1972.0/4=6.669kN.mRB= RA =13.197/2=6.6kN抗彎計算強度 f=6.669106/

80、(1.0561.7000.01000)=102.94N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!最大撓度 Vmax=Nl3/48EI=13.1972.43103109/482.06105389104=4.743mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表規定：水平支撐梁的最大撓度小于2000/250，滿足要求!3.8. 懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算，集中荷載包掛架體荷載及槽鋼傳遞的荷載0.5N。懸臂單跨梁計算簡圖20#工字鋼水平支撐梁的截面慣性矩I =2369.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 237.00cm3

81、。受腳手架作用集中強度計算荷載 N/=1.5N=1.513.197=19.796kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.227.90.00017.8510=0.263kN/m經過計算得到：最大彎矩 Mmax=0.2631.332/2+19.796(0.85+0.35)+ 19.7960.35=30.916kN.mRA=（19.7962.47+19.7961.62+0.50.2632.62.6）/1.27=64.452kNRB= RA-2N-ql=-（64.452-19.7962-0.2632.6）=-24.177kN抗彎計算強度 f=30.916106/(1.05237000.0)=124.23

82、5N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!最大撓度 Vmax=19.796（1.23+0.353）1000/（3210109236910-8）+0.251.3341000/（8210109236910-8）=2.368mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011)表規定：水平支撐梁的最大撓度小于2600.0/250,滿足要求!3.9. 懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規

83、范(GB50017-2003)附錄B其值bb=0.929經過計算得到強度 =30.916106/(0.929236900.00)=137.2N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!3.10. 錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=24.177kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8 f = 50N/mm2；壓點處采用1個 U 形鋼筋拉環連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=241774/(3.141650.00

84、2)1/2=17.55mm選用A20拉環，水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N =24.177kN；d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于24.177/(3.1416201.5)=256.66mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中

85、 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N =24.177kN；d 樓板螺栓的直徑，d =20mm；b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=15.87N/mm2；經過計算得到公式右邊等于153.717kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 24.1771.27/2 =15.352kN.m根據混凝土結構設計規程GB50010-2002第條其中 1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線

86、性內插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0截面有效高度；fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm； s =15.352106/(1.00016.7001.51000105.02)=0.056 = 1-(1-20.056)1/2=0.058 s = 1-0.058/2=0.971樓板壓點負彎矩配筋為As =15.352106 / (0.971105.0360.0) =418.27mm2本工程樓板鋼筋面積As/=523 mm2As=418.27mm2，滿足要求。第四節 操作平臺計算4.1. 大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上

87、面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3001.25/3=0.125kN/m活荷載標準值 Q=3.0001.25/3=1.25kN/m靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.125=0.196kN/m活荷載的計算值 q2=1.41.25=1.75kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1max=0.

88、080.1960.92+0.101.750.92 =0.154kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2max= -0.100.1960.92-0.1171.750.92 =-0.182kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：= 0.182106/5080=35.772N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1= P1+P2=0.038+0.125=0.163 kN/m活荷載標準值q2=1.25kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V= 0.6770.1639

89、004/(1002.06105121900)+0.9901.259004/(1002.06105121900) = 1.318mm大橫桿的最大撓度小于1685.0/150與10mm,滿足要求!4.2. 小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0380.9=0.034kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.91.25/3=0.112kN活荷載標準值 Q=3.0000.91.25/3=1.12kN荷載的計算值 P=1.20.034+1.20.11

90、2+1.41.12=1.743kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = 1.20.0381.252/8 = 0.009 kN.m集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = 1.7431.25/4 = 0.545N.m最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.554 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.554106/5080=109.055 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =109.055 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.

91、撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:qmax=50.03812504/(3842.06105121900) = 0.048 mm大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.034+0.112+1.12=1.266kN集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度pmax = 126612503 /(48 2.06105121900) = 2.051 mm最大撓度和 = qmax + pmax = 0.048+2.051 = 2.099 mm小橫桿的最大撓度為 1.244 mm 小于 小橫桿的最大容許撓

92、度 850/150=5.667與10 mm,滿足要求！4.3. 扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.51/2=0.029 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0380.85/2=0.016 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.30.851.5/2=0.191 kN；活荷載標準值: Q = 30.851.5 /2 = 1.912 kN；荷載的設計值: R=1.2(

93、0.029+0.016+0.191)+1.41.912=2.961 kN；當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。4.4. 腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載，不計算風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.1248+(0.91/2)0.038/1.505.5 = 0.767kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.30 NG2

94、= 0.30010.91.25/2=0.169kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.17 NG3 = 0.1700.91/2=0.076kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 =1.012kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00011.250.90/2=1.688kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.21.012+1.41.688=3

95、.577kN4.5. 連接懸挑平臺的立桿的穩定性計算根據地上部分高支模施工方案可知樓板下連接懸挑平臺的立桿的軸力N/=9.147 kN立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.147+3.577=12.724kN；i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=19

96、7； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =12724/(0.19489)=136.948N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!4.6. 支撐斜桿的穩定計算支撐斜桿的最大軸向壓力N=3.577/=3.577/0.971=3.684kN立桿的穩定性計算i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k 計算長度附加系數，取1.155；u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.500=2.598m；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為2.598/16=197； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =3684/(0.19489)=39.651N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；支撐斜桿的穩定性計算 f,滿足要求!