1、腳手架工程施工方案1 編制依據(jù)1.1 主要規(guī)程、規(guī)范 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2011） 建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ80-91） 建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）1.2 參考手冊 建筑施工手冊（縮印本第4版，2003.9） 簡明施工計算手冊（1999.7） 實用建筑施工安全手冊（1999.7）2 工程概況2.1 總體工程概況1、新疆俊發(fā)綠城房地產開發(fā)有限公司綠城廣場一期住宅項目工程由浙江綠城東方建筑設計有限公司設計，由新疆俊發(fā)綠城房地產開發(fā)有限公司投資建設，由圣峰建筑勘察設計研究院對地質進行勘查。該項目位于烏魯木齊市水磨溝區(qū)南湖路北延及東八家戶

2、經三路之間。2、工程總建筑面積為223864.45；其中12#樓建筑面積為14210.02（含商業(yè)），8#樓建筑面積為19727.39 （含商業(yè)），6#樓建筑面積為14093.67（含商業(yè)），5#樓建筑面積為14081.93（含商業(yè)），7#樓建筑面積為19895.32 （含商業(yè)、物業(yè)），3#樓及4#樓建筑面積為19028.282=38056.56，1#樓及2#樓建筑面積為8415.042=16830.08，10#樓建筑面積為13235.62，9#辦公樓建筑面積為5192.58，11#樓建筑面積為3518.84，地下車庫建筑面積為65022.36。建筑層數(shù)、高度為地 下2層，地上:住宅(17,1

3、8)層，辦公23層。本工程結構類型為框架、剪力墻結構，基礎類型為筏板柱基，設計使用年限為50年，抗震設防烈度為8度，建筑結構的安全等級為二級，建筑類別：塔式或單元式住宅為二類高層，辦公為多層建筑， 會所為地下建筑，地下車庫為地下建筑，建筑耐火等級:地上為二級，地下一級；場地土層標準凍土深度為 1.50 米，場地土類型為中硬場地土，建筑場地類別為類，地基無液化土層。開工日期為2013-4-1，竣工日期為2015-8-31，施工總工期為882天。承包方式為包工包料。2.2 腳手架工程概況頂層結構頂標高：主樓為60. 0m，腳手架高度：主樓按照61.8m考慮，2-7層，8-14層15-18層為16號

4、工字鋼作懸挑式分段搭設法。地下采用落地腳手架，落地于基坑底部。待基坑土方回填完畢后，由地下一層至一層搭設單排腳手架沿基坑進行圍護。型鋼作懸挑從二層開始。3 施工部署3.1 安全防護領導小組安全生產、文明施工是企業(yè)生存與發(fā)展的前提條件，是達到“杜絕死亡、重傷及消防、機械事故，輕傷頻率控制在1以內”安全生產目標的必然保障，也是我項目部創(chuàng)建“自治區(qū)級安全生產文明工地”的根本要求。為此項目經理部成立以現(xiàn)場經理為組長的安全防護領導小組，其機構組成、人員編制及責任分工如下：組 長：麻臻（項目經理）負責協(xié)調工作副組長：馬占榮（項目副經理）現(xiàn)場施工副總指揮何奇昌（現(xiàn)場混凝土、腳手架責任人）現(xiàn)場施工協(xié)調王學軍（

5、安全總監(jiān)）現(xiàn)場施工質量總監(jiān)督、安全質量驗收3.2 設計總體思路結合本工程結構形式、實際施工特點，腳手架施工及使用劃分為三個階段：地下一層及二層、地上一層，采用雙排落地式腳手架，腳手架內立桿距離建筑物結構外沿400mm，立桿縱距1500mm，橫距800mm，步距1800mm。腳手架外側立桿按照1500mm間距雙立桿落至基坑地面，立桿下墊板可采用厚50寬200的木墊板，當墊板長度為2-2.5m時，可垂直于墻面設置；當長度大于3m時可平行于墻面設置。 地上218層結構施工階段：以6層為一分段。沿建筑物四周采用16號工字鋼作懸挑式分段搭設法，搭設全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，用于結構施工，同時兼作

6、安全防護。外架立桿距離結構外沿或者陽臺外沿0.40m，橫距為800mm，縱距為1.2-1.5m，大橫桿步距1.80m，中間加腰桿，每根工字鋼端部采用14#鋼絲繩與上方一層主體斜拉。4 構造要求及技術措施4.1 扣件式鋼管腳手架的構造要求及技術措施4.1.1 立桿雙排整體式落地腳手架采用單立桿，立桿頂端高出結構至少1.5m。立桿接頭除頂層外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內，并且在高度方向至少錯開50cm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于步距的1/3（本工程取60cm）。立桿在頂部搭接時，搭接長度不小于1m，必須

7、等間距3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于100mm。4.1.2 大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，立柱的內側，用直角扣件與立桿扣緊，采用至少6m且同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件連接，其接頭交錯布置，不在同步同跨內；相鄰接頭水平距離不小于50cm，各接頭距立柱距離不大于縱距的1/3，大橫桿在同一步架內縱向水平高差不超過全長的1/300，局部高差不超過5cm。4.1.3 小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（主節(jié)點）都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上。小橫桿間距與立桿縱距相同，且根據(jù)作業(yè)層腳手板搭設的需要，在兩立柱之間等距離設置1根小橫桿，最大間距不超

8、過75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm，伸出里排大橫桿距離結構外邊緣15cm。上下層小橫桿在立桿處錯開布置，同層的相鄰小橫桿在立桿處相向布置。 4.1.4 縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮20cm的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。對于立桿存在較大高低差時，掃地桿錯開，高處的縱向掃地桿向底處延長兩跨與立柱固定。4.1.5 剪刀撐本工程雙排落地腳手架和型鋼作懸挑式分段搭設法均采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐由底至頂層連續(xù)布置，全部采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面

9、的夾角在4560之間（本工程全部在50左右）。斜桿相交點處于同一條直線上，并沿架高連續(xù)布置，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉扣件固定，在其中間增加24個扣節(jié)點。所有固定點距主節(jié)點距離不大于15cm。最下端的剪刀撐的底部要插到墊板處。為保證剪刀撐的順直，同時充分考慮剪刀撐的安全作用，剪刀撐采用對接扣件連接（保證鋼管和對接扣件的質量和必要日常檢查）。本工程除在每一拐角處設置橫向斜撐外，中間每隔6跨設置一道。橫向斜撐在同一節(jié)間，由底至頂層呈之字形連續(xù)布置，斜桿采用通長桿件，使用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。4.1.6 腳手板立桿底座墊木平

10、行于墻面放置，采用400mm長木板。作業(yè)層腳手板采用竹架板，厚度不小于50mm，寬20cm，長度不小于2.8m的硬木板，兩端設直徑為4mm的鋼絲箍兩道。在作業(yè)層下部加設一道水平兜網(wǎng)，隨作業(yè)層上升，同時作業(yè)層不少于兩層水平兜網(wǎng)。首層滿鋪一層腳手板，以上每隔6層也需要滿鋪一層腳手板，并設置安全網(wǎng)及防護欄桿。腳手板設置在三根橫向水平桿上，并在兩端8處用直徑14#鋼絲箍繞23圈固定。腳手板應平鋪、滿鋪、鋪穩(wěn)，接縫處設兩根小橫桿，各桿距離接縫的距離均不大于15cm?？繅σ粋鹊哪_手板距離結構墻的距離不大于15cm。拐角處兩個方向的腳手板重疊放置，避免出現(xiàn)探頭及空擋現(xiàn)象。4.1.7 連墻件連墻件采用剛性連接

11、，垂直間距為3.20m，水平間距為4.5m（即三跨。）連墻件用483.5的鋼管，其與腳手架的連接采用直角扣件，連墻件通過預先埋設的50穿墻套管穿過結構外墻，在結構墻體內外各用一根通長架管鎖緊，第一道連墻件從4.750m標高開始設置，連墻件盡量靠近主節(jié)點，偏離主節(jié)點不大于300mm。連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；當腳手架暫時不能設置連墻件時可搭設拋撐，拋撐采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面成4560夾角。4.1.8 防護設施腳手架滿掛全封閉密目安全網(wǎng)，密目網(wǎng)采用1.8m6.0m規(guī)格，用網(wǎng)繩綁扎在大橫桿外立桿內側。作業(yè)層安全網(wǎng)應高

12、于平臺1.2m，并在作業(yè)層下部掛一道水平兜網(wǎng)，在架內高度3.0m左右設首層平網(wǎng)，往上每隔6步設隔層平網(wǎng)，施工層隨層設網(wǎng)。作業(yè)層腳手架立桿于0.6m和1.2m處設兩道防護欄桿，底部側面設18cm高的擋腳板。4.2 腳手架出入口的構造 出入口設在1軸與G軸交接處。挑空兩根立桿，跨越兩步三跨，大小為4.5m4.0m（寬高）。出入口再搭設3.0m4.5m4.5m（長寬高）的防護棚，上鋪50mm厚的雙層腳手板。在出入口兩側的內、外排立桿處分別增設一根立桿，并高于門洞口2步，立桿用短管斜撐相互聯(lián)系，上方懸空立桿處增加一根斜桿，斜桿與各主節(jié)點相交處用旋轉扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部

13、，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離在15cm以內。當斜腹桿在一跨內跨越兩個步距時，應在相交的大橫桿處增設一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上。斜腹桿采用通長桿件，接長采用對接扣件。4.3 門斗構造本工程門斗位于三層，外挑1.9米。為保證腳手架工程施工安全，門斗處腳手架地下一層至三層采用雙排落地式腳手架與主體腳手架連接，腳手架內立桿距離建筑物結構外400mm，立桿縱距1500mm，橫距800mm，步距1800mm。三層以上（含三層）采用型鋼懸挑式腳手架。5 安全防護措施5.1 結構臨邊防護措施在結構出

14、入陽臺的門窗洞口處設置封閉式防護欄桿，使用材料采用483.5 鋼管。其高度不低于1.2m，立桿間距不大于1.5m，豎向每隔0.6m設一道通長大橫桿，每隔一根立桿設一道三腳架。沿鋼管長度方向刷紅白間隔的油漆、掛醒目標志牌；護身欄桿滿掛密目安全網(wǎng)，白天設警示牌、夜間設紅色標志燈。5.2 樓梯間防護措施樓梯的側邊利用腳手架做安全防護，架子立管從樓梯井內搭設，側邊沿樓梯坡度方向做一道1.2m高的護身欄，側邊底部設18cm高的擋腳板。5.3 防雷避電措施本工程腳手架接地、避雷措施執(zhí)行施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范（JGJ 59-2011）標準。工程采用避雷針與大橫桿連通、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統(tǒng)連

15、成一體的措施。每棟樓各設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度1.5m，設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大橫桿全部連通，形成避雷網(wǎng)絡。接地線采用404的鍍鋅扁鋼，將立桿分別與建筑物樓層內的避雷系統(tǒng)連成一體。接地線的連接牢靠，與立桿連接采用2道螺栓卡箍連接，螺釘加彈簧墊圈以防止松動，并保證接觸面積不小于10mm2，并將表面的油漆及氧化層清除干凈，露出金屬光澤并涂以中性凡士林。接地線與建筑物樓層內避雷系統(tǒng)的設置按腳手架的長度不超過50m設置一個（本工程每棟樓按照南北各3個的原則設置，設置由項目機電部完成），位置盡量避免人員經常走動的地方，以避免跨步電壓的危害，防止接地線遭機械破壞。

16、兩者的連接采用焊接，焊接長度大于2倍的扁鋼寬度。焊完后再用接地電阻測試儀測定電阻，要求沖擊電阻不大于10，同時注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離不小于3m，以避免發(fā)生擊穿事故。6 腳手架的搭設及拆除施工工藝6.1 懸挑式臨時鋼管腳手架的搭設施工工藝 搭設順序懸挑腳手架的搭設順序為：水平挑桿縱向大橫桿立桿橫向小橫桿大橫桿（柵格）剪刀撐鋪腳手板搭防護欄桿綁扎安全網(wǎng)三層設連墻桿 施工工藝在施工一層樓面結構時留設地錨，地錨為18鋼筋（HPB300）三道，首個地錨距工字鋼末端200mm，間距200mm，轉角處加密。地錨每端錨固于混凝土內長度不小于40d，地錨距墻邊或支點1000mm施工時穿墻留

17、洞，采用泡沫預留，直接把工字鋼埋入墻內，懸挑長度為1.2-1.5米，室內預留長度為1.5-1.9米，工字鋼外挑與混凝土接觸部位需要提高5cm。室內工字鋼與地錨連接處采用木頭大頭楔楔緊，其中兩道在室內，一道緊靠地錨后連通，另一道在結構墻邊連通，設在室外的一道緊靠結構墻面。每根工字鋼端部采用14#鋼絲繩與上方一層主體斜拉。連墻桿設在層次中部，水平間距4500mm，采用剛性連接，具體做法同整體式外雙排腳手架。挑架外側設剪刀撐，采用4.8鋼管按60角度設置。架子拆除后，穿墻孔采用與相臨部位同強度等級、同配比的混凝土填滿搗實。6.2 地下室與一層處落地式鋼管腳手架搭設施工工藝 搭設順序落地式雙排腳手架的

18、搭設順序為：場地平整、夯實定位設置通長腳手板、鋼底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（柵格）剪刀撐連墻桿鋪腳手板搭防護欄桿綁扎安全網(wǎng) 施工工藝定位定距：根據(jù)構造要求在建筑物四角用尺量出內、外立桿距墻距離，并做好標記。用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用白灰點出立桿標記。墊板準確放在定位線上，墊板必須鋪放平穩(wěn)，不得懸空。在搭設首層腳手架的過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐角處雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩(wěn)定措施，直至連墻件搭設完畢后方可拆除。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭，再立中間的一根，互

19、相看齊后再立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，應先立外排，后立內排。其余組件的搭設要求詳見構造要求。6.4 腳手架的拆除施工工藝拆除作業(yè)應按確定的程序進行拆除：安全網(wǎng)擋腳板及腳手板防護欄桿 剪刀撐斜撐桿小橫桿大橫桿立桿。不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，如附墻

20、桿被拆除前，應加設臨時支撐防止變形，拆除各標準節(jié)時，應防止失穩(wěn)。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。7 勞動力、材料及機具配備7.1 勞動力配備工 種 人 數(shù) 任 務架子工 60 負責架子搭設及拆除測量工 4 負責腳手架垂直度控制7.2 材料配備名 稱 單位 數(shù) 量 規(guī) 格普通鋼管 t 483.5mm、隨時供腳手板 m3 厚5cm，寬2030cm密目安全網(wǎng) 現(xiàn)場定水平安全網(wǎng) 現(xiàn)場定 直角扣件 隨時供旋轉扣件 隨時供對接扣件 隨時供鍍鋅鋼絲 kg 隨時供 7.3 機具配備名 稱 單位 數(shù) 量 備 注架子扳手 把 24 搭設和拆除架子用力矩扳手 把

21、6 檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒鏈葫蘆 個 4 調整架子水平彎曲度8 質量保證8.1 構配件允許偏差符合現(xiàn)行行業(yè)標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130的規(guī)定。8.2 腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法8.3 扣件擰緊抽樣檢查數(shù)目及質量判定標準8.4 質量保證注意事項 腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業(yè)人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。 腳手架的驗收和日常檢查按照以下規(guī)定進行，檢查合格后，方允許使用或繼續(xù)使用：搭設完畢后；連續(xù)使用達6個月；施工中中途停止使用超過15天，在重新使用之前；在受到暴風或大雨、地震等強力因素作用之后；在使用過程中發(fā)現(xiàn)顯著變形、沉降、拆除桿件和

22、拉結及安全隱患存在的情況時。 操作架上嚴禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷載。 在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養(yǎng)工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、腳手板及安全網(wǎng)的使用情況，遇有問題及時解決。 外觀質量安全網(wǎng)總體顏色應當一致，每一立面安全網(wǎng)的顏色不得出現(xiàn)過大色差，安全網(wǎng)掛設必須緊湊，表面繃緊。腳手架鋼管顏色一致。9 安全施工措施9.1 材質及其使用的安全技術措施 扣件的緊固程度宜在4050N.m之間，并不大于65N.m，對接扣件的抗拉承載力為3kN。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣不小于100mm。 鋼管有嚴重

23、銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用，禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現(xiàn)象的扣件。 外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鋼絲、竹篾、塑料混用。 嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。 鋼管和扣件均要現(xiàn)場取樣送檢,合格后方可使用。9.2 腳手架搭設的安全技術措施 腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，頂板基礎的混凝土必須達到設計強度的75%以上才能施工。 搭設過程中劃出工作標志區(qū)，禁止行人進入，統(tǒng)一指揮、上下呼應、動作協(xié)調，嚴禁在無人指揮下作業(yè)。當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。 開始搭設立桿時應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定

24、后，方可根據(jù)情況拆除。 腳手架及時與結構拉結或采取臨時支頂，以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩(wěn)定。 腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設的高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。9.2.6 在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌。9.3 腳手架上施工作業(yè)的安全技術措施 結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全人員驗收合格后方可使用，任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 嚴格控制施工荷載，腳手板上不得集中堆放荷載，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。 結構施工時不允許三層同時作業(yè)，裝

25、修施工時同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層，臨時使用的懸挑腳手架同時作業(yè)層數(shù)不超過一層。 當作業(yè)層高出其下連墻件3.0m以上，且其上面尚無連墻件時應采取適當?shù)呐R時拋拉措施。 各作業(yè)層之間設置可靠的防護欄桿，防止墜落物體傷人。 定期檢查腳手架，發(fā)現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。9.4 腳手架拆除的安全技術措施 腳手架搭拆人員必須是經過考核的專業(yè)架子工，并持證上崗。連墻件應在位于其上的全部可拆桿件都拆除之后才能拆除。 拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據(jù)檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準備工作。 架體拆除前，必須察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地

26、面的設施等各類障礙物、地錨、攬風繩、連墻桿及被拆除架體各吊點、附件、電器裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。 拆除時應劃出作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或樹立警示標志，地面設專人圍護，禁止非作業(yè)人員進入。 拆除時統(tǒng)一指揮、上下呼應、動作協(xié)調，當解開與另一人有關的扣件時必須先告訴對方并得到允許，以防墜落傷人。 拆架時不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 每天拆架下班時，不應留下隱患部位。 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。 在拆除過程中，凡松開連接的桿、配件應及時拆除運走，避免誤扶、誤靠已松脫的桿件。拆除的桿、配件嚴禁向下拋擲，應吊至地面，同時做好配合協(xié)調工作，禁止單

27、人進行拆除較重桿件等危險性作業(yè)。 所有桿件和扣件在拆除時分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送至地面。 所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防止腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。 拆除的零配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢靠，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。 六級風以上（含六級）時停止拆除腳手架施工。10 文明施工要求根據(jù)腳手架施工的特殊性，結合公司職業(yè)健康安全管理手冊、程序文件，要求各施工人員在施工時必須做到：10.1 進入施工現(xiàn)場的人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)必須系好安全帶，穿好防滑鞋等，現(xiàn)場嚴禁吸煙。10.2 進入施工現(xiàn)場的人員要愛護場內的各種設施和標識牌。10.3 嚴禁酗酒人員上架

28、作業(yè)，施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧。10.4 腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業(yè)架子工，上崗人員定期體檢，體檢合格者方可發(fā)上崗證。凡有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適宜高空作業(yè)者，一律不得上腳手架操作。10.5 上架子作業(yè)人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。10.6 護身欄、腳手板、擋腳板、密目安全網(wǎng)等影響作業(yè)班組支模時，如需要拆改時，應由架子工來完成，任何人不得任意拆改。10.7 腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改時，須經技術部同意后由架子工操作。10.8 不準利用腳手架吊運重物；作業(yè)人員不準攀登架子上下作業(yè)面；不準推車在架子上跑動；塔吊起吊物體時不能碰撞和拖

29、動腳手架。10.9 不得將模板支撐、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。10.10 在架子上的作業(yè)人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和腳手板，以及扣件綁扎扣等所有架子部件。10.11 拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。10.12 腳手板使用時間較長，因此在使用過程中需要進行檢查，發(fā)現(xiàn)地基下沉、桿件變形嚴重、防護不全、拉結松動等問題要及時解決。10.13 要保證腳手架體的整體性，不得與施工電梯等一并拉結，不得截斷架體。10.14 施工人員嚴禁凌空拋擲桿件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑輪和繩索運輸，不得亂扔。10.15

30、 使用的工具要放在工具袋內，防止掉落傷人；登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。10.16 腳手架堆放場做到整潔、擺放合理、專人保管，并建立嚴格領料手續(xù)。10.17 施工人員做到活完料凈腳下清，確保腳手架施工材料不浪費。10.18 運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鋼絲要集中回收處理，應及時整理、檢查，按品種、分規(guī)格堆放整齊，妥善保管。10.19 六級以上(含六級)大風、大雪、大霧、大雨天氣停止腳手架作業(yè)。在冬期、雨期要經常檢查腳手板、斜道板、跳板上有無積雪、積水等物，若有則應隨時清掃，并要采取防滑措施。11 穩(wěn)定承載計算 11.1腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度

31、為 18 米，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.8 米；內排架距離墻長度為0.40米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150 米；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.2 米，水平間距4.50 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為單扣件；11.2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:2.000 kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2 層；11.3.風荷載參數(shù)本工程地處新疆烏魯木齊市，基本風壓為0

32、.4 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z為1.23，風荷載體型系數(shù)s為1.3；腳手架計算中考慮風荷載作用；11.4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.150；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):7；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2):0.038；11.5.地基參數(shù)立桿基礎底面面積(m2):0.25；地面廣截力調整系數(shù):0.40。 二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ1

33、30-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=2.0001.050/(2+1)=0.700 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.700=0.980 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)

34、圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1721.5002+0.100.9801.5002 =0.251 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1720.9801.5002 =-0.297 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.251106,0.297106)/5080.0=58.465 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 58.465 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N

35、/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.700 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.1431500.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.7001500.04/(1002.06105121900.0) = 1.593 mm；大橫桿的最大撓度 1.593 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001

36、第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3001.0501.500/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=2.0001.0501.500/(2+1) =1.050 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.050 = 1.728 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準

37、值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.7281.050/3 = 0.605 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.611106/5080.000=120.313 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =120.313 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分

38、配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.050 = 1.265 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1265.1001050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2.070 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.070 = 2.094 mm；小橫桿的最

39、大撓度為 2.094 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050.000/150=7.000與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.050/2=0.0

40、20 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3001.0501.500/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 2.0001.0501.500 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.0580.020+0.236)+1.41.575=2.582 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.8015.60 = 3.44

41、4；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.30 NG2= 0.30071.500(1.050+0.3)/2 = 2.126 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.15071.500/2 = 0.788 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50015.600 = 0.117 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.475 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷

42、載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2.0001.0501.5002/2 = 3.150 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 1.23 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：取值為1.3；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.41.231.3 = 0.448 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4N

43、Q= 1.26.475+ 1.43.150= 12.180 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.475+ 0.851.43.150= 11.519 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4481.500 1.8002/10 = 0.26 kN.m；六、立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 12.180 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：k

44、= 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.119 m；長細比 Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 12180.000/(0.186489.000)=133.917 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 133.917 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205

45、.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.519 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.119 m；長細比: L0/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：

46、f =205.000 N/mm2； = 11518.776/(0.186489.000)+259840/5080.000 = 177.794 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 177.794 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按規(guī)范條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.031 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.150 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0

47、.125 kN/m；Hs =0.1864.89010-4205.000103-(1.23.031+1.43.150)/(1.20.125)=70.771 m；按規(guī)范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 70.771 /(1+0.00170.771)=66.094 m；H= 66.094 和 50 比較取較小值。得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！按規(guī)范條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 =

48、 3.031 kN；活荷載標準值 ：NQ = 3.150 kN；每米立桿承受的結構自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.087 /(1.4 0.85) = 0.073 kN.m；Hs =( 0.1864.89010-4205.00010-3-(1.23.031+0.851.4(3.150+0.1864.8900.073/5.080)/(1.20.125)=64.793 m；按規(guī)范條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米： H = 64.793 /(1+0.00164.793)=

49、60.850 m；H= 60.850 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50.000 m，滿足要求！八、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.150 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m2；按規(guī)范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.410 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.410 kN；連墻件

50、承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l0/i = 300.000/15.800的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 8.410 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。立桿橫向水平桿直角扣件固定竹串片腳手板縱向水平桿由以上計算得到 Nl = 8.410小于雙扣件的抗滑力 12.800 kN，滿足要求！ 連墻件扣件

51、連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 64.000 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 160.000 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 0.400 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =46.075 kpa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 11.519 kN；基礎底面面積 ：A = 0.250 m2 。p=46.075 fg=64.000 kpa 。地基承載力滿足要求！十、腳手架配件數(shù)量匡算: 扣件式鋼管腳手架的桿件配備數(shù)量需要一定的富余量，以適應

52、構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據(jù)腳手架立桿數(shù)量按以下公式進行計算： L -長桿總長度(m)； N1 -小橫桿數(shù)(根)； N2 -直角扣件數(shù)(個)； N3 -對接扣件數(shù)(個)； N4 -旋轉扣件數(shù)(個)； S -腳手板面積(m2)； n -立桿總數(shù)(根) n=202； H -搭設高度(m) H=15.6； h -步距(m) h=1.8； la-立桿縱距(m) la=1.5； lb -立桿橫距(m) lb=1.05； 長桿總長度(m) L =1.1 15.60 (202 + 1.50 202/1.80 - 2 1.50/1.80)=6326.32；小橫桿數(shù)(根) N1 =1.1 (15.

53、60 /1.80 1/2 + 1) 202 = 1186；直角扣件數(shù)(個) N2 =2.2 (15.60 / 1.80 + 1) 202 = 4296；對接扣件數(shù)(個) N3 =6326.32 / 6.00 = 1055；旋轉扣件數(shù)(個) N4 =0.3 6326.32 / 6.00 = 317；腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 202-2) 1.50 / 1.05=314.29。根據(jù)以上公式計算得長桿總長6326.32m；小橫桿1186根；直角扣件4296個；對接扣件1055個；旋轉扣件317個；腳手板314.29m2。 普通型鋼懸挑腳手架 一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高

54、度為 18 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150 米；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù) 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3.60 米，水平間距4.5 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處新疆烏魯木齊市基本風壓為0.4 kN/m2

55、；風荷載高度變化系數(shù)z為1.23，風荷載體型系數(shù)s為1.3；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m2):0.150；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):7 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用14a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度 2.30 米。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數(shù)支撐數(shù)量

56、為:1；腳手架側立面圖鋼絲繩安全系數(shù)為:3.500；鋼絲繩與梁夾角為(度):60；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.20 m。 腳手架正立面圖二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷載標準值: Q=2.0001.050/(2+1

57、)=0.700 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.700=0.980 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1721.5002+0.100.9801.5002 =0.251 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1720.9801.5002 =-0.297 kN.m；

58、選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.251106,0.297106)/5080.0=58.465 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 58.465 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.700 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.1431500.04/(1002.06105121900.0)+0.9900.70015

59、00.04/(1002.06105121900.0) = 1.593 mm；大橫桿的最大撓度 1.593 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.500 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3001.0501.500/(2+1)=0.158 kN；活荷載標準值：Q=2.000

60、1.0501.500/(2+1) =1.050 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.158)+1.4 1.050 = 1.728 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.7281.050/3 = 0.605 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.611106/5080

61、.000=120.313 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =120.313 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205.000 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.050 = 1.265 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1265.10

62、01050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 121900.0) = 2.070 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.070 = 2.094 mm；小橫桿的最大撓度為 2.094 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1050.000/150=7.000與10 mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc

63、- 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.5002/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381.050/2=0.020 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3001.0501.500/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 2.0001.0501.500 /2 = 1.575 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.0580.020+0.236)+1.41.575=2.582 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計

64、算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.8015.00 = 3.312；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.30 NG2= 0.30071.500(1.050+0.3)/2 = 2.126 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.15071.500/2 = 0.788 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m

65、2)；0.005 NG4 = 0.0051.50015.000 = 0.112 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.338 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2.0001.0501.5002/2 = 3.150 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)

66、定采用： Uz= 1.23 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：取值為1.3；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.4500.7401.3 = 0.303 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.338+ 1.43.150= 12.016 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.338+ 0.851.43.150= 11.354 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1501.500 1.80

67、02/10 = 0.087 kN.m； 六、立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 12.016 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ：k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.119 m；長細比 Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5

68、.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 12016.000/(0.186489.000)=132.110 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 132.110 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.354 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.119

69、 m；長細比: L0/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 11354.400/(0.186489.000)+303030/5080.000 = 184.488 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 184.488 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！ 七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nl

70、w + N0風荷載標準值 Wk = 0.150 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 16.200 m2；按規(guī)范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.410 kN；連墻件 的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.410 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l0/i = 300.000/15.800的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4

71、.89 cm2；f=205.00 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 8.410 Ru9.269kN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。七、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環(huán)的拉力N為：N=RU=9269.323N。拉環(huán)強度計算公式為： =N/A f其中， f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)范所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環(huán)按2個截面計算的。拉環(huán)的應力不應大于50N/mm2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環(huán)最小直徑

72、 D=9269.34/(3.14250.002)1/2=10.9mm。實際拉環(huán)選用直徑D=12mm的HPB235的鋼筋制作即可。七、操作平臺安全要求:1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口；3.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗后才能松卸起重吊鉤；5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴

73、禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督。12、 腳手架搭設的勞動力安排 1、為確保工程進度的需要，同時根據(jù)本工程的結構特征和外腳手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要1520人，均有上崗作業(yè)證書。 2、建立由項目經理、技術負責人、施工員、安全員、班組負責人組成的管理機構，班組負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。 3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項目技術負責人的認可，方可進行施工作業(yè)，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。13、腳手架的檢查與驗收 鋼管落地腳手架、普通型鋼懸挑腳手架、型鋼懸挑卸料平臺 1、腳手架必須由持有效上崗證的專業(yè)技術人員搭設； 2、進行分段驗收和檢查，發(fā)現(xiàn)有不符合要求的應

74、迅速整改，并追究責任； 3、外腳手架分段驗收嚴格按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011第八節(jié)及JGJ59-2011中外腳手架檢查評分表，所列項目和施工方案要求的內容進行檢查。填寫驗收記錄單，并由搭設人員、安全員、施工員、項目經理簽證，方能交付使用。 4、架體內必須做到每層封閉(即進行隔離)，且不能大于4步。14、腳手架搭設安全技術措施 落地式腳手架、普通懸挑腳手架 1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯(lián)通大橫桿，形成避雷網(wǎng)絡，并檢測接地電阻不大于30。 2、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。 3、定期檢查腳手架，發(fā)

75、現(xiàn)問題和隱患，在施工作業(yè)前及時維修加固，以達到堅固穩(wěn)定，確保施工安全。 4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料篾混用。 5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業(yè)時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。 7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。 8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。 9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。 10

76、、結構施工時不允許多層同時作業(yè)，裝修施工時同時作業(yè)層數(shù)不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業(yè)層數(shù)不超過重層。 11、當作業(yè)層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當?shù)呐R時撐拉措施。 12、各作業(yè)層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。 13、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。 懸挑卸料平臺 1、搭設時用起重機械吊裝到相應位置后，將平臺與建筑物連接牢固不得滑動，將鋼絲繩與平臺連接平穩(wěn)后方可撤出其中機械。 2、平臺每天使用前必須對平臺的鋼絲繩，吊環(huán)輔設的腳手板等進行全面的檢查，發(fā)現(xiàn)問題必須及時處理。 2、平臺上裝料不得超過荷載并限載1噸，不得超長超過平臺50cm

77、，超高堆放材料不得超過防護欄桿。 3、平臺上的防護欄桿不得任意拆除。 4、起吊時必須設專人指揮，扶平穩(wěn)不能碰撞平臺，其他人員不得在平臺上逗留。 5、放物料時必須按規(guī)格品種堆放整齊，長短分開，不得混吊，并且不得在平臺上組裝和清理模板。 6、不得從上一層向下一層平臺上亂拋物料。 7、夜間施工平臺上必須保持足夠的照明。15、腳手架拆除安全技術措施 落地式腳手架、普通懸挑腳手架 1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據(jù)檢查結果，擬訂出作業(yè)計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業(yè)計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。 2、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志

78、，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。 3、拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)。 5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。 6、連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。 7、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。 8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源

79、線，以防觸電事故。 9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。 10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。 11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。 12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養(yǎng)。 13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。懸挑卸料平臺 拆除時先用起重機械吊住平臺必須牢固平穩(wěn)，然后撤出鋼絲繩，拆卸平臺與建筑物固定裝置，由起重機械吊裝離開建筑物。安全管理領導小組組 員 宋德寶組 員時 峰組 員 何奇昌組 長 麻 臻副組長王學軍副組長馬占榮