1、某學生公寓腳手架施工方案編制單位：編制人：審批人：編制日期：二0二年十二月十一日目錄一、工程概況二、編制依據三、方案選擇四、材料選擇五、勞動力安排六、搭設流程及要求七、搭設技術措施八、拆除安全措施九、質量檢測及驗收十、使用安全措施保障十一、腳手架計算書一、工程概況建筑平面尺寸56. 4m* 10. 8mo總建筑面積2890. 8m2,層高為2. 9m建筑層數為6層。建設場地平坦，四周無阻礙。工程基地為三 類，屬于非液化土地，無不良地質現象。地基土為粘性土，承 載力標準值為300kNm2。地下水位很低。二、編制依據建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社;建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社、

2、鋼結構設 計規范GB50017-2003中國建筑工業出版社；建筑結構荷載規范GB50009-2001中國建筑工業出版社；建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社;建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范MGJ130-2001中 國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范GB50010-2002中國建筑工業岀版社;建筑地基基礎設計規范GB50007-2002中國建筑工業出版 社；建筑施工安全檢查標準JGJ59-99中國建筑工業出版社三、腳手架方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時， 應充分考慮以下幾點：1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合 理。2、

3、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期 的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養 維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭 拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢 查標準要求，要符合江西省文明標化工地的有關標準。6、結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況, 綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：普通懸挑架1、鋼管落地腳手架，選用外徑48mm,壁厚3. 0mm,鋼材強度等級 Q235-A,鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬 彎，新用的鋼管要有出廠合格

4、證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣, 送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試 驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。2、本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產 廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格 應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處 最小距離不小于5伽。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用 舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗 滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。3、搭設架子前應進行保養，除銹并

5、統一涂色，顏色力求環境美 觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅 色。底排立桿、掃地桿均漆紅白相間色。4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5、安全網采用密目式安全網，網目應滿足2000B / 100cm2,做 耐貫穿試驗不穿透，1. 6X1. 8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足 環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產 許可證和質量合格證，以及由杭州市建筑安全監督管理部門發放的準 用證。6、連墻件釆用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構 (GB/T 700)中Q235A鋼的要求。五、腳手架的勞動力安排1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的

6、結構特征和外腳 手架的工程量，確定本工程外腳手架搭設人員需要20-30人，均有上 崗作業證書。2、建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理 機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。3、外腳手架的搭設和拆除，均應有項冃技術負責人的認可，方 可進行施工作業，并必須配備有足夠的輔助人員和必要的工具。六、腳手架搭設流程及要求落地腳手架搭設的工藝流程為：場地平整、夯實f基礎承載力實 驗、材料配備f定位設置通長腳手板、底座f縱向掃地桿f立桿f橫 向掃地桿f小橫桿f大橫桿(擱柵)f剪刀撐f連墻件f鋪腳手板f 扎防護欄桿f扎安全網。定距定位。根據構造要求在建筑物四角用尺量岀內、外立桿離墻

7、距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用小竹片點出 立桿標記；墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須鋪放平整, 不得懸空。在搭設首層腳手架過程中，沿四周每框架格內設一道斜支撐，拐 角除雙向增設，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉接后方可 拆除。當腳手架操作層高出連墻件兩步時，宜先立外排，后立內排。 其余按一下構造要求搭設。1、主桿基礎本工程腳手架地基礎部位應在回填土完后夯實，采用強度等級不 低于C15的混凝土進行硬化，混凝土硬化厚度不小于lOcmo地基承載 能力能夠滿足外腳手架的搭設要求(具體計算數據參閱腳手架計算 書)。2、立桿間距(1) 腳手架立桿縱距1.500m,橫距0.

8、 800m,步距1.800m；連墻桿 間距豎直3. 600m,水平4. 500m(即兩步三跨)；里立桿距建筑物0. 250mo(2) 腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立 桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500nmi以上，且要求相鄰 接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。(3) 立桿應設置墊木，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿 上，離底座20cm左右。(4) 立桿的垂直偏差應控制在不大于架高的1 / 400。3、大橫桿、小橫桿設置(1) 大橫桿在腳手架高度方向的間距1.800m,以便立網掛設，大 橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm。(2) 外架子按立桿與

9、大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿, 以形成空間結構整體受力。4、剪刀撐腳手架外測立面的兩端各設置一道剪刀撐，并應由底至頂連續設 置；中間各道剪刀撐之間的凈距離不應大于15m。剪刀撐斜桿的接長 宜采用搭接，搭接長度不小于lm,應采用不少于2個旋轉扣件固定。 剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或 立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。5腳手板、腳手片的鋪設要求(1) 腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm, 里外立桿應滿鋪腳手板，無探頭板。(2) 滿鋪層腳手片必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位， 不能滿鋪處必須采取有效的防護措施

10、。(3) 腳手片須用18鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固, 交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時 更換。6、防護欄桿(1) 腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網 封閉，且將安全網固定在腳手架外立桿里側。(2) 選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。(3) 腳手架外側必須設1. 2ni高的防護欄桿和30cni高踢腳桿，頂排 防護欄桿不少于2道，高度分別為0. 9m和1.3mo(4) 腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內 側設1. 2ni的防護欄桿和30cni高踢腳桿。7、連墻件(1) 腳手架與建筑物按水平方向4. 5m,垂直方

11、向3. 6m,設一拉結 點。樓層高度超過4m,則在水平方向加密，如樓層高度超過6m吋, 則按水平方向每6m設置一道斜拉鋼絲繩。(2) 拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角1米以內范圍按 垂直方向每3. 6米設一拉結點。(3) 拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大 小橫桿接點處。(4) 外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除 去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結，以確保外架安 全可靠。8、架體內封閉腳手架的架體里立桿距墻體凈距為200mm,如因結構設計的限制大于200nini的必須鋪設站人片，站人片設置平整牢(2) 腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用

12、腳手片或木板進行封閉。(3) 施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。七、腳手架搭設安全技術措施1、技術保障措施(1) 架子搭設完畢，用合格密目安全網鋪于架子的外圍及底部。(2) 鋼管與扌II件進場前應經過檢查挑選(選擇標準見本設計表3), 所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每 個螺栓的預緊力在40N m65 N m之間。(3) 架子搭設到10ni高度吋由架子搭設單位進行自檢；架子搭設完 畢后由搭設會同使用單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方 可投入使用。(4) 該腳手架作為建筑物裝飾作業時安全防護屏障及裝修時作業 平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、

13、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固 定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。(5) 腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證 的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手 架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除:主節點處橫、 縱向水平桿，連墻件。2、質量保障措施(1) 操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。(2) 技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技 術交底，并傳達至所有操作人員。(3) 腳手架必須嚴格依據本施工組織設計進行搭設，搭設時，技術人 員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。(4) 腳手架搭設完備，依據施工組織設計與

14、單項作業驗收表對腳 手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。3、安全保障措施(1) 操作人員必須持有登高作業操作證方可上崗。(2) 架子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落 工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安 全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。(3) 在架子上施工的各工種作業人中應注意自身安全(尤其是在 卸料平臺上的工作人員)，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨 意拆除安全防護裝置。(4) 雨、雪及六級以上大風等天氣嚴禁進行腳手架搭設、拆除工 作。(5) 應設專人負責對腳手架進行經常檢查和保修。A在下列情況下，必須對腳手架進行檢查

15、a在六級大風和大雨后b停用超過二個月，復工前。B檢查保修項冃a各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合施工組織 設計的要求；b扣件螺絲是否松動；C安全防護措施是否符合要求。(6) 在腳手架上進行電、氣焊作業吋，必須有防火措施和專人看護。(7) 腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。(8) 搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作 人員入內。1、鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯 通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于30Q。2、外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內，并做 好可靠的安全接地處理。3、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前

16、及時維修 加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。4、外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹 傻、塑料範混用。5、外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全 帶、穿防滑鞋。6、嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡 量使施工荷載內、外傳遞平衡。7、保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不 得截斷架體。8、結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗 收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手 架部件。9、嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2,確保較大安全儲備。10、結構施工時不允許多層同時

17、作業，裝修施工時同時作業層數 不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過重層。11、當作業層高出其下連墻件3. 6m以上、且其上尚無連墻件時, 應采取適當的臨時撐拉措施。12、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。13、腳手架立桿基礎外側應挖排水溝，以防雨水浸泡地基。八、腳手架拆除安全技術措施1、拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業 計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆 架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。2、拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地 而應設專人指揮，禁止非作業人員進入。3、拆架的高處作業

18、人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟 底防滑鞋。4、拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先拆拉桿、 腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按一步 一清原則依次進行。嚴禁上下同時進行拆架作業。5、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、 斜撐、剪刀撐時，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。6、連墻桿（拉結點）應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。7、拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人 有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。8、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，

19、應將拆除情況交 代清楚后方可離開。10、拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指 定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集 中回收處理。11、高層建筑腳手架拆除，應配備各良好的通訊裝置。12、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。13、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成 復崗后的人為事故。14、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴 禁夜間拆除。15、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防 止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。入、腳手架的質量檢查及驗收1）在腳手架基礎、分段措施完成之后，必須rh安全部、

20、技術部、工 程部、配屬隊伍等按照分段、部位、搭設和防護等項目進行檢查、驗 收，并填寫驗收單、合格后方可進行搭設或使用。2）腳手架的驗收和H常檢查按照以下規定進行，檢查合格后，方允 許投入使用或繼續使用。A、每搭設10ni高度；B、達到設計高度；C、剛搭設完畢后或連續使用達六個月；D、施工中途停止使用超過15天，在重新使用之前；E、在遭受暴風、大雨、大雪、地震等強力作用之后；F、在使用過程中，發現有顯著變形、沉降、拆除桿件和拉結以及其 它安全隱患存在的情況時。3）腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法見下頁表：項次項目技術要求允許偏差（mm）示意圖檢查方法及工具a墊板不晃動b立桿垂直度度垂直度

21、偏九、安全使用措施保障1、安全注意事項1）施工前必須進行安全技術交底，所有架子工必須持證上崗。2）搭設施工用的腳手架材料，必須把好材料質量關，不符合規定要 求的材料，嚴禁使用。3）腳手架必須隨著樓層的施工要求搭設，搭設時避開立體交叉作業， 并嚴格按施工方案及相應安全規范進行施工，控制好立桿的垂直度, 橫桿水平并確保節點符合要求。4）腳手架施工均布荷載結構不超過2.646KN/ni2,裝修步超過1. 96 KN/m2,必要時要分荷施工。5）施工過程中，應隨時觀察地基及腳手架的變化情況，大風雪后, 要觀察有無變化，發現問題及時處理。6）在施工過程中，遇有雷雨，鋼腳手板上施工人員應立即離去。2、未盡

22、事宜應嚴格按現行建筑安全操作規程進行。十、腳手架計算書鋼管落地腳手架一）*參數信息:1 腳手架參數雙排腳手架搭設高度因高度不同按最高的5#、6#高度41.05米（取42ni）作為計算依據，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的縱距為15米，立桿的橫距為0. 8米，大小 橫桿的步距為18米；內排架距離墻長度為0. 25米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為1根；采用的鋼管類型為48X3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件;取扣件抗滑承載力系數為0. 88；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6米，水平間距4.5米，采用扣件連接;連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3. 000

23、kN/m2；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數：2層；3 風荷載參數本工程地處湖南省長沙市，基本風壓為0. 45 kN/m2；風荷載高度 變化系數-為154,風荷載體型系數風荷載體型系數g計算如下：腳手架的擋風系數取0. 097；密目安全網的擋風面積取圍擋面積 的 50%；擋風面積:An二 1.80X 1. 5 X (1-0.097) X 0. 5+1. 80 XI. 5 X0. 097=1.48迎風面積:Aw二 1. 80X1.5=2.7擋風系數：(i)=1.2X (1. 193/2. 175)=0. 658體型系數(按開洞墻):M二1. 3X0. 658=0. 856Us 為0. 65

24、；腳手架計算中考慮風荷載作用4. 靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m2) :0. 1248；腳手板自重標準值(kN/m2) :0. 300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0. 150；安全設施與安全網(kN/m2) :0. 005；腳手板鋪設層數:5；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板 擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m2) :0. 03&5 地基參數地基土類型:地下室面板；設計承載力標準值(kpa) :350. 00；立桿基礎底面面積(m2) ：0. 25；地基承載力調整系數:1.00o落地架側立面圖單立桿落地架腳手架正立面圖二) 、大橫桿的計

25、算：按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5. 2. 4 條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫 桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計 算大橫桿的最大彎矩和變形。1 均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=O. 038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2二0.3X0. 8/(1 + 1)二0. 12 kN/m ；活荷載標準值：Q二3X0. 8/(1+1)二1. 2 kN/m；靜荷載的設計值：q產 1 2X0. 038+1. 2X0.12=0. 19 kN/m；“2吹八】切$7 117如廣支座最大彎距為 M2max= -0.

26、10X0. 19X 1. 52-0. 117X 1. 68X 1.52=-0. 485 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：o 二Max (0 . 4 1 2 X 106, 0 . 485 X 106) /50 80二95. 472 N/mrn2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 95. 472 N/mm2小于 大橫桿的抗 壓強度設計值f=205 N/mm2,滿足要求！3 撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下:阿需心90牆其中：靜荷載標準值：q尸P】+P2二0. 038+0. 12二0158 kN/m；活荷載標準值：q2= Q =1.2 kN/m；最

27、大撓度計算值為：V= 0. 677X0. 158X 15007(100X2. 06X 105X 121900) +0. 990X1. 2X 15007(100X2. 06X105X 121900)二 2. 611 mm；大橫桿的最大撓度2. 611 mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150 mm與 10 mm,滿足要求!三) 、小橫桿的計算：根據JGJ130-2001第5. 2. 4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和 撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值 作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1 荷載值計算大橫桿的自重標準值：P1二0.

28、038X 1.5二0. 058 kN；腳手板的自重標準值:P2=0. 3X0.8X1.5/(l+l)=0. 180 kN；活荷載標準值:Q=3X0.8X1.5/(l+l)二1.800 kN；集中荷載的設計值：P二 1.2X (0.058+0. 18)+14 XI. 8 = 2. 805、r r(J!.J 1111111!.LuL/2ub小橫桿計算簡圖2 強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準 值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：%訶/8Mqmax = 1. 2X0. 038X0. 878 = 0. 004 kN. m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下：” P

29、IMpmax 二 2. 805X0. 8/4 = 0.561 kN. m ； 最大彎矩 M= Mq3,ax + Mpmax = 0. 565 kN. m；最大應力計算值 o =M/W = 0.565X1075080=111. 163 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =111. 163 N/mm2小于 小橫桿的抗壓 強度設計值205 N/mm2,滿足要求！3 撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計 值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：Vqmax=5 X 0. 038 X 8007 (384 X 2. 06 X 105 X 121900)二

30、 0. 008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P 二 pi + P2 + Q 二 0 058+0.18+1. 8 = 2. 038 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：JZPp 48ElVp喚二 2037. 6X800/(48 X2. 06X 105X 121900) = 0. 866 mm ； 最大撓度和 V 二 Vqmax + Vpmax = 0. 008+0. 866 = 0. 874 mm； 小橫桿的最大撓度為0.874 mm小于小橫桿的最大容許撓度800/150=5. 333與0 mm,滿足要求!四) 、扣件抗滑力的計算：按規范表5. 1. 7,直角、旋轉單扣件承載

31、力取值為8. OOkN,按照扣 件抗滑承載力系數0. 88,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 7. OOkNo縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計 算(規范5. 2. 5):R W Rc其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取7. 00 kN；R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:Pi二0.038XI. 5X1/2二0.029 kN；小橫桿的自重標準值：P2二0. 038X0. 8/2=0.015 kN；腳手板的自重標準值:Pb = 0.3X0. 8X1. 5/2=0. 18 kN；活荷載標準值：Q 二 3X0.8X1.5 /2 二 1.8 kN

32、；荷載的設計值:R=1.2X (0. 029+0. 015+0. 18)+1. 4X1. 8=2. 789 kN；R 7. 00 kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五) 、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值(kN),為0. 1248No 二0. 1248+(1. 50X 1/2) X0. 038/1. 80 X42 二 5.907；(2) 腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3Ng2= 0. 3X5X1. 5X (0. 8+0. 2)/2 = 1. 125 kN；(

33、3) 欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0. 15血二 0. 15X5X1. 5/2 二 0. 562 kN；(4) 吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2) ； 0. 005NG4 二 0. 005X 1. 5X42 二 0. 316 kN；經計算得到，靜荷載標準值Ng 二Ngi+Ng2+Ng3+Ng4 二 7. 91 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值Nq二 ；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo -基本風壓(k/m2),按照建筑結構荷載規范(GB50009-200

34、1)的規定采用:Wo 二 0. 45 kN/m2；IL -風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Us -風荷載體型系數：取值為0. 645；經計算得到，風荷載標準值Wk = 0. 7 X0. 45X1X0. 645 二 0. 203 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 12Ng+14Nq二 1.2X7.9H 1.4X3. 6= 14. 512kN； 考慮風荷載吋，立桿的軸向壓力設計值為N = 1. 2 Ng+085X1.4Nq = 1.2X7.91+ 0. 85X1.4X3. 6=13.776 kN；風荷載設計值產生的立桿段

35、彎矩Mw為Mw = 0. 85 X1.4WkLah2/10 =0. 850 XI. 4X0. 203X1. 5X1.8710 二 0. 118 kN.m；六) 、立桿的穩定性計算：不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為：(jsA立桿的軸向壓力設計值:N二14.512 kN；計算立桿的截而回轉半徑：i二1. 58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表533得：k二1.155 ； 當驗算桿件長細比時，取塊L0；計算長度系數參照扣件式規范表得:u = 1.5 ；計算長度，由公式L = kX u Xh確定：10 = 3. 118 m；長細比L0/i二197 ；軸心受壓立桿的穩定系數b由長細比lo/i

36、的計算結果查表得 到：4)= 0. 186 ；立桿凈截面面積：A = 4. 89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W = 5. 08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值:f二205 N/mm2；a 二 14512/(0. 186X489) = 184.01 N/mm2；立桿穩定性計算o二184.01 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計 值f二205 N/mm2,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式一佇如S扯 w Ly J立桿的軸心壓力設計值：N二13. 776 kN；計算立桿的截面回轉半徑：i二1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5. 3. 3得:k= 1.155 ；計算長度系

37、數參照扣件式規范表得:u = 1.5 ；計算長度，由公式lo二kuh確定：lo二3. 118 m；長細比：L()/i 二 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數A由長細比lo/i的結果查表得到:6 二 0. 186立桿凈截面面積：A二4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩):W二5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2；o = 13776/(0. 186X489)+117504. 23/5080 = 191.26 N/mm2；立桿穩定性計算0 = 191. 26N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f二205 N/mm2,滿足要求!七) 、最大搭設高度的計算:按規范5. 3.

38、 6條不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封 閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：H 如上+ 1仙)構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：Ng2k Ng2+Ng：；+Ng4 二2. 003 kN；活荷載標準值：Nq = 3. 6 kN；每米立桿承受的結構自重標準值:Gk二0. 125 kN/m；Hs =0. 186X4. 89X10_4X205X10 -(1. 2X2. 003+1. 4X3. 6)/(1.2X. 125)二58. 15 m；按規范條腳手架搭設高度乩等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米:/=1 J 14-0.001/,H二 58. 15 /(1

39、+0. 001X58. 15)=55.9 m；H二55.9和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度 限值H二50m。腳手架單立桿搭設高度為42m,小于H,滿足要求！按規范5. 3. 6條考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：” 如-1.2%+0 85x1.4(Ng+妬皿/爐)構配件自重標準值產生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：Ng2K Ng2+Ng3+Ng4 = 2. 003 kN；活荷載標準值:Nq二3. 6 kN；每米立桿承受的結構自重標準值:Gk二0. 125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩：Mwk=Mw / (1.4X0

40、. 85)二 0. 118 /(1.4 X 0. 85)二 0. 099 kN. m；Hs =( 0. 186X4. 89X 10-4X205X 10 -(1. 2X2. 003+0. 85X 1. 4X(3. 6+0. 186 X 4. 89 X 100 X 0. 099/5. 08) / (1. 2 X 0. 125)=49.4 m；按規范條腳手架搭設高度乩等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：UH=1 J 14-0.001/,H = 49.4 /(1+0. 001X49. 4)=47. 07m；H二47. 07和50比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值H二47 ni。腳手

41、架單立桿搭設高度為42叫小于H,滿足要求！八) 、連墻件的計算：連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：N,二 Nlw + No 風荷載標準值wk二0. 203 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風而積Aw = 16.2 m2； 按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向 力(kN), No二 5. 000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計値(kN),按照下式計算：N)w 二 1.4XWkXAw 二 4. 608 kN；連墻件的軸向力設計值N. = Ns + No= 9. 608 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：n二 e a f其中4)-軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比10

42、/i = 200/15. 8的結果查表得到二0.966, 1為內排架距離墻的長度；又： A 二 4. 89 cm2； f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf二0. 966X4. 89X 10_4X205X 103 二 96. 837 kN；N二9. 608 i Jr1111 . Jr圖2大橫桿設計荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2. 強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合c跨中最大彎距計算公式如下：心 0.0昭廠+0.咖畀跨中最大彎距為Mt二0. 08X0. 184X 1. 52+0. 10X1. 68X 1. 52 =0.411 kN. m；支座最大彎距計算公式如下：Mg

43、0.10-0.117支座最大彎距為 M2max= -0. 10X0. 184X 1.5 -0. 117X 1. 68X 1. 52二-0. 484 kN. m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：o =Max (0. 411X 10： 0. 484 X106) /4490=107. 795 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為。二107. 795 N/mn?小于 大橫桿的抗 壓強度設計值f=205 N/mm2,滿足要求！3. 撓度驗算：最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:max= 0.677100EZ其中:靜荷載標準值：qi= Pi+P2=0. 033+0.12=0

44、.153 kN/m；活荷載標準值：q尸Q二12 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0. 677X0. 153X 15004/(100X2. 06X 105X 107800)+0. 990X1. 2 X 15007 (100 X 2. 06 X 105X 107800)二 2. 945 mm；大橫桿的最大撓度2. 945 mm小于大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與 10 mm,滿足要求！三、小橫桿的計算：根據JGJ130-2001第5. 2. 4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和 撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值 作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算

45、小橫桿的最大彎矩和變形。1 荷載值計算 大橫桿的自重標準值：P1二0. 033X 1.5二0. 05 kN；腳手板的自重標準值:P2=0. 3X0.8X1.5/(14-l)=0. 180 kN；活荷載標準值:Q=3X0.8X1.5/(l+l) =1.800 kN；集中荷載的設計值：P=l. 2X (0. 05+0. 18)+1. 4 XI. 8 = 2. 796 kN；p小橫桿計算簡圖2. 強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準 值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax 二 1. 2X0. 033X0. 82/8 二 0. 003 kN. m；集中

46、荷載最大彎矩計算公式如下：M亦=皿卩祁=2. 796X0. 8/4 = 0. 559 kN. m ；最大彎矩 M二 Mq問 + Mpmax 二 0. 562 kN. m；最大應力計算值。=M / W = 0. 562 X 1074490=125. 253 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力。=125. 253 N/mm2小于 小橫桿的抗壓 強度設計值205 N/mm2,滿足要求！3. 撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和;小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:5384/v qmax=5 X 0. 033 X 8007 (384 X 2. 0

47、6 X 105X 107800) = 0. 008 mm ；大橫桿傳遞荷載 P 二 pi + P2 + Q 二 0. 05+0.18+1. 8 = 2. 03 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:PP48E1vpmax = 2 0 2 9 . 95 X 8003 /(48 X2. 06X 105X 107800) - 0. 975 mm ；最大撓度和 v = v qmax + v praax 二 0. 008+0. 975 二 0. 983 mm； 小橫桿的最大撓度為0. 983 mm小于小橫桿的最大容許撓度 800/150=5. 333與 10 mm,滿足要求！四、扣件

48、抗滑力的計算：按規范表5. 1. 7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8. OOkN,按照扣 件抗滑承載力系數0. 88,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為 7. 04kNo縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計 算(規范5. 2. 5):R W R(.其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，取7. 04 kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1 = 0. 033X1.5X1/2=0. 025 kN；小橫桿的自重標準值：p2二0. 033X0. 8/2=0.013 kN；腳手板的自重標準值：Pb = 0.3X0. 8X1. 5/2=0. 18 kN；

49、活荷載標準值：Q = 3X0.8X1.5 /2 = 1.8 kN；荷載的設計值:R=1.2X (0. 025+0. 013+0. 18)+1. 4X1. 8=2. 782 kN；R 7. 04 kN,單扌II件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、腳手架立桿荷載的計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準 值包括以下內容：(1) 每米立桿承受的結構自重標準值，為0. 1248kN/mNC1= 0. 1248+(1. 50X1/2) X0. 033/1. 80 X21. 00 二 2. 912kN；(2) 腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0. 3kN/m2 血二 0

50、. 3X5X1. 5X (0. 8+0. 2)/2 = 1. 181 kN；(3) 欄桿與擋腳手板自重標準值;采用欄桿、竹笆片腳手板擋板， 標準值為0. 15kN/mNG3 二 0. 15X5X1.5/2 二 0. 562 kN；(4) 吊掛的安全設施荷載,包括安全網;0. 005 kN/m2NG4 = 0. 005X 1.5X21 = 0. 158 kN；經計算得到，靜荷載標準值Ng 二Ngi+Ng2+Ng3+Ng4 = 4. 813 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值Nq二 ；風荷載標準值按照以下公式計算其中W。基

51、本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范 (GB50009-2001)的規定采用：Wo 二 0. 45 kN/m2；Uz -風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范 (GB50009-2001)的規定采用:IL二 1.54 ；IL -風荷載體型系數：取值為0. 856；經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7 X0. 45X1. 54X0. 856 二 0.415 kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 12Ng+14Nq二 1.2X4.813+ 1.4X3. 6= 10.816 kN； 考慮風荷載吋，立桿的軸向壓力設計值為N = 1. 2 Ng+085X1. 4Nq

52、 二 + 0. 85X1.4X3. 6=10. 06 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩Mw為Mw = 0. 85 X1.4WkLah2/10 =0. 850 X 1. 4X0. 415 X 1. 5X1.8710 二 0. 24 kN.m；六、立桿的穩定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為:立桿的軸向壓力設計值：N二10.816 kN；計算立桿的截面冋轉半徑：i二159 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3. 3得:k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊10；計算長度系數參照扌II件式規范表得:u二1.5 ； 計算長度，由公式1。二kX U Xh確定:10二3. 1

53、18 m； 長細比L0/i = 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數由長細比L/i的計算結果查表得到： 二 0. 188 ；立桿凈截面面積:A = 4. 24 cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩）:W 二 4. 49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值:：f =205 N/mm2； o 二 10816/(0. 188X424)=135. 69 N/mm2；立桿穩定性計算。=135. 69 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2,滿足要求！考慮風荷載吋，立桿的穩定性計算公式八竺如助立桿的軸心壓力設計值:N = 10. 060 kN；計算立桿的截面回轉半徑:i = 1. 59 cm；計算

54、長度附加系數參照扣件式規范表得:k=l. 155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5. 3.3得:H = 1.5 ； 計算長度,由公式lo = kuh確定:lo = 3. 118 m；長細比：Lo/i 二 196 ；軸心受壓立桿的穩定系數由長細比lo/i的結果查表得到:4)二 0. 188立桿凈截面面積：A = 4. 24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩):W = 4. 49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值:門二205 N/mm2；o 二 10060. 11/(0. 188X424)+240153. 14/4490 二 179. 692 N/mm2；立桿穩定性計算。二179. 692 N/mm2

55、小于立桿的抗壓強度設計值f = 205 N/mm2,滿足要求！七、連墻件的計-=J連墻件的軸向力設計值應按照下式計算:N】二 Nlw + No風荷載標準值Wk二0. 415 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風而積Aw = 10.8 m2； 按規范條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向 力(kN), No二 5. 000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算：Niw 二 1.4XWkXAw 二 6.279 kN；連墻件的軸向力設計值Ni = Ns + No= 11.279 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf 二 e a f其中e -軸心受壓立桿的穩定

56、系數；由長細比1/1 = 250/15.9的結果查表得到4）二0.958,1為內排架距離墻的長度；乂： A = 4. 24 cm2； f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為2二0. 958X4. 24X 10X205X 103 =83. 269 kN；N, = 11.279 Ru=13. 674KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環強度計算鋼絲拉繩（斜拉桿）的軸力&的最大值進行計算作為拉環的拉力N, 為N=Ru=13. 674kN鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉環的強度計算公式為其中f為拉環受力的單肢抗剪強度，取f = 5ON/mm2；所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿）的拉

57、環最小直徑D二（13674X4/3. 142X50) 1/2 二 19mm；十二、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=0. 112 kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為:其中f為拉環鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規范10. 9.8條f二 50N/mm2；所需耍的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D二112. 483X 4/(3. 142X50X2)1/2 =1. 197 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上錨固長度。2水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固

58、強度計算如下:錨固深度計算公式:其中N-錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 0. 112kN；d -樓板螺栓的直徑，d = 16mm；fb-樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1. 43N/mm2；f-鋼材強度設計值，取215N/mm2；h-樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到h要大于112. 483/(3. 142X16X1. 43)=1. 565mm。螺栓所能承受的最大拉力F二1/4X3. 14X162X215X10_3=43. 21kN螺栓的軸向拉力20. 112kN小于螺栓所能承受的最大拉力F二43206kN,滿足要求！3水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部

59、承壓計算如T：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：N如-與九4其中N錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力,N = 9. 658kN；d 樓板螺栓的直徑，d二16mm；b 樓板內的螺栓錨板邊長，b二5Xd二80mm；foe -混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0. 95fc二 14. 3N/mm2；經過計算得到公式右邊等于88. 64 kN,大于錨固力N=9. 66 kN , 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！5、腳手架的防護1）腳手架底部采用夾板全封閉，屋面外腳手架滿鋪鋼筋網。將 在各棟樓四周設置懸挑防護蓬。架體與建筑物的空隙采用水平兜網防 護，底層和操作面外架設置踢腳板，擋腳板高度為ISOmn

60、io腳手架外 架立面采用密冃式安全網，以防止施工垃圾及粉塵對首期業主正常生 活產生影響，水平方向作業層按結構進度滿鋪鋼筋網片腳手板并綁扎 牢固，并搭設斜道。斜道腳手板應設置防滑條，間距不應大于30cm。2）為保證施工人員進出施工現場時安全，防止高空墜物傷人，特 設置安全通道。安全通道采用鋼管架支撐，上部滿鋪竹桿及防護網以 防止墜物。3）其余臨時作業面通道必須搭設防護棚。防護棚搭出5m,其支 撐是靠支在外架上的鋼管，在鋼管上鋪設七夾板和安全網。其搭設示 意如下圖所示：預埋鐵件防護棚下按照要求設置防雨棚，防雨棚采用噴漆鍍鋅鐵皮固定于木夾板上。常田(Z)碗鳥址阱滬吃仟Ft (二)虞面鋸尼竊址忻卩芒桿FTS (JS)通遏U址昉滬吃桿室內樓層(屋面)、樓梯、洞口及通道的臨邊防護詳附圖