1、鋁合金模板施工方案編 制： 初 審： 審 核： 批 準： 中海鹿丹名苑A區（1-4棟）總承包工程項目部二一五年十一月三十日目 錄第一節 工程概況1第二節 鋁合金模板工程施工1一. 施工說明1二. 施工準備2 1. 材料準備2 2. 人員準備2 3. 技術準備2 4. 作業條件準備2 5. 施工計劃3三. 鋁合金模板施工工藝3 1. 施工流程3 2. 模板安裝3 3. 澆筑混凝土前需檢查的項目10 4. 混凝土澆筑期間的維護工作10 5. 模板的拆除11 6. 施工注意事項13第三節 模板質量缺陷和防治措施13第四節 質量技術措施16一. 模板垂直度控制16二. 頂板模板標高控制16三. 模板的

2、變形控制16四. 窗洞口模板17五. 與安裝配合17第五節 鋁模節點照片18第六節 職業健康及安全施工管理21一. 一般要求21二. 模板施工的安全要求22三. 應急預案23 1. 緊急設施準備23 2. 成立現場緊急工作組24 3. 應急響應24 附 鋁模板計算書26第一節 工程概況工程概況工程名稱：中海鹿丹名苑A區（1-4棟）總承包工程建設地點：廣東省深圳市羅湖區濱河路1005號建設單位：深圳市毅駿房地產開發有限公司設計單位：深圳市筑博工程設計有限公司施工單位：深圳市鵬城建筑集團有限公司監理單位：深圳市中行建設監理有限公司 本工程位于深圳市福田區濱河大道南側，場地北側為濱河大道，北臨建鹿丹

3、大廈和海關小區，南側為海關巡防道路和深圳河，西側為規劃公交車站和初雨調節池，東側為鹿苑小區。本工程總共有四棟樓，1棟為超高層住宅，層數為39層,建筑高度119.65米；2棟為超高層住宅，層數為39層,建筑高度119.65米；3棟為超高層住宅，層數為37層,建筑高度113.65米;4棟為超高層住宅，層數為37層,建筑高度113.65米，結構類型采用鋼筋混凝土剪力墻結構。本工程屬于一類高層建筑，耐火等級為一級，設防烈度為6度。地下室防水等級為二級，局部一級。第二節 鋁合金模板工程施工一. 施工說明本工程1#、2#、3#、4#樓三層及以上的標準層結構（層高3.0m）梁、板、柱、墻模板擬采用鋁合金模板

4、系統。鋁合金模板系統具有模板安裝、拆模施工方便，平整度、垂直度、砼成型基本可達到清水模板砼效果。模板周轉次數可達300次。鋁合金模板系統是建設部推廣的節能、環保產品。相對于傳統作業的膠合模板，鋁合金模板具有以下的特點：1)利于環保，節約木材，保護森林；2)模板可多次再利用，良好的表面成形；3)尺寸誤差最小；4)雜物較少，易于堆放；5)施工產生的垃圾少，利于文明施工。二. 施工準備1. 材料準備本工程1#、2#、3#、4#樓主體結構分一個批次施工，配備4套鋁模，每套鋁模為一個標準層的模板，每套鋁模用于一個塔樓的結構施工。主要材料計劃表序號材料名稱單位數量1鋁合金模板m2165002可調支頂根16

5、5003飛鏢子彈套3300004螺桿根165005套管米130006膠杯個300007其他工具套四套說明：模板主系統為一套；支撐系統及早拆頭：樓板底配3套；梁底4套；飄臺、飄窗6套。2. 人員準備每個施工班組配備45人施工一棟，一個施工批次施工四棟，所以配備鋁模工人共計180人。所有工人在施工前進行半個月的培訓，培訓完成后在施工現場進行模板試拼，工藝水平合格后才能正式上崗作業。3. 技術準備1）根據工程結構形式、合同工期要求，對塔樓施工部位進行設計，編寫操作工藝要求及注意事項。2）模板備料：按照模板設計圖進行材料準備。3）根據模板設計要求，向班組進行安全、技術交底。4）測量放線：樓面砼澆注完成

6、后，投測主要控制線，所有柱邊線全部在樓面上放出，樓層標高線引測在柱鋼筋對角線上或鋼管立桿上；模板安裝前，必須復核樓層的標高及主要控制軸線。4. 作業條件準備1）模板安裝前，必須涂刷脫模劑。2）樓層主要控制軸線及標高點引測已完成，并通過復核。3）墻、柱鋼筋綁扎完畢，水電管及預埋件已安裝，并通過驗收。5. 施工計劃按12月15日開始施工二層墻柱三層梁板，具體計劃如下：部位計劃工期備注2層墻柱3層梁板8天鋁合金模板3層墻柱4層梁板7天鋁合金模板4層墻柱5層梁板6天鋁合金模板5層墻柱6層梁板6天鋁合金模板6天鋁合金模板30層墻柱39層梁板7天鋁合金模板說明：a、如遇到施工懸挑外架工字鋼的樓層時，需相應

7、增加施工工期3天。 b、其他因停電、雨季臺風等需延誤的工期不計算在內。三. 鋁合金模板施工工藝1. 施工流程放墻柱位線標高抄平安裝墻柱模板安裝梁模板安裝樓板模板檢查垂直度檢查平整度檢查銷子是否正確地楔入移交綁扎鋼筋墻柱加固混凝土澆筑2. 模板安裝(1) 安裝模板初始安裝模板時，可把50mm x 18mm的木條用釘子固定在混凝土面上直到外角模內側，以保證模板安裝對準放樣線。所有模板都是從角部開始安裝，這樣可使模板保持側向穩定。安裝模板之前，需保證所有模板接觸面及邊緣部已進行清理和涂油。當角部穩定和內角模按放樣線定位后繼續安裝整面墻模。為了拆除方便，墻模與內角模連接時銷子的頭部應盡可能的在內角模內

8、部。封閉模板之前，需在墻模連接件上預先外套PVC 管，同時保證套管與墻兩邊模板面接觸位置要準確，以便澆注混凝土后能收回對拉螺絲。當外墻出現偏差時，必須盡快調整至正確位置，只需將外墻模在一個平面內輕微傾斜，如果有兩個方向發生垂直偏差，則要調整兩層以上，一層調整一個方向。不要嘗試通過單邊提升來調整模板的對齊。(2) 墻柱板的安裝 安裝墻柱模板有兩種方法，即“雙模”及“單模”安裝。外圍墻體和大面積區域通常采用雙模法安裝，中間間墻等小面積區域采用單模法安裝。1）在“雙模安裝”方法，即成對的模板先用對拉螺絲和銷子連接，后一組模板用銷子、楔子與前一組相連。其優點：沒有重復性工作；兩個裝配工可以始終在墻模板

9、兩邊交流，避免了盲目操作。2）單模安裝較之雙模安裝的優點：單邊模板閉合成方形空間，有錯誤時調整單面模板比調整雙面模板要方便。若鋼筋擋住對拉螺絲，因為可以看見，所以易于糾正，不耽誤模板安裝。當模板封閉時，能夠第一時間開始樓板模的安裝。3）要特別注意電梯井處，因為其四周的模板必須正確地安裝在下層的平模外圍護板上，保證平模外圍護板水平以不影響電梯井的垂直度。然而，對面與它配合的模板所在的混凝土可能不平，如果有的地方混凝土太高，則它可能影響電梯井四邊的校準所以必須鏟除超出允許的水平范圍。必須確保砼特別是鋼筋不因過量或疏忽使用脫模劑而造成污染。墻的端部和門洞開口處模板應用木條定位在混凝土板上，墻模板需要

10、用穿線保持直線并且用木板定位在混凝土地板以擠緊其底部；進行這些操作時，也需要用鉛垂檢查門洞開口部的垂直度，如有可能，門洞處安裝定位工具。墻柱模板的傳遞及安裝用鋼筋頭固定轉角位置電梯井墻模板的安裝樓層墻模板的安裝(3) 安裝板模安裝墻頂邊模和梁角模之前，在構件與砼接觸面處涂脫模劑。墻頂邊模和邊角模與墻模板連接時，應從上部插入銷子以防止澆筑期間銷子脫落。安裝完墻頂邊模，即可在角部開始安裝板模，必須保證接觸邊已涂脫模劑。在大多數情況下，板梁用于支撐板模。可預先按板模布置圖組裝板支撐梁。用132mm 銷子和350mm 的梁模連接件將板梁組合件中的DP 同相鄰的兩個板支撐梁連接起來。把支撐桿朝橫梁方向安

11、裝在預先安裝好的橫梁組件上，當拆除支撐桿時這可保護其底部。用支撐桿提升橫梁到適當位置。通過已在角部安裝好的板模端部，用銷子將梁和板模連接。保證安裝之前板支撐梁邊框已涂脫模劑。每排第一塊模板已與墻頂邊模和支撐梁連接。第二塊模板只需與第一塊板模相連，（通常兩套銷子就已足夠）。第二塊模板不與橫梁相連是為了放置同一排的第三塊模板時有足夠的調整范圍，把第三塊模板和第二塊模板聯接上后，把第二塊模板固定在橫梁上。用同樣的方法放置這一排剩下的模板。可以同時安裝許多排，鋪設鋼筋之前在頂板模面上完成涂油工作。頂板安裝完成以后，應檢查全部模板面的標高，如果需要調整則可在支撐桿底部加墊塊調整水平度。梁板模板的安裝樓板

12、龍骨安裝樓板模板的安裝(4) 安裝平模外圍護板和細部構件在有連續垂直模板的地方，如電梯井、外墻面等，用平模外圍護板將樓板圍成封閉的一周并且作為上一層垂直模板的連接組件。下一層澆注混凝土以后，上一次平模外圍護板都是必須安裝的，一個用以固定在前一層未拆的模板上，另一個固定在墻模的上部圍成樓板的四周。澆筑砼后保留上部平模外圍護板，作為下層墻模的起始點。平模外圍護板與墻模板連接：安裝平模外圍板之前確保已清潔和涂油。在澆筑期間為了防止銷子脫落，銷子必須從墻模下邊框向下插入到平模外圍護板的上邊框。平模外圍護板上開26mm x 16.5mm 的長形孔，澆筑之前，將M18的低碳鋼螺栓安裝在緊靠槽底部位置，這些

13、螺栓將錨固在凝固的砼里。澆筑后，如果需要可以調整螺栓來調節平模外圍護板的水平度，這也可以控制模板的垂直度。平模外圍護板的定位：用吊線來檢查平模外圍護板的定位：直的平模外圍護板可以保證下一層墻模的直線度。對齊平模外圍護板方法：用帶PVC 套管的橫拉桿固定堅直鋼楞，且以后用于安裝工作臺。在兩個平模外圍護板的交接處，利用B.K.S.（固定在護板下冀緣的上部）以保證連接處平齊。(5)待單支撐調整完成后，安裝水平橫桿，在H+200位置用水平桿將單支撐拉接一體。陽臺吊模的安裝飄窗反梁吊模的安裝水電預留洞口安裝3. 澆筑混凝土前需檢查的項目1）所有模板應清潔且涂有合格脫模劑。2）確保墻模按放樣線安裝。3）檢

14、查全部開口處尺寸是否正確并無扭曲變形。4）檢查全部水平模（頂模和梁底模）是水平的。5）保證板底和梁底支撐桿是垂直的，并且支撐桿沒有垂直方向上的松動。6）檢查墻模和柱模的背楞和斜支撐是否正確。7）檢查對拉螺絲、銷子、楔子保持原位且牢固。8）把剩余材料及其它物件清理出澆筑區。9）確保懸掛工作平臺支撐架可靠固定在混凝土結構上。4. 混凝土澆筑期間的維護工作混凝土澆筑期間至少要有兩名操作工隨時待命于正在澆筑的墻兩邊檢查銷子、楔子及對拉螺絲的連接情況。銷子、楔子或對拉螺絲滑落會導致模板的移位和模板的損壞，受到這些影響的區域需要在拆除模板后修補。澆筑期間注意事項：1）由于振動引起銷子/楔子脫落。2）由于振

15、動引起橫梁/平模支撐頭相鄰區域的下降滑移。3）保證特殊區域全部的支撐完好，特別是墻模、柱模、梁模及其支撐不能移位。4）窗口開口處等位置混凝土有無溢出。5. 模板的拆除(1) 拆除模板進度 根據本工程的進度要求，及依據GB 50204早拆模規范(附北京市地方標準)，按如下所示時間來拆除各部位模板：1）12小時后拆除梁側模、墻模和柱模（非承重）；2）36小時后拆除板底模（支撐不拆）；3）10天后拆除板底支撐（非承重）；4）36小時后拆除梁底模（支撐不拆）；5）14天后拆除梁底支撐（非承重）；6）25天后拆除懸挑2米的懸臂底支撐。(2) 拆除墻模板一般情況下12小時后可以拆除墻摸；拆除墻模之前保證以

16、下部分已拆除：1）所有釘在混凝土板上的墊木；2）橫撐；3）堅直鋼楞；4）所有模板上的銷子和楔子都已拆除。5）在外部和中空區域拆除銷子和楔子時要特別注意安全問題。另外在拆模期間必須重視收集材料，將大量的銷子和楔子回收。拆模時盡可能的著手抽取對拉螺絲的工作，如果拆除早，只需要很小力量和很少的時間。拆除對拉螺絲之后就可拆除模板了。6）所有部件拆下來以后立即進行清潔工作，越早清潔越好。當模板與平模外圍護板固定在一起時，首先將墻模從底部開始拆除。要拆除的一排上的第一塊模板因為與其它相鄰模板有連接所以較難拆除，如果澆筑之前進行了適當的清潔和涂脫模劑工作并且使用了拆模專用拉桿，則很容易拆除模板。剩余模板如在

17、使用前已清潔和涂油，利用拆模專用拉桿將很容易拆除相鄰模板。7）當把模板轉移到另一個地方時，做好標識并合理堆放在適當的地方，防止上層墻模的安裝時出現亂拼亂湊現象，并且可以提高安裝的速度。拆除外墻時要特別注意工作平臺支撐的安裝。(3) 拆除梁、板模板拆除時間根據每個工程項目的具體情況來設定，一般情況下36個小時以后可以拆除樓板模板和梁模板。拆除工作從拆除樓板模板及梁底模板開始，先拆除132mm 銷子和其所在的板梁上的梁模連接桿。緊跟著拆除樓板、梁與相鄰頂板的銷子和楔子。然后可以拆除樓板及梁模板。拆除工作開始之前應架設工作平臺以保證安全。拆除鋼木模板及全鋼板梁時至少要兩人協同工作。每一列的第一塊模板

18、被擱在墻頂邊模支撐口上時，要先拆除鄰近模板，然后從需要拆除的模板上拆除銷子和楔子，利用拔模具把相鄰模板分離開來。在沒有板梁而模板是從一墻跨到另一墻的地方，要先拆除有支撐唇邊的墻頂邊模。只能拆除有拆除標志的部件的銷子和楔子。樓板模板比墻模與混凝土接觸時間更長，除非澆筑之前有適當的清潔和涂油工作，否則頂模更不容易脫開。拆除下來的模板應立即進行清潔工作。拆除模板保留支撐桿(4) 拆除支撐桿根據工程項目的基本情況來設定支撐桿數量。當拆除每個支撐桿時，用一支手抓住支撐桿后用木錘沿支撐梁方向打擊支撐桿下部。(5) 清潔、運輸及疊放模板1) 清除污物所有部件拆下來以后立即用刮刀和鋼絲刷清除污物。鋼絲刷只用于

19、模板邊框的清潔。耽誤清潔時間越長，清潔越困難。通常最好是在拆除的地方立即進行清潔工作。2) 傳送模板重量、尺寸很大的整體大模板通過就近樓梯轉運。通過中空的地方轉運。通過頂板上的預留孔洞，運輸完模板后再澆混凝土封住。3) 堆放清除完的模板運到下一個安裝點以后，以正確的順序疊放在合理的地方。分門別類合理地堆放模板，做出鮮明的標識，對下一層模板的安裝有很大的幫助，避免安裝時發生混亂及引發不必要的麻煩。(6) 拆除平模外圍護板只拆除與墻模板下部相連的平模外圍護板，上部平模外圍護不拆除而用于支撐下一層的墻模。墻模拆除以后，去除錨固螺栓，拆下下層平模外圍護板，然后進行清潔和涂油工作，以備下次使用。錨固螺栓

20、每次使用后都要用鋼刷清潔。每一層平模外圍護板都跨層使用。6. 施工注意事項1）禁止面朝下放置模板；禁止平放模板除非開始疊放；禁止用模板作為斜坡、過橋板或踏腳板；禁止使用錘子和楔子拉模板；2）在整面模板拼裝好之后再銷緊銷子；3）安裝楔子時禁止大力錘擊；4）禁止使用沒有進行適當的清潔和涂油工作的構件；5）保證已安裝的懸掛腳手架處在最佳狀態且沒有損壞；6）保證平臺上全部甲板和踏腳板以及扶手安裝完畢；7）樓板上所留的用于搬運模板的開口在不用時必須蓋上，直至混凝土澆筑完畢；8）任何在平臺上工作的工人必須系安全帶并固定在預留釘子上；9）澆筑以后從樓板上拆除定位木條的時候，應確保沒有釘子裸露在外；10）拆除

21、外建筑物上的銷子和楔子時尤其要小心。第二節 模板質量缺陷和防治措施序號名稱現象原因分析防治措施1軸線偏移混凝土澆筑后拆模時，發現柱、墻實際位置與建筑物軸線位置有偏移放樣不認真或技術交底不清，模板拼裝時組合件未能按規定到位。軸線測放產生誤差。墻、柱模板根部和頂部無限位措施或限位不牢，發生偏位后又未及時糾正，造成累積誤差。支模時，未拉水平、豎向通線，且無豎向垂直度控制措施。未設水平拉桿或水平拉桿間距過大。混凝土澆筑時未均勻對稱下料，或一次澆筑高度過高造成側壓力大擠偏模板。對拉螺栓、頂撐、木楔使用不當或松動造成軸線偏位。嚴格按1/10-1/15的比例將各分部、分項翻成詳圖并注明各部位編號、軸線位置、

22、幾何尺寸、剖面形狀、預留孔洞、預埋件等，經復核無誤后認真對生產班組及操作工人進行技術交底，作為模板制作，安裝的依據。模板軸線測放后，組織專人進行技術復核驗收，確認無誤后才能支模。墻、柱模板根部和預部必須設可靠的限位措施，如采用現澆樓板混凝土上預埋短鋼筋固定鋼支撐，以保證底部位置準確。支模時要拉水平、豎向通線，并設豎向垂直度控制線，以保證模板水平、豎向位置準確。根據混凝土結構特點，對模板進行專門設計，以保證模板及其支架具有足夠強度、剛度及穩定性。混凝土澆筑前，對模板軸線、支架、頂撐、螺栓進行認真檢查、復核，發現問題及時進行處理。混凝土澆筑時要均勻對稱下料，澆筑高度應嚴格控制在施工規范允許的范圍內

23、。2標高偏差測量時，發現混凝土結構層標高度及預埋件、預留孔洞的標高與施工圖設計標高之間有偏差。樓層無標高控制點或控制點偏少，控制網無法閉合；豎向模板根部未找平。模板頂部無標高標記，或未按標記施工。高層建筑標高控制線轉測次數過多，累計誤差過大。預埋件、預留孔洞未固定牢，施工時未重視施工方法。樓梯踏步模板未考慮裝修層厚度。每層樓設足夠的標高控制點，豎向模板根部須做找平。模板頂部設標高標記，嚴格按標記施工。建筑樓層標高由首層0.00標高控制，嚴禁逐層向上引測，以防止累計誤差，當建筑高度超過30m時，應另設標高控制線，每層標高引測點應不少于2個，以便復核。預埋件及預留孔洞，在安裝前應與圖紙對照，確認無

24、誤后準確固定在設計位置上，必要時用電焊或套框等方法將其固定，在澆筑混凝土時，應沿其周圍分層均勻澆筑，嚴禁碰擊和振動預埋件模板。樓梯踏步模板安裝時應考慮裝修層厚度。3結構變形拆模后發現混凝土柱、梁、墻出現鼓凸、縮頸或翹曲支撐及圍檁間距過大，模板剛度差，連接件未按規定設置，造成模板整體性差。墻模板無對拉螺栓或螺栓間距過大，螺栓規格過小。門窗洞口內模間對撐不牢固，易在混凝土振搗時模板被擠偏。梁、柱模板卡具間距達大，或未夾緊模板，或對拉螺栓配備數量不足，以致局部模板無法承受混凝土振搗時產生的側向壓力，導致局部爆模。澆筑墻、柱混凝土速度過快，一次澆灌高度過高，振搗過度。模板及支撐系統設計時，應充分考慮其

25、本身自重、施工荷載及混凝土的自得及澆搗時產生的側向壓力，以保證模板及支架有足夠的承載能力、剛度和穩定性。梁底支撐間距應能夠保證在混凝土重量和施工荷載作用下不產生變形。 梁、墻模板上部必須有臨時撐頭，以保證混凝土澆搗時，梁、墻上口寬度。澆搗混凝土時，要均勻對稱不下料，嚴格控制澆灌高度，特別是門窗洞口模板兩側，既要保證混凝土振搗密實，又要防止過分振搗引起模板變形。4接縫不嚴由于模板間接縫不嚴有間隙，混凝土澆筑時產生漏漿，混凝土表面出現蜂窩，嚴重的出現孔洞、露筋放樣不認真或失誤，模板制作馬虎，拼裝時接縫過大。模板安裝周期過長，因邊角變形未及時修整造成裂縫。模板接縫措施不當。梁、柱交接部位，接頭尺寸不

26、準、錯位。放樣要認真，嚴格按1/10-1/50比例將各分部分項細部放成詳圖，詳細編注，經復核無誤后認真向操作工人交底，強化工人質量意識，認真制作定型模板和拼裝。模板間嵌縫措施要控制，不能用油氈、塑料布，水泥袋等去嵌縫堵漏。梁、柱交接部位支撐要牢靠，拼縫要嚴密（必要時縫間加雙面膠紙），發生錯位要校正好。5脫模劑使用不當模板表面混凝土殘漿不清除即刷脫模劑，造成結構觀感有麻面等缺陷拆模后不清理混凝土殘漿即刷脫模劑。脫模劑涂刷不勻或漏涂，或涂層過厚。拆模后，必須清除模板上遺留的混凝土殘漿后，再刷脫模劑。嚴禁用廢機油作脫模劑，脫模劑材料選用原則為：既便于脫模又便于混凝土表面裝飾。選用的材料有皂液、滑石粉

27、、石灰水及其混合液和各種專門化學制品脫模劑等。脫模劑材料宜拌成稠狀，應涂刷均勻，不得流淌，一般刷兩度為宜，以防漏刷，也不宜涂刷過厚。脫模劑涂刷后，應在短期內及時澆筑混凝土，以防隔離層遭受破壞。6模板支撐選配不當由于模板支撐體系選配和支撐方法不當，結構混凝土澆筑時產生變形支撐不夠，無足夠的承載能力及剛度導致混凝土澆筑后模板變形。支撐穩定性差，無保證措施，混凝土澆筑后支撐自身失穩，使模板變形。模板支撐系統根據不同的結構類型和模板類型來選配，以便相互協調配套。使用時，應對支承系統進行必要的驗算和復核，尤其是支柱間距應經計算確定，確保模板支撐系統具有足夠的承載能力、剛度和穩定性。鋼質支撐體系其鋼楞和支

28、撐的布置形式應滿足模板設計要求，并能保證安全承受施工荷載，鋼管支撐體系其立柱縱橫間距一般為1.2m左右。第三節 質量技術措施一. 模板垂直度控制1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3）模板就位前，檢查頂模位置、間距是否滿足要求。二. 頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。先控制好標高再加固三. 模板的變形控制1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1m

29、m）。2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；4）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；禁止模板與腳手架拉結。四. 窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防砼澆筑時產生窩氣，造成澆筑不密實。窗臺、洞口模板安裝五. 與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。水電線盒安裝固定后才安裝墻板模板第四節 鋁模節點照片模板連接：工具簡單，拼裝容易，操作便利，技術要求底，拼接嚴密，避免漏漿和錯臺可調節立桿：調節部位在立桿中部，方

30、便操作，可粗調和微調早拆體系：鋁模可先拆除，提高了模板周轉率斜撐：斜撐可有效防止墻柱在澆筑過程中移位，采用膨脹螺栓固定在樓板上，穩固，方便。中部的螺桿裝置可有效調節墻柱的垂直度外墻拉結：用葫蘆鐵鏈進行拉結，實現頂拉結合，能有效控制墻柱垂直度和平整度，工人操作簡單方便線盒、線管固定及定位：線盒采用膨脹帽固定，水管洞口采用螺桿固定，便于拆除。線盒和線管第一次定位準確，上部定位就可實現一致降板模板：采用縮進式模板通過螺栓鏈接，拆模方便，對減少降板處陽角破壞有較好效果樓梯模板：全部采用鋁合金模板封閉，在底部留置觀察口，確保樓梯的整體性和尺寸一致，觀感效果非常好預留傳遞孔：主要用于材料的傳遞，洞口邊采用

31、斜面上大下小便于后續封堵脫模劑：減少粘模，用植物油作為脫模劑，確保混凝土表面觀感質量鋁模的運輸：第一次用塔吊后，后續采用人工傳遞，模板最大尺寸為0.42.7m，重量不到20kg第五節 職業健康及安全施工管理一. 一般要求1）模板上架設電線和使用電動工具采用36V的低壓電源。2）登高作業時，各種配件放在工具箱內或工具袋內，嚴禁放在模板或腳手架上。3）裝拆施工時，上下有人接應，隨拆隨運轉，并把活動部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上或拋擲。4）設防雷擊措施。5）安裝墻柱模板時，隨時支撐固定，防止傾覆。6）預拼裝模板的安裝，邊就位、邊校正、邊安設連接件，并加設臨時支撐穩固。7）拆除承重模板，設臨時支撐，

32、防止突然整塊塌落。8）在架空輸電線路下面安裝和拆除組合鋼模板時，吊機起重臂、吊物、鋼絲繩、外腳手架和操作人員等與架空線路的最小安全距離符合下列要求：外電顯露電壓1KV以下110KV35110KV154220KV330500KV最小安全操作距離（m）46810159）安裝整塊柱模板，不得將柱子鋼筋代替臨時支撐。10）吊裝模板時，必須在模板就位并連接固后，放可脫鉤。并嚴格遵守吊裝機械使用安全有關規定。11）拆除模板時由專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區。操作人員配掛好安全帶，禁止站在模板的橫桿上操作，拆下的模板集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。拆模間歇時，

33、將活動的模板、攔桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。12）拆模起吊前，復查拆墻螺栓是否拆凈，再確定無遺漏且模板與墻體完全脫離方可吊起。13)雨、雪及五級大風等天氣情況不禁止施工。 14)模板放置時不得壓有電線、氣焊管線等。15)模板安裝時，采取觸電保護措施，操作人員帶絕緣手套、穿絕緣鞋。模板安裝就位后由專人將大模板串起來，并與避雷風接通，防止漏電傷人。16)清掃模板和涂刷大模板脫模劑時，必須將模板支撐牢固。17)模板拆除時嚴禁使用大杠或重錘敲擊。拆除后的模板及時清理砼渣塊。由專人負責校對模板幾何尺寸，偏差過大及時修理。18）板、梁保證三層支撐，且支撐點在同一位置。二. 模板施工的安全要

34、求1）在墻、柱子上繼續安裝模板時，模板應有可靠的支承點，墻、柱及梁的對拉螺桿應平直相對，對拉螺桿不得斜拉硬頂，以防螺桿因受力不均局部拉斷造成炸模現象。2）施工機具應由現場機電工進行檢修后才可運轉，必要的防護罩等齊全，電動機具的接電規范，符合現場有關機具與用電安全制度的要求。3）作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中，嚴禁直接放在模板或腳手架上，防止掉落。操作人員進行施工操作，均應戴好安全帽并系好帽扣，高空作業應系好安全帶，掛好掛鉤。4）裝墻、柱模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆。5）安裝中及安裝完成的梁板模上，不得集中堆載或堆放過重的機具、材料。6）模板支設完畢，澆筑混凝土時，必須有專人看護模板

35、，對墻柱及梁板的支撐和對拉嚴密監控，發現情況立即中止混凝土澆筑并及時進行加固。7）對采用泵送商品混凝土澆筑樓面梁板的，首先在泵管支撐架下加焊200-300mm水平光滑鋼管，使其可在模板上進行滑動，以利于抵消泵送時的水平振動力，減小泵送混凝土對支撐體系的影響；其次，在泵送管道的搭設路線下的支撐架，在原有構造斜撐基礎上，適當增加斜撐桿以加強支撐架的整體穩定性。泵送管道及泵管支撐架，均不得與外腳手架、模板支撐架或墻柱側模相連接，避免泵送縱向振動對外架及支撐體系的破壞。8）拆模操作前，由施工員及班組長對施工班組進行詳細的安全技術交底。9）拆模操作時，上下應有人接應，隨拆承運轉，并應把活動部件固定牢靠，

36、嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。高度超過3.6米時，應采用可靠的登高工具，除操作人員外下面不得站人，高處作業應掛好安全帶。10）拆除承重模板時，必要時應先設立臨時支撐，防止突然整塊坍落。11）拆模時，操作人員應站在安全處，待該片模板全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。12）拆下的模板及配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，按指定的地點分規格堆放整齊，并做到及時清理、維修。三. 應急預案1. 緊急設施準備1）現場準備好緊急設施，包括緊急救援工具、應急照明、緊急醫療工具。2）制訂緊急聯絡與通訊流程，包括發生事故需要外部救援時，除起動工地報警系統外，應撥打119報警和醫療救護120。同時按預案規定的

37、通訊方法向有關部門聯絡。3）緊急撤離方法，即一旦事故發生，作業人員應立即停止作業，在采取必要的應急措施后，撤離危險區域。撤離時以人員安全為主，不要急于搶救財物，并針對現場具體情況有序地向安全區撤離。2. 成立現場緊急工作組緊急工作組的組成目的是對工地內可能發生的重大險情作出響應。其工作宗旨是減少人員傷亡，并關注財產損失和環境污染。緊急工作組成員必須經過緊急醫療救護和事故預案等緊急救援知識的培訓，并能熟練掌握和運用。1）緊急工作組的組成和職責救援組：主要負責人員和物質的搶救、疏散，排除險情及排除救援障礙。事故處理組：按事故預案使用各種安全可靠的手段，迅速控制事故的發展。并針對現場具體情況，向救援

38、組提供相應的救援方法和必要的施救工具及條件。聯絡組：負責事故報警和上報，以及現場救援聯絡、后勤供應，按應外部專業救援單位施救。指揮、清點、聯絡各類人員。警戒組：主要負責安全警戒任務，維護事故現場秩序，勸退或撤離現場圍觀人員，禁止外人闖入現場保護區。2）緊急救援的一般原則以確保人員的安全為第一，其次是控制材料的損失。緊急救援關鍵是速度，因為大多數擠壓死亡是窒息死亡，因此，救援時間就是生命。此外要培養施工人員正確的處險意識，凡發現險情要立刻使用事故報警系統進行通報，緊急救援響應者必須是緊急工作組成員，其他人員應刻撤離至安全區域，并服從緊急工作組成員的指揮。3. 應急響應1) 支模架失穩引起倒塌及造

39、成人員傷亡時的應急措施迅速確定事故發生的準確位置、可能波及的范圍、支模架損壞的程度、人員傷亡情況等，以根據不同情況進行處置。劃出事故特定區域，非救援人員未經允許不得進入特定區域。迅速核實現場作業人數，如有人員被坍塌的支模架壓在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割壓住傷者的桿件，將傷員移出。如無人員傷亡，立即實施架體加固或拆除等處理措施。以上行動須由有經驗的安全員和架子工長統一安排。2) 發生高處墜落事故的搶救措施救援人員首先根據傷者受傷部位立即組織搶救，促使傷者快速脫離危險環境，送往醫院救治，并保護現場。察看事故現場周圍有無其它危險源存在。在搶救傷員的同時迅速向上級報告事故現場情況

40、。搶救受傷人員時幾種情況的處理：如確認人員已死亡，立即保護現場。如發生人員昏迷、傷及內臟、骨折及大量失血：立即聯系120急救車或距現場最近的醫院，并說明傷情。為取得最佳搶救效果，還可根據傷情送往專科醫院。外傷大出血：急救車未到前，現場采取止血措施。骨折：注意搬運時的保護，對昏迷、可能傷及脊椎、內臟或傷情不詳者一律用擔架或平板，禁止用摟、抱、背等方式運輸傷員。附 鋁模板計算書A.工程概況工程名稱：中海鹿丹名苑A區（1-4棟）總承包工程建設地點：廣東省深圳市羅湖區濱河路1005號建設單位：深圳市毅駿房地產開發有限公司設計單位：深圳市筑博工程設計有限公司施工單位：深圳市鵬城建筑集團有限公司監理單位：

41、深圳市中行建設監理有限公司B.計算依據建筑施工模板安全技術規范（JGJ 162-2008）建筑施工手冊第四版建筑施工計算手冊江正榮著建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)混凝土結構設計規范GB50010-2002鋼結構設計規范(GB 50017-2003)鋁合金結構設計規范(GB 50429-2007)C.材料參數鋁型材(牌號 6061 T6)(GB 50429-2007)彈性模量 ：E =70000MPa屈服強度 ：F =250MPa抗彎強度設計值 ：f =200MPa抗剪強度設計值 ：fv =115MPa鋁單板(牌號 3003 H24)(GB 50429-2007)彈性模量 ：E

42、=70000MPa屈服強度 ：F =135MPa抗彎強度設計值 ：f =100MPa抗剪強度設計值 ：fv =60MPa鋼背楞(牌號 Q235B)(GB 50017-2003)彈性模量 ：E =206000MPa屈服強度 ：F =235MPa抗彎強度設計值 ：f =215MPa抗剪強度設計值：fv =125MPa穿墻螺栓(等級 8.8級)(GB 50017-2003)抗拉強度設計值 ：ftb=400MPa抗剪強度設計值 ：fvb =320 MPa材料重力密度鋼材 ： s =78.5kN/m3鋁材 ： a =27.1kN/m3混凝土 ：c =25.0kN/m3D.荷載說明（JGJ 162-200

43、8）1 標準值1.1 永久荷載標準值應符合下列規定：1.模板及其支架自重標準值(G1k)應根據模板設計圖紙計算確定；2.新澆混凝土自重標準值(G2k)，普通混凝土取24kN/m3，其他混凝土可根據實際重力密度；3.鋼筋自重標準值(G3k)應根據工程設計圖紙確定。對一般的梁板結構每立方 米鋼筋混凝土的鋼筋自重標準值：樓板可取1.1kN；梁可取1.5kN；4.當采用內部振搗器時，新澆的混凝土作用于模板的側壓力標準值(G4k)，可按下列公式計算，并取其中的較小值： F=0.22ct012V1/2F=cH式中：F- 新澆混凝土對模板的側壓力計算值（kN/m2）c-混凝土的重力密度（kN/m3)V- 混

44、凝土的澆速度（m/h)t0- 新驗資料時，可采用t0=200/（T+15)(T為混凝土的溫度0C)1-外加劑影響系數；不摻外加劑時取1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時， 取1.15.2-混凝土坍落度影響修正系數；當坍落度小于30mm時，取0.85；坍落度 為5090mm時，取1.00；坍落度110150mm時，取1.15；H-混凝 h=F/c, h為有效壓頭高度。hH圖A 混凝土側壓力計算分布圖形1.2 可變荷載標準值應符合下列規定：1.施工人員及設備荷載標準值（Q1K）, 當計算模板和直接支承模板的小梁時，均布荷載可取2.5kN/m2 ，再用集中荷載2.5kN進行驗算，比較兩者所得的彎矩值取

45、其大值；當計算直接支承小梁的主梁時，均布荷載標準值可取1.5kN/m2 ；當計算支架立柱 及其他支承結構構件時，均布荷載標準值可取1.0kN/m2 。 注： 1 對大型澆筑設備，如上料平臺、混凝土輸送泵等按實際情況計算；采用布料及上料進行澆筑混凝土時，活荷載標準值取4kN/m2 。2 混凝土堆積高度超過100mm以上按實際高度計算。3 模板單塊寬度小于150mm時，集中荷載可分布于相鄰的2塊模板上。2.振搗混凝土時產生的荷載標準值（Q2k），對水平面模板可采用2kN/m2 ，對垂直 面模板可采用4kN/m2 ，且作用范圍在新澆筑混凝土側壓力的有效壓頭高度之內。3.傾倒混凝土時，對垂直面模板產生

46、的水平荷載標準值（Q3k）可按表1.1采用。表1.1向模板內供料方法水平荷載溜槽、串筒或導管2容量小于0.2m3的運輸器具2容量小于0.20.8 m3的運輸器具4容量大于0.8m3的運輸器具6注：作用范圍在有效壓頭高度以內。1.3 風荷載標準值應按現行國家標準建筑結構荷載規范GB50009-2001(2006年版)中的規定計算。2 荷載設計值2.1 計算模板及支架結構或構件的強度、穩定性和連接強度時，應采用荷載設計值（荷載標準值乘荷載分項系數）。2.2 計算正常使用極限狀態的變形時，應采用荷載標準值。2.3 荷載分項系數應按表1.2采用。表 1.2荷載類別分項系數模板及支架自重標準值（G1k）

47、永久荷載的分項系數：（1）當其效應對結構不利新澆混凝土自重標準值（G2k）時：對由可變荷載效應控制的組合，應取1.2；對由于永久荷載效應控制的組合，應取1.35；（2）鋼筋自重標準值（G3k）當其效應對結構有利時：一般情況應取1；對結構的傾覆、滑移驗算，應取0.9新澆混凝土對模板的側壓力標準值(G4k)施工人員及施工設備荷載標準值可變荷載的分項系數：（Q1k）振搗混凝土時產生的荷載標準值一般情況下應取1.4；（Q2k）傾倒混凝土時產生的荷載標準值對于標準值大于4kN/的活荷載應取1.3。（Q3k）風荷載1.43 荷載荷載組合3.1 按極限狀態設計時，其荷載組合應符合下列規定：1.對于承載能力極

48、限狀態，應按荷載效應的基本組合采用，并應采用下列設計表達式進行模板設計：0SR式中 0-結構重要系數，其值按0.9采用；S -荷載效應組合的設計值；R -結構構件抗力的設計值，應按各有關建筑結構設計規范的規定確定。對于基本組合，荷載效應的設計值S應從下列組合值中取最不利值確定：1）由可變荷載效應控制的組合：S=G Gik + Q1 Q1Ki = 1S=G Gik + 0.9 （Qi QiK）i= 1i= 1式中G-永久荷載分項系數，應按表 1.2 采用；Qi-第i個可變荷載的分項系數，其中Q1為可變荷載Q1分項系數，應按表 1.2 采用；Gik -按各永久荷載標準值Gk計算的荷載效應值；Qik

49、 -按可變荷載標準值計算的荷載效應值，其中Q1k為諸可變荷載效應中起控制作用者；n -參與組合的可變荷載數。2）由永久荷載效應控制的組合：S=G Gik + （Qici Qik）i = 1式中ci-可變荷載Qi的組合值系數；2 對于正常使用極限狀態，應按荷載效應的基本組合采用，并應采用下列設計表達 式進行模板設計：SC式中C-結構或結構構件達到正常使用要求的規定限值；對于基本組合，荷載效應的設計值S應按下式采用：S= Giki = 13.2 參與計算模板及其支架荷載效應組合的各項荷載的標準組合應符合表 1.3 的規定。表 1.3項目參與組合的荷載類別計算承載力驗算撓度1平板和薄殼的模板及支架G

50、1k +G2k+G3k +Q1kG1k +G2k +G3k2梁和拱模板的底板及支架G1k +G2k+G3k +Q2kG1k +G2k +G3k梁、拱、柱（邊長不大于3300mm）、墻（厚度不大于G4k+Q2kG4k100mm）的側面模板大體積結構、柱（邊長大于4300mm）、墻（厚度大于G4k+Q3kG4k100mm）的側面模板注：驗算撓度應采用荷載標準值；計算承載力應采用荷載設計值。4 變形值規定4.1 當驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形值不得超過下列容許值：1 對結構表面外露的模板，為模板構件計算跨度的1/400；2 對結構表面隱蔽的模板，為模板構件計算跨度的1/250；3 支架的壓縮

51、變形或彈性撓度，為相應的結構計算跨度的1/1000。4.2 組合鋼模板結構或其構配件的最大變形值不得超過表1.4的規定：表 1.4部件名稱容許變形值（mm）鋼模板的面板1.5單塊鋼模板1.5鋼楞L/500或3.0柱箍B/500或3.0桁架、鋼板結構體系L/1000支撐系統累計4.0注：L為計算跨度，B為柱寬。.樓板系統結構計算（請參照附錄 1 中圖紙 SK-01）荷載作用路徑分析：樓板混凝土 鋁板加強筋（包括工字筋DRX及邊框PRDX） 樓面龍骨鋼支頂A-01.樓面模板計算 （請參照附錄 1 中圖紙 SK-01 & SK-02）為了便于計算分析，保證結構構件足夠安全，樓板模板結構構件按簡支梁受

52、力模型 計算，最大標準板塊尺寸為 400 x 1100mm 。1.幾何和材料參數（請參照附錄 1 中圖紙 SK-03 & SK-04）樓板厚度：H=150 mm彈性模量：E=68900 MPa鋁板厚度：t=4 mm截面慣性矩（I）：邊框（PRDX）：Ip=214409 mm4工字筋（DRX）：Id=69595 mm4截面抵抗矩 (W)：邊框（PRDX）：Wp =6554mm3工字筋（DRX）：Wd =3479mm3屈服強度(Fy)：鋁型材（PRDX & DRX)：Fyal = 200 MPa鋁板：Fyb = 135 MPa抗彎強度設計值(f)：鋁型材（PRDX & DRX)：fal = 160

53、 MPa鋁板：fab = 95 MPa抗剪強度設計值(fv)：鋁型材（PRDX & DRX)：fval = 100 MPa鋁板：fvab = 68 MPa2.荷載計算（1）荷載標準值：模板自重標準值：G1k=250.00Pa新澆混凝土自重標準值：G2k= cH =3750.00 Pa鋼筋自重標準值：G3k= 1.1kN/m3H =165.00 Pa施工荷載標準值：Q1k=2500.00 Pa(2) 荷載組合計算：考慮到模板為臨時結構，其重要性系數取: o =0.9永久荷載分項系數：g =1.2可變荷載分項系數：l =1.4組合荷載標準值(用于撓度驗算)：Sk = o(G1k+G2k+G3k+Q

54、1k)=5998.50Pa組合荷載設計值(用于強度驗算)：Ssl =(G1k+G2k+G3k)+lQ1k=7648.20Paog3.邊框（PRDX）強度驗算邊框（PRDX）承受一半標準模板傳遞的荷載設計值，按單跨簡支梁受力模 型計算。標準模板寬度： B =400 mm標準模板長度： L = 1100 mm均布線荷載設計值： q= SslB/2= 1.53kN/m跨中最大彎矩：M= qL2/8=0.23kNm截面最大正應力：=M/Wp=35.30MPa fal = 160.00 MPa強度滿足要求支座最大剪力：Q=qL/2=0.84kN截面有效計算面積： As= 498.55 mm2截面最大剪應

55、力：=Q/As=1.69MPafval=100.00 MPa強度滿足要求4.邊框（PRDX）撓度驗算邊框（PRDX）承受一半標準模板傳遞的荷載標準值，按單跨簡支梁受力模型計算。 均布線荷載標準值： qk=SkB/2= 1.20 kN/m跨中最大撓度： df=5qkL4/(384EIp)= 1.55 mm L/250= 4.40 mm撓度滿足要求5.工字筋（DRX）強度驗算工字筋（DRX）承受左右兩邊模板傳遞的荷載設計值，按單跨簡支梁受力模型計算。工字筋（DRX）計算長度：L=400mm工字筋（DRX）左邊受荷寬度：Bl=400mm工字筋（DRX）右邊受荷寬度：Br=350mm工字筋（DRX）平

56、均受荷寬度：B=Bl/2+Br/2 = 375 mm均布線荷設計值：q =SslB =2.87kN/m跨中最大彎矩：M=qL2/8 =0.06kNm截面最大正應力： =M/Wd =16.49MPafal =160.00 MPa強度滿足要求支座最大剪力：Q=qL/2 =0.57kN截面有效計算面積：As= 328 mm2截面最大剪應力：=Q/As =1.75MPafval = 100.00 MPa強度滿足要求6.工字筋（DRX）撓度驗算工字筋（DRX）承受左右兩邊模板傳遞的荷載標準值，按單跨簡支梁受力模型計算。均布線荷載標準值： qk=SkB= 2.87 kN/m跨中最大撓度： df=5qkL4

57、/(384EId)= 0.20 mm L/250= 1.60 mm撓度滿足要求7.鋁板強度及撓度驗算鋁板為四周支撐的雙向板，最大計算尺寸為：長邊：a = 400 mm 短邊：b = 400 mm 厚度：t = 4 mm根據 Australian Institute of Steel Construction Handbook雙向板強度和撓度計算公式如下Fb=BSsb2/t2D=ASkb4/(Et3)其中：Fb 抗彎強度B 由下表查得Ss 組合荷載設計值Sk 組合荷載標準值 b 雙向板短邊尺寸 t 鋁板厚度A 由下表查得 E 彈性模量 D 撓度值a/b11.21.41.61.8234A0.013

58、80.01880.02260.02510.02680.02770.02840.0284B0.3080.3830.4360.4680.4870.4970.4990.5a/b= 1.00查上表得： A = 0.0138B =0.308Fb=BSslb2/t2= 23.56MPa fal = 160.00 MPa強度滿足要求D=ASkb4/(Et3)= 0.481 mmb/250=1.60mm撓度滿足要求A-02.梁底模板計算 （請參照附錄 1 中圖紙 SK-02 & SK-07）為了便于計算分析，保證結構構件足夠安全，梁底模板結構構件按簡支梁受力模型計算，最大標準板塊尺寸為300x 1100mm

59、。1.幾何和材料參數（請參照附錄 1 中圖紙 SK-03 & SK-04）梁高度：H =1000 mm彈性模量：E =68900 MPa鋁板厚度：t =4 mm截面慣性矩（I）：邊框（PRDX）：Ip =214409mm4工字筋（DRX）：Id =69595 mm4截面抵抗矩 (W)：邊框（PRDX）：Wp =6554 mm3工字筋（DRX）：Wd = 3479mm3屈服強度(Fy)：鋁型材（PRDX & DRX)：Fyal = 200MPa鋁板：Fyb = 135MPa抗彎強度設計值(f)：鋁型材（PRDX & DRX)：fal = 160MPa鋁板：fab = 95 MPa抗剪強度設計值(

60、fv)：鋁型材（PRDX & DRX)：fval = 100MPa鋁板：fvab = 68MPa2.荷載計算（1）荷載標準值：模板自重標準值：G1k=250.00Pa新澆混凝土自重標準值：G2k =cH = 25000.00Pa鋼筋自重標準值：G3k = 1.1 kN/m3H = 1100.00 Pa施工荷載標準值：Q1k =2500.00Pa(2) 荷載組合計算：考慮到模板為臨時結構，其重要性系數取:o =0.9永久荷載分項系數：g =1.2可變荷載分項系數：l =1.4組合荷載標準值(用于撓度驗算)：Sk = o(G1k+G2k+G3k+Q1k)=25965 Pa組合荷載設計值(用于強度驗

61、算)：Ss = og(G1k+G2k+G3k)+ lQ1k=31608Pa3.邊框（PRDX）強度驗算邊框（PRDX）承受一半標準模板傳遞的荷載設計值，按單跨簡支梁受力模型計算。標準模板寬度： B=300 mm標準模板長度： L= 1100 mm均布線荷載設計值：q=SsB/2 =4.74 kN/m跨中最大彎矩：M=qL2/8=0.72kNm截面最大正應力：=M/Wp=109.42 MPa fal=160.00 MPa強度滿足要求支座最大剪力：Q=qL/2=2.61 kN截面有效計算面積： As = 498.55mm2截面最大剪應力：=Q/As=5.23MPa fval=100.00 MPa強

62、度滿足要求4.邊框（PRDX）撓度驗算邊框（PRDX）承受一半標準模板傳遞的荷載標準值，按單跨簡支梁受力模型計算。均布線荷載標準值： qk = SkB/2= 3.89 kN/m跨中最大撓度： df=5qkL4/(384EIp)= 5.03 mm L/250= 4.40 mm撓度滿足要求5.工字筋（DRX）強度驗算工字筋（DRX）承受左右兩邊模板傳遞的荷載設計值，按單跨簡支梁受力模型計算。工字筋（DRX）計算長度：L =300mm工字筋（DRX）左邊受荷寬度：Bl=400mm工字筋（DRX）右邊受荷寬度：Br=350mm工字筋（DRX）平均受荷寬度：B = Bl/2+Br/2 = 375 mm均

63、布線荷設計值：q= SsB =11.85kN/m跨中最大彎矩：M=qL2/8=0.13kNm截面最大正應力：=M/Wd =38.33MPafal =160.00 MPa強度滿足要求支座最大剪力：Q=qL/2=1.78kN截面有效計算面積：As= 328mm2截面最大剪應力：=Q/As =5.42MPafval = 100.00 MPa強度滿足要求6.工字筋（DRX）撓度驗算工字筋（DRX）承受左右兩邊模板傳遞的荷載標準值，按單跨簡支梁受力模型計算。 均布線荷載標準值： qk=SkB= 9.74 kN/m跨中最大撓度： df=5qkL4/ (384EId) =0.21 mm L/250= 1.6

64、0 mm撓度滿足要求7.鋁板強度及撓度驗算鋁板為四周支撐的雙向板，最大計算尺寸為：長邊：a = 400 mm 短邊：b = 300 mm 厚度：t = 4 mm根據 Australian Institute of Steel Construction Handbook雙向板強度和撓度計算公式如下Fb=BSsb2/t2D=ASkb4/(Et3)其中：Fb 抗彎強度B 由下表查得Ss 組合荷載設計值Sk 組合荷載標準值 b 雙向板短邊尺寸 t 鋁板厚度A 由下表查得E 彈性模量D 撓度值a/b11.21.41.61.8234A0.01380.01880.02260.02510.02680.0277

65、0.02840.0284B0.3080.3830.4360.4680.4870.4970.4990.5a/b=1.33查上表得： A =0.021B = 0.414Fb=BSsb2/t2= 73.61MPa fal = 160.00 MPa強度滿足要求D=ASkb4/(Et3)=1.002 mmb/250= 1.20 mm撓度滿足要求A-03.樓梯模板計算 （請參照附錄 1 中圖紙 SK-08 & SK-09）為了便于計算分析，保證結構構件足夠安全，樓梯模板結構構件按簡支梁受力模型計算，最大標準板塊尺寸為 400 x 1100mm 。1.幾何和材料參數（請參照附錄 1 中圖紙 SK-03 &

66、SK-04）樓梯板度：H =170mm彈性模量：E =68900 MPa鋁板厚度：t =4 mm截面慣性矩（I）：邊框（PRDX）：Ipx =214409 mm4邊框（PRDX）：Ipy =5822mm4工字筋（DRX）：Id =69595 mm4截面抵抗矩 (W)：邊框（PRDX）：Wpx =6554mm3邊框（PRDX）：Wpy =574 mm3工字筋（DRX）：Wd =3479mm3屈服強度(Fy)：鋁型材（PRDX & DRX)：Fyal =200 MPa鋁板：Fyb =135 MPa抗彎強度設計值(f)：鋁型材（PRDX & DRX)：fal =160 MPa鋁板：fab =95MP

67、a抗剪強度設計值(fv)：鋁型材（PRDX & DRX)：fval=100 MPa鋁板：fvab=68MPa2.荷載計算（1）荷載標準值：模板自重標準值：G1k=250.00Pa新澆混凝土自重標準值：G2k = cH = 4250.00 Pa鋼筋自重標準值：G3k = 1.1 kN/m3H =187.00 Pa施工荷載標準值：Q1k=2500.00Pa(2) 荷載組合計算：考慮到模板為臨時結構，其重要性系數取:o =0.9永久荷載分項系數：g =1.2可變荷載分項系數：l =1.4樓梯的水平傾角： =/4組合荷載標準值(用于撓度驗算)：Sk = o(G1k+G2k+G3k+Q1k)= 6468

68、.30 PaSkv=o(G1k+G2k+G3k+Q1k)cos(）=4573.78PaSkh=o(G1k+G2k+G3k+Q1k)sin(）= 4573.78Pa組合荷載設計值(用于強度驗算)：Ss = og(G1k+G2k+G3k)+ lQ1k=8211.96PaSsv = og(G1k+G2k+G3k)+lQ1kcos()=5806.73PaSsh = og(G1k+G2k+G3k)+lQ1ksin()=5806.73Pa3.邊框（PRDX）強度驗算邊框（PRDX）承受一半標準模板傳遞的荷載設計值，按單跨簡支梁受力模型計算。標準模板寬度：B =400 mm標準模板長度：L= 1100 mm

69、邊框高度：h =65 mmV向均布線荷載設計值：qv=SsvB/2 =1.16kN/mH向均布線荷載設計值：qh=Sshh/2 =0.19kN/mV向跨中最大彎矩：Mv=qvL2/8 =0.18kNmH向跨中最大彎矩：Mh=qhL2/8 =0.03kNmV向截面最大正應力：v= Mv/Wpx = 26.801 MPafal = 160.00 MPaH向截面最大正應力：h=Mh/Wpy =46.692 MPafal = 160.00 MPa強度滿足要求支座最大剪力：Q=SsBL/2=1.81kN截面有效計算面積：As = 498.55 mm2截面最大剪應力：=Q/As=3.62MPafval =

70、 100.00 MPa強度滿足要求4.邊框（PRDX）撓度驗算邊框（PRDX）承受一半標準模板傳遞的荷載標準值，按單跨簡支梁受力模型計算。V向均布線荷載標準值：qkv = SkvB/2=0.91kN/mH向均布線荷載標準值：qkh = Skhh/2=0.15kN/mV向跨中最大撓度：d=5qL4/(384EI) =1.18 mmL/250=4.40mmfvkvpxH向跨中最大撓度：d=qkhL4/(384EI) =1.41 mmL/250=4.40mmfhpy撓度滿足要求5.工字筋（DRX）強度驗算 工字筋（DRX）承受左右兩邊模板傳遞的荷載設計值，按單跨簡支梁受力模型計算。工字筋（DRX）計

71、算長度：L =400mm工字筋（DRX）左邊受荷寬度：Bl=400mm工字筋（DRX）右邊受荷寬度：Br=400mm工字筋（DRX）平均受荷寬度：B= Bl/2+Br/2= 400 mm均布線荷設計值：q= SsB =3.28kN/m跨中最大彎矩：M=qL2/8=0.07kNm截面最大正應力：=M/Wd =18.88MPafal =160.00 MPa強度滿足要求支座最大剪力： Q=qL/2= 0.66 kN截面有效計算面積： As = 328 mm2截面最大剪應力： =Q/As= 2.00 MPa fval = 100.00 MPa強度滿足要求6.工字筋（DRX）撓度驗算工字筋（DRX）承受

72、左右兩邊模板傳遞的荷載標準值，按單跨簡支梁受力模型計算。均布線荷載設計值： qk=SkB=2.59 kN/m跨中最大撓度： df=5qkL4/(384EId)=0.18 mmL/250= 1.60 mm撓度滿足要求7.鋁板強度及撓度驗算鋁板為四周支撐的雙向板，最大計算尺寸為：長邊：a = 400 mm短邊：b =400 mm厚度：t = 4 mm根據 Australian Institute of Steel Construction Handbook雙向板強度和撓度計算公式如下Fb=BSsb2/t2D=ASkb4/(Et3)其中：Fb 抗彎強度B 由下表查得Ss 組合荷載設計值Sk 組合荷載

73、標準值 b 雙向板短邊尺寸 t 鋁板厚度A 由下表查得E 彈性模量D 撓度值a/b11.21.41.61.8234A0.01380.01880.02260.02510.02680.02770.02840.0284B0.3080.3830.4360.4680.4870.4970.4990.5a/b=1.00查上表得： A = 0.0138B = 0.308Fb=BSsb2/t2= 25.29MPa fal = 160.00 MPa強度滿足要求D=ASkb4/(Et3)= 0.518 mmb/250= 1.60 mm撓度滿足要求B.樓面龍骨計算 （請參照附錄 1 中圖紙 SK-01&SK-05）為

74、了便于計算分析，保證結構構件足夠安全，樓面龍骨結構構件按簡支梁受力模型計算。樓面龍骨跨度：L =1000mm樓面龍骨受荷寬度：W =1100mm1.幾何和材料參數（請參照附錄 1 中圖紙 SK-05）樓板板度：H =150 mm彈性模量：E =68900 MPa截面慣性矩（I）：Ip =896597 mm4截面抵抗矩(W)：Wp =21155 mm3屈服強度(Fy)：鋁型材（PRDX & DRX)：Fyal=200 MPa抗彎強度設計值(f)：鋁型材（PRDX & DRX)：fal=160 MPa2.荷載計算（1）荷載標準值：模板自重標準值：G1k=250.00Pa新澆混凝土自重標準值：G2k

75、 = cH =3750.00 Pa鋼筋自重標準值：G3k = 1.1 kN/m3H =165.00 Pa施工荷載標準值：Q1k = 2500.00Pa(2) 荷載組合計算：考慮到模板為臨時結構，其重要性系數取:o =0.9永久荷載分項系數：g =1.2可變荷載分項系數：l =1.4組合荷載標準值(用于撓度驗算)：Sk = o(G1k+G2k+G3k+Q1k)=5998.50Pa組合荷載設計值(用于強度驗算)：Ss = og(G1k+G2k+G3k)+ lQ1k= 7648.20Pa3.樓面龍骨強度驗算樓面龍骨承受每邊550mm寬樓板傳遞的荷載設計值，按單跨簡支梁受力模型計算。樓面龍骨跨度： L

76、= 1000 mm樓面龍骨受荷寬度： W = 1100 mm均布線荷載設計值：q=SsW =8.41kN/m跨中最大彎矩：M=qL2/8=1.05kNm截面最大正應力：=M/Wp= 49.711 MPa fal=160.00 MPa強度滿足要求支座最大剪力：Q=qL/2=4.21kN截面有效計算面積：As = 1466mm2截面最大剪應力：=Q/As= 2.87MPa fval=100.00 MPa強度滿足要求4.樓面龍骨撓度驗算樓面龍骨承受每邊550mm寬樓板傳遞的荷載設計值，按單跨簡支梁受力模型計算。均布線荷載標準值： qk=SkW= 6.60 kN/m跨中最大撓度： df=5qkL4/(

77、384EIp)= 1.39 mm L/250= 4.00 mm撓度滿足要求C.鋼支頂結構計算 （請參照附錄 1 中圖紙 SK-01）鋼支頂結構構件按軸心受壓結構受力模型計算。橫向跨度： B1 = 1200 mm縱向跨度： B2 = 1200 mm受荷面積： Ad = B1B2 =1.44 m21.幾何和材料參數樓板厚度：D =150 mm樓層高度（MAX.）：H =3000mm鋼支頂高度：L = H D =2650mm彈性模量：E =200000MPa截面慣性矩（I）：Ip =93200mm4截面面積：Ag =348 mm2回轉半徑：i= Ip/Ag =16.365 mm2.荷載計算（1）荷載

78、標準值：龍骨自重標準值：G1k=250.00Pa新澆混凝土自重標準值：G2k = cD =3750.00 Pa鋼筋自重標準值：G3k = 1.1kN/m3D=165.00 Pa施工荷載標準值：Q1k= 1000.00Pa(2) 荷載組合計算：考慮到模板為臨時結構，其重要性系數取:o =0.9永久荷載分項系數：g =1.2可變荷載分項系數：l =1.4組合荷載標準值(用于撓度驗算)：Sk = o(G1k+G2k+G3k+Q1k)=4648.50Pa組合荷載設計值(用于強度驗算)：Ss = og(G1k+G2k+G3k)+ lQ1k=5758.20Pa3.鋼支頂構件驗算支頂容許荷載值：LL =25

79、000 N鋼支頂承受的軸向壓力：N= SsAd =8291.808 N LL= 25000N強度滿足要求由于鋼支頂為受壓桿件，需驗算穩定性按兩端鉸接考慮，計算長度系數： =1計算長度： Le =L =2650 mm長細比： =Le/i= 161.9.p= 150所以鋼支頂為細長桿，適用于歐拉公式最小臨界荷載： Pcr=2EIp/Le2=26197.14 N N=8291.808N屈服應力（臨界應力）：cr=Pcr/Ag= 75.279 MPa實際應力：ac=N/Ag= 23.83 MPa LL = cr =75.28MPa穩定性滿足要求4.鋼支頂底部混凝土抗壓承載力驗算鋼支頂底部圖一混凝土強度

80、等級選用： C30抗壓強度標準值： fck = 20.1 MPa4天抗壓強度標準值： f = 66%fck =13.27MPa假設鋼支頂支座受荷區域為： B1 =50 mmB2 =50 mm鋼支頂底座對混凝土的壓應力： g=N/(B1B2)= 3.32 MPag = 3.32 MPa f = 66%fck =13.27 MPa4天混凝土強度滿足抗壓承載力要求5.鋼支頂底部混凝土抗剪承載力驗算鋼支頂底部圖二混凝土強度等級選用： C30抗壓強度標準值： fck =20.1 MPa4天抗剪強度標準值： fv = 10%66%fck = 1.33 MPa假設鋼支頂支座受荷區域為： B1 =50 mmB

81、2 =150 mm鋼支頂底座對混凝土的剪應力： g=N/（B1B2）=1.11MPag = 1.11MPa fv =1.33MPa4天混凝土強度滿足抗剪承載力要求D.墻身與樓面轉角龍骨計算 （請參照附錄 1 中圖紙 SK-06）圖三由A 01樓面模板計算可知，樓面模板傳遞給墻身與樓面龍骨的荷載為：Ssl = 7648.20 Pa 鋼支頂的最大間距： Bg = 1200 mm由樓面模板傳遞給墻身與樓面龍骨的最大線荷載集度為：Wl =SslBg/2= 4.59 kN/m取1000mm龍骨為計算模型，轉角處最厚尺寸： tl = 12 mm最大彎曲應力： l=6Wl101m/tl2= 19.12 MP

82、a fal = 160.00 MPa彎曲強度滿足要求E.樓面連接件計算 （請參照附錄 1 中圖紙 SK-01）圖五1.幾何和材料參數（請參照附錄 1 中圖紙 SK-01）截面慣性矩（I）： Ip = 127568 mm4截面抵抗矩 (W)：Wp =5439 mm3截面面積 (A)：Al =701mm2屈服強度(Fy)：Fyal =200MPa抗彎強度設計值(f)： fal = 160 MPa抗剪強度設計值(fv)： fval = 100 MPa由A 01樓面模板計算可知，樓面龍骨傳遞給連接件的面荷載為：Ssl = 7648.20 Pa最大縱向間距： Bg = 1000 mm 最大橫向向間距：

83、Bh = 1200 mm每端樓面龍骨連接件承受的剪力為：Ql=SslBhBg/2= 4588.92 N每端每根樓面龍骨連接件承受的剪力為：ql=Ql/2=2294.46 N剪應力=ql/Al=3.27 MPa fval =100 MPa強度滿足要求采用鋼銷釘與樓面龍骨連接，直徑為： =16 mm鋼銷釘實際剪應力= ql/(/2)2 =11.41MPa 102MPa強度滿足要求.墻身系統結構計算（請參照附錄 1 中圖紙 SK-01）墻身系統結構計算主要包括墻身板、穿墻螺栓、鋼背楞的計算，在混凝土側向壓力作用下驗算他們的強度和撓度。荷載作用路徑分析：混凝土側壓力 鋁板加強筋（包括工字筋DRX及邊框

84、PRDX） 鋼背楞穿墻螺栓A.墻身模板計算 （請參照附錄 2 中圖紙 SK-10 & SK-11）為了便于計算分析，保證結構構件足夠安全，墻身模板結構構件按簡支梁受力模 型計算 。1.幾何和材料參數（請參照附錄 1 中圖紙 SK-03 & SK-04）樓板厚度：D =150 mm樓層高度(MAX.)：H =3000 mm彈性模量：E =68900 MPa鋁板厚度：t =4 mm截面慣性矩（I）：邊框（PRDX）：Ip=214409 mm4工字筋（DRX）：Id=69595mm4截面抵抗矩 (W)：邊框（PRDX）：Wp=6554mm3工字筋（DRX）：Wd=3479mm3屈服強度(Fy)：鋁型

85、材（PRDX & DRX)：Fyal=200MPa鋁板：Fyb =135 MPa抗彎強度設計值(f)：鋁型材（PRDX & DRX)：fal =160 MPa鋁板：fab =95 MPa抗剪強度設計值(fv)：鋁型材（PRDX & DRX)：fval=100MPa鋁板：fvab=68MPa2.荷載計算根據JGJ162-2008 規定，墻身板計算只需考慮新澆混凝土作于模板的 側向壓力標準值（G.4k）和傾倒混凝土時，對垂直面模板產生的水平荷載 標準值（Q.3k）（1）荷載標準值： 根據JGJ162-2008，新澆混凝土作于模板的側向壓力標準值（G.4k）按下列公式計算,并取其中較小值：F1=0.

86、22ct012V1/2F2=cH式中：F- 新澆混凝土對模板的側壓力計算值（kN/m2）； c-混凝土的重力密度（kN/m3)；V- 混凝土的澆速度（m/h)；t0- 新澆混凝土的初凝時間（h），可按試驗確定；當缺乏試驗資料時，可采 用t0=200/(T+15)(T為混凝土的溫度0C)；1-外加劑影響系數;不摻外加劑時取1.0,摻具有緩凝作用的外加劑時,取1.15; 2-混凝土坍落度影響修正系數；當坍落度小于30mm時，取0.85；坍落度為5090mm時，取1.00；坍落度110150mm時，取1.15； H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）；混凝土側壓力的計算分布圖如圖A

87、所示，圖中h=F/c, h為有效壓頭高度。根據本工程實際情況，各項取值如下：c =25kN/m3v =2.3 m2/hr2to =4 hr1 =1.002 =1.15H = 2850 mmF1= 0.22cto v1/212F1 =38369.35Pa F2 = cH = 71250 Pa所以取G4k = F1 =38369.35 Pa作為本工程的計算荷載有效壓頭高度：ho=F1/c= 1.53m混凝土側壓力分布圖如下根據JGJ162-2008，傾倒混凝土時，對垂直面模板產生的水平荷 載標準值（Q.3k）取：Q3k = 2000 Pa考慮到模板為臨時結構，其重要性系數取: o = 0.9永久荷

88、載分項系數：g =1.2可變荷載分項系數：l =1.4組合荷載標準值(用于撓度驗算)：Sk = G4k = 38369.35Pa組合荷載設計值(用于強度驗算)：Ss = o(gG4k+lQ3k) = 43958.9 Pa3.邊框（PRDX）強度驗算每條邊框荷載的計算寬度為板寬的一半，墻身板在鋼背楞的作用下可近似認為三 跨連續梁，為了便于計算分析，保證結構足夠安全，按最大鋼背楞間距為跨度的 三等跨連續梁計算，結構偏于安全標準模板寬度： B = 400 mm 鋼背楞最大間距： D = 600 mm均布線荷載設計值： q = SsB/2= 8.7918 kN/m查建筑結構靜力計算手冊 第二版 得：三

89、等跨連續梁中間支座最大彎矩系數： =0.1支座最大彎矩：M=qD2= 0.32kNm截面最大正應力：=M/Wp =48.29MPa fal =160.0 MPa強度滿足要求支座最大剪力：Q=qD/2=2.64kN截面有效計算面積：As = 498.55 mm2截面最大剪應力：=Q/As=5.29MPa fval=100.00 MPa強度滿足要求4.邊框（PRDX）撓度驗算查建筑結構靜力計算手冊 第二版 得： 第 三等跨連續梁最大跨度中點撓度系數： = 0.677均布線荷載標準值：qk =SkB/2=7.67kN/m跨中最大撓度： d =qD4/(100EI)=0.46 mm D/250= 2.

90、4 mmfkp撓度滿足要求5.工字筋（DRX）強度驗算工字筋（DRX）承受左右兩邊模板傳遞的荷載設計值，按單跨簡支梁受力模型計算。工字筋（DRX）計算長度：L =400mm工字筋（DRX）左邊受荷寬度：Bl=300mm工字筋（DRX）右邊受荷寬度：Br=300mm工字筋（DRX）平均受荷寬度：B=Bl/2+Br/2 = 300 mm均布線荷設計值：q= SsB =13.19kN/m跨中最大彎矩：M=qL2/8=0.26kNm截面最大正應力：=M/Wd =75.81MPafal =160.00 MPa強度滿足要求支座最大剪力：Q=qL/2=2.64kN截面有效計算面積：As= 328 mm2截面

91、最大剪應力：=Q/As =8.04MPafval = 100.00 MPa強度滿足要求6.工字筋（DRX）撓度驗算工字筋（DRX）承受左右兩邊模板傳遞的荷載標準值，按單跨簡支梁受力模型計算。均布線荷載標準值： qk=SkB= 11.51 kN/m跨中最大撓度： df=5qkL4/(384EId) = 0.80 mm L/250= 1.60 mm撓度滿足要求7.鋁板強度及撓度驗算鋁板為四周支撐的雙向板，最大計算尺寸為：長邊：a = 400 mm 短邊：b = 300 mm 厚度：t = 4 mm根據 Australian Institute of Steel Construction Handb

92、ook雙向板強度和撓度計算公式如下Fb=BSsb2/t2D=ASkb4/(Et3)其中：Fb 抗彎強度B 由下表查得Ss 組合荷載設計值A 由下表查得E 彈性模量D 撓度值a/b11.21.41.61.8234A0.01380.01880.02260.02510.02680.02770.02840.0284B0.3080.3830.4360.4680.4870.4970.4990.5a/b= 1.33查上表得： A = 0.021B = 0.414Fb=BSsb2/t2= 102.37MPa fal = 160.00 MPa強度滿足要求D=ASkb4/(Et3)= 1.48 mma/250=

93、1.60mm撓度滿足要求B.穿墻身螺栓計算螺栓等級為8.8級，抗力設計值：ftb =400 MPa螺栓直徑：d =16 mm螺栓面積：Ao=d2/4 =201 mm2螺栓受荷寬度：B =800 mm螺栓受荷高度：H =600 mm螺栓受荷面積：A= BH = 480000 mm2螺栓實際承受的拉力為：P = SsA =21100.27 N單根穿墻螺栓的拉力極限值：Pmax = ftbAo = 80424.771 NP= 21100.27 N強度滿足要求C.鋼背楞計算選用兩跟60mmx40mmx2mm的方通做背楞：1.幾何和材料參數截面面積：Al =768 mm2彈性模量：E =206000MP

94、a截面慣性矩（I）：Ip =386304mm4截面抵抗矩 (W)：Wp =12876.8mm3屈服強度(Fy)：鋼材：Fs =210 MPa抗彎強度設計值(f)：鋼材：fsv = 150 MPa2.背楞強度計算均布線荷載設計值： q =SsD = 26.38 kN/m查建筑結構靜力計算手冊 第二版 得： 三等跨連續梁中間支座最大彎矩系數： = 0.1支座最大彎矩：M = qB2 =1.69kNm截面最大正應力：=M/Wp= 131.09 MPa Fs =210 MPa強度滿足要求支座最大剪力：Q=qB/2= 10.55 kN截面最大剪應力：=Q/Al= 13.74MPa fsv =150 MPa強度滿足要求3.背楞撓度驗算查建筑結構靜力計算手冊 第二版 得：三等跨連續梁最大跨度中點撓度系數： = 0.677均布線荷載標準值： qk=SkD/2= 11.51 kN/m跨中最大撓度： df =qkB4/(100EIp)=0.40 mm B/250= 3.2 mm撓度滿足要求