1、 成都汽車節能環保及資源循環利用科技中心研發樓高支模施工方案建設單位： 設計單位： 監理單位： 施工單位： 項目經理：編 制：審 核：審 批：二一三年七月目 錄一、工程概況2二、編制依據2（一）編制依據2（二）編制說明3三、施工計劃3四、施工工藝技術4（一）構件特點4（二）主要搭設方法、工藝要求4（二）支撐架的下部處理8（三）檢查驗收9（五）砼澆筑技術措施9五、安全保證措施10（一）安全管理組織機構10（二）施工技術措施10（三）模板安裝拆除的安全技術措施11（四）監測監控措施12（五）應急救援預案12六、勞動力計劃（安全管理人員、特種作業人員配置）13七、計算書及相關圖13計算書1 ： 扣件

2、鋼管樓板模板支架計算書（高度13.70m）13計算書2 扣件鋼管樓板模板支架計算書（高度20m）20計算書3：梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（梁截面4501200）27計算書4： 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（梁截面300900）33計算書5: 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（梁截面350850）38計算書6： 4501200梁木模板計算書43計算書7：300900梁木模板計算書45附圖1：高支模區域圖一48附圖2：高支模區域圖二49附圖3：高支模區域一立桿布置圖50附圖4：高支模區域一剖面A-A51附圖5：高支模區域一剖面B-B52附圖6：高支模區域二立桿布置圖53附圖7：高支模區域二剖面A-A

3、54附圖8：高支模區域二剖面B-B55一、工程概況1、本工程為成都汽車節能環保及資源循環利用科技中心研發樓，建筑面積83699.16m2，地下2層，地上22層，分為5層裙房和22層BC棟塔樓，裙房建筑高度為23.10m，塔樓最大高度為88.80m。為框架、剪力墻結構，基礎形式為獨立柱基和筏板。2、根據使用功能，裙房為框架結構，層高為4.8m、4.50m，其中中庭部分從地下室頂板至4層樓板（板面標高0.25m板面標高14.05m），板厚120，支模架高度為13.68m；4層結構板面在23軸外側和AB軸間分別懸挑出4.5m和10.20m挑板，支模架高度為13.68m和19.98m。 二、編制依據（

4、一）編制依據（1）四川貴佳建筑設計有限公司設計的成都汽車節能環保及資源循環利用科技中心研發樓施工圖；（2）建筑施工模板安全技術規范（JGJ1622008）；（3）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042011）；（4）危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質（2009）87號文）；（5）成都市建設工程施工安全重大危險源管理辦法（成建委發（2005）834號文）；（6）建筑施工安全檢查標準（JGJ592011）；（7）建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-2011）；（8）現行國家相關材料規范、國家、省、市各級規范性文件、標準等；（9）建質（2009）254號“關于印發建設工程高達

5、模板支撐系統施工安全監督管理導則”的通知；（10）JGJ130-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范。（二）編制說明 本方案編制的高支模架高度為13.68m、19.98m，超過8m小于20m，根據建質200987號文附錄要求，特編制高支模專項施工方案，經專家評審合格后方能組織實施。 三、施工計劃1、進度計劃本工程涉及2處高支模搭設區域：（1）中庭部位架體搭設6天、模板及鋼筋綁扎15天，砼澆筑1天。（2）23軸及B軸以外懸挑板部位架體搭設10天，模板及鋼筋綁扎15天，砼澆筑2天。2、材料計劃根據工程體量，結合結構構件尺寸，梁板模板成型采用12厚雙面覆膜膠合板，配50100木枋，支撐體系采

6、用鋼管、扣件，配頂托。材料選用如下：面板次龍骨主龍骨支撐體系墊板對拉螺栓材料雙面覆膜膠合板木方普通鋼管 普通鋼管木架板專用高強螺栓規格mm梁=12mm50100483.0 483.05030012 板=12mm 3、設備計劃塔機QTZ80型4臺汽車泵45m2臺振動棒50型5套平板振搗器2臺水平儀1臺全站儀1臺木工機具2套扭力矩扳手2把四、施工工藝技術（一）構件特點本工程高支模區域的梁截面及跨度如下：1、跨度：8.40m、16.80m、4.40m。2、梁斷面： 主框梁4501200、350900、300900、350850、300650，次梁 200600、200700、300700。（1）軸軸

7、框架梁300650，次梁300600、300900、4501200；（2）軸1/23軸框架梁：型鋼砼梁：350900 十字交叉框架梁：300900四邊框架梁：300650外邊挑檐鎖口梁：200600（3）軸1/23 軸區域框架梁1/23軸邊梁：200700 1/H軸段梁為：300700軸段梁為：300650 軸段梁為：350850軸段梁為：350850 軸段梁為：3508503、樓層板：板厚度120。4、支模架高度： 13.68m、19.98m（1）4層樓板懸挑部分1）23軸1/23軸區域AF軸段為下沉廣場（-6.0），此段高支模高度為14.1m+6m-0.12=19.98m（驗算高度按20m

8、）。2）17軸23軸高支模高度為13.68m（2） 中庭部分8軸18軸與E軸G軸區域高支模高度為14.1m-0.3m-0.12=13.68m （驗算高度按13.7m）。具體高支模區域范圍以及結構構件設計情況詳見附圖一：高支模區域圖一、附圖二：高支模區域圖二。（二）主要搭設方法、工藝要求1、架體構造設計（1）該高大模板采用落地式鋼管（483.0計算時壁厚采用2.9mm）滿堂支撐架，立桿底部設50300mm的通長木板，4501200、350900、300900、350850的梁下截面正中加設承重立桿（間距加密為支模架立桿間距的1/2）且頂部采用可調頂托。（2）梁采用12厚覆膜膠合板，板采用12厚覆

9、膜膠合板，次楞采用50100mm的木方（驗算按4595mm，下同），主楞采用鋼管。（3）高度超過700的梁在梁中部設12的對拉螺栓，沿梁方向間距300-500布置，當梁高為1200mm時對拉螺栓沿梁高設置3道；當梁高為850900mm時對拉螺栓沿梁高設置2道；當梁高為600700mm時對拉螺栓沿梁高設置1道。梁下設50100mm（驗算按4595mm，下同）的次楞木枋。當梁寬為350450mm時沿梁寬設置4根木枋；當梁寬為250300mm時沿梁寬設置3根木枋；當梁寬為200mm時沿梁寬設置2根木枋。（4）支模架立桿橫距為1000mm，縱距為1000mm（根據建筑結構的梁、板布置，立桿位置可作細小

10、調整）；水平桿步距為1500mm；梁與板縱橫向水平桿拉通設置，與剪刀撐共同形成支撐整體。豎向剪刀撐設沿架體四周連續設置、水平剪刀撐設置3道與豎向剪刀撐形成網格體系。（5）支撐架體的大橫桿、剪刀撐、斜桿撐采用46m的鋼管，立桿采用定尺+短鋼管水平錯位（接頭扣）直接，梁底小橫桿采用1.52.0m的鋼管。頂托的螺桿伸出立桿鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立桿鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。在立桿距地200mm處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿。2、架體立桿設置要求1）立桿接長采用對接扣件將鋼管對接（禁止搭接），高支架立桿垂直度偏差不得大于50mm。立桿間距采用彈線定

11、位，步距允許偏差為-20mm。2）立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開距離不應小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。3）立桿定位時，縱橫向均應拉通線，確保縱橫向立桿順直。3、架體水平拉桿1）每一步距處縱橫向各設置一道水平拉桿。2）縱橫水平桿設置在立桿內側，縱橫水平桿接長宜采用對接扣件連接。接頭位置的設置按以下要求：兩根相鄰橫桿的接頭不能在同步或同跨內；不同步或不同跨的兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節點（立桿）的距離不大于縱距的1/3。3）用水平儀抄測標高，確保橫

12、桿的水平偏差控制在20mm。4、剪刀撐設置1）四周連續式剪刀撐：沿架體四周外側立面設置連續式豎向剪刀撐；2）豎向剪刀撐：中間縱橫向每隔小于10m在框梁側設置由下至上的豎向連續式剪刀撐，剪刀撐寬度4-6m。3）水平剪刀撐：在中間豎向剪刀撐部位的板底、掃地桿位置以及架體高度1/2處設置水平剪刀撐（共3道），與豎向剪刀撐形成格構式穩定架體。4）剪刀撐構造要求：剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度為1000mm，采用3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不得小于100mm；剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；豎向剪刀撐斜桿與地坪的水平夾角宜在456

13、0o之間，并由底至頂連續設置，豎向剪刀撐底部與支撐面結構頂緊。5、連墻（柱）桿高支模部分框架柱先澆筑，搭高支模架時架體必須與已澆筑的具有一定強度的框架柱可靠連接，連接件采用鋼管抱箍拉接，在水平方向，架體與預先澆筑的結構柱拉結，水平間距為軸線距離，在垂直方向每步距分別與結構柱進行鋼管抱箍拉接，以確保高支架的整體穩定性。連墻（柱）桿采用鋼管抱箍拉接。即采用直角扣件與架子的兩排立桿連接，另一端用兩根鋼管拉桿與架體兩端已澆筑的結構砼柱子抱箍連接牢固。6、 梁支模要求：（1）梁高1200，按高度方向設置3根12的對拉螺桿；梁高800900，按高度方向設置2根12的對拉螺桿；梁高600700，按高度方向設

14、置1根12的對拉螺桿；（2）梁寬350450，梁底順跨度方向設置4根50100木方；梁寬250300，梁底順跨度方向設置3根50100木方；梁寬200，梁底順跨度方向設置2根50100木方；（3）梁側面按高度方向設置50100木方，間距200mm；現澆板模板厚度12mm，現澆板模板下方設置50100木方，間距250mm.7、安全防護為保證架體施工操作人員的安全及方便施工，必須做好安全防護措施。在高支架的第2步架滿設水平兜網，在第 3-4步架中間的水平拉桿處滿鋪腳手板，該位置以上為操作層。在高支模架的架體外側，滿掛密目式安全立網全封閉施工，防止無關人員進入高支模施工區域，防止施工中發生高墜及物體

15、打擊事故。1）操作層腳手板應鋪滿、鋪穩。2）腳手板應設置在三根水平桿上。腳手板的鋪設可采用對接，也可以采用搭接鋪設。當采用對接平鋪時，接頭處必須設兩根水平桿，腳手板外伸長度應為130150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不得大于300mm。當采用搭接鋪設時，接頭必須支在橫桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不得小于100mm。3）腳手板端部的探頭長度150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定，可采用16#元絲綁扎牢固。4）安全兜網外邊口由邊繩與立桿綁牢固，網間的搭接必須牢固，不得留空隙，網的轉角處必須搭牢綁緊。安全兜網在使用中，隨時清除網內雜物。5）施工期間高支模架外四周采用滿

16、掛密目式安全立網全封閉施工，密目式安全立網垂直于水平面設置，嚴禁作為安全平網使用，并與作業面邊緣的最大間隙不得超過100mm。（二）支撐架的下部處理由于本工程架體搭設在地下室頂板（架體高度13.7m）和負一層樓板（架體高度20.0m）上，且地下室頂板和負一層樓板為空心樓板，要求高支模架體立桿下方設置200mm寬厚50mm木板，使立桿所受的集中荷載通過木板均勻傳至樓板。整個架體荷載需通過地下室頂板（負一層樓板）傳遞至地基基礎，方可保證支撐架下的結構安全，故在施工結構時，高支模區域內的樓層支模架（-1F、-2F）立桿位置與上部的高支模架立桿對中，同時架體保留直至高支模架拆除。（三）檢查驗收1、必須

17、嚴格按施工方案進行架體搭設與拆除，立桿間距、步距、水平拉桿，掃地桿、剪刀撐等必須滿足施工方案要求。2、高支模系統的承重桿件、扣件等材料應有產品合格證、生產許可證、檢測報告，并應對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢，抽檢數量為搭設用量的30%，發現質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料送法定專業檢測機構進行檢測。3、扣件螺栓的緊固力矩應進行抽查，檢查數量應滿足建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）的規定，對梁底扣件應100%進行檢查。扣件螺栓擰緊扭力矩應在4565N.m之間。4、高支模支撐架在達到設計高度后與砼澆筑前要分別進行檢查、驗收。砼

18、澆筑前的檢查驗收由項目負責人組織驗收，驗收人員應包括施工單位和項目兩級技術人員、項目安全、質量、施工人員，監理單位的總監和專業監理工程師。驗收合格，經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。5、腳手架使用中，做好架體監控監測措施。6、安全網和安全防護措施滿足規范要求： 水平方向在架體中部和梁底位置加設一道，使整個高支模架保證2道水平安全防護網。整個樓層支模架四周在操作層位置張掛水平安全網，保證每個操作部位均有安全防護。（五）砼澆筑技術措施高支模架范圍內的砼采用商品砼汽車泵泵送方式，砼在模板面不得堆積，澆筑砼應預先澆筑柱砼，為高支架提供水平支撐，混凝土梁的施工應從

19、跨中向兩端對稱進行分層澆筑，每層厚度不得大于400mm。故砼的澆筑從高支模中部位置向橫側均勻擴散進行再向縱向兩端擴展，澆筑砼時應確保支撐系統受力均勻，避免引起高大模板支撐系統的失穩傾斜。 砼澆筑過程中，板面不得堆積超過板面標高100mm厚砼，當有砼堆積時，應及時將砼攤開趕平板面。砼澆筑前，施工單位項目技術負責人、項目總監確認具備混凝土澆筑的安全生產條件后，簽署混凝土澆筑令，方可澆筑砼。整個澆筑過程應有專人對高大模板支撐系統進行監測，發現有扣件松動滑移、受力桿件變形等情況時，必須立即停止砼澆筑，撤離作業人員，并采取相應的加固措施，加固完成經安全人員驗收合格后方可恢復砼澆筑。高支模架從搭設完成至拆

20、除的整個使用過程中設專人24h監控架體安全。五、安全保證措施所有操作人員均應進行崗前安全培訓，接受安全教育，嚴禁帶病上崗、酒后操作，操作時不得違章操作規程，野蠻作業。嚴禁擅自拆除安全防護設施，所有操作人員班前必須對所在操作部位進行安全確認，確認安全后才能進行施工。（一）安全管理組織機構為保證高支模架施工及拆除期間的安全，項目部成立了以項目經理為組長，以責任工長，技術負責人，責任材料員為副組長，以專職安全員、質量、技術、工長、安全協管員、材料、綜合、班組長為組員的安全及應急救援領導小組。安全及應急救援領導小組：組 長： 副組長： 組 員： 人員若有變動，接任人員自然接替其相關工作，應急救援領導小

21、組的常設機構為安全監督辦公室。組長職責：為該部分質量、安全管理的第一責任人，當危險發生時，負責現場搶救的總指揮，并向公司及政府主管部門報告。副組長：為該部分質量、安全管理的具體責任人，對施工過程中的質量、安全問題督促工長、班組長進行整改，當危險發生時，組織人員、物資對現場傷員進行搶救，控制險情范圍擴大，并第一時間聯系外界，尋求外界的搶險救急支援。組員：為該部分質量、安全管理的具體實施人，分別負責安全、質量后勤管理工作，危險發生時，及時組織人員進行傷員搶救，疏散操作人員，控制險情范圍擴大，并第一時間報告組長。（二）施工技術措施1、高支模板支撐系統搭設前，應由方案編制人和責任工長對現場管理人員、操

22、作班組、作業人員進行安全技術交底，并履行簽字手續。2、作業人員應嚴格按施工方案和安全技術交底進行操作，特殊工種操作人員必須持證上崗，并正確佩戴勞動防護用品，架上操作人員必須拴好安全帶作業。3、支撐架所使用的構配件的質量必須符合要求，使用過程中嚴禁拆除、松動架體任何構配件。4、所有的扣件必須擰緊，其扭力必須達到4560N.m，并由專職安全員負責檢查，支撐架完成后，經規定檢查驗收人員驗收合格后方能投入使用。5、作業層施工荷載符合設計要求，不得超載使用，禁止砼泵送管道經過架體。鋼筋、鋼管等材料不能在架上集中堆放，砼澆筑過程中，派專人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況應立即停止施工，疏散操作

23、人員，在險情排除后，經技安人員確認后，方可繼續施工。6、砼澆筑前，經檢查具備砼澆筑的安全生產條件后，簽署砼澆筑令，方可澆筑砼。7、澆筑砼應預先澆筑柱砼，后澆筑梁板砼的順序進行，混凝土梁的施工應從跨中向兩端對稱進行分層澆筑，每層厚度不得大于400mm。樓板面砼不得堆積，澆筑砼時應確保支撐系統受力均勻，避免高大模板支撐系統的局部失穩引發整體傾覆。（三）模板安裝拆除的安全技術措施1、模板、鋼筋及其它材料等施工荷載應均勻堆置、放平放穩，施工總荷載不得超過模板支撐系統設計荷載要求。2、架體搭設后應全面檢查支撐架的立桿間距、步距、扣件連接、連墻桿、支撐體系等是否符合施工方案要求。3、梁板混凝土同條件試件強

24、度達到100%時，方可進行高大模板的拆除工作，模板拆除應履行拆模審批手續，經技術負責人、總監理工程師審批后方可實施。4、拆架前應清理架板上的雜物及地面障礙物。5、嚴格遵守拆除順序，由上而下，后綁者先拆，先綁后拆，先拆除欄桿、腳手板、剪刀撐，而后拆除水平橫桿、立桿。6、高大模板支撐系統的拆除作業必須自上而下逐層進行，嚴禁上下層同時拆除作業，分段拆除時，高度不應大于兩層。架體連接必須隨支撐架體逐層拆除，嚴禁先將連接件全部拆除或數層拆除后再拆支撐架體。7、拆除時必須統一指揮，動作協調，當解開與別人有關的結扣時應先告知對方，以防墜落。8、高大模板拆除時，嚴禁將拆除的桿件向地面拋擲，應專人傳至地面，并按

25、規格分類均勻堆放。9、高支模支撐系統搭設和拆除過程中，地面應設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員進入作業范圍。10、拆模間歇時應將已松開的模板拆下運走，防止墜落傷人。（四）監測監控措施為保證高支模架施工安全，必須加強施工過程中的監測監控措施，根據架體特點，在架體四周設架體監控點，防止架體垂直、水平產生位移。監測監控時間為模板支撐系統在搭設、鋼筋安裝、混凝土澆搗過程中及混凝土終凝前后。沉降變形監測：在架體的搭設過程中和搭設完成以后，在鋼管立桿距基準點標高一米處用紅油漆畫出水平標高控制線，采用遠紅外線水準儀對架體的沉降變形進行監測。 水平位移監測：按預定監測點位的框架梁下口的水平橫桿和

26、掃地桿上分別用墨線彈出上下豎向控制線，作為水平位移監測的控制線。監測時采用吊線墜的方法測量以上2跟鋼管橫桿上的控制線的偏移。 監測數據比較：在高支架搭設完畢后未有施工荷載時進行第一次水平位移、沉降變形測量，該數據為基準數據。模板鋼筋施工過程中、施工完畢后砼澆筑前、砼澆筑過程中分別對監控點進行水平位移、沉降變形測量，對比基準數據，看有無水平位移、沉降變形。監測數據進行整理并形成監控記錄。（五）應急救援預案1、應急小組機構及職責（同安全管理組織機構）2、應急救援物資：（1）施工現場配備必須的醫療救急用品如：救急包、繃帶、夾板、擔架等。（2）現場須設置救急車輛一臺。3、應急響應管理人員及參與救護的人

27、員需掌握急救的基本知識。在澆筑過程中安排專人對高支模架體進行監控，發現有桿件或架體變形異常或扣件斷裂時應立即停止砼澆筑，撤離操作人員，并采取相應的加固措施。模板支撐架發生意外跨塌時,最先發現險情者要大聲喊叫,叫明某地點或某部位發生跨塌,以利受影響區域人員盡快撒離,同時報告應急小組負責人。（1）、急救小組組長或副組長負責現場總指揮組織搶險,應準確判斷險情，安全有序的組織搶險營救，險情較大時應及時向110、119、120求助。（2）、切斷險情區內電源，如有人員受困,首先搶救受困人員,同時用鋼管加固相鄰受影響的支撐架體,防止聯動跨塌。（3）、拉出險情區警戒線,嚴禁無關人員進入或圍觀,同時疏通交通,安

28、排專人接引110、119、120搶險救援人員進入現場搶救和接引上級部門人員。（4）在搶救傷員和進行排險工作時,一定不要招致險情的擴大.應急小組負責人到場后,立即向其匯報。（5）、應急小組負責人到場后,應迅速了解情況和指揮落實上報、搶救、排除、保護等4項工作的進行，應保持頭腦冷靜,盡量避免或減少指揮的失誤。（6）、搶救傷員、排除險情和制止事故蔓延的工作必須在統一指揮下進行.進行時應對可能引起的新的危險做出防護安排,必須采取“先保險而后搶救排險”的嚴格要求和作法,以確保搶救和排險人員的安全。六、勞動力計劃（安全管理人員、特種作業人員配置）高支模系統搭設及拆除期間內，由項目專職安全管理人員（3人）和

29、安全協管員（每個班組2人）負責全程監督檢查與監控工作，嚴格按施工方案進行檢查與驗收，發現隱患及時整改糾正。施工過程中由架工進行高支架的搭設，模板工負責模板的安裝施工，根據該高支架的工程特點，每棟配置架工40人，模板工60人進行該高支模施工，搭設高大模板支撐架體的作業人員必須由取得腳手架特種作業操作資格證書的并具有實際施工經驗的架工進行，其它相關施工人員應掌握相應的專業知識和技能。七、計算書及相關圖計算書1 ： 扣件鋼管樓板模板支架計算書（高度13.70m）部位：8軸18軸與E軸G軸計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折

30、減系數取1.00。模板支架搭設高度為13.7m，立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，間距250mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷

31、載效應控制的組合S=1.2(25.100.12+0.35)+1.403.00=8.234kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.12+0.71.403.00=7.006kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為482.9。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 =0.9(25.1000.1201.000+0.3501.000)=3.026kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000

32、+3.000)1.000=2.700kN/m板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100.001.201.20/6 = 24.00cm3I = 100.001.201.201.20/12 = 14.40cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04610001000/24000=1.930N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f

33、,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.026+1.42.700)0.250=1.112kN 截面抗剪強度T=31112.0/(21000.00012.000)=0.139N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.0262504/(1006000144000)=0.093m面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到

34、面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm 集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.3501.200)=3.631kN/m面板的計算跨度 l = 250.000mm經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.17910001000/24000=7.470N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m(2

35、)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.250=0.088kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (3.000+0.000)0.250=0.750kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 =0.9(1.200.753+1.200.088)=0.908kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m計算單元內的木方集中力為(0.945+0.908)0.500=0.927kN2.木方的計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩

36、和，計算公式如下:均布荷載 q = 0.926/0.500=1.853kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.50.5001.853=0.463kN 最大支座力 N=1.00.5001.853=0.926kN木方的截面力學參數為 W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3；I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.058106/67687.5=0.86N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.5ql截面抗剪強度必

37、須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3463/(24595)=0.163N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.756kN/m最大變形 v =5/3.840.756500.04/(1009000.003215156.0)=0.021mm木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算最大彎矩計算公式為 M = 0.25Pl+0.125ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN抗彎計算強度 f

38、=0.422106/67687.5=6.24N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：最大彎矩 Mmax=0.347kN.m最大變形 vmax=0.463mm最大支座力 Qmax=4.053kN抗彎計算強度 f=0.347106/4372.0=79.46N/mm2支撐鋼

39、管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!縱向支撐鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：最大彎矩 Mmax=0.709kN.m最大變形 vmax=0.886mm最大支座力 Qmax=8.714kN抗彎計算強度 f=0.709106/4372.0=162.23N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度

40、小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=8.71kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.13113.700=1.788kN(2)模板的自重(kN)： NG

41、2 = 0.3501.0001.000=0.350kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.1000.1201.0001.000=3.012kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.635kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(3.000+0.000)1.0001.000=2.700kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：

42、其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 9.34kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A立桿凈截面面積，A=4.107cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.11m； h 最大步距，h=1.50m；l0 計算長度，取1.500+20.110=1.720m； 由長細比，為1720/16.0=108 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.537；經計算得到=9342/(0.537411)=42.322N/

43、mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)；Wk=0.2001.1401.075=0.245kN/m2 h 立桿的步距，1.50m；la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.00m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2451.0001.5001.500/10=0.063kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.24.635+0.91.42.700+0.

44、90.91.40.063/1.000=9.035kN經計算得到=9035/(0.537411)+63000/4372=55.235N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!計算書2 扣件鋼管樓板模板支架計算書（高度20m）部位：下沉式廣場處14.1m標高樓板計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為20.0m，立桿的縱距 b=1.00m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6

45、000.0N/mm2。木方4595mm，間距250mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載4.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.100.12+0.35)+1.404.00=9.634kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.100.12+0.71.404.00=7.986kN/m2由于可變荷載效應

46、控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為482.9。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.1000.1201.000+0.3501.000)=3.026kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 = 0.9(0.000+4.000)1.000=3.600kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.001.201.20/6 = 24.00cm3； I = 100.001.201.201.20/12 = 14

47、.40cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩；f面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05410001000/24000=2.258N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.026+1.43.600)0.250=1.301kN截面抗剪強度計算值 T=31301.0/(21000.00

48、012.000)=0.163N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6773.0262504/(1006000144000)=0.093mm面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm 集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.100

49、0.1201.200+0.3501.200)=3.631kN/m面板的計算跨度 l = 250.000mm經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.17910001000/24000=7.470N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、模板支撐木方的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.250=0.088kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (4.000+0.000)0.

50、250=1.000kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.753+1.200.088)=0.908kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.401.000=1.260kN/m計算單元內的木方集中力為(1.260+0.908)0.500=1.084kN2.木方的計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1.084/0.500=2.168kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.50.5002.168=0.542kN最大支座力 N=1.00.5002.168=1.

51、084kN木方的截面力學參數為 W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3；I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.068106/67687.5=1.00N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=3542/(24595)=0.190N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖

52、計算的最大支座力除以跨度得到0.756kN/m最大變形 v =5/3.840.756500.04/(1009000.003215156.0)=0.021mm木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算最大彎矩計算公式為 M = 0.25Pl+0.125ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN抗彎計算強度 f=0.422106/67687.5=6.24N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!三、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐

53、鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：最大彎矩 Mmax=0.406kN.m最大變形 vmax=0.463mm最大支座力 Qmax=4.742kN抗彎計算強度 f=0.406106/4372.0=92.97N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!縱向支撐鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐

54、鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：最大彎矩 Mmax=0.830kN.m最大變形 vmax=0.886mm最大支座力 Qmax=10.195kN抗彎計算強度 f=0.830106/4372.0=189.81N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.

55、00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=10.20kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!五、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.13120.000=2.610kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.0001.000=3.012kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG =

56、 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.375kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(4.000+0.000)1.0001.000=3.600kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 11.49kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A 立桿凈截面面積，A=4.107cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3；f 鋼管立桿抗壓強度

57、設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.11m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.110=1.720m； 由長細比，為1720/16.0=108 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.537；經計算得到=11490/(0.537411)=52.053N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/

58、m2)； Wk=0.2001.1401.075=0.245kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，1.00m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2451.0001.5001.500/10=0.063kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.25.375+0.91.43.600+0.90.91.40.063/1.000=11.056kN經計算得到=11056/(0.537411)+63000/4372=64.395N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!計算書3：梁模板扣

59、件鋼管高支撐架計算書（梁截面4501200）部位：8軸18軸與E軸G軸（14.1m標高）計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為13.7m，梁截面 BD=450mm1200mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距

60、1.00m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載4.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.501.20+0.35)+1.404.00=42.740kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.501.20+0.71.404.00=45.230kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為482.9。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其

61、抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.2000.500=15.300kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.500(21.200+0.450)/0.450=1.108kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+4.000)0.4500.500=0.900kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3515.300+1.351.108)=19.936

62、kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.900=0.794kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.137kN N2=3.746kN N3=3.746kN N4=1.137kN 最大變形 V = 0.1

63、30mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05310001000/12000=4.417N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=31892.0/(2500.00012.000)=0.473N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.130mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利

64、分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 3.746/0.500=7.492kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.50.5007.492=1.873kN最大支座力 N=1.00.5007.492=3.746kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.234106/67687.5=3.46N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大

65、剪力的計算公式如下:Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31873/(24595)=0.657N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到5.415kN/m最大變形 v =5/3.845.415500.04/(1009000.003215156.0)=0.152mm木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼

66、管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.405kN.m最大變形 vmax=0.109mm最大支座力 Qmax=9.990kN 抗彎計算強度 f=0.405106/4372.0=92.74N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，

67、扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=9.99kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=9.990kN (已經包括組合系數)腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.11513.700=1.914kN N = 9.990+1.914=11.904kNi 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，

68、A=4.107cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.11m； h 最大步距，h=1.50m；l0 計算長度，取1.500+20.110=1.720m； 由長細比，為1720/16.0=108 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.537；經計算得到=11904/(0.537411)=53.929N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段

69、彎矩 MW計算公式： MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2001.1401.075=0.245kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.50m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2451.0001.5001.500/10=0.063kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=9.990+0.91.21.575+0.90.91.40.063/0.500=12.045kN經計算得到=12045/(0.537411)+63000/437

70、2=68.875N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!計算書4： 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（梁截面300900）部位：8軸18軸與E軸G軸（14.1m標高）計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為13.7m，梁截面 BD=300mm900mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，剪切強度1.

71、3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.00m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載4.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.90+0.35)+1.404.00=33.560kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.500.90+0.71.404.00=34.903kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.

72、71.40=0.98采用的鋼管類型為482.9。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.500=11.475kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.500(20.900+0.300)/0.300=1.225kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+4.000)0.3000.500=0.600kN考慮0.9的結構

73、重要系數，均布荷載 q = 0.9(1.3511.475+1.351.225)=15.431kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.600=0.529kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.868kN N2=3.422k N3=0.868kN

74、最大變形 V = 0.078mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04310001000/12000=3.583N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=31446.0/(2500.00012.000)=0.362N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.078mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷

75、載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 3.422/0.500=6.845kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.50.5006.845=1.711kN最大支座力 N=1.00.5006.845=3.422kN本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.214106/67687.5=3.16N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算

76、最大剪力的計算公式如下: Q = 0.5ql 截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31711/(24595)=0.600N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到4.762kN/m最大變形 v =5/3.844.762500.04/(1009000.003215156.0)=0.134mm木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。

77、 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：最大彎矩 Mmax=0.159kN.m最大變形 vmax=0.050mm最大支座力 Qmax=6.281kN 抗彎計算強度 f=0.159106/4372.0=36.46N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立

78、桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.28kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=6.281kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.11513.700=1.914kN N = 6.281+1.914=8.194kNi 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.107

79、cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.11m； h 最大步距，h=1.50m；l0 計算長度，取1.500+20.110=1.720m； 由長細比，為1720/16.0=108 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.537；經計算得到=8194/(0.537411)=37.123N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公

80、式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2001.1401.075=0.245kN/m2 h 立桿的步距，1.50m；la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.50m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.2451.0001.5001.500/10=0.063kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=6.281+0.91.21.575+0.90.91.40.063/0.500=8.336kN經計算得到=8336/(0.537411)+63000/4372=52.069N/mm

81、2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!計算書5: 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書（梁截面350850）部位：下沉式廣場處14.1m標高梁支撐驗算（20m）計算依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)。計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為20.0m，梁截面 BD=350mm850mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。面板厚度12mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4595mm，剪切強度1.3N/mm2，抗

82、彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距 1.00m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載4.00kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。按照規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.85+0.35)+1.404.00=32.030kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.500.85+0.71.404.00=33.181kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.71.40=0.

83、98 采用的鋼管類型為482.9。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8500.500=10.838kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.500(20.850+0.350)/0.350=1.025kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (0.000+4.000)0.3500.500=0.700kN考慮0.9的結構重要系數，均

84、布荷載 q = 0.9(1.3510.838+1.351.025)=14.413kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載 P = 0.90.980.700=0.617kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3；I = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為:N1=0.626kN N2=2.205kN N3=2.205kN N4=0.6

85、26kN 最大變形 V = 0.034mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.02510001000/12000=2.083N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=31149.0/(2500.00012.000)=0.287N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.034mm面板的最大撓度小于116.7/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最大彎矩

86、考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.205/0.500=4.409kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.50.5004.409=1.102kN 最大支座力 N=1.00.5004.409=2.205kN木方的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3；I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.138106/67687.5=2.04N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要

87、求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.5ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31102/(24595)=0.387N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到3.045kN/m最大變形 v =5/3.843.045500.04/(1009000.003215156.0)=0.086mm木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷

88、載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經過連續梁的計算得到:最大彎矩 Mmax=0.255kN.m最大變形 vmax=0.065mm最大支座力 Qmax=6.731kN 抗彎計算強度 f=0.255106/4372.0=58.24N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計

89、算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.73kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=6.731kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.91.350.11520.000=2.794kN N= 6.731+2.794=9.525kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A 立桿凈

90、截面面積，A=4.107cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.372cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.11m； h 最大步距，h=1.50m； l0 計算長度，取1.500+20.110=1.720m； 由長細比，為1720/16.0=108 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.537；經計算得到=9525/(0.537411)=43.153N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為：風荷載設計值產

91、生的立桿段彎矩 MW計算公式MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.2001.1401.075=0.245kN/m2 h 立桿的步距，1.50m； la 立桿迎風面的間距，1.00m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.50m；風荷載產生的彎Mw=0.90.91.40.2451.0001.5001.500/10=0.063kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=6.731+0.91.22.299+0.90.91.40.063/0.500=9.667kN經計算得到=9667/(0.537411)+63000/4372

92、=58.099N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!計算書6： 4501200梁木模板計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=450mm，梁截面高度 H=1200mm，H方向對拉螺栓3道，對拉螺栓直徑12mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面4595mm，梁模板截面側面木方距離200mm。梁底模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。二、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.350kN/m2；鋼筋自重 =

93、 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 4.000kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.651h； T 混凝土的入模溫度，取28.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 混凝土坍落度影響修正系數，取1.440。根據公式

94、計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下作用在梁側模板的均布荷載q=(1.225.92+1.403.60)1.20=43.373N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.201.

95、20/6 = 28.80cm3；I = 120.001.201.201.20/12 = 17.28cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.17310001000/28800=6.024N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2031.104+1.4

96、4.320)0.200=5.205kN截面抗剪強度計算值 T=35205.0/(21200.00012.000)=0.542N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67731.1042004/(1006000172800)=0.325mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/

97、mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.403.60)1.200.60/3=8.68kN穿梁螺栓直徑為12mm；穿梁螺栓有效直徑為9.9mm；穿梁螺栓有效面積為 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=8.675kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。每個截面布置3 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!六、梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。計算書7：300900梁木模板計算書一、梁模板基本參數梁截面寬度 B=300mm，梁截面高度 H=900mm，H方向對拉螺栓

98、2道，對拉螺栓直徑12mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面4595mm，梁模板截面側面木方距離200mm。梁底模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁側模面板厚度h=12mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。二、梁模板荷載標準值計算模板自重 = 0.350kN/m2；鋼筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷載標準值 = 4.000kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產

99、生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取4.651h； T 混凝土的入模溫度，取28.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m； 混凝土坍落度影響修正系數，取1.440。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=21.590kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值: F1=0.921.600=19.440kN/m2考慮結構的重要性系數0.9，

100、倒混凝土時產生的荷載標準值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！四、梁模板側模計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續梁計算，計算如下作用在梁側模板的均布荷載q=(1.219.44+1.403.60)0.90=25.531N/mm面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.201.20/6 = 21.60cm3； I = 90.001.201.201.20/12 = 12.96cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板

101、的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10210001000/21600=4.728N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2017.496+1.43.240)0.200=3.064kN截面抗剪強度計算值 T=33064.0/(2900.00012.000)=0.426N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要

102、求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.67717.4962004/(1006000129600)=0.244mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!五、穿梁螺栓計算計算公式:N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.219.44+1.403.60)0.900.60/2=7.66kN穿梁螺栓直徑為12mm；穿梁螺栓有效直徑為9.9mm；穿梁螺栓有效面積為 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=7.659kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。每個截面布置2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!六、梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。