1、煙氣脫硫EPC工程循環漿泵房高大模板安全專項施工方案編制：審核：批準：北京國電龍源環保工程有限公司普安項目部目 錄1 工程概況11.1 工程范圍11.2 工程特點11.3 技術特性11.4 施工工期12 編制依據13 作業前的條件和準備23.1 技術準備23.2 作業人員23.3 作業工器具23.4 安全器具33.5材料準備34 作業程序和方法54.1 施工要求54.2外排腳手架及模板支撐架技術要求：54.3模板的安裝要求及計算84.4使用規定104.5 安全保證措施104.6 作業的環境要求114.7 安全用電措施及要求114.8 物體打擊應急措施124.9 高處墜落應急措施124.10 防

2、風應急措施124.11應急程序125 附錄145.1作業的環境因素辨識和控制（見附錄1）145.2作業的安全危害因素辨識和控制（見附錄2）145.3腳手架計算書（見附錄3）14附表1 環境因素辨識、評價和控制措施清單15附表2 危險源辨識、風險評和風險控制措施清單16附錄3 腳手架及模板計算書16 循環漿泵房高大模板安全專項施工方案1 工程概況1.1 工程范圍本工程為中電普安電廠2660MW新建工程循環漿泵房上部結構，包括循環漿泵房柱、梁、板、樓梯等結構。1.2 工程特點循環漿泵房上部結構為鋼筋混凝土結構，0.000m相當于絕對標高1590.8m。循環漿泵房上部結構為四層框架結構，高度分別為4

3、.8m、10.45m、13.25m、17.1m。首層板位于10.45m層，根據建質200987號文件規定：混凝土模板支撐工程搭設高度8m及以上，屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程。故首層板的模板支撐體系屬于高大模板工程。1.3 技術特性腳手架作為施工中的臨時安全防護設施，模板支撐架作為施工中承重的支撐系統。它們隨工程的進度而搭設，工程完畢即拆除。在土建施工中，是一項技術性強、危險性高的特種工作，所以腳手架設計、搭設的是否合理，不但直接影響著工程的總體施工，同時也直接關系著作業人員的生命安全。為了保證腳手架的質量、施工人員及設備的安全，特編制此施工方案。1.4 施工工期循環漿泵房上部結構

4、開工日期2016年07月16日至2016年09月30日完成。2 編制依據序號資料名稱編號1電力建設安全工作規程火力發電部分DL5009.1-20142工程建設標準強制性條文電力工程部分2006版3工程建設標準強制性條文電力工程部分2011版4工程建設標準強制性條文房屋建筑部分2013版5建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20116建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20087施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-20058建筑施工安全檢查標準JGJ59-20119建筑結構荷載規范GB50009-201210建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-201311危險性較大分部

5、分項工程管理辦法建質2009-87號文12安全專項施工方案管理辦法QB 541-06-201313腳手架施工安全管理辦法QB524-36-201314循環漿泵房上部結構圖紙T453S-T04323 作業前的條件和準備3.1 技術準備土建圖紙已全部到位，具備施工條件。在施工前首先進行圖紙會檢，根據施工圖紙確定施工方案，編寫施工方案，進行施工技術交底。腳手架下方腳手架下面的回填土略高于周圍其他部位約200300mm，且回填密實，利于排水，確保雨后補積水。3.2 作業人員序號作業人員名稱人數人員資格1施工負責人1人有組織協調能力，有現場管理經驗。2技術人員1人有土建結構施工經驗，熟悉施工技術及驗收規

6、范。3測量人員1人熟悉導線測量定位測量，能熟練操作各種測量儀器。4安全員1人熟悉電力建設安全工作規程，并經過安全員崗位培訓，持證上崗。5質檢員1人要求有質檢工作經驗，經過培訓，持證上崗6木工10熟悉工作，經驗豐富7架子工10熟悉腳手架搭設，經驗豐富，持證上崗8司機1經驗豐富，持證上崗。9起重工2經過崗位培訓，持證上崗。10普工5身體狀況良好。架子工為特殊工種，其作業人員必須經過國家規定的專業培訓，持證（特殊作業人員操作證）上崗；電工負責用電設備的維護和安全防護工作；工人要嚴守操作工序，把好質量關，遵守現場安全文明施工管理規定，聽從指揮，服從管理。3.3 作業工器具序號名稱單位數量備注1運輸車輛

7、臺12扳手把203工具袋個204水準儀臺15經緯儀臺16鋼尺（50m）把17線墜個18力矩扳手把29扭力扳手把1所有施工用機械、工器具必須工作性能良好，能夠很好的滿足現場施工的需要。施工前，各種機械設備必須進行全面檢修，對某些部件予以更換，同時購置易損配件備用，確保正常運行。3.4 安全器具 序號名稱單位數量1安全帽頂302安全帶條303安全網片504密目網片1005安全警示牌片203.5材料準備3.5.1鋼管及扣件的選用：3.5.1.1不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。.2腳手架周轉材料進場要組織驗收，合格后才允許進場使用；對腳手管實際壁厚進行檢測，腳手管壁厚不得小于3.0mm，在

8、對腳手架搭設計算時按照腳手管3.00mm壁厚進行計算。.3新鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定：1) 應有產品質量合格證；2) 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；3) 鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定；4) 鋼管必須涂有防銹漆。.4舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列規定：1) 表面銹蝕深度應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，

9、當銹蝕深度超過規定值時不得使用；2) 鋼管彎曲變形應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定；序號項目允許偏差檢查工具1鋼管彎曲a. 各種桿件鋼管的端部彎曲L1.55鋼板尺b.立桿鋼管彎曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平桿、斜桿的鋼管彎曲l6.5302沖壓鋼腳手板a. 板面撓曲L4mL4m1216鋼板尺b.板面扭曲（任一角翹起）53) 鋼管上嚴禁打孔。.5扣件的驗收應符合下列規定： 1) 舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；2) 新、舊扣件均應進行防銹處理；支架采用的扣件，扭力矩達到65Nm時不破壞。3.5.

10、2膠合模板板材的選用：(1) 膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于15mm。 (2) 進場的膠合模板檢查模板的外觀尺寸。(3) 模板使用前應刷好隔離劑。3.5.3木腳手板厚度為50mm，寬度應大于等于200mm， 木腳手板不得有開裂、腐朽。長2-4米，兩端用10#鐵絲箍兩道。3.5.4密目式安全網：立網：寬1.8米，長6米，環扣間隔0.35米。平網：錦綸安全網， 1.5米6米規格。安全網必須經沖擊試驗合格后方可使用。4 作業程序和方法4.1 施工要求4.1.1腳手架搭拆順序4.1.1.1 外排架搭設順序：定位、

11、放線依線擺放縱向掃地桿逐根豎立桿并與第一步大橫桿扣緊安第一步小橫桿裝掃地桿并與立桿扣緊安第二步大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿、上端與大橫桿扣緊安第三、四步大橫桿和小橫桿剪刀撐與架子同步搭設鋪腳手板綁護身欄桿掛爬梯或搭設斜步道鋪設安全立網和密目網如此重復直至頂層。承重架搭設順序：腳手架施工時按照以下作業程序進行：腳手架施工安全技術交底彈梁軸線并復核 搭支模架調整頂托擺主龍骨 承重腳手架驗收安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安側模 側模拉線支撐（梁高加對拉螺栓）樓板模板安裝 復核模板尺寸、標高、位置 與相鄰模板連固。4.1.1.2拆除順序：腳手架的拆除程序與搭設程序相反，先搭的后拆，后搭的先

12、拆，自上而下，逐層拆除；先拆護身欄桿腳手板小橫桿大橫桿立桿剪刀撐、連墻件隨腳手架高度同步最后拆除，并應拆除一步清一步。腳手架進行分層驗收合格才允許搭設下一層；腳手架搭設完畢組織驗收合格、掛牌后才能使用。支模時頂部要設置物料平臺存放易墜落小件；掛水平扶手繩供施工人員水平移動掛安全帶使用。腳手架的拆除原則上應按照“先搭的后拆、后搭的先拆”的順序進行，關鍵部位后拆，次要部位先拆。拆除前應全面檢查腳手架的扣件連接、支撐體系等是否符合構造要求，根據檢查結果及時補充完善施工方案中的拆除順序及加固措施，拆除前必須進行安全技術交底。嚴禁上下同時進行拆除作業，嚴禁先將剪刀撐或連墻件整體拆除后再拆腳手架。拆除過程

13、中嚴禁向下拋扔腳手材料。4.2外排腳手架及模板支撐架技術要求：外雙排腳手架雙排腳手架搭設高度為 19.1 m， 搭設尺寸為：橫距Lb為 1.1m，縱距La為1.3m，大小橫桿的步距為1.8 m，內排架距離墻長度為0.40m；采用的鋼管類型為 483.0。板承重支撐架樓板厚度h(mm)110樓板邊長L(m)31.4樓板邊寬B(m)9.4模板支架高度H(m）10.45主龍骨布置方向平行于樓板長邊立柱縱向間距la(m)1.2立柱橫向間距lb(m)1.2水平桿步距h1(m)1.5次龍骨間距a(mm)200次龍骨懸挑長度a1(mm)200主龍骨懸挑長度b1(mm)200可調托座內主龍骨根數2結構表面要求

14、表面隱藏剪刀撐(含水平）布置方式普通型模板荷載傳遞方式可調托座立桿自由端高度a(mm)450主龍骨類型圓鋼管主龍骨規格483.0次龍骨類型方木次龍骨規格5070面板類型木膠合板面板規格15mm(平行方向)鋼管類型483梁承重支撐架混凝土梁高h(mm)900混凝土梁寬b(mm)350混凝土梁計算跨度L(m)9.4新澆筑混凝土結構層高 (m)10.45梁兩側樓板情況梁兩側有板梁側樓板厚度110斜撐(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱間距la(m)0.6垂直梁跨度方向的梁兩側立柱間距lb(m)1.2水平桿步距h(m)1.5梁側樓板立桿的縱距la1(m)1.2梁側樓板立桿的橫距lb1(m)1.2立桿

15、自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根數n1梁底支撐小梁根數m3次梁懸挑長度a1(mm)250主梁類型圓鋼管主梁規格483.0次梁類型矩形木楞次梁規格5070面板類型覆面木膠合板面板規格15mm(克隆平行方向)鋼管規格483梁承側模參數混凝土梁兩側樓板情況梁兩側有板梁計算跨度樓板厚度h(mm)110梁計算跨度L（m）9.4混凝土梁截面高度H(mm)900混凝土梁截面寬度B(mm)350次梁布置方向次梁橫向次梁布置根數n5次梁懸挑長度b1(mm)150對拉螺栓道數m2對拉螺栓橫向間距X(mm)600主梁間距b(mm)600主梁懸挑長度b2(mm)150混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V

16、（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數1.15外加劑影響修正系數1.2主梁類型圓鋼管主梁規格483.0次梁類型矩形木楞次梁規格5070面板類型覆面木膠合板面板規格15mm(克隆、樟木平行方向)對拉螺栓規格M124.2.1立桿1）立桿底部必須設置縱、橫向掃地桿，底部墊通長50mm厚木跳板。2）立桿的對接接頭應交錯布置，相鄰立桿的接頭不應在同一步距內，同步內隔一個立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭距主節點的距離不要大于步距的1/3。3）立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步必須采用對接扣件連接。4）立桿的搭接長度不應小于1m，應采用不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件

17、蓋板邊緣至桿端的距離不小于100mm。5）在開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，保證腳手架的穩定性。6）立桿的垂直偏差應不大于架高的1/300，并同時控制其絕對偏差值：當架高20m時，不大于50mm；20m而50m時，不大于75mm。4.2.2 上下橫桿的接長位置應錯開布置在不同的立桿縱距中，與相近立桿的距離不大于縱距的三分之一。同排橫桿的水平偏差不大于腳手架總長度的1/250，且不大于50mm。相鄰步架的大橫桿應錯開布置在立桿的里側和外側，以減少立桿偏心受載。搭接桿件接頭長度不小于0.8m；桿件在連接處的端頭伸出長度不小于100mm。縱向環桿的接頭采用十字扣件在同一立桿上進行連接，接頭位

18、置上下錯開，并保證伸出長度不小于100mm。4.2.3.腳手架外側環向和豎向滿設剪刀撐，滿堂腳手架在縱橫兩方向設斜撐增加內架整體穩定性，剪刀撐的斜桿與水平面的夾角宜在4560之間，水平投影寬度應不小于2跨或4m和不大于4跨或8m。剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架的立桿扣緊外，在其中間應增加2-4個接點。4.2.4扣件是固定立桿與大、小橫桿，剪刀撐、橫向支撐等的連接件，扣件的開口應朝上或朝內，開口不得朝下，以保證使用安全。4.2.5腳手板鋪設： 1）腳手板采用木腳手板，長度2m-4m,寬度不小于200mm，厚度不小于50mm。腳手板應鋪設在三根橫向水平桿上。2）腳手板使用#10鍍鋅鉛絲綁扎，

19、應與橫桿可靠連接，防止滑動；嚴禁出現單板、浮板、探頭板。3）腳手板鋪設應平穩并綁扎牢固，采用對接，對頭搭接處應設雙排小橫桿，腳手板的外伸長度應取130150mm，小橫桿間距不得大于300mm。4.2.6在各結構層環形施工作業層,邊緣必須設置攔護高度1.2m的欄桿，欄桿和腳手板應搭設在外排立桿的內側，上欄桿的高度1.2m，中欄桿居中設置，擋腳板高度不小于180mm。4.3模板的安裝要求及計算1、梁模板的安裝（1）先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標高調整扣件式腳手架標高，將其調至預定的高度，然后安放主龍骨。固定主龍骨后在其上安裝梁底木方。木方安裝完成后，用木膠合板安裝梁底模板，并

20、拉線找平。（2）對跨度不小于4 m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求梁、板按2/1000起拱，懸挑梁、板按4/1000起拱。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。對于8001000mm高梁側模板采用M12對拉螺栓、下排螺栓距梁底200mm，上排螺栓距梁底600mm，螺栓橫向間距600mm。（3）為了防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模炸模、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現象，可采取如下措施：a、支模應遵守側模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。b、梁側模必須有壓腳板、斜撐，拉線通直將梁側模釘固。c、砼澆筑前，模板應稍微用水濕潤，砼澆筑時，不得采用使支撐系統產生偏

21、心荷載的砼澆筑順序，澆注時應隨澆隨搗隨平整。梁底支撐剖面圖 梁側支撐剖面圖2、樓面模板的安裝首先通線，然后將主龍骨調至設計標高，調整固定后在其上安裝次楞，然后在木方上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，角位模板應通線釘固。具體計算見附錄3 腳手架及模板計算書3.柱模板安裝（1）柱施工取消對拉螺栓，柱模板加固使用柱箍施工工藝。為保證柱截面平整度及整體強度，柱箍間距不大于400mm。（2）安裝前彈出柱的中心線及支模邊框線。柱底抹水泥砂漿找平，保證模板的垂直，減少與地面的縫隙，防止漏漿。在經緯儀的配合下兩向對模板整體找直，吊垂直，與四周的圍檁連接加固。柱模板在柱鋼筋外側

22、、腳手架內組合（如條件允許也可就地平放組合裝配），組合好后使用吊車或倒鏈就位。就位時先就位短向兩對邊模板，再就位兩長邊模板；從下向上進行封板工作。（3）配板：柱截面為400mm400mm，500mm600mm，700mm600mm，700mm800mm，木模板縱向使用，按高度1800mm/層配模，消除垂直模板縫，僅留水平模板縫。四角用方木固定，中間用架管豎直使用，間距150mm。（4） 模板縫夾密封條密封，密封時密封條需通長，不得有遺漏部位，確保密封效果，不漏漿。4.4使用規定：4.4.1支撐架搭設完畢后，要組織專人進行檢查驗收。重點是檢查腳手扣件的擰緊程度、腳手架底部的墊板是否坐實，避免有懸

23、空不受力的立桿等。待檢查驗收合格后，掛牌使用。4.4.2架面不允許堆放材料，所有材料均應碼放在堆料平臺上。4.4.3作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。4.4.4施工人員在架上作業時，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上嬉鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。4.4.5施工人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通道，嚴禁攀援腳手架上下。4.4.6施工人員在上架作業之前，應先進行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方可開始作業。在作業中發現

24、有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。4.4.7作業中臨時使用的扣件等材料要集中到袋中，并放于安全可靠處，禁止隨意散放在步道上，防止物件傾落傷人及絆倒傷人。4.4.84.5 安全保證措施4.5.1作業的安全要求4.5.1腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則GB 5036考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。4.5.2 配件及腳手管、扣件等嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，或用麻繩系牢上下傳遞。4.5.3作業人員施工時應注意協調配合，避免事故發生。4.5.4各

25、工序施工前必須對全體作業人員進行安全技術交底，且全員簽字。4.5.5所有操作人員必須戴好安全帽；高處作業時必須系好安全帶；腳手架上施工，嚴禁穿硬塑料底鞋，防止滑落；隨身工具、小型材料裝入工具袋，防止墜物。施工人員在操作時必須注意自己的操作姿勢，避免腳手管中心距手持部位過遠，造成力矩過大，牽引引起人身重心失穩，導致墜落、墜物事故。4.5.6腳手架必須穩固、牢靠，腳手架生根點必須穩固。嚴防有探頭板，每塊腳手板兩端必須用鉛絲綁緊在腳手架上。4.5.7在基準面2m以上高度施工的工作人員，必須系安全帶。腳手架內，下方應滿布平網；四周最外側應滿布立網。4.5.8夜間施工必須照明充足，避免施工人員在照明死角

26、處作業。4.5.9施工場地周圍設立圍欄和安全通道，場地平整干凈。4.5.10對高處作業人員加強思想教育工作，提高其警惕性，防止事故。4.5.11施工場地周圍設專人清掃，確保建筑垃圾及時運走，場地干凈。4.5.12各層平臺邊緣設置安全圍欄，孔洞處設置明顯警示、設置圍欄。4.5.13安全警戒區必須設置或懸掛明顯的標志，留設通道出口，非施工人員不得隨意進入施工現場。4.5.14搭腳手架任何人不得擅自拆卸或損壞腳手架上的任何部件。不準任意拆除腳手架的腳手管、腳手板和綁扎鉛絲。4.5.15在腳手架上施工的電焊機要放在干燥木板上，操作人員要戴絕緣手套，穿絕緣鞋，經過腳手架的電線要嚴格檢查并采取安全措施。電

27、焊機、振搗器外殼要采取保護性接地式接零措施。 4.5.16高處拆除腳手架要系好安全帶,施工人員應相互配合,自上而下順序進行,嚴禁上下同時作業,嚴禁將腳手架整體推倒。4.5.17拆除腳手架時，要把同一種部件集中捆扎牢固后，使用垂直運輸設備運至地面。不得散亂地搬運，以免部件變形和受損。4.5.18做好施工區域的安全文明施工工作，真正做到“工完、料盡、場地清”。4.5.19吊運施工物品時要持證、專職起重工指揮吊運作業。重點監督高空作業人員正確使用個人防護用品，杜絕“三違”作業。4.6 作業的環境要求4.6.1所有施工人員進入現場，必須戴好安全帽，穿著工作服。為防止觸電事故的發生，除按規定穿戴防護服、

28、防護手套和絕緣鞋外，還應保持干燥和清潔。4.6.2施工現場嚴禁吸煙，施工中嚴禁打鬧，嬉笑，要集中精力。現場內的零散碎料和垃圾應及時清理，堆放在指定的地點，及時外運，以免影響施工。4.6.3按料具管理要求組織施工，做到工完料盡場地清，不用的材料及時收回；施工中經常清理雜亂材料，保持施工現場的整齊清潔。拆除模板和腳手架要按照順序拆除，輕拿輕放，減少噪音污染。4.7 安全用電措施及要求4.7.1 施工用電采用三相五線制，二、三級配電箱要接漏電保護器。4.7.2 夜間施工必須保證充足照明，避免施工人員在照明死角處作業。4.7.3 施工電源、閘箱要標準化、規范化，線路布設合理、走向安全。4.7.4 施工

29、現場映射警示牌（禁止攀登、禁止合閘、禁止煙火、當心觸電、當心吊物、注意安全等）。4.8 物體打擊應急措施當有人遭受意外物體打擊時，尤其是來自墜落的物體打擊時應及時離開事故現場，一定不應該向上仰望，尋找原因或肇事者，如果不是很嚴重，待離開危險地帶后，再查找原因，如有出血現象時，應先止血，并到現場醫務室就診，更嚴重時，可以大聲呼救，引起他人注意，以便制止可能繼續的傷害并獲救，其他人要及時地搶救傷員，嚴重時，應該通知現場醫務人員并及時撥打120急救電話聯系當地正規醫院接替搶救。4.9 高處墜落應急措施脫離險境：作業人員發生高處墜落,現場人員要立即組織搶救,并使墜落者盡快脫離危險區域,防止事故的進一步

30、擴展，造成二次傷害。組織救治:現場人員根據傷者的情況采取應急處理并立即向項目部及安保部匯報，組織人員到現場進行緊急處理。現場保護：現場人員組織人員對現場進行保護，設置警戒，防止無關人員進入搶救現場影響有序的救護工作。現場救治:現場人員應積極配合醫務人員對傷者進行傷情處理,如有外出血必要時應協助采取施壓止血的方法,同時配合醫務人員進行必要傷情處理后由救護車輛及時送往附近醫院進行救治。4.10 防風應急措施當施工現場出現大風影響施工時應采取防風措施，必要時停止施工，待風停后再施工。接到可能有災害性大風的信息后，應組織相關人員對現場的腳手架需要時應采取加鎖、支撐、緊固等措施。4.11應急程序1.現場

31、施工設安全監護人員，發現腳手架管件有彎曲、變形或扣件滑移等現象，及時組織施工人員從施工步道及通道有序撤離腳手架區域，嚴禁出現推、擠等現象。待人員撤離后及時上報項目部，制定合理有效加固方案，解決危險源后再進行施工。2.如果施工腳手架發生大面積坍塌，監護人員應在外側區域緊急呼救，找尋坍塌區域內的傷者，安排救護人員將其抬出，禁止生拉硬拽，注意保護摔傷及骨折部位，避免因不正確的抬運造成二次傷害，并及時向現場負責人報告，請求支援，撥打急救電話“120”或直接送往醫院救治。3.現場人員組織人員對現場進行保護，設置警戒，防止無關人員進入。4. 防風、防雷應急預案每天收聽天氣預報，提前了解未來3-7天的天氣情

32、況，合理安排施工時間。六級以上大風、大暴雨、大霧和能見度差的天氣時，應停止工作。在遇上雷雨、大風天氣時，不要驚慌，要有組織的從腳手架上撤離，通過安全步道從腳手架上面撤離到地面。5. 防止高處墜物小型工器具要用安全繩綁扎，防止脫手。腳手管安裝、拆除時要拿穩、抓牢后才能操作。腳手架施工時設置危險警戒區。警戒線至施工范圍符合規范要求，警戒線周圈應設置圍欄和明顯的警戒標志。警戒線內嚴禁人員活動。6. 觸電事故的應急處理a 脫離電源當發現有人觸電，不要驚慌，首先要盡快切斷電源。注意：救護人千萬不要用手直接去拉觸電的人，防止發生救護人觸電事故。脫離電源的方法。應根據現場具體條件，果斷采取適當的方法和措施，

33、一般有以下幾種方法和措施：b如果開關或按鈕距離觸電地點很近，應迅速拉開開關，切斷電源。并應準備充足照明，以便進行搶救。c如果開關距離觸電地點很遠，可用絕緣手鉗或用干燥木柄的斧、刀、鐵鍬等把電線切斷。注意：應切斷電源側(即來電側) 的電線，且切斷的電線不可觸及人體。d當導線搭在觸電人身上或壓在身下時，可用干燥的木棒、木板、竹桿或其它帶有絕緣柄(手握絕緣柄) 工具，迅速將電線挑開。注意：千萬不能使用任何金屬棒或濕的東西去挑電線，以免救護人觸電。e如果觸電人的衣服是干燥的，而且不是緊纏在身上時，救護人員可站在干燥的木板上，或用干衣服、干圍巾等把自己一只手作嚴格絕緣包裹，然后用這一只手拉觸電人的衣服，

34、把他拉離帶電體。注意：千萬不要用兩只手、不要觸及觸電人的皮膚、不可拉他的腳，且只適應低壓觸電，絕不能用于高壓觸電的搶救。f如果人在較高處觸電，必須采取保護措施防止切斷電源后觸電人從高處摔下。7. 人員高處墜落應急措施：（1）脫離險境：作業人員發生高處墜落，現場人員要立即組織搶救，并使墜落者盡快脫離危險區域，防止事故的進一步擴展，造成二次傷害。安排專人對事故區域設置警戒，安全設施完成后方可撤離。（2） 組織救治：根據傷者的情況采取應急處理，并立即撥打醫務急救電話和安監部辦公電話，組織人員到現場進行緊急處理。由安監部組織人員對現場進行保護，設置警戒，防止無關人員進入搶救現場，影響有序的救護工作。（

35、3）現場救治：現場人員應積極配合醫務人員對傷者進行傷情處理，如有外出血必要時應協助采取施壓止血的方法，同時配合醫務人員進行必要傷情處理后，由救護車輛及時送至附近醫院進行救治。如高墜事故現場在高處，應完善必要的安全條件后再進行現場救治，不可盲目處理防止造成傷者二次墜落的可能性。在施工中，遇到突發事件及時按照項目部突發事件預案處理，并及時上報安全部安全人員。應急小組成員 成員 5 附錄5.1作業的環境因素辨識和控制（見附錄1）5.2作業的安全危害因素辨識和控制（見附錄2）5.3腳手架計算書（見附錄3）序號生產經營活動環 境 因 素可能導致的環境影 響環 境 影 響 的 評 價影響程度控 制 措 施

36、abcdefghMM11現場清掃不采取降塵措施清掃空氣污染22242221143一般現場及時清掃，灑水車灑水2現場和生活區用電使用不必要的耗電量大的電器設備，下班后不切斷電器設備電源浪費電能42222231142一般使用交流焊機等耗電量較大的設備，下班時隨手斷電，生活區安裝電表，加強監督管理3施工現場清理垃圾未定點傾倒固體廢棄物污染環境33222211142一般加強垃圾清運管理。清掃時揚塵大氣污染22212211112一般清掃時，灑水，設置垃圾點4車輛運輸防凍液泄露土地污染12212215106一般注意車輛檢查保養廢油土地污染12212215106一般要有可行的措施和存放地點廢蓄電池土地污染1

37、2212215106一般指定存放地點，統一返還廠家廢電解液土地污染12212215106一般指定存放地點，統一處理廢輪胎土地污染12212215106一般指定存放點，統一處理設備油脂泄漏土地污染12212215106一般經常維護保養，加強檢查燃料燃燒不好浪費能源污染空氣12212215106一般及時對車輛進行維修附表1 環境因素辨識、評價和控制措施清單附表2 危險源辨識、風險評價和風險控制措施清單序號生產經營活動危 險 因 素可能導致的事故作業條件危險性評價風險等級控 制 措 施LECD1高處作業安全帶低掛高用墜落落差大傷人31401203按照要求使用安全帶高處作業拋扔物件砸傷人1017703

38、所有物件必須有防墜落措施小件放工具袋內大件必須上下繩傳遞。高處作業手動工具無防墜落措施墜物傷人6371263所有物件必須有防墜落措施小件放工具袋內大件必須上下繩傳遞。上下交叉作業沒隔離措施物體墜落傷人101151503上下交叉作業必須有隔離措施嚴禁無措施作業2設備、材料運輸運輸機械故障交通事故3215903加強機械維修檢查捆扎不牢或綁扎方法錯誤車輛傾翻633542貨物按規定綁扎牢固超限運輸交通事故327422嚴禁超載運輸轉彎時車速過快車輛傾翻6371263按交通規則行駛3臨時供電盤箱未設漏電保護器或失效觸電3215903必須設漏電保護裝置，定期進行檢查盤內供電回路標識不清觸電317212做好用

39、電標識，標識明確電氣設備外殼未接地觸電627843電氣設備外殼必須接地，并定期檢查維護直埋電纜未設標志樁挖斷1017703直埋電纜必須設標志樁未定期對線路進行檢查處理放炮、觸電617422定期對線路進行檢查維護未按要求做，亂拉電源觸電、元件燒毀1023602按規范要求，安全用電非電工拉接電源觸電6371263操作人員必須持證上崗盤、箱未加鎖觸電3671263盤、箱加鎖或設專人負責看護損壞的電器元件更換不及時觸電6371263做好備件準備，及時更換。燈靠近易燃物火災6371263遠離易燃易爆物品，按規范放置4酒后作業作業活動中的各種危險各種傷害12361嚴禁酒后人員作業。5施工人員安全意識不夠各

40、種危險各種傷害12361施工前，對施工人員進行安全施工教育。6照明不足人員傷害人員傷害323272夜間施工要有充足的照明。7腳手架作業（搭設與拆除）搭設地排水不暢架子水淹傾倒1017702采取排水措施，安裝排水泵，降低地下水位高處作業違規墜物、墜人363542腳手管扣件嚴禁拋扔，應用繩傳遞施工野蠻施工物料受損633542施工前進行班前交底，對施工人員進行安全教育特殊腳手架未經設計計算架子傾倒10540202必須進行腳手架設計計算搭設不規范架子傾倒16363按規范要求搭設，并定期檢查。8夜間作業照明不足碰傷、墜落137212夜間作業必須保證照明充足附錄3 腳手架及模板計算書鋼管落地腳手架計算一、

41、參數信息:1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 19.1 m， 搭設尺寸為：橫距Lb為 1.1m，縱距La為1.3m，大小橫桿的步距為1.8 m，內排架距離墻長度為0.40m；采用的鋼管類型為 483.0。 2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數基本風壓0.3 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1190；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全

42、設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:1； 二、大橫桿的計算:1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.351.1/(2+1)=0.128 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.1/(2+1)=1.1 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.128=0.194 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41.1=1.54 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫

43、桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.1941.32+0.101.541.32 =0.286 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.1941.32-0.1171.541.32 =-0.337 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.286106,0.337106)/4490=75.056 N/mm2；

44、大橫桿的最大彎曲應力為 = 75.056 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.128=0.162 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.1 kN/m； 最大撓度計算值為： = 0.6770.16213004/(1002.06105107800)+0.9901.113004/(1002.06105107800) = 1.541 mm；大橫桿的最大撓

45、度 1.541 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1300/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2011第條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.3 = 0.043 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.351.11.3/(2+1)=0.167 kN；活荷載標準值：Q=31.11.3/(2+1) =1.430 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.043+0.167)+1.4 1.4

46、3 = 2.254 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.12/8 = 0.006 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.2541.1/3 = 0.827 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.833 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.833106/4490=185.426 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =185.426 N/mm2 小于 小橫

47、桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03311004/(3842.06105107800) = 0.029 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.043+0.167+1.43 = 1.64 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1640.1231100(311002-411002/9 )

48、 /(722.06105107800) = 3.489 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.029+3.489 = 3.518 mm；小橫桿的最大撓度為 3.518 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1100/150=7.333與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN；R - 縱向或橫向

49、水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.32/2=0.043 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.1/2=0.018 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.351.11.3/2=0.25 kN；活荷載標準值: Q = 31.11.3 /2 = 2.145 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.043+0.018+0.25)+1.42.145=3.377 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承

50、受的結構自重標準值，為0.119kN/m NG1 = 0.1190+(1.302/2)0.033/1.8019.10 = 2.732kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3511.3(1.1+0.4)/2 = 0.341 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.1411.3/2 = 0.091 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.319.1 = 0.124 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4

51、= 3.289 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 31.11.32/2 = 4.29 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.23.289+ 0.851.44.29= 9.051 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.23.289+1.44.29=9.952kN；六、立桿的穩定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-200

52、1)的規定采用：0 = 0.3 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.30.740.214 = 0.033 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0331.31.82/10 = 0.017 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 9.051 kN；不考慮風荷載時,立桿的

53、穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = N= 9.952kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2011)表得 ： = 1.51 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.139 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵

54、抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 9051.486/(0.186424)+16668.638/4490 = 118.486 N/mm2；立桿穩定性計算 = 118.486 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 9952.386/(0.186424)=126.197 N/mm2；立桿穩定性計算 = 126.197 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！、H = Hs /(1+0.001Hs)H = 70.739 /(1+0.0

55、0170.739)=66.066 m；H= 66.066 和 50 比較取較小值。經計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為19.1m，小于H，滿足要求！六、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中，地基承載力標準值：fg= 120 kPa ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =36.204 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 9.051 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=36.204kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！扣件式鋼管支架樓板結構模板計算書一、 計算參數

56、基本參數樓板厚度h(mm)110樓板邊長L(m)31.4樓板邊寬B(m)9.4模板支架高度H(m）10.45鋼管類型483立柱縱向間距la(m)1.2立柱橫向間距lb(m)1.2 水平桿步距h1(m)1.5次龍骨間距a(mm)200次龍骨懸挑長度a1(mm)100主龍骨懸挑長度b1(mm)200可調托座內主龍骨根數2結構表面要求表面隱藏剪刀撐(含水平）布置方式普通型模板荷載傳遞方式可調托座立桿自由端高度a(mm)450主龍骨類型圓鋼管主龍骨規格483.0次龍骨類型圓鋼管次龍骨規格483.0面板類型木膠合板面板規格15mm(平行方向)二、 面板驗算面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位

57、寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.111+0.351 = 3.1 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.23.1+1.42.5= 7.22kN/m最大彎矩M=0.17.22

58、0.22= 0.029 kNm；面板最大應力計算值 = 28880/37500 = 0.77 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.77 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.1kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6773.12004/(100950028.125104)=0.013 mm； 面板最大允許撓度 V=200/ 250=0.8 mm；面板的最大撓度計算值 0.013 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm,滿足要求!三、次龍骨驗算方木按照三跨連續梁計算，截

59、面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=577/6 = 40.83 cm3；I=5777/12 = 142.92 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.20.11 = 0.55 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.2 = 0.07 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：p1 = 2.50.2 = 0.5 kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.

60、55 + 0.07)+1.40.5 = 1.444 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.4441.22 = 0.208 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.208106/40833.33 = 5.092 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 5.092 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.4441.2 = 1.04 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.04103/(2 5070) = 0.

61、446 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.446 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.62 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.6212004 /(10095001429166.667)= 0.641 mm；最大允許撓度 V=1200/ 250=4.8 mm；方木的最大撓度計算值 0.641 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.8 mm,滿足要求!四、主龍骨驗算主龍骨按照集中荷載

62、作用下的三跨連續梁計算；主龍骨采用：鋼管(雙鋼管) :48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.906 kN； 主龍骨計算簡圖 主龍骨計算彎矩圖(kNm) 主龍骨計算變形圖(mm) 主龍骨計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.334 kNm ；最大變形 Vmax = 3.007 mm ；最大支座力 Qmax = 12.548 kN ；最大應力 = 1334370.355/8980 = 148.594 N/mm2；主龍骨的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；主龍骨的最大應力計算值 148.594 N/mm2 小于 主龍骨的抗

63、壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!主龍骨的最大撓度為 3.007mm 小于 1200/150與10 mm,滿足要求!五、立柱驗算立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 16.146 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；

64、 L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.45 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.452 = 2.4 m；L0/i = 2400 / 15.9 = 151 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.305 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=16146.067/（0.305424） = 124.854 N/mm2；鋼管立桿的最大

65、應力計算值 = 124.854 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.4 按照表2取值1.017 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.017(1.5+0.452) = 2.892 m；Lo/i = 2892.348 / 15.9 = 182 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.216 ；鋼管立桿的最大應力計

66、算值 ；=16146.067/（0.216424） = 176.298 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 176.298 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求六、立柱底地基承載力驗算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中，地基承載力標準值：fg= 120 kPa ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =64.6 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 16.146 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=64.6kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！350900梁模板安全計算

67、一、計算參數基本參數混凝土梁高h(mm)900混凝土梁寬b(mm)350混凝土梁計算跨度L(m)9.4新澆筑混凝土結構層高FH(m)10.45梁兩側樓板情況梁兩側有板梁側樓板厚度110鋼管規格483梁跨度方向立柱間距la(m)0.6垂直梁跨度方向的梁兩側立柱間距lb(m)1.2水平桿步距h(m)1.5梁側樓板立桿的縱距la1(m)1.2梁側樓板立桿的橫距lb1(m)1.2立桿自由端高度a(mm)300梁底增加立柱根數n1梁底支撐小梁根數m3次龍骨懸挑長度a1(mm)250主龍骨類型圓鋼管主龍骨規格483.0次龍骨類型方木次龍骨規格5070面板類型木膠合板面板規格15mm(平行方向)二、面板驗算

68、根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000152/6=37500mm3I=bh3/12=1000153/12=281250mm41、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)1+1.42.51=31.64kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)

69、900/1000)1+1.40.72.51=34.108kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(31.64,34.108)=34.108kN/mB.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)1=28.14kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)1=31.658kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN面板彎矩圖取最不利組合得

70、：Mmax=0.261kNm=Mmax/W=0.261106/37500=6.956N/mm2f=30N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)900/1000)1=23.45kN/m撓度圖=0.089mm=350/(3-1)250)=0.7mm滿足要求三、次龍骨驗算 A、當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)350/1000/(3-1)+1.42.5350/1000/(3-1)=5.537kN/m由永久荷載控制的組

71、合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)350/1000/(3-1)+1.40.72.5350/1000/(3-1)=5.969kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(5.537,5.969)=5.969kN/mB、當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)350/1000/(3-1)=4.924kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G

72、2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)350/1000/(3-1)=5.54kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN1、強度驗算次龍骨彎矩圖(kNm)Mmax=1.029kNm=Mmax/W=1.029106/(85.3331000)=12.057N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖13）次龍骨剪力圖(kN)Vmax=4.731kNmax=VmaxS/(Ib)=4.73110330.625103/(341.333104510)=0.849N/mm2=2N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統計，qk=(G1k+(G

73、3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)900/1000)350/1000/(3-1)=4.104kN/m變形計算簡圖（次龍骨變形圖(mm)max=0.065mm=0.61000/250=2.4mm滿足要求四、主龍骨驗算梁兩側樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節點，為了便于計算統一按鉸節點考慮，偏于安全。根據實際工況，梁下增加立桿根數為1，故可將主龍骨的驗算力學模型簡化為1+2-1=2跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續梁，跨度為:2跨距為：(等跨)0.6當計算直接支撐次龍骨的主龍骨時，施工人員及設備荷載標準值（Q1k）可取1.5kN/；故主龍骨

74、驗算時的荷載需重新統計。將荷載統計后，通過次龍骨以集中力的方式傳遞至主龍骨。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)900/1000)350/(3-1)1000)+1.41.5350/(3-1)1000)=4.763kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)900/1000)350/(3-1)1000)+1.40.71.5350/(3-1)1000)=5.218kN/m取最不利組合得：q=maxq

75、1,q2= max(4.763,5.218)=5.218kN用于正常使用極限狀態的荷載為：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)900/1000)350/(3-1)1000)=4.104kN/m根據力學求解計算可得：承載能力極限狀態下在支座反力：R=3.14kN正常使用極限狀態下在支座反力：Rk=2.47kN還需考慮主龍骨自重，則自重標準值為gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重設計值為：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m1、抗彎驗算主龍骨彎矩圖(kNm)Mmax=0.336kNm=Mmax/W=0.336106/

76、(8.9861000)=37.35N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算主龍骨剪力圖(kN)Vmax= 2.805kNmax=QmaxS/(Ib)=2.80510006.084103/(21.5661041.210)=6.593N/mm2=120N/mm2滿足要求3、撓度驗算主龍骨變形圖(mm)max=0.063mm=1.21000/(1+1)/250=2.4mm滿足要求4、支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調托座，故應分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=0.378kN非端支座最大支座反力為：R2=8.749k

77、N五、端支座扣件抗滑移驗算按上節計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.378kNN=8kN滿足要求六、立柱驗算立柱穩定性驗算1=l01/i= (1.5+2300/1000)1000/(1.5910)=132.075根據1查JGJ130-2011附錄得到=0.381A不考慮風荷載梁兩側立桿承受的樓板荷載N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)110/1000)+1.4(1+2)1.21.2=11.759kN由第五節知，梁兩側立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=0.378kN由于梁中間立桿和兩側立

78、桿受力情況不一樣，故應取大值進行驗算NA=max(N1+R1,R2)=12.137kNf=NA/(A)=12.1371000/(0.381(4.24100)=54.159N/mm2=205N/mm2滿足要求B考慮風荷載組合風荷載得：ND=NC+0.91.4Mw/lb=12.947+0.91.40/10=12.947kNf=ND/(A)+Mw/W=12.9471000/(0.3814.24100)+0106/(4.49103)=80.145N/mm2=205N/mm2滿足要求六、立柱底地基穩定性驗算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中，地基承載力標準值：fg= 120 kPa

79、；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =51.788 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 12.947 kN；基礎底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=51.788kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！梁側模（木模）計算書一、計算參數基本參數混凝土梁兩側樓板情況梁兩側有板梁計算跨度樓板厚度h(mm)110梁計算跨度L（m）9.4混凝土梁截面高度H(mm)900混凝土梁截面寬度B(mm)350次龍骨布置方向次龍骨橫向次龍骨布置根數n5次龍骨懸挑長度b1(mm)150對拉螺栓道數m2對拉螺栓橫向間距X(mm)600主龍骨間距b(mm)600主龍骨懸挑

80、長度b2(mm)150混凝土初凝時間t0(h)4混凝土澆筑速度V（m/h)2混凝土塌落度影響修正系數1.15外加劑影響修正系數1.2主龍骨類型圓鋼管主龍骨規格483.0次龍骨類型矩形木楞次龍骨規格5070面板類型覆面木膠合板面板規格15mm(平行方向)對拉螺栓規格M12剖面圖二、荷載統計新澆混凝土對模板的側壓力F1=0.22ct012V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH24900/1000=21.6kN/m2標準值G4kminF1,F221.6kN/m2承載能力極限狀態設計值根據梁厚的大小確定組合類型：當梁厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+

81、1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k當梁厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k則：S=0.9max(1.221.6+1.4(12+(1-1)4),1.3521.6+1.40.7(12+(1-1)4)=28.008kN/m2正常使用極限狀態設計值SkG4k21.6kN/m2三、面板驗算根據規范規定面板可按單跨簡支梁計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3，Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。面板的計算跨度為a=(H-h-次龍骨截面寬度)/

82、n=(900-110-50)/1000/5=0.1481、強度驗算qbS128.008=28.008kN/m面板彎矩圖(kNm)Mmax0.077kNmMmax/W0.077106/37500=2.045N/mm2f30N/mm2滿足要求2、撓度驗算qkbSk=121.6=21.6kN/m面板變形圖max0.042mm225/250=0.9mm滿足要求四、次龍骨驗算次龍骨承受的荷載為：qaS22528.008=6301.8N/mqkaSk22521.6=4860N/m由于次龍骨為水平向，所以可以按三跨連續梁計算，跨度取對拉螺栓橫向間距。1、抗彎強度驗算梁彎矩圖Mmax0.071kNmMmax/

83、W0.071106/(85.3331000)=0.831N/mm2f15N/mm2滿足要求2、抗剪強度驗算次龍骨剪力圖(kN)Vmax1.089kN=VmaxS0/(Ib)= 1.08910330.625103/(341.333104510)=0.195N/mm2fv2N/mm2滿足要求3、撓度驗算梁變形圖0.08mm600/250=2.4mm滿足要求五、主龍骨驗算1、抗彎強度驗算主龍骨彎矩圖Mmax0.205kNmMmax/W0.205106/(8.9861000)=22.847N/mm2f205N/mm2滿足要求2、抗剪強度驗算主龍骨剪力圖Vmax2.053kNm=VmaxS0/(Ib)= 2.05310006.084103/(21.5661041.210)=4.826N/mm2fv120N/mm2滿足要求3、撓度驗算主龍骨變形圖0.049mm600/250=2.4mm滿足要求六、對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：N4.888kNNtb=12.9kN滿足要求