1、卦山名苑一期工程模板工程專項方案編制： 審核： 審批： 目 錄一、工程概況1（一）項目概況1（二）施工要求1（三）技術保證條件1二、編制依據2三、施工計劃3（一）施工進度計劃3（二）材料計劃3（三）設備計劃4四、施工工藝技術5（一）技術參數5（二）工藝流程7（三）施工方法71支撐架搭設72支頂、模板的拆除10（四）檢查驗收12五、施工安全保證措施13（一）組織保障13（二）技術措施14（三）應急預案17（四）監測監控25六、勞動力計劃27（一）項目管理人員27（二）特種作業人員29七、危險性較大模板驗算書30（一）首層頂板4.2m高300800梁模板支架驗算30（二）首層頂板300800梁側模

2、驗算38（三）首層頂板4.2m高130厚落地式樓板模板支架驗算45八、附圖54模板工程安全專項施工方案一、工程概況（一）項目概況本工程名稱為卦山名苑一期工程，工程建設地點位于呂梁市交城縣北環路。，總建筑面積36438.35m2，本工程由2棟高層住宅樓和8棟多層住宅組成，高層住宅層數為17層，多層住宅層數24層。本工程復工住宅結構體系采用框架剪力墻結構，本工程在設計考慮的環境類別的結構設計使用年限為50年。參建各方：建設單位：交城久鑫房地產開發有限公司設計單位：北京維拓時代建筑設計股份有限公司監理單位：山西騰躍建設工程監理有限公司施工單位：曙光建設有限公司（二）施工要求1本工程危險性較大模板截面

3、尺寸較大，施工時主要應確保模板支撐架的穩定。2在施工前，應編制模板工程安全專項施工方案。3危險性較大模板工程專項施工方案中應包括混凝土澆注方案。（三）技術保證條件1嚴格按照危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）文件規定編制危險性較大模板工程安全專項施工方案。2嚴格按照關于強化建設工程施工安全和實體質量監督的若干措施、關于加強模板工程安全生產管理的通知文件規定，對模板支撐體系采用60mm40mm方木和U型頂托向鋼管支撐有效傳遞豎向施工荷載。3根據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）規定，對危險性較大模板支撐體系搭設的基本構造要求嚴格按照規范第條、6.1.9條、6

4、.2.4條強制性條文要求進行設置。4嚴格執行其它有關標準、規范、規程及管理文件規定。二、編制依據建質200382號建筑工程預防坍塌事故若干規定；建質200987號關于印發的通知；建質2009254號關于的通知；混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB50204-2002；建筑結構荷載規范GB50001-2002；建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）；施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）；直縫電焊鋼管（GB/T13793）；碳素結構鋼（GB/T700）；金屬

5、拉伸試驗方法（GB/T228）；鋼管腳手架扣件（GB15831）；建設工程施工重大危險源辨識與監控技術規程（DBJ13-91-2007）；混凝土泵送施工技術規程（JGJ/T10-95）；建筑工程施工質量驗收統一標準 GB50300-2001；建筑施工安全檢查標準JGJ59-99；卦山名苑工程施工圖紙；三、施工計劃（一）施工進度計劃模板工程施工及混凝土澆筑，地下室頂板計劃15日歷天完成，每個標準層計劃4日歷天完成。工期安排詳見進度計劃表。（二）材料計劃1模板及支撐架的材料選擇（1）模板均采用915mm1830mm18mm（厚）膠合板。（2）木方：采用6040mm木方。（3）支撐系統：選用483.

6、5mm鋼管及其配件，計算時按483.0mm驗算。（4）縱橫水平拉桿、縱橫向剪刀撐：選用483.5mm鋼管及其配件。（5）墊板：選用長度不少于2跨、寬度不小于150mm、厚度50mm的通長木墊板。（6）頂托：采用標準可調頂托，U型托盤鋼板厚度4mm、寬度120mm、長度100mm、高度60mm，頂托螺桿長度為600mm，螺桿直徑不小于35mm，螺盤為瑪鋼、并帶碗扣。（7）對拉螺栓：選用M14的普通對拉螺栓。2鋼管、扣件、頂托等材料進場前后安排專人檢查、驗收，并作相應的記錄，驗收合格方可使用。進場的材料應符合以下要求：（1）鋼管：鋼管采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793）規定的3號普通

7、鋼管，其材質應符合碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定。新鋼管應有產品質量合格證、質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法（GB/T228）的有關規定。鋼管表面應平直光滑、不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。舊鋼管嚴禁使用有明顯變形、裂紋、壓扁和嚴重銹蝕的鋼管。（2）扣件：扣件的規格應與鋼管的外徑相匹配，應采用可鍛鑄鐵制作，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定。在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時，不得發生破壞。新扣件應有廠家生產許可證、法定檢測單位的檢測報告和產品質量合格證。當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標

8、準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定抽樣檢測。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換，扣件表面應涂刷防銹漆。（3）頂托：頂托應采用標準可調頂托，U型托盤（鋼板厚度4mm，寬度120mm，長度100mm，高度60mm），支托與楞梁兩側間如有間隙，必須楔緊，其螺桿（L600mm）伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm（D35mm），螺盤應為瑪鋼、并帶碗扣。（4）方木：楞條方木截面滿足40mm60mm的尺寸要求，不使用非標、異型的尺寸（如圓木、帶樹皮等）。（三）設備計劃主體結構施工期間，根據建筑物平面形狀、尺寸及高度、平面布

9、置和工期要求，擬使用塔式起重機進行垂直運輸，以滿足施工要求。施工期間做好使用前的檢驗、保養工作，確保運轉正常。投入的主要施工設備如下表：序號材料名稱單位數量進場計劃1單面壓刨臺4一次性進場2臺式平刨臺4一次性進場3臺式電鋸臺8一次性進場4手提式電鉆把12一次性進場四、施工工藝技術（一）技術參數1模板系統的設計（1）梁結構：梁底龍骨采用40mm60mm木方，間距300mm；梁側模內龍骨采用40mm60mm木方，間距250mm；外龍骨采用483.5雙鋼管，驗算時按483.0計算。（2）板：板底龍骨采用40mm60mm木方，間距300mm。2支撐系統的設計本工程的支模方案采用扣件式鋼管腳手架支撐系統

10、。（1）立桿：采用滿堂式支撐架，立桿間距根據跨度調整。梁側邊的板模板支撐的第一根立桿距梁底支撐立桿間距控制在不大于0.5m。立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于步距的1/3。立桿垂直偏差應不大于架體總高度的1/500，且最大偏差應不大于50mm。（2）頂托：支架頂部支撐采用可調頂托，頂托距離最上面一道水平拉桿不宜超過300mm，當超過300mm時，應采取可靠措施固定。頂托螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。U型支托與楞梁兩側

11、如有間隙，必須楔緊。（3）掃地桿：在立桿底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向按縱下橫上的程序設掃地桿。掃地桿應采用對接，相鄰兩掃地桿的對接接頭不得在同跨內，且對接接頭沿水平方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節點不宜大于立桿間距的1/3。（4）水平拉桿：為保證支架的整體安全穩定，水平加固桿步距不超過1.5m，縱橫設置。在最頂部距兩水平拉桿中間加設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應于水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。（5）剪刀撐：在支架四邊、主梁底兩側與中間每隔四排支架立桿設置縱橫向剪刀撐，由底至頂連續設置。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊

12、，夾角宜為4560。在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。在縱橫向相鄰的兩豎向連續式剪刀撐之間增加之字斜撐。（6）固結點：應先澆筑框架柱混凝土，待其形成一定強度后，方可澆筑梁板混凝土。在立桿周圈外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m，豎向間距23m與建筑結構設置一個固結點，加強危險性較大模板的整體抗傾覆能力。（二）工藝流程放出軸線及梁位置線，定好水平控制標高梁板頂架安裝架設梁底木方龍骨于頂托上梁底模及側模安裝架設板底木方龍骨于頂托上樓板模板安裝梁板鋼筋綁扎鋪設梁板混凝土澆筑混凝土保養，達到100砼設計強度拆模令經監理審批，同意拆模，拆下頂托拆除梁、板模板，清

13、理模板拆除水平拉桿、剪刀撐及立桿（三）施工方法1支撐架搭設（1）安裝順序底座布置放縱橫水平掃地桿自角部起依次向兩邊豎立底層立桿，底端與水平掃地桿扣接固定，固定底層桿前應校核立桿的垂直度，每個方向裝設立桿后，隨即裝設第二層水平加固桿與立桿扣接固定，校核立桿和水平桿符合要求后，按4560N.m力矩用扳手擰緊扣件螺栓按上述要求依次延伸搭設直至第一步架完成，再全面檢查一遍構架質量，確保構架質量要求后再進行第二步水平桿安裝隨后按搭設進程及時裝設剪刀撐。（2）支撐系統安裝支撐搭設前，工程技術負責人應按本施工方案要求向施工管理人員及工人班組進行詳細安全技術交底，并簽字確認。對鋼管、配件進行檢查和驗收，嚴禁使

14、用不合格的鋼管及配件。對工作面進行清理干凈，不得有雜物。根據立桿平面布置圖要求放線定位，先彈出鋼管立桿位置線，墊板、底座安放位置要準確，搭設時可采用逐排和通層搭設的方法，并應隨搭隨設掃地桿水平縱橫加固桿。立桿底座，在砼面墊50mm150mm木方。水平桿與立桿扣接牢固，縱橫掃地桿離地面高度不大于200mm。現場施工超高模板支架時，應確保立桿的垂直度，掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距（1.5m）要求條件下，應進行平均分配確定具體步距；在最上一步架中間應加設一道水平拉桿，每一步縱橫向應各設一道水平拉桿，即在每步、每跨均雙向設置水平拉桿。在支架四邊、主梁底兩側與中間每

15、隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置。在支架兩端及中間每隔四排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。腳手架立桿的垂直度控制，立桿的全部絕對偏差50mm，在腳手架高度段H內，立桿偏差的相對值小于H/500。水平桿的接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰水平桿的接頭不宜設在同步同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向的錯開距離大于500mm，各接頭中心至近主節點的距離不宜大于跨段的1/3。立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點

16、的距離不宜大于步距的1/3。扣件的擰緊力矩應控制在4560Nm，檢查時形成書面記錄，監理單位實施旁站并按隨機分布原則進行，對扣件數量的10%進行抽檢，不合格率超過抽檢數量10%的應全面檢查，至合格止。根據建質2009254號規定：對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30%，發現質量不符合標準、情況嚴重的，樣進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料（由監理單位見證取樣）送法定專業檢測機構進行檢測。對梁底扣件應進行100%檢查。立桿、可調托座應根據支撐高度設置。立桿、水平桿及剪刀撐的布置應嚴格按要求布置。模板承重架應與已澆筑的砼墻或柱作為拉結節點，增強整體穩定性。模板支架搭設完成后

17、，必須先自檢，再通知公司相關主管部門檢查合格后，經過監理、質監站驗收通過后，方可投入使用。（3）模板安裝梁底、梁側模采用18mm膠合板，梁底平板模鋪設在橫向次龍骨上，次龍骨擱置在主龍骨上。樓板模采用18mm膠合板，頂托用4060mm方木，橫向采用4060mm方木。梁模板的安裝先在柱上彈出軸線、梁位置線和水平控制標高線，按設計標高調整扣件式腳手架可調頂托的標高，將其調至預定的高度，然后在可調頂托的托板上安放木方。4 m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安裝后，再安裝側模

18、、壓腳板及斜撐。為了防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模炸模、局部模板嵌入柱梁間，拆除困難的現象，可采取如下措施：a支模應遵守側模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。b梁側模必須有壓腳板、斜撐，拉線通直將梁側模釘固。c砼澆筑前，模板應用水澆透；砼澆筑時，不得采用使支撐系統產生偏心荷載的砼澆筑順序；泵送砼時，應隨澆隨搗隨平整，砼不得堆積在泵管出口處。樓面模板的安裝首先通線，然后調整扣件式腳手架可調頂托的標高，將其調到預定的高度，在可調頂托托板上架設木方60mm40mm木方作主龍骨，主龍骨固定后架設橫楞，然后在橫楞上安裝膠合板模板。鋪膠合板時，可從四周鋪起，在中間收口。若為壓

19、旁時，角位模板應通線釘固。2支頂、模板的拆除（1）拆除順序：梁上頂托梁底木方梁底模板板上頂托板底木方板底模板縱橫水平拉桿剪刀撐支撐立柱下托座墊木。（2）本工程由于危險性較大模板體系截面尺寸較大，為保證危險性較大模板的穩定性以及混凝土結構的質量，要求支架水平拉桿每隔一道均與結構砼墻柱拉結，混凝土必須達到100設計強度才能整體拆除。（3）由于該支架自重較大，在其樓板結構施工期間，要求對其所落樓層位置結構保留支架不拆，以保證樓板有足夠的承載力，避免破壞樓板結構。（4）拆除每層支撐及模板前，應將該層混凝土試件送實驗室檢測，當試塊達到規定的強度并呈報監理公司經監理工程師同意辦理書面手續并確認不再需要時，

20、方可拆除。（5）嚴格控制模板及其支架拆除的順序。側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。支撐系統的水平縱橫桿、剪力撐等不得隨意拆除。（6）拆除4m高度以上梁、柱、墻模板時，應搭設腳手架或操作平臺，設防護欄桿。拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。拆除平臺、樓板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區拉拆，防止模板突然全部掉落傷人。嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。（7）拆除腳手架支撐前，應清除危險性較大模板支撐上存留的零星物件等雜物。拆除腳手架支撐時，應設置警戒區和警戒標志，并由專職人員負責警戒。（8）拆除模板和支

21、頂時，先將腳手架可調頂托松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉桿、剪刀撐及腳手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脫模劑。（9）腳手架支撐的拆除應在統一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業的要求運行：腳手架支撐的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行；通長水平桿，必須在腳手架支撐拆卸到相關的鋼管時方可拆除；工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業，并按規定使用安全防護用品；拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接扣件應放入袋內，并放室內堆存。（10）模板的清理維修、存放拆模時不得用大錘

22、硬砸或撬棍硬撬，以免損傷混凝土表面和楞角。拆除后的模板運至后臺進行清理維修，將模板表面清理干凈，板邊刷封邊漆，堵螺栓孔，要求板面平整干凈，嚴重破損的予以更換。現場拆下的模板不要碼放，須修整的及時運至后臺。清理好的模板所放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨時受潮。材料應按編號分類堆放，按樓板部位層層復安，減少損耗。對已完成的混凝土樓面應加以保護，工人不得將材料用力拋擲向樓面。（四）檢查驗收1危險性較大模板支撐系統搭設前，應由項目技術負責人組織對需要處理或加固的地基、基礎進行驗收，并留存記錄。2危險性較大模板支撐系統的結構材料應按以下要求進行驗收、抽檢和檢測，并留存記錄、資料。（1）應對進場的

23、承重桿件、連接件等材料的產品合格證、生產許可證、檢測報告進行復核，并對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢。（2）對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30%，發現質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料（由監理見證取樣）送法定專業檢測機構進行檢測。（3）應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130）的規定，對梁底扣件應進行100%檢查。扣件的擰緊扭力矩硬控制在4560N.m，按隨機分布原則進行，對扣件數量的10%進行抽檢，不合格率超過抽檢數量10%的應全面檢查，至合格止。3危險性較大模板支撐系統應在

24、搭設完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員應包括施工單位和項目兩級技術人員、項目安全、質量、施工人員，監理單位的總監和專業監理工程師。驗收合格，經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。4危險性較大模板支撐系統拆除前，項目技術負責人、項目總監應核查混凝土同條件試塊強度報告，澆筑混凝土達到拆模強度后方可拆除，并履行拆模審批簽字手續。五、施工安全保證措施（一）組織保障項目部成立應急救援小組，組長由項目經理擔任，副組長由項目技術負責人擔任，成員由項目部安全員、施工員、質檢員等人員組成，公司本部設置相應的安全指揮部。項目部應急救援小組名單及聯系電話為：組 長：牛孝勤副組

25、長：張文翔組 員：邸建東、蘇佳、梁小軍附近醫院：交城縣人民醫院 電話：120當事故發生時應急救援小組立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。由應急救援小組組織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。事故發生時，組長不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人指揮安排。事故發生時，應急救援小組立即組織營救受害人員，組織撤離或者采取其他措施保護危害區域內的其他人員。搶救受害人是應急救援的首要任務，在應急救援行動中，快速、有序、有效地實施現場急救與安全轉送傷員降低傷亡率，減少事故的損失。事故發生后迅速控制

26、危險源，對事故造成的危害進行監測、測定事故危害區域、危害性質及危害程度。做好現場清潔，消除危害后果。查清事故原因，查明人員傷亡情況，協助上級部門對事故調查項目部指定專人負責事故的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。（二）技術措施1經本項目部項目經理和技術負責人對本工程存在的實際問題做了充分的分析后，決定采用扣件式鋼管式腳手架。2施工現場安全責任人負責施工全過程的安全工作，應在危險性較大模板搭設、拆除和混凝土澆筑前向作業人員進行安全技術交底。3對鋼管、配件、加固桿等應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。4搭拆腳手架支撐必須由專業架子工擔任，并按現行國家標準特種作業人員

27、安全技術考核管理規劃（GB5036）考核合格，持證上崗。搭拆腳手架支撐時工人必須戴安全帽，穿防滑鞋，系安全繩。5支模完畢，經施工主管組織有關人員驗收合格后，方能進行鋼筋安裝。6危險性較大模板施工現場作業人員不得從支撐系統上爬下，應從外排柵進入工作面。7危險性較大模板搭設、拆除和砼澆筑期間，無關人員不得進入支模底下，并由安全員在現場監護。8支撐系統安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，并逐層改變搭設方向，不得相對進行，以免結合處錯位，難于連接。9水平加固桿、剪刀撐安裝應符合構造要求，并與支撐系統的搭設同步進行。10可調底座、頂托處應采取措施防止被砂漿、水泥漿等污物填塞螺紋。11泵送混凝土時

28、，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。12應避免裝卸物料對模板支撐或腳手架產生偏心、振動和沖擊。13水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。14操作層（樓層）上施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在腳手架支撐上集中堆放模板、木方、鋼筋等物件。嚴禁在腳手架支撐上拉纜風繩或固定、架設砼泵、泵管及起重設備等。15在頂架搭設過程中要實行嚴格的監控，由專職施工員進行現場指揮監督，隨時糾正可能出現的質量安全隱患。搭設前要進行班前安全技術交底，搭設完畢后要進行自檢，若發現有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加

29、固方案方可施工。16危險性較大模板安裝完畢后，通知公司相關部門進行驗收，并報監理單位、質監站進行驗收，驗收合格后才能綁扎鋼筋、澆筑混凝土。17在澆筑砼前重點檢查、巡查的部位：（1）桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求；（2）地基是否積水，底座是否松動；（3）鋼管、剪刀撐等桿件是否有變形的現象；（4）安全防護措施是否符合規范要求。18在澆筑頂板砼過程中，支架下面要安裝照明燈，在安全員的監督下，派木工進行巡查，負責檢查模板、支頂，若發現異常，立即停止澆筑砼，并及時組織人員進行加固處理，19保證澆筑工作正常進行。泵送砼時，應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵送管道出口處。20支撐

30、架在使用過程中，嚴禁拆除任何桿件或零配件，如妨礙作業需拆除個別桿件時，需經技術負責人同意并采取可靠措施后方可拆除，作業完成后，馬上復原。21拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。22拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。23施工現場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與支架接觸。24設立支架維護小組，對拆下來的鋼管及配件應及時清除桿件及螺紋的沾污物，并加油保養，對受損傷、變形的構件應及時修理，按品種、規格分類整理存放，妥善保管。25混凝土澆筑過程中派專人監管，嚴禁閑雜等無關人員進入支撐架內。（三）應急預案1重大危險源辨識 分數值識別內容LECD風險等級物體打擊6371263機械傷

31、害333271高處墜落1615902架體坍塌0.56401203觸電337631火災16159022應急救援裝備序號物品名稱單位數量存放地點保管人1急救箱個1項目部安全員2止血紗布若干項目部安全員3碘酒瓶若干項目部安全員4消炎藥瓶若干項目部安全員5創可貼包若干項目部安全員6云南白藥瓶若干項目部安全員7紅花油瓶若干項目部安全員8擔架付2項目部安全員9應急燈具盞5倉庫材料員10滅火器個若干現場配備現場常備11消防水源/現場配備現場常備備注物資管理：經常檢查物資的儲備情況，消耗后及時補充，不得使用過期藥品。設備器材經常保養確保處于良好的使用狀態。3應急培訓和演練（1）應急救援小組和預案確定后，施工單

32、位安全指揮部組長組織所有應急人員進行應急培訓。（2）組長按照有關預案進行分項演練，對演練效果進行評價，根據評價結果進行完善。（3）在確認險情和事故處理妥當后，應急反應小組進行現場拍照、繪圖，收集證據，保留物證。（4）經業主、監理單位同意后，清理現場恢復生產。（5）單位領導將應急情況向現場項目部報告組織事故的調查處理。（6）在事故處理后，將所有調查資料分別報送業主、監理單位和有關安全管理部門。4應急響應程序采用分級響應程序：當事人項目部公司。緊急情況發生后，立即按應急預案中的應急響應流程及救援措施啟動應急響應程序。（1）當事人或發現人要立即按應急救援措施進行第一時間的現場救援行動，同時向應急救援

33、小組或項目經理匯報，項目經理接到匯報后要立即組織應急救援小組迅速趕到現場。（2）應急救援小組迅速趕到現場、疏散人群、保護好事故現場、排除險情，迅速按應急救援措施進行救治，然后送往最近的醫院進行救治。傷情嚴重的，現場進行基本的處理后立即送往最近的醫院進行救治。（3）搶救傷員的同時向公司領導逐級匯報。重大情況發生時，項目經理或值班人員要立即向公司工程部和公司安全指揮部匯報。（4）工程部經理接到通知后，盡快趕到火災現場，協調指揮事故處理工作。公司領導接到匯報后安排事故調查小組趕赴現場進行事故原因調查及處理工作。（5）應急救援小組應配合調查小組及社會關注方的調查工作。5. 應急救援措施（1）物體打擊急

34、救措施當發生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。發生物體打擊事故，應馬上組織搶救傷者脫離危險現場，以免再發生損傷。在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。觀察傷者的受傷情況、受傷部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療。出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，

35、發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。防止傷口污染。在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發，但切勿拔出創口內的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創口。在運送傷員到醫院就醫時，昏迷傷員應側臥位或仰臥偏頭，以防止嘔吐后誤吸。對煩躁不安者可因地置宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造

36、成或加重脊髓損傷。（2）機械傷害急救措施發生機械傷害事故，最早發現受傷者，應大聲呼叫電工迅速拉閘斷電，立即向項目經理及有關人員報告，同時撥打120。將觸電者抬到平整的場地，現場傷員營救人員按照有關救護知識立即進行救護，如發現傷者有斷指斷腿等，應立即找到，用醫用紗布將其包好，隨傷員一起送醫院救治。（3）高處墜落急救措施當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克，去除傷員身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要

37、讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療。在搬運和轉送過程中，頸部和軀干不能前屈或扭轉，而應使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬法，以免發生或加重截癱。出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。頜面部傷員首先應保持呼吸道暢通，摘除義齒，清除移位的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內異物無法

38、清除時，可用12號粗針穿刺環甲膜，維持呼吸，盡可能早作氣管切開。發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹片等。復合傷要求平仰臥位，保持呼吸道暢通，解開衣領扣。周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨骼。直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體

39、血循環為宜，常有效。當上述方法無效時可慎用止血帶，原則上盡量縮短使用時間，一般以不超過1h為宜，做好標記，注明上止血帶時間。a遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施是：創傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液漏患者切忌作填塞，以免導致顱內感染。一般傷口小的止血法：先用生理鹽水(0.9Nacl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂以上12處(靠近

40、心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上13處(靠近心臟位置)。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。b動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。（4）坍塌事故急救措施應急救援領導小組負責應急搶救工作的統一領導和組織實施，指揮現場搶險隊伍，迅速組建、調集搶險及救護隊伍。發現事故預兆后，立即停止作業，迅速組織人員撤離作業場所。應急救援組應根據情況迅速制定有效的搶救、搶險措施后，以最快的速度實施搶險。同時要密切監測事故周圍建筑、道路、地下水等的發展情況，以

41、便根據情況調整和實施新的搶救措施，并迅速疏散影響范圍內的所有人員。分析事故坍塌的影響范圍，迅速組織疏散無關人員撤離事故現場，并組織人員建立警戒區域，不讓無關人員進入事故影響范圍。當發生坍塌事故后，最早發現者或目擊者應立即大聲呼救，并根據情況可立即采取正確方法施救，向項目部有關人員報告或報警。項目部應急小組應迅速判斷事故發展狀態和現場情況，采取正確方法施救，判斷清楚被掩埋人員位置后，立即組織人員全力挖掘。在救護過程中要防止二次坍塌傷人，擴大傷害范圍，必要時要先對危險的地方采取一定的防護措施。急救人員按照有關救護知識，立即搶救出來的傷員，在等待醫生救治或送往醫院搶救過程中，不要停止和放棄施救，如采

42、用人工呼吸，清洗包扎或輸氧急救等。當現場不具備搶救條件時，應立即向社會求救。（5）觸電事故急救措施當事故發生后現場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源，并應防止觸電者二次觸電或搶救者觸電。隔離電源方法：a斷開電源開頭；b使用絕緣物（如干燥的竹枝、木枝）隔離或挑開電源或帶電體；c用導電體使電源接地或短路，迫使漏電保護器和短路保護器跳閘而斷開電路。搶救方法：a口對口、口對鼻人工呼吸法（停止呼吸者）：使觸電者頭部盡量后仰，鼻孔朝天。解開領口和衣服，仰臥在比較堅實（如木板、干燥的泥地等）的地方。一只手捏緊鼻孔，另一只手掰開嘴巴（如果掰不開嘴巴，可用口對鼻人工呼吸法貼鼻吹氣）。深吸氣后，緊貼嘴巴或鼻孔吹氣

43、，一般吹二秒，放松三秒。救護人換氣時放松觸電者的嘴和鼻，讓其自然呼吸。b胸外心臟擠壓法（心臟跳動停止者）：解開觸電者的衣服，讓其仰臥在地上或硬板上。救護人員騎跪在其腰部兩側，兩手相送，手掌根部放在心口稍高一點的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一處。掌根用力垂直向下擠壓，壓出心臟里面的血液。對成人應壓陷3-4cm，以每分鐘擠壓60次為宜擠壓后，掌根迅速全部放松，讓其胸部自動復原，血又充滿心臟，放松時掌根不必完全離開胸膛。c如果觸電者心臟停止跳動和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心擠壓法要同時交替進行。d人工呼吸和胸外心臟擠壓法要堅持不斷，切不可輕率中止。如果觸電者身上出現身體僵冷或尸斑，經醫生作

44、出無法救治的診斷后方可停止搶救。（6）火災事故急救措施事故發生后，最早發現者應迅速向事故現場負責人報告，并迅速切斷事故現場的電源。事故現場負責人接到報告后，一邊組織現場人員撲救，盡力控制火勢漫延，疏散人員，爆炸事故應迅速朝壓力容器噴水，并轉移臨近的易燃易爆物品到安全地方；一邊向當地公安消防部門報警，同時向公司應急救援指揮部報告。發生火災時，如有人員被火圍困，要立即組織力量搶救，應堅持救人第一，救人重于救火的原則，救人是火場上的首要任務。a火場尋人方法：主要有大聲呼喚和深入內部尋找兩種。進入火場救人，要選擇最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆門窗或墻壁；遇有火場煙霧較濃、視線不清時，可以爬

45、行前進，并采取呼喊、查看、細聽、觸摸等方法尋找被困人員。深入火場尋人，要注意在出入口通道、走廊、門窗邊、床上床下、墻角、櫥柜、桌下等容易掩蔽的地方發現人員。救人時應注意安全，進入火場要帶手電和繩子。火場煙霧彌漫，沒有防毒面具，可用濕毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后蓋在身上，防止灼傷。b火場救人方法：應根據火勢對人的威脅程度和被救者的狀態來確定。對神志清醒的人員，可指定通道，引導他們自行脫離險區；對在煙霧中迷失方向的人員，可指派專人護送出險區；對傷殘人員或不能行走的老人、兒童，要把他們背、抱或抬出火場。當搶救的正常通道被隔斷時，應利用安全繩、梯等將人救出。火場疏散物資是減少火災損失，控制

46、火勢，防止蔓延的有效方法。首先要及時疏散受火災威脅的易燃易爆物品及壓縮氣體鋼瓶等，對不能移動的上述物品，要集中一部分水槍均勻地冷卻其外壁，降低其溫度；其次要疏散重要文件、資料和貴重設備及物品等，并把疏散出來的物資集中存放到安全地點，指定專人看管，防止丟失，被竊或壞人乘機破壞。人員、物質疏散后應在指定地點集中清點，并查明有關情況，及時向指揮部報告。（四）監測監控1班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2危險性較大模板日常檢查，巡查重點部位：（1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求；（2）地基是否積水，底座是否松

47、動，立桿是否懸空；（3）連接扣件是否松動；（4）架體是否有不均勻的沉降、垂直度；（5）施工過程中是否有超載現象；（6）安全防護措施是否符合規范要求；（7）支架與桿件是否有變形的現象。3支架在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4監測點布設在支架邊角位置及中間按每隔15m間距設置監測剖面。每個監測剖面應布置不少于2個支架水平位移和立桿變形監測點、3個支架沉降觀測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。5監測頻率在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過 2030分鐘一次。在砼初凝前后及砼終凝前后也應實施實時監測，監測時間可根據現場實際情況進行調整。監測時間應控制在高支

48、模使用時間至砼終凝后至少達到設計強度的85%。6當監測數據超過下表預警值時必須立即停止澆筑砼，疏散人員，并進行加固處理。扣件式鋼管腳手架高支模搭設允許偏差及監測變形預警值序號項目搭設允許偏差變形預警值檢查工具1立桿鋼管彎曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/2水平桿、斜桿的鋼管彎曲L6.5m30mm/3立桿垂直度全高絕對偏差50mm10mm經緯儀及鋼板尺4立桿腳手架高度H內相對值H/60010mm吊線和卷尺5支架沉降觀測10mm8mm水準儀6支架水平位移/10mm經緯儀及鋼板尺六、勞動力計劃（一）項目管理人員本工程實行項目經理負責制。由項目經理、項目技術負責人、施工員、質檢員、材料員、試

49、驗員、安全員組成管理班子。為保障本工程順利進行，我公司決定選派強有力的管理班子承擔該項目施工管理。項目管理人員組織機構如下：項目經理項目技術負責人 施工員 質檢員 材料員 試驗員 安全員 鋼筋班組 模板班組混凝土班組項目部管理人員配置如下表：崗 位姓名職稱職 責項目經理牛孝勤助理工程師全面領導施工，抓好現場管理，是質量、安全、文明施工的直接負責人。項目技術負責人張文翔工程師施工技術、施工質量的技術責任人，組織對新技術、新工藝的開發實施，疑難技術問題攻關。土建質檢員蘇佳技術員負責對工序、設備安裝質量的檢查、監督、指導，負責質量管理制度的實施。土建施工員邸建冬技術員實施施工組織設計方案和技術開發，

50、調度各工序的銜接，負責軸線放樣定位。安全員梁小軍技術員設備的安全使用，完善安全設施，實施有關安全管理制度，按時呈報有關安全資料報表。（二）特種作業人員1根據施工進度和勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。2做好施工人員的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教育。作業人員安

51、排見下表：序號工種工人數量備注1架子班組20人負責立桿、掃地桿、水平桿、剪刀撐、U型頂托的搭設2模板班組50人負責木方的鋪設和模板的拼裝3機械工4人負責材料垂直運輸4電工2人負責現場臨時用電5雜工6個負責混凝土澆筑前板面垃圾清理七、危險性較大模板驗算書（一）首層頂板4.2m高300800梁模板支架驗算承重架支設方式：多根承重立桿，木方頂托支撐B梁底增加承重立桿根數：2梁底增加承重桿間距調整：200，700，200頂托內托梁材料選擇：木方4060mm梁底木方寬度b（mm）：40梁底木方高度h（mm）：60梁底支撐木方長度（m）：1.10腳手架參數立柱梁跨度方向間距l（m）：1.00梁底支撐木方間

52、距（m）：0.30腳手架步距h（m）：1.50腳手架搭設高度H（m）：4.10立桿上端伸出至模板支撐點的長度a（m）：0.30荷載參數模板與木塊自重（kN/m2）：0.35混凝土和鋼筋自重（kN/m3）：25.00梁截面寬度B（m）：0.60梁截面高度D（m）：0.90傾倒混凝土的荷載標準值（kN/m2）：4.00（按采用布料機計算）施工均布荷載標準值（kN/m2）：1.00鋼管外徑：483.0 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.9000.600+0.3500.600=13.710kN/m 活荷載

53、標準值 q2 = (4.000+1.000)0.600=3.000kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(

54、1.213.710+1.43.000)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.18610001000/32400=5.737N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.213.710+1.43.000)0.300=3.717kN 截面抗剪強度計算值 T=33717.0/(2600.00018.000)=0.516N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板

55、最大撓度計算值 v = 0.67713.7103004/(1006000291600)=0.430mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.9000.300=6.750kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.300(20.900+0.600)/0.600=0.420kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.

56、000+4.000)0.6000.300=0.900kN 均布荷載 q = 1.26.750+1.20.420=8.604kN/m 集中荷載 P = 1.40.900=1.260kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.211kN N2=3.211kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 3.211kN 經過計算得到最大變形 V= 0.9mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.001

57、0.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.736106/83333.3=8.83N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33.211/(250100)=0.963N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.9mm 木方的最大撓度小于700.0/250,滿足要求! （二）梁底頂托梁計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁

58、計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 11.823kN 經過計算得到最大變形 V= 0.9mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.065106/166666.7=6.39N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N

59、/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=36422/(2100100)=0.963N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3)頂托梁撓度計算 最大變形 v =0.9mm 頂托梁的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳

60、給立桿，無需計算。 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=11.82kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1294.100=0.635kN N = 11.823+0.635=12.458kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.

61、00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果： = 146.21N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 75.12N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a)

62、(3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果： = 103.52N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。（二）首層頂板300800梁側模驗算荷載標準值新澆筑混凝土側壓力標準值（kN/m2）：50傾倒混凝土側壓力標準值（kN/m2）：6支設方式：類型B面板材料：膠合板斷面寬度B（mm）：300斷面高度H（mm）：800兩側樓板厚度h（mm）：250內龍骨間距（mm）：250對拉螺栓斷面跨度方向間距（mm）：500對拉螺栓道數：2對拉螺栓直徑（mm）：14對拉螺栓豎向間距：150，400內龍骨

63、龍骨材料：木方寬度（mm）：40高度（mm）：60外龍骨龍骨材料：雙鋼管截面類型：483.0 一、梁側模板基本參數 計算斷面寬度300mm，高度800mm，兩側樓板高度130mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距250mm，內龍骨采用4060mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。 對拉螺栓布置2道，在斷面內水平間距150+400mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑14mm。 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密

64、度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=50.000kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗

65、算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取0.60m。 荷載計算值 q = 1.250.0000.600+1.46.0000.600=41.040kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=4.104kN N2=11.286kN N3=11.286kN N4=4.104kN 最

66、大彎矩 最大變形 V = 0.6mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.25610001000/32400=7.901N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=36156.0/(2600.00018.000)=0.855N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.621mm 面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 四、梁側模板內龍骨的計算 內龍骨直接承

67、受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 11.286/0.600=18.810kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨變形圖(mm) 內龍骨剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 6.877kN 經過計算得到最大變形 V= 0.1mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm

68、4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.223106/83333.3=2.68N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=34055/(250100)=1.217N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.1mm 內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 五、梁側模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作

69、用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.213mm 最大支座力 Qmax=14.786kN 抗彎計算強度 f=0.601106/9458000.0=63.54N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設

70、計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.786 對拉螺栓強度驗算滿足要求!（三）地下室頂板4.2m高250厚落地式樓板模板支架驗算板底支撐參數板底支撐形式：托梁支撐木方的間隔距離（mm）：300木方的截面寬度（mm）：50木方的截面高度（mm）：100頂托內托梁材料選擇：木方4060mm腳手架參數立柱橫向間距或排距l（m）：1.00立柱縱向間距b（m）：1.00腳手架步距h（m）：1.

71、50腳手架搭設高度H（m）：4.20立桿上端伸出至模板支撐點的長度a（m）：0.30荷載參數模板自重（kN/m2）：0.35混凝土和鋼筋自重（kN/m3）：25.00樓板現澆厚度D（m）：0.25傾倒混凝土的荷載標準值（kN/m2）：4.00（按采用布料機計算）施工均布荷載標準值（kN/m2）：1.00鋼管外徑：（kN/m2）：483.0樓板支撐架立面簡圖樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1301.000+0.3501.000=3.600kN/m 活荷載標準值 q

72、2 = (4.000+1.000)1.000=5.000kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.2

73、3.600+1.45.000)0.3000.300=0.102kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.10210001000/54000=1.89N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.600+1.45.000)0.300=2.038kN 截面抗剪強度計算值 T=32038.0/(21000.00018.000)=0.170N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v =

74、l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.6003004/(1006000486000)=0.068mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2500.300=1.875kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+4.000)0.300=1.500kN/m 靜

75、荷載 q1 = 1.21.875+1.20.105=2.376kN/m 活荷載 q2 = 1.41.500=2.100kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.476/1.000=4.476kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.14.481.00 最大剪力 Q=0.61.0004.476=2.686kN 最大支座力 N=1.11.0004.476=4.924kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm

76、3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.448106/83333.3=5.37N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32686/(250100)=0.806N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.9801000.04/(100950

77、0.004166666.8)=0.339mm 木方的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 4.924kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 18.233kN 經過計算得到最大變形 V= 1.5mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010

78、.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.642106/166666.7=9.85N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v =1.5mm 頂托梁的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、立桿的穩定性計算荷載

79、標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1294.100=0.529kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2501.0001.000=6.250kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.129kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活

80、荷載標準值 NQ = (1.000+4.000)1.0001.000=5.000kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 15.56kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計

81、算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果： = 182.56N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 93.80N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果： = 129.26N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。八、附圖 地下室頂板梁板模板支撐系統設置示意圖地下室頂板4.2m高300800梁板模板支撐系統設置示意圖6040方木和U型頂托設置詳圖