1、第一節 工程概況一、 工程概況工程名稱: 富陽東大道項目市政基礎設施地下道路工程建設地點: 富陽江濱東大道建設單位: 富陽市城建投資有限公司代建單位: 富陽市中大房地產有限公司設計單位: 上海市政工程設計研究總院監理單位: 上海建通工程建設有限公司施工單位: 浙江省交通工程建設集團建設工期: 2009年2月21日2010年10月20日(20個月)工程造價：18464.8556萬元富陽東大道項目市政基礎設施地下道路工程西起富陽富春江第一大橋北引橋，沿富春江北岸低丘山腳向東到高爾夫路。富陽東大道地下道路布置于地面道路正下方，與地面道路基本采用同一線位。東大道地面和地下道路的計算行車速度為40km/

2、h。地下道路規模為機動車雙向4車道，采用單層雙跨矩形斷面，結構寬約19.8m，分別有敞開段、加寬段、漸變段、標準段和通風敞口段，結構典型斷面示意圖見附圖。通道分南、北兩線。通道北線起點樁號K1+130，終點樁號為K2+700，全長1570m，其中樁號K1+250K2+555為暗埋段，兩端為敞開段；通道南線起點樁號K1+130，終點樁號為K2+900，全長1770m，其中樁號K1+250K2+750為暗埋段，兩端為敞開段 。二、結構描述本工程通道內凈高在55706140之間變化；通道內標準凈寬為8800，局部地段漸變加寬，最寬部位為12800；箱涵結構底板厚有400、500mm、600、700、

3、800、900、1000、1100、1300等幾種尺寸，外墻板厚有300、500、700、750、800等幾種尺寸，中墻板厚600，頂板厚有500、600、700、800、1000、1100等幾種尺寸；部分樁號設置橫梁，尺寸為15001600(寬高，余同)、10001600、9001800、8001600、15001300、10001300等；經過計算其頂板最大設計荷載為40.399KN/, 梁最大設計荷載87.308 KN/m。根據工程實際和項目施工組織計劃，通道頂板的模板支撐架選用HR系列可調重型門式腳手架。三、編制依據支撐架的計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008、建筑施

4、工門式鋼管腳手架安全技術規范 （JGJ128-2000），并參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2001(2002版)等規范和浙江省標準建筑施工扣件式鋼管模板支架技術規程DB33/T1035-2006進行編制。第二節 施工總體部署一、工程目標本工程質量目標：工程質量達到合格要求，一次驗收合格率100%。工期目標：11個月（2009年8月-2010年6月），滿足總工期20個月要求。職業健康安全目標：重大危險源控制率100%，特種作業人員持證上崗率100%，勞動用品發放率100%，特種設備安全檢測率100%。二、結構施工順序箱涵主體結構工程分為底板、外墻板、內墻板、頂板四部分，隧

5、道結構每隔一定距離設置一變形縫,現場以每兩道變形縫之間結構部分（約20m-30m）作為一流水施工段。在每個流水施工段中，先行澆筑底板，底板與墻體水平施工縫設置在底板上700mm處，剩余墻體結構與頂板一同支設模板、整體澆筑。頂板支撐架支設：方案交底模板選定模板材料進場模板材料驗收模板支撐架支設支撐架驗收綁扎頂板鋼筋網鋼筋驗收澆筑混凝土拆除支撐架清理現場。三、工期計劃在具備足夠作業面的條件下，本工程總施工工期為11個月（時間2009年8月2010年6月）。工程總體分為四個工作面：一號工作面為K1+130k1+630段，二號工作面為K1+630k2+070段，三號工作面為K2+070k2+370段，

6、四號工作面為K2+370k2+900段。箱涵主體先施工一號工作面與三號工作面，因需山體高邊坡施工完成方能開挖基坑，受制于高邊坡進度影響，二、四號工作面主要安排于2010年施工。四、工程管理班子項目經理：何智剛項目總工：陶然位項目副總工、副經理：譚 超 安全員：管俊、李林施工員：王剛、洪益質檢員：林大干、劉杰材料員：胡慈波、周峰五、施工人員及材料組織 為確保施工質量和進度，現場設立工程技術組，由3名工程技術人員組成，其中1名工程負責人主管全面工作，下設2個(分為東段和西段)作業班組，每個班組的技術管理工作由技術人員和班長共同負責，施工過程中派專人值班，現場全面監督和檢查，執行先交底后施工的原則。

7、施工人員組織：東段作業班 25 人 西段作業班 30 人 安全員 2 人 水電工、倉庫保管員 5 人 共計 62人材料組織：門架 2500榀 可調頂托 2500個調節桿 2500根 可調底座 2500個交叉支撐 2600副 10#槽鋼 1300米鋼管 110T 扣件 12000個模板 2500 40*90木方 16000米對拉螺桿 500副主要施工機械及設備投入序號機械（設備）名稱單位數量額定功率（KW）1木工刨機臺452木工圓盤鋸臺112.53電焊機臺2204切割機臺21.55總用電量1790.5第三節 方案概述一、方案選擇在選擇方案時考慮到施工工期、質量和安全要求，及具體的箱涵主體施工方法

8、：在澆筑底板混凝土后先綁扎墻體鋼筋，后支設墻體模板和頂板模板支撐架，綁扎頂板鋼筋后澆筑墻體和頂板混凝土，方案的選取還考慮了以下幾點：1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、模板及模板支架的搭設，同時必須符合JCJ59-99檢查標準要求，并符合文明標化工地的有關標準。6、結合以上模板及模板支架設計原則及本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用HR系列

9、可調重型門式腳手架作為模板的支撐體系。二、材料要求及選擇1、模板和方木梁板底面板采用18mm厚竹膠合面板現場拼制，模板底采用40mm90mm橫向方木次支撐, 方木底縱向支撐采用10#槽鋼，槽鋼安放于托架槽內，具體布置見下頁示意圖。2、門架承重架為HR系列可調重型門式腳手架，示意圖如下。門架主立桿為572.5大口徑鋼管，整體構架可靠性好，承載能力大，搭拆靈活，施工效率高，縱向、橫向均采用48鋼管聯成一個整體，側面加剪刀撐。模板支架所有鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管(GB/T 13793)或低壓流體輸送用焊接鋼管(GB/T 3092)中規定的Q235號普通鋼管，并應符合現行國家標準碳素結構鋼(

10、GB/T 700)中Q235A 級鋼的規定。b(mm)：1000，b0(mm):550，h(mm):1980，h0(mm):1700，h1(mm):80；3、鋼管外觀質量要求1)、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；2)、 鋼管外徑、壁厚的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合要求；3)、鋼管應進行防銹處理，鋼管上嚴禁另行打孔。4、扣件外觀質量要求施工采用的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GB 15831)的規定。采用其它材料制作的扣件時，應經試驗證明其質量符合相關標準的規定后方可使用；有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；扣件

11、應進行防銹處理。模板支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發生破壞。第四節 模板支撐架安裝和拆除要求一、模板支撐架構造要求1、立桿底部可調底座安裝與鋼管架立桿上下垂直，可調底座的調節長度不得超過300mm。立桿頂部采用調節桿和可調托座調至支撐架要求的支撐高度。2、托梁采用10#槽鋼,垂直于門式架設置 ,模板下木方垂直擱置于槽鋼上，兩相鄰槽鋼不得同向設置。3、模板支架必須設置縱橫雙向水平桿，共設3道雙向水平桿。縱向水平桿應采用直角扣件固定在門架橫桿上。底部的水平桿設于下門架的下檔橫桿上，中部的水平桿設于向上的第二門架的上檔橫桿上，頂部水平桿設于可調頂托下200高度的調節桿上或頂部門架

12、的上檔橫桿上。4、沿支架縱向兩端、中間每隔15米設橫向的一道豎向剪刀撐，由底至頂連續設置，與立桿相交處用旋轉扣件扣接牢固，構成“幾何不變桿系結構”支架體系, 剪刀撐斜桿與地面傾角為45-60。5、將每道水平桿與兩側的墻模板鋼管對頂牢固，有效提高模板支架側向剛度，提高支承系統的承載能力。6、各扣件螺栓均采用測力矩扳手擰緊，使其扭力矩均控制在4065Nm。7、板底門架的橫向間距最大可調為750(僅12800寬段)。在變截面段, 在寬度變大的一端需增設門架，橫向間距不作調整。8、在板及上翻的梁下高度方向用2個HR100A門架（高1900）加900高調節桿（483.5鋼管）及頂部可調托座和可調底座搭設

13、。9、通風敞口段支撐架搭設時下部頂板下支撐同標準段連續搭設,通風頂板支撐搭設時需拆除下部的模板及縱橫向支撐,再用高度方向用門式架重新搭設。10、在下掛500高的梁下高度方向用2個HR100A（高1900）加調節桿進行調整高度。在風機壁龕段支撐架高增加500,高度方向需用3個HR100A（高1900）進行支撐架搭設。11、部分箱涵段兩端有橫梁時，按一側的間距縱向排布無法滿足梁底門架間距時，在另一側梁邊增設一個間距0.539米的門架，滿足梁底的支撐門距要求。二、門式支撐架的搭設要求1、門架間距應嚴格按照設計方案規定的間距設置，并與交叉支撐規格配合；2、門架的內外兩側均應設置交叉支撐并應與門架立桿上

14、的鎖銷鎖牢；3、上、下榀門架的組裝必須設置連接棒及鎖臂，連接棒外徑應小于立桿內徑1-2mm；4、在腳手架的操作層上應連續滿鋪與門架配套的掛扣式腳手架或腳手片，并扣緊擋板或綁扎牢固，防止腳手板脫落和松動；5、水平加固桿的設置如圖。水平桿在其設置層面內應縱向、橫向連續設置，并形成水平閉合圈；當因施工需要，臨時局部拆除腳手架內側交叉支撐時，應在拆除交叉支撐的門架上方及下方設置水平架。在支撐架的底步門架下端應加封口桿，門架的內、外兩側應設通長掃地桿，水平加固桿應采用483.0鋼管與扣件與門架橫桿扣牢。具體設置方法為：根據門架平面布置方式，在每片門架上橫桿中心位置設置縱向水平桿，縱向水平桿布于橫桿之上與

15、橫桿扣接；在門架之間的縱向水平桿中心位置設置橫向水平桿，橫向水平桿布于縱向水平桿之上與縱向水平桿扣接；其余縱橫向水平桿均分別設于立桿同側，以便剪刀撐和斜桿與立桿相交處的扣接。6、不配套的門架與配件不得混合使用。7、門架安裝應自一端向另一端延伸，并逐層改變搭設方向，不得相對進行；搭完一步架后，按規范要求檢查并調整其水平度與垂直度。8、交叉支撐、水平架或腳手板應緊隨門架的安裝及時設置。9、連接門架與配件的鎖臂、搭鉤必須處于鎖住狀態。10、水平架或腳手板應在同一步內連續設置。11、加固桿、剪刀撐必須與門型架同步搭設,水平加固桿應設于門架立桿內側，剪刀撐應設在門架立桿外側并連牢。三、模板安裝要求1、模

16、板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝立模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作。2、模板安裝順序及技術要點1)、梁模板安裝順序 搭設和調平模板支架(包括安裝水平拉桿和剪力撐)按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎粱鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板2)、頂板模板安裝順序 滿堂支撐架主龍骨次龍骨頂板模板拼裝模板調整驗收進行下道工序3)、梁模板搭設技術要點 按要求起拱(跨度大于4m時，起拱2)，梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模。4)、頂板模板安裝技術要點 頂板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中

17、央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。4、模板的支設（見第11-14頁示意圖） 模板支設前須清理干凈。不得有雜物，模板必須刷水性脫模劑。1)、頂板模板頂板模板采用為4090mm木方間距100或150、200、240mm做板底支撐。用HR重型門式架作為支撐系統，600厚及以下頂板的門架橫距0.65m (局部為750)，縱距1.2m；800厚及以下頂板的支撐架橫距0.65m，縱距1.2m；1100厚頂板的支撐架橫距0.75m，縱距0.9m。通風口段門架縱向間距按該段頂板厚度選定，在設計的橫向間距范圍內據不同的箱涵主體寬度調整；步高按門架高度確定。模板

18、支撐架搭設時，應按滿堂架構造要求設置豎向剪刀撐。2)、梁模板支撐梁側模板采用4090mm木方作為次楞，外楞用483.0雙鋼管，采用可回收的M12普通穿墻螺栓加固，水平間距500mm，豎向間距250。梁模板采用18mm膠合面板作為面板，模板底采用40mm90mm縱向方木次支撐, 間距100mm ；方木底橫向采用10#槽鋼，槽鋼安放于托架槽內，具體布置見上圖。HR重型門式架作為支撐系統，步距1.9m，根據梁體的實際情況和通過計算分析，與墻體垂直的梁下門式架的布置與頂板支架的布置相同，按梁寬在梁底設三或四排門架二或三個間距支撐；與墻體平行或斜交的梁下門式架與梁垂直布置。支撐架搭設參數一覽表搭設參數6

19、00厚頂板800厚頂板1100厚頂板1600高梁截面尺寸600800110015001600支架形式門式腳手架門式腳手架門式腳手架門式腳手架 板(梁)底標高5.57 m5.57 m5.57m5.57m最大跨度12.8m11.8m12.8m12.8m計算高度5.57 m5.57 m5.57 m5.57 m托梁及布置方向10#槽鋼，垂直于門架布置門架布置方向垂直于兩側墻體布置兩榀門架橫距750650750750兩榀門架縱距1200mm900mm539mm水平拉接間距頂部及底部各設一道方木布置方向垂直于10#槽鋼方木尺寸4090mm方木間距240mm200mm150mm100mm標準段支撐架橫斷面搭

20、設圖四、模板安裝和拆除要求1、模板支架搭設的門架、扣件提供出廠合格證，扣件提供抽樣檢測報告。門架、鋼管、扣件進場后經監理驗收合格方能使用。2、模板支架搭設的架子工必須持證上崗作業。支架搭設作業時派出專人跟蹤檢查，隨搭、隨查、隨整改。3、模板支架搭設完成班組自檢合格后項目部先自行驗收，驗收合格報監理驗收。經驗收合格后方可投入使用。4、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合規范要求達到設計強度100%后，由質檢科將拆模通知書（拆模令）報監理審核后，經監理批準方可拆模。5、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面

21、及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合規定后方可拆除。6、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。頂板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與頂板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。7、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。8、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。五、模板技術措施1、進場模板質量標準 （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測

22、報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）。 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2，每平方米污染面積不大于0.005m2。 （3）規格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。2、模板安裝質量要求 必須符合混凝土

23、結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。1）、安裝現澆結構的模板及其支架時，支架的立柱應鋪設墊板，底座位置正確，頂托螺桿伸出的長度不大于200。2）、在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。3）、模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；4）、對現澆鋼筋混凝土的梁和頂板，其模板應按要求起拱。5）、固定在模板上的預埋件、預留

24、孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合規定。6）、現澆結構模板安裝的偏差應符合下表的規定。現澆結構模板偏差項 目允許偏差(mm)軸線位置5底模上表面標高5截面內部尺寸基 礎10柱、墻、梁+4，-5層高垂直度5m65m8相鄰兩板表面高低差2表面平整度5固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞的允許偏差項 目允許偏差(mm)預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3預留洞中心線位置10尺 寸+10，07）、模板垂直度控制 a、對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 b、模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度

25、不超過2mm； c、模板就位前，檢查頂模木方位置、間距是否滿足要求。8）、模板的變形控制 a、模板支架搭設后，對頂部水平加固桿、掃地桿和剪刀撐和梁板結構變化部位的扣件螺栓擰緊逐一檢查，保證扣件螺栓擰緊扭力矩在4065Nm范圍內，水平桿扣件作抽查。 b、每段施工段的兩端設豎向剪刀撐，橫向水平桿與兩側墻體模板頂撐牢固。 c、澆筑混凝土時，首先澆筑中間墻體，然后澆筑兩側外墻，墻體施工縫留至頂板底2030；最后澆筑頂板混凝土，從中間墻體的頂部掖角對稱向兩側澆筑，達到控制支撐結構變形的要求。澆筑時，混凝土分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形；門洞口處兩側對稱下混凝土。混凝土澆筑

26、至板或梁頂時，控制混凝土的虛鋪厚度，泵管口的混凝土用人工及時扒開，防止超載。 d、模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；澆筑時派出專職人員看模，如有較大變形，立即發出預警，現場停止施工，技術員查找原因并指揮進行加固，加固完成后方能進行振搗和下料作業。 9）、模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；模板發生變形時，及時修整。10）、與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。11）、為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程段位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編

27、號負責制。3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。 （1）膠合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的竹膠合板。 （2）進場木方先壓刨平直統一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證與墻、柱、梁交接處陰陽角順直。4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。 （2）模板貯存時，其上要有遮蔽，其下墊有墊木，避免模板變形或損

28、傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。模板分類清理、堆放。 （4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。5、施工腳手架和通道外墻南北兩側的外腳手架與支撐架同步搭設，外架距外墻面為400，架體寬1200，架體頂高于頂板頂1500并設水平桿扶手，架體的搭設要求同一般的外腳手架。每段外腳手架的中部設斜道，寬度1.5米，設雙層腳手片，為施工人員的上下通道和緊急情況下的逃生通道。第五節 模板支撐架計算書一、計算說明模板支撐架計算時分別計算三種板厚(500、600為一種、700、800為一種， 900、1000、1100為一種)和一種梁(1500*1

29、600)的支撐架。支撐架的底部為鋼筋混凝土底板,滿足立桿的地基承載力要求；同時支撐架在箱涵主體內搭設,支撐架不組合風荷載作用。計算過程采用杭州品茗施工安全設施計算軟件（2009版）進行計算。1、500、600厚頂板(按600計算)1.1、參數信息:1.1.1.模板支架參數門架型號：HR可調式重型門架；承重架類型設置：縱向支撐垂直于門架；門架搭設高度(m)：5.57m；門架橫距La(m):0.75 m；門架縱距Lb(m):1.20 m；1.1.2.荷載參數模板自重(kN/m2)：0.50；混凝土自重(kN/m3)：24.0；鋼筋自重(kN/m3)：1.10；施工均布荷載(kN/m2)：2.5；1

30、.1.3.材料參數木方品種：東北落葉松； 木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；竹膠合面板：彈性模量E(N/mm2)：9500.0；抗彎強度設計值fm(N/mm2)：35.0；鋼材：鋼材彈性模量E(N/mm2)：206000；抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；1.1.4.樓板參數樓板厚度(mm)：600.0；1.1.5.板底模板參數模板厚度(mm)：18(計算按15厚計)； 板底橫向支撐木方：4090mm； 板底橫向支撐間隔距離(mm)：240.0； 板底縱向支撐截面類型，10#

31、槽鋼；1.2 板底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載、施工荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.2.1.抗彎強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(板底橫向支撐間距)：l =240 mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括：新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1: 1.35(24+1.1)0.61.0=20.331kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.350

32、.51.0=0.675kN/m施工人員及設備產生的荷載設計值q3: 1.40.72.51.0=2.45kN/m；q = q1 + q2 + q3=20.331+0.675+2.45=23.456kN/m；面板的最大彎矩：M = 0.123.4562402= 135107 Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=1.0103152/6=37500 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=35.0N/mm2；面板

33、截面的最大應力計算值： = M/W =135107 /37500 = 3.603N/mm2；面板截面的最大應力計算值: = 3.603N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=35N/mm2，滿足要求！1.2.2.撓度驗算最大撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（0.5+24.00+1.100)0.6001.0= 15.36N/mm； l-計算跨度(板橫向支撐間距): l =240mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =1201.53/12 = 33.75cm4；面

34、板的最大允許撓度值: =240/250 = 0.96mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67715.362404/(10095003.375105)=0.108mm；面板的最大撓度值小于面板的允許撓度值，滿足要求！1.3 板底橫向支撐計算本工程板底橫向支撐采用木方 : 4090mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.3.1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(24+1.1)0.60.24=3.614kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2:=0.5

35、0.24=0.12kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1:=2.50.24=0.6kN/m；均布荷載設計值： q = 1.35（3.614+0.12）+1.40.70.6=5.629kN/m；計算撓度時，均布荷載標準值： q = 3.614+0.12 =3.734kN/m；1.3.2.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下:M=0.1ql2其中， M-計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷載設計值；q=5.629kN/m最大彎距：M =0.15.6291.02=0.563kNm；最大支座力：N =1

36、.15.6291.0=6.192kN；按以下公式進行板底橫向支撐抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -板底橫向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底橫向支撐計算最大彎矩(Nmm)； W -板底橫向支撐的截面抵抗矩 W =bh2/6 =40902/6=54000 mm3 f = 17.0N/mm2；-板底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；板底橫向支撐截面的最大應力計算值： = M/W = 0.563106/54000 = 10.426N/mm2；板底橫向支撐的最大應力計算值 10.426 N/mm2 小于板底橫向支撐抗彎強度設計值17.0N/mm2，滿足要求！1.3.3.抗剪強度驗算

37、截面抗剪強度必須滿足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V=0.65.6291.0 = 3.377 kN；板底橫向支撐受剪應力計算值 = 33.377103/(24090) = 1.407N/mm2；板底橫向支撐抗剪強度設計值 fv = 1.600 N/mm2；板底橫向支撐的受剪應力計算值 : =1.407N/mm2 小于板底橫向支撐抗剪強度設計值fv =1.6N/mm2，滿足要求！1.3.4. 撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -計算最大撓度(mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1000mm； q-

38、作用在模板上的均布荷載標準值；q=3.734kN/m； E-板底橫向支撐彈性模量；E= 1.0104 N/mm2； I-板底橫向支撐截面慣性矩；I=2430000 mm4；板底橫向支撐最大撓度計算值 = 0.6773.73410004 /(1001.01042430000)=1.04mm；板底橫向支撐的最大允許撓度 = 1000/250=4.0 mm；板底橫向支撐的最大撓度計算值 : =1.04mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =4.0mm，滿足要求！1.4 板底縱向支撐計算本工程板底縱向支撐采用鋼管(雙鋼管) :10號槽鋼。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自

39、重荷載和施工及設備的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.4.1.抗彎強度及撓度驗算：板底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：板底縱向支撐所受荷載 P=6.192 kN 板底縱向支撐計算簡圖 板底縱向支撐梁彎矩圖(kNm) 板底縱向支撐梁剪力圖(kN) 板底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M= 3.567 kNm最大剪力：V= 15.358 kN最大變形（撓度）：0.878 mm按以下公式進行板底縱向支撐抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -板底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底縱向支撐計算最大彎矩(Nmm)； W -板底縱向支撐的截面抵

40、抗矩 : 截面抵抗矩 W=39700mm3； f -板底縱向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=215N/mm2 -最大容許撓度(mm) = 1200/250 = 4.8 mm；板底縱向支撐的最大應力計算值： = M/W = 3.567106/39700 = 89.854 N/mm2板底縱向支撐的最大應力計算值 89.854 N/mm2 小于 板底縱向支撐抗彎強度設計值 205N/mm2，滿足要求！板底縱向支撐的最大撓度計算值 : =0.878mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =4.8mm，滿足要求！ 抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足: = Vbh02-(b-)h2/(8IZ)f

41、v IZ -槽鋼的慣性矩，198.3cm4； -槽鋼的腹板厚度，5.3mm； b -槽鋼的翼緣寬度，48mm； h0-槽鋼高度，100mm； h -槽鋼腹板高度，83mm；板底縱向支撐受剪應力計算值 = 15.358103481002 - (48-5.3)832/(8198.31045.3) = 33.946N/mm2；板底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 125 N/mm2；板底縱向支撐的受剪應力計算值 33.946 N/mm2 小于 板底縱向支撐抗剪強度設計值 125N/mm2，滿足要求！1.5 門架荷載計算1.5.1 .靜荷載計算(1)、每榀門架靜荷載標準值包括以下內容：每榀門架計算單元

42、自重產生的軸向力NGK1(kN/m) HR可調式重型門架 2榀 20.224 =0.448kN 交叉支撐拉桿 2副 20.04=0.08 kN 可調底座 1個 10.04=0.04 kN 可調托座 1個 10.04=0.04 kN 調節桿 2個 20.065=0.13 kN 10#槽鋼 2段 21.20.100=0.24 kN 水平桿 2個方向 3(1.65+1.2)0.0384=0.328 kN 直角扣件 8個 80.0135=0.108 kN合計 1.414 kN (2)、板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產生的軸向力NGK2(kN)1）、鋼筋混凝土板自重(kN)：（24.000+1.100）

43、0.6001.200(0.75+1.0)= 31.626kN；2)、模板的自重荷載(kN)：0.5001.200(0.750+1.0) =1.05 kN；經計算得到，板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產生的軸向力合計 NGk3 = 32.676 kN/m；每榀門架靜荷載標準值總計為 NG = NGK1 + NGk3=1.414+32.676= 34.09kN；1.5.2.活荷載計算活荷載為施工荷載標準值(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ = 2.5001.200(0.750+1.0)= 5.25kN；1.5.3 立桿的穩定性計算:作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式N=1.35NG+1.40.

44、7NQ其中 NG - 每榀門架的靜荷載標準值，NG = 34.09 kN； NQ -每榀門架的活荷載標準值，NQ = 5.25 kN；經計算得到，N = 51.167kN。門架的穩定性按照下列公式計算NNd其中 N - 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 51.167kN； Nd - 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)；一榀門架的穩定承載力設計值以下公式計算Nd=Af其中 h0 - 門架的高度，h0=1700； I - 門架立桿的截面慣性矩，I=1591784； A1 - 門架立桿的截面面積，A1=4282；f - 門架鋼材的強度設計值，f=205 N/mm2。 A - 一榀門架立桿的截面面

45、積，A=2 A1=2428= 8562；i - 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=19.30 ；k0- 調整系數，k=1.13； = k0h0/ i=1.131700/19.30=99.53- 門架立桿的穩定系數,查附錄D表D得到， =0.555；Nd= 0.555856205=97.4kN。調節桿(483.5)的穩定承載力設計值以下公式計算Nd=Af其中 h0 調節桿的高度，h0=900；A -立桿的截面面積，A=4892；f -鋼材的強度設計值，f=205 N/mm2。 i - 門架立桿的換算截面回轉半徑，i=15.80 ； k0- 調整系數，k=1.22； = k0h0/ i=1.2290

46、0/15.80=69.49-立桿的穩定系數,查附錄D表D得到， =0.753；Nd= 0.753489205=75.5kN。每榀門架頂部兩根調節桿容許承載力275.5=151kN151kN97.4kN，以門架容許承載力為控制承載力。立桿的穩定性計算 N Nd，滿足要求！計算結果匯總驗算構件驗算分項計算值材料(構件)允許值判定結果竹膠合面木板抗彎強度N/mm23.60335.000滿足要求撓度 0.1080.960滿足要求板底橫向支撐(木方)抗彎強度N/mm210.42617.000滿足要求抗剪強度N/mm21.4071.600滿足要求撓度 1.0404.000滿足要求板底縱向支撐(槽鋼)抗彎強

47、度N/mm289.854205.000滿足要求抗剪強度N/mm233.946125.000滿足要求撓度 0.8784.800滿足要求門式架立桿穩定性(豎向軸力) KN51.16797.4滿足要求2、700、800厚頂板(按800計算)2.1、參數信息:.模板支架參數門架型號:HR可調式重型門架；門架搭設高度(m):5.57；承重架類型設置:縱向支撐垂直于門架；門架橫距La(m):0.65；門架縱距Lb(m):1.20；2.1.2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.50；混凝土自重(kN/m3):24.0；鋼筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷載(kN/m2):2.5；2.1.3.材料參

48、數木方品種：東北落葉松； 木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；竹膠合面板：彈性模量E(N/mm2)：9500；抗彎強度設計值fm(N/mm2)：35；鋼材：鋼材彈性模量E(N/mm2)：206000；抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205；2.1.4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):800；2.1.5.板底模板參數模板厚度(mm)：18(計算按15厚計)； 板底橫向支撐木方：4090mm； 板底橫向支撐間隔距離(mm)：200.0； 板底縱向支撐截面類型，10#槽鋼；2.2 板底模板計算

49、面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載、施工荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。2.2.1.抗彎強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(板底橫向支撐間距): l =250.000mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1: 1.35(24+1.1)0.81.0=27.108kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.350.51.0=0.6

50、75kN/m施工人員及設備產生的荷載設計值q3: 1.40.72.51.0=2.45kN/m；q = q1 + q2 + q3=27.108+0.675+2.45=30.233kN/m；面板的最大彎矩：M = 0.130.2332002= 120932Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=1.010315.0002/6=37500 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=35N/mm2；面板截面的最大應力計

51、算值： = M/W =120932 /37500 = 3.225N/mm2；面板截面的最大應力計算值: =3.225N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=35N/mm2，滿足要求！2.2.2.撓度驗算最大撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（0.5+24.00+1.100)0.8001.0= 20.48N/mm； l-計算跨度(板橫向支撐間距): l =200mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =1201.53/12 = 33.75cm4；面板的最大允許撓度值:

52、=200/250 = 0.8mm；最大撓度計算值: = 0.67720.482004/(10095003.375105)=0.069mm；面板的最大撓度計算值: =0.069mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 1mm，滿足要求！2.3 板底橫向支撐計算本工程板底橫向支撐采用木方 : 4090mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。2.3.1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(24+1.1)0.80.20=4.016kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)

53、：q2:=0.50.20=0.10kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1:=2.50.20=0.5kN/m；均布荷載設計值： q = 1.35（4.016+0.10）+1.40.70.5=6.0466kN/m；計算撓度時，均布荷載標準值： q = 4.016+0.10 =4.116kN/m；2.3.2.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下:M=0.1ql2其中， M-計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷載設計值；q=6.0466kN/m最大彎距：M =0.16.04661.02=0.605kNm

54、；最大支座力：N =1.16.04661.0=6.651kN；按以下公式進行板底橫向支撐抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -板底橫向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底橫向支撐計算最大彎矩(Nmm)； W -板底橫向支撐的截面抵抗矩 W= bh2/6 =40902/6=54000 mm3 f -板底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=17.0N/mm2； = M/W = 0.605106/54000 = 11.204N/mm2；板底橫向支撐的最大應力計算值 11.204 N/mm2 小于 板底橫向支撐抗彎強度設計值 17.0N/mm2，滿足要求！2.3.3.抗剪強度驗算截面

55、抗剪強度必須滿足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V=0.66.04661.0 = 3.628 kN；板底橫向支撐受剪應力計算值 = 33.628103/(24090) = 1.512N/mm2；板底橫向支撐抗剪強度設計值 fv = 1.6 N/mm2；板底橫向支撐的受剪應力計算值 : =1.512N/mm2 小于板底橫向支撐抗剪強度設計值fv =1.6N/mm2，滿足要求！2.3.4. 撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利分配的撓度，計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -計算最大撓度(mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1000mm； q-作用在

56、模板上的均布荷載標準值；q=4.116kN/m； E-板底橫向支撐彈性模量；E= 1.0104 N/mm2； I-板底橫向支撐截面慣性矩；I=2430000 mm4；板底橫向支撐最大撓度計算值 = 0.6774.11610004 /(1001.01042430000)=1.147mm；板底橫向支撐的最大允許撓度 = 1000.000/250=4 mm；板底橫向支撐的最大撓度計算值 : =1.147mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 = 4mm，滿足要求！2.4. 板底縱向支撐計算本工程板底縱向支撐采用10#槽鋼。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設

57、備的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。2.4.1.抗彎強度及撓度驗算：板底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：板底縱向支撐所受荷載 P=6.651 kN 板底縱向支撐計算簡圖 板底縱向支撐梁彎矩圖(kNm) 板底縱向支撐梁剪力圖(kN) 板底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M= 4.656 kNm最大剪力：V= 20.509 kN最大變形（撓度）：1.141 mm按以下公式進行板底縱向支撐抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -板底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底縱向支撐計算最大彎矩(Nmm)； W -板底縱向支撐的截面抵抗矩 : 截面抵

58、抗矩 W=39700mm3； f -板底縱向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=205.0N/mm2 -最大容許撓度(mm) = 1200/250 = 4.8 mm；板底縱向支撐的最大應力計算值： = M/W = 4.656106/39700 = 117.287 N/mm2板底縱向支撐的最大應力計算值 117.287 N/mm2 小于 板底縱向支撐抗彎強度設計值 205.0N/mm2，滿足要求！板底縱向支撐的最大撓度計算值 : =1.141mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =4.8mm，滿足要求！抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足: = Vbh02-(b-)h2/(8IZ)fv I

59、Z -槽鋼的慣性矩，198.3cm4； -槽鋼的腹板厚度，5.3mm； b -槽鋼的翼緣寬度，48mm； h0-槽鋼高度，100mm； h -槽鋼腹板高度，83mm；板底縱向支撐受剪應力計算值 = 20.509103481002 - (48-5.3)832/(8198.31045.3) = 45.331N/mm2；板底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 125.000 N/mm2；板底縱向支撐的受剪應力計算值 45.331 N/mm2 小于 板底縱向支撐抗剪強度設計值 125N/mm2，滿足要求！2.5 門架荷載計算2.5.1.靜荷載計算(1)、每榀門架靜荷載標準值包括以下內容：每榀門架計算單元

60、自重產生的軸向力NGK1(kN/m) HR可調式重型門架 2榀 20.224 =0.448kN 交叉支撐拉桿 2副 20.04=0.08 kN 可調底座 1個 10.04=0.04 kN 可調托座 1個 10.04=0.04 kN 調節桿 2個 20.065=0.13 kN 10#槽鋼 2段 21.20.100=0.24 kN 水平桿 2個方向 3(1.65+1.2)0.0384=0.328 kN 直角扣件 8個 80.0135=0.108 kN合計 1.414 kN (2)、板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產生的軸向力NGK2(kN)1）、鋼筋混凝土板自重(kN)：（24.000+1.100）

61、0.8001.200(0.650+1.0)= 39.7584kN；2)、模板的自重荷載(kN)：0.5001.200(0.650+1.0) =0.99kN；經計算得到，板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產生的軸向力合計 NGk3 = 40.748 kN/m；每榀門架靜荷載標準值總計為 NG = NGK1 + NGk2=1.414+40.748= 42.162kN；2.5.2.活荷載計算活荷載為施工荷載標準值(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ = 2.5001.200(0.650+1.0)= 4.95kN；2.5.3 立桿的穩定性計算:作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式N=1.35NG+1.4

62、0.7NQ其中 NG - 每榀門架的靜荷載標準值，NG = 42.162 kN； NQ -每榀門架的活荷載標準值，NQ = 4.95 kN；經計算得到，N = 61.77 kN。門架的穩定性按照下列公式計算： NNd其中 N - 作用于一榀門架的軸向力設計值， N = 61.77 kN； Nd - 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)； Nd= 97.4 kN。立桿的穩定性計算 N Nd，滿足要求！計算結果匯總驗算構件驗算分項計算值材料(構件)允許值判定結果竹膠合面木板抗彎強度N/mm23.22535.000滿足要求撓度 0.0690.800滿足要求板底橫向支撐(木方)抗彎強度N/mm211.2

63、0417.000滿足要求抗剪強度N/mm21.5121.600滿足要求撓度 1.1474.000滿足要求板底縱向支撐(槽鋼)抗彎強度N/mm2117.287205.000滿足要求抗剪強度N/mm245.331125.000滿足要求撓度 1.1414.800滿足要求門式架立桿穩定性(豎向軸力) KN61.7797.4滿足要求3、1100厚頂板計算3.1 參數信息:. 構造參數門架型號:HR可調式重型門架； 門架搭設高度(m):5.57；承重架類型設置:縱向支撐垂直于門架； 門架橫距La(m):0.75；門架縱距Lb(m):0.90；3.1.2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.50；混凝土自重

64、(kN/m3):24.0；鋼筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷載(kN/m2):2.5；3.1.3.材料參數木方品種：東北落葉松； 木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；竹膠合面板：彈性模量E(N/mm2)：9500；抗彎強度設計值fm(N/mm2)：35；鋼材：鋼材彈性模量E(N/mm2)：206000；抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205；3.1.4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):1100；3.1.5.板底模板參數模板厚度(mm)：18(計算按15厚計)； 板底橫向支撐木方

65、：4090mm； 板底橫向支撐間隔距離(mm)：150.0； 板底縱向支撐截面類型，10#槽鋼；3.2 板底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載、施工荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。3.2.1.抗彎強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(板底橫向支撐間距): l =150mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1: 1.

66、35(24+1.1)1.11.0=37.274kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.350.51.0=0.675kN/m施工人員及設備產生的荷載設計值q3: 1.40.72.51.0=2.45kN/m；q = q1 + q2 + q3=37.274+0.675+2.45=40. 399kN/m；面板的最大彎矩：M = 0.140.3991502= 90897.75Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=1.010315.0002

67、/6=37500 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=35N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 90897.75/37500 = 2.424N/mm2；面板截面的最大應力計算值: =2.424N/mm2 小于面板截面的抗彎強度設計值 f=35N/mm2，滿足要求！3.2.2.撓度驗算最大撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（0.5+24.00+1.100)1.1001.0= 28.16N/mm； l-計算跨度(板橫向支撐間距): l =150mm； E-面板的彈性模量: E = 9

68、500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =901.53/12 = 25.313cm4；面板的最大允許撓度值: =150/250 = 0.6mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67728.161504/(10095002.531105)=0.040mm；面板的最大撓度計算值: =0.040mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 0.8mm，滿足要求！3.3 板底橫向支撐計算本工程板底橫向支撐采用木方 : 4090mm。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。3.3.1.荷載的計算：

69、(1)、鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(24+1.1)1.10.15=4.1415kN/m；(2)、模板的自重荷載(kN/m)：q2:=0.50.15=0.075kN/m(3)、活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1:=2.50.15=0.375kN/m；均布荷載設計值： q = 1.35（4.1415+0.075）+1.40.70.375=6.060kN/m；計算撓度時，均布荷載標準值： q = 4.1415+0.075=4.217kN/m；3.3.2.抗彎強度驗算：最大彎矩計算公式如下:M=0.1ql2其中， M-計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(門

70、架寬度)；l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷載設計值；q=6.060kN/m最大彎距：M =0.16.061.02=0.606kNm；最大支座力：N =1.16.0601.0=6.666kN；按以下公式進行板底橫向支撐抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -板底橫向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底橫向支撐計算最大彎矩(Nmm)； W -板底橫向支撐的截面抵抗矩 W=bh2/6=40902/6=54000 mm3 f -板底橫向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=17.0N/mm2；板底橫向支撐截面的最大應力計算值： = M/W = 0.606106/54000= 11

71、.222N/mm2；板底橫向支撐的最大應力計算值 11.222 N/mm2 小于板底橫向支撐抗彎強度設計值 17.0N/mm2，滿足要求！3.3.3.抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V=0.66.0601.0 = 3.636 kN；板底橫向支撐受剪應力計算值 = 33.636103/(24090) = 1.515N/mm2；板底橫向支撐抗剪強度設計值 fv = 1.6 N/mm2；板底橫向支撐的受剪應力計算值 : =1.515N/mm2 小于板底橫向支撐抗剪強度設計值fv =1.6N/mm2，滿足要求！3.3.4. 撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載最不利

72、分配的撓度，計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -計算最大撓度(mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷載標準值；q=4.217kN/m； E-板底橫向支撐彈性模量；E= 1.00104 N/mm2； I-板底橫向支撐截面慣性矩；I=bh3/12=2430000 mm4；最大撓度計算值 = 0.6774.21710004 /(10011042430000)=1.175mm；板底橫向支撐的最大允許撓度 = 1000/250=4 mm；板底橫向支撐的最大撓度計算值 : =1.175mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =4m

73、m，滿足要求！3.4. 板底縱向支撐計算本工程板底縱向支撐采用10#槽鋼。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和施工及設備的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。3.4.1.抗彎強度及撓度驗算：板底縱向支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：板底縱向支撐所受荷載 P=6.666 kN 板底縱向支撐計算簡圖 板底縱向支撐梁彎矩圖(kNm) 板底縱向支撐梁剪力圖(kN) 板底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M= 3.500 kNm最大剪力：V= 20.554 kN最大變形（撓度）：0.483 mm按以下公式進行板底縱向支撐抗彎強度

74、驗算： =M/Wf其中， -板底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底縱向支撐計算最大彎矩(Nmm)； W -板底縱向支撐的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=39700mm3； f -板底縱向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=205.0N/mm2 -最大容許撓度(mm) = 900/250 = 3.6 mm；板底縱向支撐的最大應力計算值： = M/W = 3.5106/39700 = 88.159 N/mm2板底縱向支撐的最大應力計算值 88.159 N/mm2 小于 板底縱向支撐抗彎強度設計值 205.0N/mm2，滿足要求！板底縱向支撐的最大撓度計算值 : =0.483m

75、m 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =3.6mm，滿足要求！ 抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足: = Vbh02-(b-)h2/(8IZ)fv IZ -槽鋼的慣性矩，198.3cm4； -槽鋼的腹板厚度，5.3mm； b -槽鋼的翼緣寬度，48mm； h0-槽鋼高度，100mm； h -槽鋼腹板高度，83mm；板底縱向支撐受剪應力計算值 = 20.554103481002 - (48-5.3)832/(8198.31045.3) = 45.43N/mm2；板底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 125 N/mm2；板底縱向支撐的受剪應力計算值 45.43 N/mm2 小于 板底縱向支撐抗剪強度設

76、計值 125N/mm2，滿足要求！3.5 門架荷載計算3.5.1.靜荷載計算(1)、每榀門架靜荷載標準值包括以下內容：每榀門架計算單元自重產生的軸向力NGK1(kN/m) HR可調式重型門架 2榀 20.224 =0.448kN 交叉支撐拉桿 2副 20.04=0.08 kN 可調底座 1個 10.04=0.04 kN 可調托座 1個 10.04=0.04 kN 調節桿 2個 20.065=0.13 kN 10#槽鋼 2段 21.20.100=0.24 kN 水平桿 2個方向 3(1.75+0.9)0.0384=0.305 kN 直角扣件 8個 80.0135=0.108 kN合計 1.391

77、 kN (2)、板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產生的軸向力NGK2(kN)1）鋼筋混凝土板自重(kN)：（24.000+1.100）1.1000.9(0.750+1.0)= 43.486kN；2)模板的自重荷載(kN)：0.5000.9(0.750+1.0) =0.788 kN；板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產生的軸向力合計 NGk2 = 44.274 kN/m；每榀門架靜荷載標準值總計為 NG =NGK1 + NGk2=1.391+44.274= 45.665kN；3.5.2.活荷載計算活荷載為施工荷載標準值(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ = 2.5000.9(0.75+1.0)=

78、3.938kN；3.5.3立桿的穩定性計算:作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式N=1.35NG+1.40.7NQ= 65.507 kN門架的穩定性按照下列公式計算NNd其中 N - 作用于一榀門架的軸向力設計值， N = 65.507 kN； Nd - 一榀門架的穩定承載力設計值(kN)； Nd= 97.4 kN。立桿的穩定性計算 N Nd，滿足要求！計算結果匯總驗算構件驗算分項計算值材料(構件)允許值判定結果竹膠合面木板抗彎強度N/mm22.42435.000滿足要求撓度 0.0400.600滿足要求板底橫向支撐(木方)抗彎強度N/mm211.22217.000滿足要求抗剪強度N/mm21

79、.5151.600滿足要求撓度 1.1754.000滿足要求板底縱向支撐(槽鋼)抗彎強度N/mm288.159205.000滿足要求抗剪強度N/mm245.43125.000滿足要求撓度 0.4834.000滿足要求門式架立桿穩定性(豎向軸力) KN65.50797.400滿足要求4、梁HL3的支撐架計算4.1 參數信息4.1.1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 (m)：1.50； 梁截面高度 (m)：1.60； 梁跨度 (m)：12.80；混凝土板厚度(mm)：600.00； 門架型號:HR可調式重型門架；門架縱向間距La(m)：0.539； 門架搭設高度(m):5.57；承重架類型設置:縱向

80、支撐平行于門架； 門架橫距Lb(m):0.75；4.1.2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00； 模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50； 施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；4.1.3.材料參數木方品種：東北落葉松； 木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；竹膠合面板：彈性模量E(N/mm2)：9500.0； 抗彎強度設計值fm(N/mm2)：3

81、5.0；鋼材：鋼材彈性模量E(N/mm2)：206000； 抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；4.1.4.梁底模板參數模板厚度(mm)：18(計算按15厚計)； 板底橫向支撐木方：4090mm； 板底橫向支撐間隔距離(mm)：100.0； 板底縱向支撐截面類型，10#槽鋼；4.1.5.梁側模板參數水平向次楞豎向間距(mm)：333； 次楞豎向根數：4； 方木尺寸： 4090 mm；主楞圓鋼管截面尺寸：483.0 mm； 主楞合并根數：2；主楞到梁頂面距離依次是：150mm，400mm，650mm，900mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12； 穿梁螺栓水平間距(mm)：500；4.2

82、梁側模板荷載計算新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.0m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 23.041 kN/m2、24.000 kN/m2，取較小值23.041 kN/m2作為本工程計算荷載。4.3 梁側模

83、板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)4.3.1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1

84、.20.523.041=12.443kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；計算跨度: l =333mm；面板的最大彎矩 M = 0.112.4433332 + 0.117 2.83332 = 1.712105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.4430.333+1.22.80.333=5.57kN；面板的受彎應力計算值: = 1.712105 / 2.7104=6.341N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 35N/mm2；面板的受彎應力計算值 =6.341N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=35N/mm2

85、，滿足要求！4.3.2.撓度驗算=0.677ql4/(100EI)l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=12.443N/mm；l-計算跨度: l = 333mm；E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2；I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度值: = 0.67712.4433334/(10095002.43105) = 0.45mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =333/250 = 1.333mm；面板的最大撓度值 =0.45mm 小于 面板的撓度容許值 =1.333mm，滿足要求！4.4

86、 梁側模板支撐的計算4.4.1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 5.570/0.500= 11.141kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 10000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.279 kNm，最大支座反力 R= 6.128 kN，最大變形 = 0.187

87、 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf次楞的最大受彎應力計算值 = 2.79105/5.40104 = 5.167 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17.0N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 5.167 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17.0N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.187mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力6.128kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程

88、中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.460 kNm，最大支座反力 R= 6.440 kN，最大變形 = 0.157 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf主楞的受彎應力計算值: = 4.60105/8.99103 = 51.1 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =51.1N/mm2 小于 主楞的

89、抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.157 mm主楞的最大容許撓度值: = 250/400=0.625mm；主楞的最大撓度計算值 =0.157mm 小于最大容許撓度值 =0.625mm，滿足要求！4.4.3 穿梁對拉螺桿的計算驗算公式: NN 穿梁螺栓所受的最大拉力: N =6.44 kN。N穿梁螺栓最大容許拉力值，M12查表: N = 12.90 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=6.44kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.90kN，滿足要求！4.5 梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的

90、原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載、施工荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.抗彎強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(板底橫向支撐間距): l =100mm； q-作用在模板上的壓力線荷載，它包括:新澆混凝土及鋼筋荷載設計值q1: 1.35(24+1.5)1.61.0=55.08kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.350.51.0=0.675kN/m施工人員及設備產生的荷載設計值q3: 1.40.72.

91、51.0=2.45kN/m；q = q1 + q2 + q3=55.08+0.675+2.45=58.205kN/m；面板的最大彎矩：M = 0.158.2051002= 58205Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6W=1000152/6=37500 mm3；f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=35N/mm2；面板截面的最大應力值： = M/W =58205 /37500 = 1.552N/mm2；面板截面的最大應力值小于面板截面的抗彎強度設計值

92、，滿足要求！2.撓度驗算最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載q =（24.00+1.500)1.61.0+0.51.0= 41.3N/mm； l-計算跨度(板橫向支撐間距): l =100mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I =901.53/12 = 25.313cm4；面板的最大允許撓度值: =100/250 = 0.4mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67741.31004/(10095002.5313105)=0.012mm；面板的最大撓度值小于面板的最大允許撓度值，

93、滿足要求！4.6 梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(24+1.5)1.60.1=4.08kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)：q2:=0.50.1=0.05kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值P1:=2.50.1=0.25kN/m；均布荷載設計值： q = 1.35（4.08+0.05）+1.40.70.25=5.821kN/m；計算撓度時，均布荷載標準值： q = 4.08+0.05 =4.13kN/m；2.支撐方木驗算：梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=499/

94、6 = 5.40101 cm3；I=4999/12 = 2.43102 cm4；E= 10000 N/mm2；最大彎矩計算公式如下:M=0.1ql2其中， M-計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷載設計值；q=5.821kN/m最大彎距：M =0.15.8211.02=0.582kNm；最大支座力：N =1.15.8211.0=6.403kN；按以下公式進行板底橫向支撐抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -板底橫向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底橫向支撐計算最大彎矩(Nmm)； W -板底橫向支撐的截面抵抗矩 f -板底橫向

95、支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=17.0N/mm2；板底橫向支撐截面的最大應力值 = M/W = 0.582106/54000.0 = 10.778N/mm2；板底橫向支撐的最大應力值小于板底橫向支撐抗彎強度設計值，滿足要求！最大剪力：V=0.65.8211.0 = 3.492 kN；板底橫向支撐受剪應力計算值 = 33.492103/(24090.) = 1.455N/mm2；板底橫向支撐抗剪強度設計值 fv = 1.6 N/mm2；板底橫向支撐的受剪應力值小于板底橫向支撐抗剪強度設計值，滿足要求！方木的最大撓度：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -計算最大撓

96、度(mm)； l-計算跨度(門架寬度)；l =1000mm； q-作用在模板上的均布荷載標準值；q=4.13kN/m； E-板底橫向支撐彈性模量；E= 1.00104 N/mm2； I-板底橫向支撐截面慣性矩；I=2430000 mm4；最大撓度值 = 0.6774.1310004 /(1001.001042430000)=1.151mm；板底橫向支撐的最大允許撓度 = 1000/250=4 mm；板底支撐木方的最大撓度值小于板底橫向支撐的最大允許撓度，滿足要求！4.7 梁跨度方向托梁的計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。支撐采用10號槽鋼。板底縱向

97、支撐，按集中荷載三跨連續梁計算（附計算簡圖）：板底縱向支撐所受荷載 P=6.403 kN 板底縱向支撐計算簡圖 板底縱向支撐梁彎矩圖(kNm) 板底縱向支撐梁剪力圖(kN) 板底縱向支撐梁變形圖(mm)最大彎矩：M= 1.869 kNm最大剪力：V= 22.486 kN最大變形（撓度）：0.090 mm按以下公式進行板底縱向支撐抗彎強度驗算： =M/Wf其中， -板底縱向支撐承受的應力(N/mm2)； M -板底縱向支撐計算最大彎矩(Nmm)； W -板底縱向支撐的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=39700mm3； f -板底縱向支撐截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=215N/mm2

98、-最大容許撓度(mm) = 539/250 = 2.156 mm；最大應力計算值： = M/W = 1.869106/39700 = 47.08 N/mm2板底縱向支撐的最大應力計算值 47.08 N/mm2 小于 板底縱向支撐抗彎強度設計值 215N/mm2，滿足要求！板底縱向支撐的最大撓度計算值 : =0.09mm 小于板底橫向支撐的最大允許撓度 =2.156mm，滿足要求！截面抗剪強度必須滿足: = Vbh02-(b-)h2/(8IZ)fv IZ -槽鋼的慣性矩，198.3cm4； -槽鋼的腹板厚度，5.3mm； b -槽鋼的翼緣寬度，48mm； h0-槽鋼高度，100mm； h -槽鋼

99、腹板高度，83mm；板底縱向支撐受剪應力值 = 22.486103481002 (48-5.3)832/(8198.31045.3) = 49.701N/mm2；板底縱向支撐抗剪強度設計值 fv = 125 N/mm2；板底縱向支撐的受剪應力值小于板底縱向支撐抗剪強度設計值，滿足要求！4.8 門式架的穩定性計算:4.8.1.靜荷載計算每榀門架靜荷載標準值包括以下內容：(1)、每榀門架靜荷載標準值包括以下內容：每榀門架計算單元自重產生的軸向力NGK1(kN/m) HR可調式重型門架 2榀 20.224 =0.448kN 交叉支撐拉桿 2副 20.04=0.08 kN 可調底座 1個 10.04=

100、0.04 kN 可調托座 1個 10.04=0.04 kN 調節桿 2個 20.065=0.13 kN 10#槽鋼 2段 20.5390.100=0.108kN 水平桿 2個方向 3(1.75+0.539)0.0384=0.258 kN 直角扣件 8個 80.0135=0.108 kN合計 1.212 kN(3)板鋼筋混凝土、模板及板底支撐等產生的軸向力NGK2(kN)1）鋼筋混凝土板自重(kN)：（24.000+1.500）1.6000.539(0.750+1.0)= 38.485kN；2)模板的自重荷載(kN)：0.5000.539(0.750+1.0) =0.472 kN；板鋼筋混凝土、

101、模板及板底支撐等產生的軸向力合計 NGk3 = 38.957 kN/m；每榀門架靜荷載標準值總計為 NG = NGK1 + NGk2=1.212+38.957= 40.169kN；3.5.2.活荷載計算活荷載為施工荷載標準值(kN)：經計算得到，活荷載標準值NQ = 2.5000.539(0.750+1.0)= 2.358kN；3.5.3立桿的穩定性計算:作用于一榀門架的軸向力設計值計算公式N=1.35NG+1.40.7NQ= 56.539 kN。門架的穩定性按照公式驗算： NNd其中 N - 作用于一榀門架的軸向力設計值，N = 56.539 kN； Nd - 一榀門架的穩定承載力設計值(k

102、N)； Nd= 97.4 kN；立桿的穩定性計算 N Nd，滿足要求！梁支撐架搭設參數一覽表梁名稱HL1HL2HL3HL4TL2TL3截面尺寸1500130010001300150016001000160080016009001800梁與板構造上翻800上翻800上翻1000上翻1000下掛500下掛500梁底標高5.57 m5.57 m5.57m5.57m5.105.12 m最大跨度m8.88.812.812.87.386.90門架布置方向平行于梁平行于梁平行于梁平行于梁垂直于梁垂直于梁兩榀門架縱距539 mm539mm539 mm539mm539mm539mm兩榀門架橫距650650750

103、750-托梁10#槽鋼10#槽鋼10#槽鋼10#槽鋼10#槽鋼10#槽鋼托梁布置方向垂直于梁垂直于梁垂直于梁垂直于梁平行于梁平行于梁梁底方木尺寸4090mm4090mm4090mm4090mm4090mm4090mm方木間距100mm100mm100mm100mm100mm100mm側模次楞木方6080mm6080mm6080mm6080mm6080mm6080mm次楞最大間距267 mm267 mm333 mm333 mm250 mm350 mm側模主楞鋼管483.0483.0483.0483.0483.0483.0主楞最大間距25025025025025025012拉桿間距50050050

104、0500500500計算結果匯總構件分項驗算允許值梁構件名稱HL1HL2HL3HL4TL2TL3側模面板抗彎強度 35.0N/mm24.1004.1006.3416.3414.3008.500撓度 次楞間距/2500.1850.1850.4500.4500.1100.421側模次楞(木方)抗彎強度 17.0N/mm24.6664.6665.1675.1674.9326.798撓度 0.625 0.1780.1780.1870.1870.1860.261側模主楞(鋼管)抗彎強度 205N/mm240.90040.90051.10051.10042.90060.100撓度 0.625 0.1050

105、.1050.1570.1570.1400.18712螺桿軸向拉力 12.9KN6.3776.3776.4406.4406.1727.402底模面板抗彎強度 35.0N/mm21.2771.2771.5521.5520.9661.068撓度 次楞間距/2500.0170.0170.0120.0120.0060.007板底橫向支撐(木方)抗彎強度 17.0N/mm29.9729.97210.77810.77813.21415.421抗剪強度 1.6N/mm21.0641.0641.4551.4550.8050.997撓度 4.01.0551.0551.1511.1512.7723.334板底縱向支

106、撐(槽鋼)抗彎強度205.0N/mm238.72638.72647.08047.08017.74921.999抗剪強度125.0N/mm240.88240.88249.70149.70118.74523.323撓度 門架縱距/2500.0740.0740.0900.0900.0340.042門式架豎向軸力97.4KN46.75946.75956.53956.53929.51735.753第六節 施工進度計劃和工期保證措施按業主要求工期完成施工任務，確保質量的前提下在規定工期完成。為能如期完成工程，我公司將采取如下具體措施：1、建立精干有力的項目管理班子，并確保項目管理班子到位。2、配備充足的熟

107、練施工技術人員和技術工人。3、資金和物資設備的充分保證，工程施工中所需的周轉材料、機械設備及時到場，決不出現由于周轉材料不到位而影響施工進度。4、實行現場協調會制度，協調設計及施工各工種的協作配合。5、按流水施工，實現流水作業，在投入同等人力物力的前提下，科學安排加快速度。6、加強現場管理，項目經理、技術總負責人堅守崗位，施工員、質量員、安全員、班組長堅持第一線，落實每天的生產目標，跟蹤檢查每道工序的施工質量，將問題消滅在施工過程中，避免事故發生。第七節 模板支撐危險源的識別與安全應急措施一、危險源識別與監控1模板支撐架工程事故類型1）與設施設備有關的事故扣件質量不符合國家標準要求。扣件有夾砂

108、現象。扣件的螺栓扭距沒有達到安全要求。手持電動工具無保護零線。2）與防護缺陷有關的事故架子工作業未配備工具袋。安全帽、安全帶、安全網沒有定期檢查。不配戴或不正確配戴安全防護用品。漏電保護器失靈。3）與物體墜落有關的事故鋼管、扣件、螺絲、工具等高空墜落。搭設或拆除支撐架時，有人員從架體下通行。支架搭拆時無安全標志和警示牌。4）與行為性失誤有關的事故班組長違章指揮，不執行安全操作規程。架子工無證上崗作業。架子搭拆沒有監護區域或無人監護。5）與生理性有關的事故架子工工作時間過長，體力下降存在的安全隱患；有心臟病、高血壓的人員進行高空作業。夏天高溫天氣作業，容易中暑。作業人員注意力不集中，心情低落引發

109、事故。酒后作業。2引發事故的主要原因在調查階段，事前對圖紙及規范標準理解不夠，如架體的基礎情況調查不足、結構物情況調查不足等。 在設計階段，選用的材料的物理力學性質指標有誤，選用的設計方案有誤，荷載估計不足等。在施工階段，不適當地增加模板上施工荷載、澆筑混凝土時堆放過高等。3危險源的監控項目支撐架體變形。兩側墻體模板變形。二、安全應急措施在模板支撐架期間，現場成立安全應急協調小組，由項目經理任組長，各施工班組長、技術負責人及項目安全員均為成員，支撐架搭設至拆除期間24小時保持聯系方式暢通，發現問題，有關人員需在半小時內趕赴現場。1、事故報告程序事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目安全

110、主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織營救。2、事故報告事故發生后應逐級上報：一般程序為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故（包括人員死亡、重傷及財產損失等嚴重事故）時，應立即向上級匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。3、現場事故應急處理危險性較大模板支撐架工程施工過程中可能發生的主要事故有：模板支撐架的局部或大面積坍塌、高處作業人員墜落、觸電。4、人員傷亡應急處理向項目部匯報應立即排除其它險情，防止救援人員受到傷害。積極進行傷員搶救。做好死亡者的善后工作，對其家屬進行撫恤。5、應急培訓和演練應急反應組織和預案確定后，施工單位應急組長組織所有應急人員

111、進行應急培訓。組長應按照有關預案進行分項演練，對演練效果進行評價，根據評價結果進行完善。在確認險情和事故處置妥當后，應急反應小組應進行現場拍照、繪圖，收集證據，保留物證。經業主、監理單位同意后，清理現場恢復生產。單位領導將應急情況向現場項目部報告組織事故的調查處理。在事故處理后，將所有調查資料分別送業主、監理單位和有關安全管理部門。6、應急通訊聯絡遇到緊急情況要首先向項目部匯報。項目部利用電話或傳真向上級部門匯報并采取相應救援措施。各施工班級應制定詳細的應急反應計劃，列明各營地及相關工作人員通信聯系方式，并在施工現場、營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用。(1)項目部應急救援領導小組名單：副

112、組長：譚 超 組 員：陳靈健、管俊、李林、王剛、林大干、胡慈波、鄭偉民、孫曉磊(2)項目部應急救援責任人名單：科（室）、工區直接責任人聯系電話辦公室陳靈健財務科孫曉磊機料科胡慈波工程科王 剛質檢科林大干工區主任陳靈健西段班組負責人朱葛吐東段班組負責人方延富項目部辦公室聯系人及聯系電話(3)陳靈健（傳真）0571-63325769擬投入的應急救援物資序 號種 類名 稱數 量位 置1急救器材擴音喇叭2只倉庫照明工具（手電筒）20只倉庫雨具（雨衣、雨鞋等）20套倉庫擔 架2副倉庫2急救藥品紗布、消毒藥品等若干辦公室3急救車輛接送車（浙H-H5823）1臺項目部4指揮車輛浙A-5E9531臺項目部5急

113、救通信工具對講機2對項目部6機械設備裝載機1臺施工現場7工具鐵鍬15把倉庫8其他潛水泵1臺施工現場第八節 施工質量保證措施1、質量管理保證體系工地實行項目經理領導下的各級質量管理小組，健全崗位責任制，以工序質量控制為中心，設立質量控制點，嚴格工序質量檢查，合格后方可進入下一道工序。具體要求如下：1）、成立現場項目經理為第一責任人的質量保障組織體系。2）、現場設立質量監督部為質量監督機構。3）、各崗位負責人對所負責的項目、工序負全責。4）、生產班組設立兼職質量員，對班組生產質量負全責。 2、 質量保證措施公司為確保本工程順利完工，實行全面質量管理制度，將質量保證落實到每個人頭上，成立專門生產指揮

114、系統，配備質量監測、施工技術、工程測量、安全監督等為骨干的管理機構。1）、管理措施：（1）、認真貫徹規范設計要點及施工方案，并詳細進行技術質量交底，做到現場施工人員人人心中有數。（2）、在施工作業時，嚴格按國家頒發的驗收規范、操作規程和工程質量檢驗評定標準進行施工活動，堅持按圖施工，如發現質量問題，應及時采取有效措施，堅決不留隱患。（3）、設專職質量員，負責施工過程中的質量檢查和監督，加強原材料的質量管理。（4）、做好各施工環節的質量檢查，不合格原材料不得使用，上道工序不合格，不得轉入下道工序，及時做好隱蔽和分項工程檢驗。（5）、對工程質量較重要的易發生差錯的工序和環節設置管理點，實行三級驗收

115、制度，即班組100%自檢，施工員100%核檢，質檢員100%督檢。2）、技術措施：（1）、認真做好測量定位放線，嚴格控制定位線、標高、垂直度，經自檢后報甲方、監理復查后方可繼續施工。（2）、各分項工程做好自檢、互檢、交接檢驗。每道工序必須自檢合格后才能通知建設單位和監理核驗。尤其是終孔驗收，每個井都要逐個下井驗收做好記錄，并經勘察、監理單位人員驗收。（3）、認真做好施工記錄，終孔驗收記錄等。及時辦理各種驗收簽證手續，定期檢查工程質量，保證資料的收集、整理、審核與工程同步進行。（4）、原材料進場必須有材料質保書或試驗報告，各種成品、半成品進場必須有產品合格證，無證材料一律不準進場，對有疑義的材料

116、必須進行復驗，試驗合格后才能使用。第九節 安全、環保文明施工措施一、施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（2）在拆模前不準將腳手架拆除，拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志。（3）澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。 （4）木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋

117、（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。 （5）如用吊車吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。（6）模板堆放時，不得將模板堆放在施工層上，模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。二、人員安全措施（1）、嚴格遵守公司頒布的各項安全生產

118、管理制度和現場的規章制度；（2）、施工現場建立、健全各級各部門安全生產責任制，責任落實到人，并有負責考核記錄；（3）、施工人員進駐現場必須進行安全培訓，考試合格后方可上崗，并及時做好記錄和簽名，建立安全培訓卡；（4）、施工區實行按工作類別每天召開班前會，將作業環境及安全要求、安全操作方法向工人交底；（5）、施工組織設計中必須較全面、具體、針對性強的安全技術措施；（6）、做好后勤保障工作，保證作業人員充足睡眠，嚴禁疲勞作業；（7）、建立電工、架子工等特殊作業人員花名冊，特種作業人員必須持證上崗；（8）、建立健全安全檢查制度，安全檢查應定期和不定期進行，檢查要抓住重點部位，危險崗位，并有書面記錄和

119、履行簽字手續，對查出的重大事故隱患，要發整改通知單，做到定人、定時間措施，進行整改，并履行復查手續；（9）、進入施工現場必須遵章守紀，并按規定色標配戴安全帽，其中現場管理人員必須戴證卡，做到每個關鍵作業點都有管理人員。三、設備安全措施（1）、工地所有設備使用前均需進行安好鑒定，由項目部專職安全員組織各班組長巡檢做好設備鑒定記錄，不合格設備嚴禁使用；（2）、對使用安全有環境，操作等參數要求指標的設備，必須嚴格按操作規程及程序進行，嚴禁野蠻施工造成設備的損壞。四、安全用電措施（1）、施工現場不得架設裸導線，嚴禁亂拉亂接，不準直接綁扎在金屬支架上；所有電氣設備的金屬外殼必須有良好的接地或接零保護；所

120、有的臨時和移動電器必須設置有效的漏電保護開關；（2）、在施工現場配備2臺75KW的發電機作為施工備用電源，發電機電源與供電局電源用手動切換，保證電源系統用電安全和施工的正常使用。（3）、電力線路和設備的選型必須按國家標準限定安全載流量；在十分潮濕的場所或金屬構架等導電性能良好的作業場所宜使用安全電壓；（4）、現場應有醒目的電氣安全標志，無有效安全技術措施的電氣設備不得使用；（5）、配電箱內開關、熔斷器、插座等設備齊全完好，配線及設備排列整齊，壓接牢固，操作面無帶電體外露，電箱外殼設接地保護，每個回路設漏電開關，動力和照明分開控制，并單獨設置單相三眼不等距安全插座，上設漏電開關；（6）、施工現場的分電箱必須架空設置，其底部距地高度不少于0.5m；（7）、電焊機的外殼應完好，其一、二次側的接線柱應有防護罩保護；（8）、現場照明一律采用軟質橡皮護套線并有漏電開關保護，移動式碘鎢燈的金屬支架應有可靠的接地(接零)和漏電開關保護，燈具距地不低于2.5m。五、環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。浙江省交通工程建設集團有限公司 富陽東大道項目市政基礎設施地下道路工程第1合同段項目經理部 2009.7.28