1、目 錄一、工程概況1二、施工準備1一）施工人員到場情況1二）設備、物資材料到場情況1三、施工順序及工期安排2四0、1#塊施工3一）0、1#塊托架3二）臨時支座和臨時錨固7三）模板安裝7四）鋼筋及預應力管道安裝8五）混凝土施工8六）混凝土養護及降溫措施8七）預應力施工8五懸澆段施工11一）掛籃結構設計11二）掛籃作業16六、合攏段及體系轉換施工21一）邊跨現澆段施工21二）邊跨合攏施工24三）中跨合攏施工27七、施工控制的目的與內容29一）施工階段的監測30二）具體監測方法32八、質量保證措施37九安全保證措施39JJ大橋主橋箱梁專項施工方案一、工程概況JJ大橋14#-17#墩跨JJ，上部構造采

2、用掛籃懸澆逐段施工，孔跨型式為50m+90m+50m連續箱梁，分段尺寸自0#塊分別為：52.5m+53.0m+43.5m組成，0#塊托架現澆段為2.5m+5.0m+2.5m，箱梁0#塊待橋墩施工完畢后，采用搭設支架施工。箱梁懸澆施工過程中，遵循對稱、均衡、同步的原則進行施工。二、施工準備一）施工人員到場情況施工人員到位情況表序號工種計劃人數序號工種計劃人數1班長29抽水工12鋼筋工5010信號員23木工3011張拉工104電焊工412測量工25電工213混凝土工246塔吊司機414機修工67罐車司機415試驗工28拌合機司機216普工12合 計157二）設備、物資材料到場情況工程施工前須充分做

3、好設備、物資材料的進場計劃，具體安排如下。擬投入本工程的主要機具設備計劃及數量詳見表：主要施工機械配備表。用于本工程的主要材料在開工前聯系好供貨提前購置。主要施工機械設備表序號機械設備名稱規格 型號數量技術狀況進場情況備注一掛 籃自制4良好已到位二起重設備1塔吊QTZ40A2良好已到位三鋼筋設備1交流電焊機500A10良好已到位2鋼筋彎曲機TFGM2良好已到位3鋼筋切斷機QD-402良好已到位4調直卷揚機JY-22良好已到位5氣割設備氧-乙炔10良好已到位四預應力設備1千斤頂YDC45003良好已到位2千斤頂YDC6502良好已到位3千斤頂YDC2502良好已到位4水泥漿攪拌機（3m3/h）2

4、良好已到位5壓漿泵YB-1.52良好已到位6砂輪切斷機4良好已到位7手持角磨機DJM-1510良好已到位五混凝土設備1混凝土拌合站90型2良好已安裝1拖式混凝土泵HB-602良好已到位2插入式振動棒5010良好已到位3插入式振動棒304良好已到位三、施工順序及工期安排按照先施工左幅后施工右幅的原則進行施工主橋墩身施工到設計標高后,安裝0、1#塊現澆托架,進行0、1#塊混凝土施工,張拉0、1#塊縱向預應力鋼束。在0、1#塊對稱安裝兩套掛籃,進行2#塊混凝土施工,張拉2#塊預應力鋼束。對稱前移掛藍,準備3#塊施工；然后依次施工4#14#塊懸臂箱梁，在此之前完成邊跨現澆梁段施工，采用支架法進行澆注。

5、最后采用支架法進行合攏段施工，施工順序按照先邊跨合攏后中跨合攏的施工順序進行，以此完成連續剛構施工。左幅懸灌施工2011-4-15 至2011年9月15日完成。右幅懸灌施工2011-8-15至2012年12月31日完成。四0、1#塊施工一）0、1#塊托架0、1#塊托架是0、1#塊箱梁現澆砼的主要承重結構，要求其具有足夠的強度和剛度。擬采用12根530mm鋼管樁搭設，支撐于承臺頂面，支架上部擴展為三角形托架，托架縱橫梁均采用230槽鋼，托架頂橫橋向設置橫向分配梁作為箱梁底模、側模的支撐結構。0#塊托架結構見下圖 連續剛構0#塊托架結構示意圖支架采用鋼管立柱、工字鋼搭設平臺，規格5306mm，參數

6、如下：Q235鋼材。i=184.921mmI=337197960mm4W=1.274850548106 mm3A=9.85310-3m21、荷載分析混凝土：均分到每一個鋼管力：206.06KN傾倒混凝土：2.8KPa;計0.027588KN振搗混凝土荷載：2.8KPa；計0.027588KN施工荷載：4KPa；計0.03941KN模板自重：10.3KN（已計上部縱向及橫桿自重）。荷載組合P1=1.2（206.06+10.3）+1.4（0.027588+0.027588+0.03941）=259.764KN因為對稱結構，取其一半做為計算模型。按6根鋼管立柱，平均承受上部混凝土荷載計算：單根樁承受

7、荷載為左1#塊:108.378，加0#塊左端50cm重量。N1=206.06KN。i=184.921mm，l=14.8m。=ul/i=160.07100,且此值小于次要受壓構件長細比容許值200。故屬于細長桿，鋼管可簡化下部固定，上端自由的壓桿，故長度系數u=2。2、穩定性分析Pcr=2EI/(ul)2=3.1422.11083.371979610-4/（214.8）2=796.856KN校核鋼管的穩定性：N=Pcr/P= 796.856/259.764=3.07Nst=3.所以此鋼管是穩定的。 3、強度檢算。a=P/A= 259.764KN/9.85310-3m2=26.36MPaa=215

8、MPa.4、槽鋼受力計算。上部縱向受力桿采用14#槽鋼，間距為50cm，按最不利情況，兩端不外伸分析，共計21根槽鋼。上部荷載組合：P=1558.58KN每個槽鋼受力P/21=74.22KN因橫向鋼管立柱間距為1.2m，則l1=1.2m，q1=74.22KN/1.2=61.85KN/mMmax1=ql2=61.851.22=11.133KNm=11133Nm14#槽鋼截面特性為：Ix=563.7cm4Wx=80.5cm3最大剪力按均布荷載下的簡支梁計算：每個槽鋼承受最大剪力：V=37.11KN=6.855106Pa=6.86MPa【】=85MPa。合格fmax=5ql4/(384EI)=1.4

9、110-3m=1.41mmf=3mm。合格5、工字鋼受力分析。上部橫向受力桿采用2根I45a工字鋼，間距為1.2m，按最不利情況，兩端不外伸分析。上部荷載組合：P=1558.58KN每個工字鋼受力P/2=779.29KNL=10m， q2=779.29KN /10m=77.93KN/m分析其中一根橫向受力桿，可以將其看做等跨的兩跨連續梁進行分析。計算跨徑l=5m，Mmax2=ql2=77.9352=194.825KNm=194825NmI45a工字鋼截面特性為：Ix=32241cm4Wx=1432.9cm3最大剪力按均布荷載下的連續梁計算：每個工字鋼承受最大剪力：V=259.764KN=5.7

10、73106Pa=5.773MPa【】=85MPa。合格fmax=ql4/(128EI)=5.6210-3m=5.62mmf=l/400=12.5mm。合格0#塊托架拼裝完畢后，采用0#塊梁自重1.2倍重量預壓，用砂袋作壓重荷載，由于托架承受整個0#塊砼的重量，在預壓前計算出不同單位橫斷面上荷載分布情況，其中頂板砼重量直接傳送到底板上。腹板和隔墻處荷載比較集中，砂袋堆放時要按照單位橫斷面荷載分布情況進行堆放，以便能真正模擬砼荷載，達到預壓的目的。預壓前在托架底設沉降觀測點，不少于4個橫斷面，每個橫斷面不少于3個觀測點，預壓前測出沉降觀點標高，砂袋堆放完后，測出沉降觀點的標高，隔一天再測一次；測出

11、托架的變形量，以此計算托架彈性變形和非彈性變形，托架彈性變形量可作為模板預拋高值。0#塊預壓示意圖二）臨時支座和臨時錨固本項目設計采用在主墩兩側設置臨時豎向預應力錨固的方式，對墩梁進行臨時固結。臨時支座采用C50的混凝土澆筑，臨時支座與永久支座同高，澆注臨時支座前，在主墩臺帽頂鋪一層細砂，便于以后拆除臨時支座。臨時錨固采用直徑為32的精扎螺紋鋼筋進行錨固，0、1塊施工完畢開始澆筑2塊前張拉，將墩梁臨時鎖定。三）模板安裝掛籃底模及側模均已考慮0#塊施工需要而設計。吊底模就位，并調整好底模標高及位置，與托架頂支承縱梁點焊定位，接著吊裝側模，側模上下端采用鋼絲繩及倒鏈臨時與托架連結，由于側模長度的限

12、制，兩側模之間設一塊專用側模，以滿足0#塊施工要求，模板之間用螺栓連成整體。待另一側模板臨時固定后，側模上下端安好支撐桿及拉桿，拆除臨時固定鋼絲繩及倒鏈。再綁扎底腹板隔板鋼筋，安裝底板及豎向預應力系統，檢查合格后吊裝內模和隔板模，內模采用底模上搭設鋼管腳手架固定位置。四）鋼筋及預應力管道安裝0#塊鋼筋種類、數量大，構造復雜。施工前對所有的鋼筋大樣進行復核使之與箱梁的尺寸相對應，制定0#塊箱梁及其橫隔板鋼筋綁扎方案，分清綁扎先后順序使箱梁鋼筋與橫隔板鋼筋綁扎交錯進行，互相協調。鋼筋在鋼筋棚集中加工，現場綁扎成型。0#塊集中了全橋大部分縱向頂板束管道，安裝管道時每隔50cm以8定位鋼筋焊于梁體鋼筋

13、骨架上，以保證管道定位準確牢固。為防止水泥漿滲入波紋管而堵塞預應力管道，混凝土澆筑前在縱向管道內插入直徑8cm的PVC管。五）混凝土施工0#塊混凝土澆筑采用連續澆筑完成?；炷帘仨毑捎镁哂凶詣佑嬃亢蜋z測裝置的攪拌站拌制,混凝土運輸車運送混凝土,混凝土垂直運輸采用泵送，30、50插入式振動棒搗固密實。六）混凝土養護及降溫措施外露面混凝土澆筑完初凝后噴霧狀水養護，及時覆蓋無紡土工布并灑水養護保濕，灑水養護不少于7d。因目前氣溫很高，養護期間在鋼模外定時噴水，以降低鋼模表面溫度，在混凝土強度達到設計強度的80%后，可適當松開鋼模，向鋼模內混凝土進行澆水養護直至拆模覆蓋養護。七）預應力施工待混凝土強度

14、齡期達到7天，強度達到設計強度的90%后，對稱張拉縱向、豎向、橫梁預應力筋，并壓漿。預應力筋張拉后24h內完成壓漿，確?？椎乐蓄A應力筋體系在完成灌漿工序前不出現銹跡，應對灌漿材料的性能進行專門試驗。試驗測試的內容包括初始流動度、流動度的延時變化與溫度敏感性、壓力引起的最大泌水量、膨脹性能以及強度發展速度等。五懸澆段施工連續梁2#14#節塊均采用三角形自錨式掛籃懸臂澆筑。0、1#塊施工完畢后在0、1#塊上安裝掛籃，經驗收合格且試壓后進行2#塊懸灌施工。懸澆段施工工藝流程見下圖。一）掛籃結構設計掛籃是施工梁段的承重結構，又是施工梁段的作業(懸灌、張拉等)現場，掛籃設計應能承受最大梁段重量及施工荷載

15、，并按最不利荷載設計加工。采用三角形掛籃，該形式的掛籃具有節點少、變形小、質量輕、結構完善、施工方便和適應性強等優點。最長梁段長度為3.5m，梁高5.52.2m，每副掛籃自重550kN。選材采用便于購置和易于加工的普通型鋼。懸澆段施工工藝流程圖掛籃主要由主桁架、底模、前后吊系統、軌道及錨固系統、內模和外模六大部分組成。桁架：桁架是掛籃的主要承重結構，由36槽鋼加工而成，分立于箱梁腹板位置，其間用型鋼組成平面聯結系。后錨梁和前吊梁由兩根I40工字鋼組焊制而成。提吊系統：吊錨桿均采用32mm級精軋螺紋鋼筋。前吊桿下端錨固于底模橫梁及內、外模的滑道上，上端吊掛于桁架的前吊梁上。后錨桿下端亦錨固于底模

16、橫梁及內、外模的滑道上，上端則錨固于已完梁塊的混凝土表面。吊錨桿的調節通過4個10t的千斤頂及扁擔來完成。模板系統：箱梁外模外框架由槽鋼與角鋼焊而成，模板圍帶采用槽鋼，板面為6mm厚鋼板。模板設計為組裝活動式，可根據梁段的高度和長度變化隨時接長（高）和拆卸。外模支承在外?；郎?，前端通過外模前吊桿吊于桁架前吊梁上，后端通過錨桿錨固在已施工好的箱梁翼板（在施工翼板時設預留孔）。內模由內模桁架、斜支撐以及組合鋼模等組成。內模安置在由內模桁架和斜支撐組成的內?？蚣苌?，內?？蚣苤С性趦饶；郎?，前端通過內模前吊桿吊于桁架前吊梁上，后端通過錨桿錨固在已施工好的箱梁頂板（在施工頂板時設預留孔）。底模直接承

17、受懸灌梁段的施工重力，由底模縱橫梁和底模板組成，底?？v橫梁均由230槽鋼加工而成。底模面板采用6mm厚鋼板，背后焊接扁鋼骨架。底模寬度比箱梁底寬少810mm。在澆筑混凝土時，利用底對拉桿使兩側外模將底模夾緊，以防漏漿。底模架前端設操作平臺，供梁段張拉及其他操作。走行及錨固系統：在兩片桁架下的箱梁頂面鋪設兩根鋼軌，在鋼軌與主桁的前后支點間設滑行拖船，前移時，先在桁架后錨梁上安裝好配重，保證抗傾覆穩定系數2，然后前端用兩個5t導鏈牽引，掛籃即可前移。軌道分節長度按梁段長度制作。掛籃的錨固是利用箱梁的豎向預應力鋼筋通過后錨梁將掛籃錨固于已完梁體上。為保證加工精度，掛籃桁架各桿件及模板骨架均由工廠加工

18、制作，并進行試拼裝和預壓。主橋箱梁最大懸澆塊段砼為39.663m3，重量為103.12t，掛藍自重及模板重量約為53t，掛藍采用三角掛藍，每個掛藍采用2個主桁，主桁用2根36組成。計算參數：36b A=68.09cm2，I=1261.74cm4，q=53.5kg/m。鋼材彈性模量E=2.1*105Mpa。型鋼容許軸向應力 140 Mpa, 容許彎曲應力 145 Mpa, 剪力=120 Mpa，結構驗算：主桁計算簡圖如下：經計算得知： Mmax=26645N.M, 用結構計算軟件計算結果如下：Mmax=26645N.M=M/W=26645/(702.9*10-6*2)=37.9Mpa=145Mp

19、aNmax=738157N =N/A=738157/(68.09*10-4*2)=54Mpa=140MpaQmax=5921Nmax=Q/A=5921/(68.09*10-4*2)= 0.43Mpa=120Mpa fmax-7m mf =4.5m/400=4500mm/400=11 mm，根據以上計算結果，該掛藍結構故滿足規范要求彎矩圖軸力圖位移圖位移圖位移計算桿端位移值 ( 乘子 = 1)- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 u -水平位移 v -豎直位移 -轉角 u -水平位移 v -豎直位移 -轉角- 1 0.00000000 0.00000000 0.00037610 -0.0005

20、8076 0.00000000 -0.00075221 2 -0.00058076 0.00000000 -0.00075221 -0.00116153 -0.00676987 -0.00188052 3 -0.00116153 -0.00676987 -0.00106378 0.00280417 -0.00116153 -0.00106378 4 0.00000000 0.00000000 -0.00044063 0.00280417 -0.00116153 -0.00044063 5 -0.00058076 0.00000000 -0.00075221 0.00280417 -0.0011

21、6153 -0.00075221-內力計算桿端內力值 ( 乘子 = 1)- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩- 1 -369078.820 -5921.17972 0.00000000 -369078.820 -5921.17972 -26645.3087 2 -369078.820 5921.17972 -26645.3087 -369078.820 5921.17972 0.00000000 3 521956.273 0.00000000 0.00000000 521956.273 0.00000000 0.00000000 4 521956.273

22、0.00000000 -0.00000000 521956.273 0.00000000 0.00000000 5 -738157.640 -0.00000000 0.00000000 -738157.640 -0.00000000 -0.00000000-二）掛籃作業掛籃拼裝按桁架吊裝后錨梁錨固前吊梁安裝前吊桿安裝內、側?；腊惭b內、側模前移底模吊裝的順序進行。1、掛籃拼裝掛籃加工完成后，進行試拼，并作超載試驗，以檢驗掛籃的受力狀況及其安全性,測取掛籃自身的彈性變形和非彈性變形值。在掛籃拼裝前，將各部位大件如主桁片、主桁橫向聯結系、內外模桁架等預先組拼，根據起吊設備的起重能力確定組拼件大小。

23、掛籃拼裝應盡量保證拼裝過程中的強度和穩定性，拼裝順序如下：1）、在澆筑好的梁段上從0#梁段向兩側各鋪設7m長的軌道，將露出箱梁頂面的豎向預應力筋插入軌道底面的預留孔內，接長豎向預應力鋼筋。測量確認軌距、水平和位置無誤后，用精軋螺紋鋼筋及錨具將軌道固定。1、掛籃拼裝掛籃加工完成后，進行試拼，并作超載試驗，以檢驗掛籃的受力狀況及其安全性,測取掛籃自身的彈性變形和非彈性變形值。在掛籃拼裝前，將各部位大件如主桁片、主桁橫向聯結系、內外模桁架等預先組拼，根據起吊設備的起重能力確定組拼件大小。掛籃拼裝應盡量保證拼裝過程中的強度和穩定性，拼裝順序如下：1）、在澆筑好的梁段上從0#梁段向兩側各鋪設7m長的軌道

24、，將露出箱梁頂面的豎向預應力筋插入軌道底面的預留孔內，接長豎向預應力鋼筋。測量確認軌距、水平和位置無誤后，用精軋螺紋鋼筋及錨具將軌道固定。3）、安裝前橫梁、前吊桿和后吊帶。4）、吊裝底模架及底模板。5）、吊裝內模架走行梁，安裝好前吊桿、后吊帶。6）、安裝外模，將外模走行梁插入外?？蚣軆龋?t倒鏈滑車拖至1#梁段位置即可。7）、注意安裝內、外?；簳r，每根滑梁后端有兩組滑動裝置（即吊架），走行到位后將吊架依次超前進行倒換。灌注時，兩組吊架同時受力。8）、吊裝頂板縱向張拉平臺。9）、調整掛籃位置，調整內容及標準為：掛籃中線應與上、下線橋梁中線重合（偏差不得超過5mm）；變形量以現場實測值為準，在

25、懸灌過程中，根據混凝土作業量將彈性變形值分次進行調整，每次的調整值為46mm。2、鋼筋制安標準段鋼筋采用集中加工，現場綁扎成型。3、混凝土的生產與運輸由設在梁場的攪拌站生產混凝土，拌好的混凝土由罐車水平運輸，混凝土輸送泵或塔吊送至灌注部位。4、混凝土的灌注混凝土采用泵送或塔吊一次澆筑成型。澆筑順序為：橫向對稱進行，縱向由外向內分層澆筑。澆筑過程中兩端平衡進行，不平衡重量差控制在50t以內?；炷脸跄螅砻娓采w養生毯灑水養生除0#塊分兩次澆注外，其余每個梁段的混凝土必須一次完成、并必須在最早灌筑部分終凝前灌完外，更重要的是要確保T構對稱灌筑，采取措施如下：1）嚴格按照配合比施工，控制混凝土的坍

26、落度。2）運到梁段的混凝土澆注底板和腹板時不得直接傾倒入模，而應倒到預設澆注位置的漏斗內，通過竄筒再入模，每次拌合的混凝土必須全部入模，不得與下一盤混凝土混合。3）腹板混凝土通過扁串筒入模（扁串筒根據梁段的鋼筋和波紋管的間距專門加工的，按間距23m布設）。灌筑時兩腹板的混凝土面高度保持一致，混凝土分層厚度不得超過30cm。4）入?；炷烈宦捎?0插入式震動器振搗，振搗時要先選好點，盡量使之均勻和不碰波紋管，對角隅和鋸齒板處要加強振搗。為便于觀察振搗效果，必要時應配手電。5）設兩名專職指揮員，負責兩個梁段的混凝土施工，確保對稱灌注。6）必須保證混凝土連續灌注，并要特別注意底板與腹板的連接質量，為

27、此，必須作好充分的準備工作。7）灌注混凝土前，仔細檢查模板的尺寸和牢固與否，在灌注過程中，設專人看護模板，以防漏漿和跑模。8）為隨時檢查混凝土質量和控制拆模、張拉、端部鑿毛時間，每個梁段需作8組以上的試件。4、預應力施工1）、預應力筋的下料、編束和穿束下料前必須按國家通用標準對材料進行復試，復試合格后才能下料。預應力筋切割以用砂輪鋸為主。下好料即可編束。鋼絞線束不得相互纏繞，每隔1-1.5m用鐵絲捆扎一道，距端頭2m范圍內每隔0.5m捆扎一道。編好束后將端頭焊在一起，中間1根要長出4-8cm，然后將端頭打磨成卵形，以便穿入波紋管。cm的通孔器疏通波紋管，再用高壓風吹凈管內的雜物。穿束時先將導線

28、穿過管道與預應力束連接，然后牽引導線并輔之以推送，將預應力束穿入管道，使兩端外露部分滿足張拉要求。2）、張拉待澆筑梁段混凝土強度達到設計強度的90%后再張拉梁段預應力鋼束，掛籃在預應力鋼束張拉完成及管道壓漿后方可前移。先張拉縱向預應力鋼束,再張拉豎向預應力鋼筋及橫向預應力鋼束?？v向張拉程序圖安裝工作錨張拉準備安裝頂壓器壓 漿核對楔片外露量和鋼絞線回縮量清洗孔道安裝千斤頂安裝工具錨割斷多余鋼絞線記錄伸長值初張拉回程，退楔記錄核對伸長值記錄核對伸長值控制應力頂錨，卸載持荷5min張 拉記錄核對伸長值3）孔道壓漿上述諸工序完成經檢查確認無誤后，即開始壓漿。本連續梁壓漿所用漿液為水泥漿，使用525#普

29、通硅酸鹽水泥摻加滁州華力建材化工有限公司生產的PYC-灌漿劑，控制水泥漿的泌水率不超過3%，膨脹率小于10%，稠度在1418s之間，使水泥漿具有較好的和易性、流動性及壓漿后的密實性。采用真空吸漿法施工，操作程序如下：（1）清洗孔道：先用高壓水沖洗孔道，將孔內雜物沖出后，再用高壓風將孔內水吹凈。（2）安裝壓漿器具：依次安裝密封蓋、壓漿嘴、壓漿閥，將壓漿管與壓漿機、壓漿閥連接好，使進漿閥和出漿閥都處于開通狀態。（3）拌制灰漿：拌制時間不少于3min，水泥漿倒入儲漿缺罐時要用孔眼小于5mm的篩過濾。（4）壓漿：啟動壓漿機壓漿，待出漿閥溢出的漿為濃漿時關閉出漿閥，以0.4-1.0Mpa的壓力保持2-5

30、min后，關閉進漿閥，壓漿泵回漿，卸掉壓漿管。（5）拆卸壓漿器具：待灰漿初凝后（一般為1-4h），拆除壓漿閥、壓漿嘴和密封蓋等，清洗干凈，以備后用。在氣溫較高的季節壓漿時需注意，要盡量縮短漿液在壓漿管內的存留時間，一般不要超過20min。對長管道（70m以上），要在關閉進漿閥后在出漿端補壓一次，以增強灰漿的密實度。六、合攏段及體系轉換施工體系轉換是懸灌施工中的一個重要環節，三跨一聯先合攏邊跨，再攏中跨。一）邊跨現澆段施工施工工藝流程:見“邊跨現澆段施工工藝框圖”。施工方法地基處理：先將邊跨等高度現澆段處場地推平挖除軟弱地層采用換填砂礫，夯實，然后根據設計采用混凝土條形基礎支撐剛柱，以減小沉降量

31、，同時做好地基的排水，防止雨水或混凝土澆注和養生過程中滴水對地基的影響。見“邊跨現澆段支架設計圖”邊跨現澆段施工工藝框圖搭設柱型鋼支架墩頂支座安裝鋪設底模堆載預壓（持荷2天卸載）根據預壓結果調整底模標高留設預拱度綁扎底、腹板鋼筋、安裝底、腹板預應力管道支立內、外模搭設架子，支立頂板、翼緣和端頭模板綁扎頂板鋼筋、安裝頂板預應力管道預設合攏段施工預埋件及預留設施混凝土澆注、養護預應力張拉、壓漿拆除側模和內模支架搭設：支架采用組合鋼結構鋼架，支架搭設后，加設縱、橫向斜撐，以確保支架結構穩定。支架預壓：見“0#段施工”中支架預壓。模板：采用大鋼模板、外側模板拼裝后用18的對拉螺桿對拉；內模采用組合鋼模

32、，箱梁內頂板采用鋼管支架支模，鋼管支架直接支撐在底模板上，腳手架底墊同標號的混凝土墊塊，其調模、拆模采用頂托調整完成?；炷凉嘧ⅲ翰捎帽盟晚艥沧?，砼施工順序由支架中間向支點和懸澆端擴散，以減少支架沉降的影響。連續箱梁合攏溫度應符合設計要求，合攏段兩端懸臂標高及軸線允許偏差應符合設計或規范要求。合攏段施工工藝流程見“合攏段施工工藝框圖”。二）邊跨合攏施工（1）“T構”懸臂澆注及邊跨等高度現澆段施工完畢。搭設合攏段支架。（2）加水箱配重，鋼筋綁扎，預應力管道安裝，邊跨合攏段鎖定。（3）選擇當天最低溫度時間澆注混凝土，逐級卸除水箱配重。（4）邊跨合攏段預應力張拉及錨固完畢，拆除合攏段支架。拆除邊跨模

33、板、支架邊跨合攏施工步驟圖合攏段施工工藝框圖連續梁懸灌梁段施工完畢邊跨合攏段預應力張拉及錨固，拆除支架邊跨掛藍后移合攏段吊架安裝，加水箱配重鋼筋綁扎，預應力管道安裝，合攏鎖定邊澆注中跨合攏段混凝土，邊卸水箱配重中跨合攏段預應力張拉及錨固完畢，拆除合攏吊架邊跨合攏段支架搭設鋪底模，加載預壓邊跨合攏段鋼筋綁扎，預應力管道安裝，合攏鎖定，加水箱配重邊澆注邊跨合攏段混凝土，邊卸水箱配重邊跨現澆段澆注完畢a懸臂梁段澆注完畢，拆除懸臂掛籃；b清除箱頂、箱內的施工材料、機具，用于合攏段施工的材料、設備有序放至墩頂；c在“T構”兩懸臂端預備配重水箱；d近期氣溫變化規律測量記錄。設平衡重采用在懸臂端的水箱中加水

34、的方法設平衡重，近端及遠端所加平衡重噸位由施工平衡設計確定。配重及合攏步驟見上圖。合攏前使懸臂端與邊跨等高度現澆段臨時連接，盡可能保持相對固定，以防止合攏段混凝土在澆注及早期硬化過程中發生明顯的體積改變，鎖定時間按合攏段鎖定設計執行，臨時“鎖定”是合攏的關鍵，合攏“鎖定”遵循又拉又撐的原則，即“鎖定”包括焊接勁性骨架和張拉臨時預應力束。支撐勁性骨架采用“預埋槽鋼+連接槽鋼+預埋槽鋼”三段式結構，其斷面面積及支承位置根據鎖定設計確定，合攏時，在兩預埋槽鋼之間設置連接槽鋼，并由聯結鋼板將連接槽鋼與預埋槽鋼焊接成整體，同時注意焊縫應設在不同截面處。臨時預應力束按設計布置，臨時預應力張拉噸位按鎖定設計

35、確定，勁性骨架頂緊后進行張拉，臨時束張拉錨固后不壓漿，合攏完畢后將拆除。合攏鎖定布置見下“合攏段合攏鎖定布置示意圖”。合攏段合攏鎖定布置示意圖臨時預應力束合攏段預埋件焊接勁性骨架合攏段混凝土澆注過程中，按新澆注混凝土的重量分級卸去平衡重（即分級放水），保證平衡施工。合攏段混凝土選擇在一天中氣溫較低時進行澆注，可保證合攏段新澆注混凝土處于氣溫上升的環境中，在受壓的狀態下達到終凝，以防混凝土開裂，混凝土的澆注速度每小時10m3左右，2-3小時澆完。合攏段永久束張拉前，采取覆蓋箱梁懸臂段并灑水降溫以減小箱梁懸臂的日照溫差。底板預應力束管道安裝時要采取措施保證管道暢通，待合攏段混凝土達到設計規定強度和

36、相應齡期后，先張拉邊跨頂板預應力束,再張拉底板第一批預應力束,按照設計要求的張拉噸位及順序雙向對稱進行張拉。橫向、豎向及頂板縱向預應力施工同箱梁懸灌梁段施工，合攏段施工完畢后，拆除臨時預應力束并對其管道壓漿。直線段支架下落,拆除模板及支架。三）中跨合攏施工中跨合攏梁段采用合攏吊架施工，合攏吊架和模板采用施工掛籃的底籃及模板系統組裝施工。安裝步驟為：a.將掛籃的底籃整體前移至合攏段另一懸臂端；b.在懸臂端預留孔內穿入鋼絲繩，用幾組滑車吊起底籃前橫梁及內外滑梁的前橫梁；c.拆除掛籃前吊桿；d.用卷揚機調整所有鋼絲繩，使底籃及內外滑梁移到相應位置，安裝錨桿、吊桿和聯接器將吊架及模板系統錨固穩定；e.

37、將主桁系統退至0梁段后拆除。采用在懸臂端的水箱中加水的方法設平衡重，近端及遠端所加平衡重噸位由施工平衡設計確定。配重及合攏步驟見“中跨合攏段施工過程示意圖”。（1）邊跨合攏。（2）施工掛籃后移，中跨合攏吊架安裝。加配重水箱。（3）鋼筋綁扎，預應力管道安裝，合攏鎖定。（4）選擇當天最低溫度時間澆注混凝土，逐級卸除水箱配重。（5）合攏段預應力張拉及錨固完畢，拆除合攏吊架。中跨合攏段施工過程示意圖合攏前使合攏段兩懸臂端臨時連接，盡可能保持相對固定，以防止合攏段混凝土在澆注及早期硬化過程中發生明顯的體積改變。合攏前除“T構”懸臂端按平衡要求設置平衡重外，如施工控制有要求時還將對合攏段處采取調整措施。合

38、攏段支撐勁性鋼骨架施工及臨時預應力束張拉施工同邊跨合攏段施工。解除連續梁墩頂的臨時鎖定,并切斷該墩臨時支座錨固鋼筋,完成體系轉換。澆注合攏段混凝土中跨合攏段混凝土澆注與邊跨合攏段施工相同。中跨合攏完成后,張拉中跨預應力束,再張拉邊跨底板第二批預應力束，合攏段施工完畢后，拆除臨時預應力束并對其管道壓漿。七、施工監控的目的與內容對于懸臂節段施工的預應力混凝土連續箱梁橋來說，施工控制就是根據實際施工過程進行施工階段計算，確定出各節段的立模標高，并在施工過程中進行施工監測，以此來保證成橋后橋面線形以及結構內力狀態符合設計要求。連續梁橋進行施工控制的目的就是確保施工過程中主橋結構的可靠度和安全性，保證成

39、橋后橋面線形及受力狀態符合設計要求。對于懸臂節段施工的預應力混凝土連續箱梁橋來說，施工控制就是根據實際施工過程進行施工階段計算，確定出各節段的立模標高，并在施工過程中進行施工監測，以此來保證成橋后橋面線形以及結構內力狀態符合設計要求。連續梁橋進行施工控制的目的就是確保施工過程中主橋結構的可靠度和安全性，保證成橋后橋面線形及受力狀態符合設計要求。預應力混凝土連續箱梁橋的施工控制包括兩個方面的內容：變形控制和內力控制。變形控制就是嚴格控制箱梁的豎向撓度及其橫向偏移，若有偏差并且偏差較大時，就必須立即進行誤差分析并確定調整方法，為下一階段更為精確的施工做好準備工作。內力控制則是控制主梁在施工過程中以

40、及成橋后的應力，使其不致過大而偏于不安全，甚至在施工過程中造成主梁破壞。一）施工階段的監測（一）施工階段的劃分JJ大橋主橋箱梁施工方法為：墩頂塊件（即0號塊和1號塊）采用在支架現澆施工，215號梁段采用掛籃懸臂對稱、平衡澆筑施工，邊跨現澆段采用支架立模澆筑施工，各單“T”澆筑至最大懸臂后，先澆筑邊跨合龍段，再解除墩梁臨時固結，并拆除主墩及邊墩的所有支架之后，澆筑中跨合龍段，完成體系轉換，成為三跨連續箱梁，完成二期恒載施工。掛籃懸臂施工一個梁段稱為一個階段，每階段可分四個工況：掛籃前移定位立模；混凝土澆筑前；混凝土澆筑完畢；預應力張拉，管道壓漿。在整個施工過程中對每階段四個工況、邊（中）跨合龍前

41、后、最終成橋前的應力與變形進行監測，以這些監測值為依據，進行有效的施工控制。（二）各施工階段的監測實施1、掛籃立模定位按施工控制的立模標高進行掛籃定位，立模標高誤差要求小于5mm。測試內容為：主梁標高前端2個梁段（包括掛籃上的測點）。要求：必須確?？諕旎@狀態，不能堆放鋼筋；檢測時間避開局部溫差影響（在一天中結構內溫度場最均勻的時間）。2、混凝土澆筑前箱梁鋼筋綁扎完后混凝土澆筑前進行測試，測試內容為：主梁標高前端2個梁段；應力前端2個梁段已埋的各測點。要求：注意溫度影響的修正或者回避日照溫差影響。3、混凝土澆筑完畢混凝土澆筑完畢，測試內容為：主梁標高前端2個梁段；應力已埋的各測點。要求：應盡量減

42、少溫度影響；標高誤差控制在10。如果標高超限，應及時采取措施作適當調整。4、預應力張拉完畢箱梁預應力張拉完后測試內容為：主梁標高前端2個梁段；應力前端2個梁段已埋的各測點。要求：應盡量減少溫度影響；標高誤差控制在10。如果標高超限，應及時采取措施作適當調整。每施工完3個梁段對所有已施工完的梁段鋼筋標記點標高進行測量。（三）施工階段監測實施的總體要求1、嚴格控制施工臨時荷載。材料堆放要求定點、定量。2、每一施工階段完成后，由有關方進行測試，確認測量結果無誤后方可進行下一階段的施工。3、主梁掛籃立模、混凝土澆筑前、混凝土澆筑完成和預應力張拉后的測試工作必須回避日照溫差的影響。日溫差大的天氣在午夜后

43、2時至日出前進行，日溫差小的天氣可在其它溫度場比較均勻的時間進行。4、每一階段完成后，數據及時匯總。 6、控制指令表經有簽認后方可進行箱梁的施工。二）具體監測方法（一）應力觀測在上部結構（箱梁）的控制截面布置應力測點，以觀察在施工過程中這些截面的應力變化與應力分布情況。1、測試儀器的選擇為了防止因測試線被剪斷或因測試線編號丟失，致使傳感器無法使用的現象，保證工程監控長期順利的實施并能保證足夠的精度，經過比較，決定選用ZX-215AT（記憶溫度智能型）埋入式智能混凝土振弦式應變計（如圖1）和配套的JMZX-200X綜合測試儀作為應力觀測儀器。圖1 振弦式應變計弦式應變計的原理為通過測量張緊固定在

44、端塊或被測元件之間鋼弦的頻率變化來測量鋼弦的應變。鋼弦的振動頻率與弦的張力之間的關系為：,因此：其中為鋼弦的長度，為單位長度鋼弦的質量。又因為，所以可以得到應變與振動頻率的關系為：其中為鋼弦截面積，為鋼弦的體積密度，為鋼弦的彈性模量。振弦應變計使用前要進行率定，使用時還要進行溫度修正。2、測點布置混凝土應變計按預定的測試方向采用細匝絲捆綁在結構主筋上，細匝絲捆綁位置應在應變計受力柄內側5mm處，測試導線沿鋼筋引出至箱梁懸臂端部的混凝土表面。本著提高監控效率和質量的原則，并且考慮到06橋結構的對稱性，并且橋上部結構（單幅主橋箱梁）總共布置（9）應力測試斷面。其中第一跨（3）個斷面；第二跨（4）個

45、斷面；第三跨（2）個斷面，測試斷面布置如圖所示。圖2 測試斷面布置圖圖3 0號塊應力測點布置圖 （單位：cm）圖3 其他各截面測點布置圖 （單位：cm）（二）撓度觀測撓度觀測資料是控制成橋線形最主要的依據。根據以往的經驗，在各控制位置均布置2-3個對稱的高程觀測點，這樣不僅可以測量箱梁的撓度，同時可以觀察箱梁是否發生扭轉變形。在施工過程中，對各控制截面需進行立模、混凝土澆筑前、混凝土澆筑后和預應力張拉后的標高觀測，以便觀察各點的撓度及箱梁曲線的變化歷程，保證橋面線形。高程觀測點布置在離塊件前端10cm處，采用16鋼筋在垂直方向與頂板的上下層鋼筋點焊牢固，并要求豎直。測點（鋼筋）露出箱梁混凝土表

46、面5cm，測頭磨平并用紅油漆標記。1、測試儀器的選擇采用每公里觀測高差中誤差為1mm的自動安平水準儀進行觀測。本試驗共采用12臺自動安平水準儀進行測量。2、測點布置（1）0號塊件高程測點布置布置0號塊件高程觀測點是為了控制頂板的設計標高，同時也作為以后各控制截面觀測的基準點。圖2 0號塊高程測點布置圖（2）各控制截面的高程觀測點布置各控制截面頂板各設2個測點，對稱布置在腹板位置處。如圖3所示。圖3 各懸臂段高程測點布置圖圖4 傳感器綁扎示意圖（三）溫度觀測溫度是影響主梁撓度的最主要的因素之一。日溫度變化比較復雜，尤其是日照作用，會引起主梁頂底板溫差，使主梁發生撓曲，同時，也會引起墩身偏移。溫度

47、場觀測選在有代表性的天氣進行，一天中的觀測時間為24小時，每間隔2小時測試一次。由于8時至24時氣溫變化較小，故在8時至24時，每隔2小時測一次，以摸清箱梁截面內外溫差和溫度在截面上的分布規律。溫度測點布置與應力測點布置相同。由于應力測點全部采用了ZX-215T型記憶溫度型應變傳感器，因此不需另設測點。八、質量保證措施1、建立健全質量保證體系，質量責任層層落實到人，建立嚴格的獎懲制度，增強每個人的質量意識。2、實行技術交底會制度，每一分項工程開工前均召集相關人員進行技術交底。在實施過程中不斷總結和優化施工。3、線形控制質量保證措施（1）、對每個塊件實施反復循環的跟蹤測量與糾偏，使結構撓度偏離設

48、計值的誤差控制允許范圍內。（2）、提高測量精度，及時準確放樣、檢查，并匯總檢測資料和計算值進行對比分析，適時進行調整。（3）、對預應力束的張拉順序、張拉力、管道定位、張拉時的混凝土強度、彈性模量等均要保證滿足設計要求4、混凝土施工質量保證措施（1）、配合比設計采用高集料、低水灰比、低水泥用量，以減少混凝土的收縮和徐變。同時，摻入適量緩凝高效泵送增強減水劑以改善混凝土的和易性和流動度，滿足施工要求。（2）、混凝土拌和物的質量控制、嚴格按混凝土配合比控制水泥、砂、石料、水的計量，定期校驗拌和樓的計量控制系統，確保拌和樓加料準確。、澆筑前及時檢測現場砂、石料的含水量，以確定用水量，及時調整施工配合比

49、。、隨機檢驗混凝土的施工坍落度，并及時加以調整，以保證混凝土強度及施工要求。 、箱梁懸澆塊件一次澆注完成。采用分層、對稱、連續澆注的方法，均勻布料，合理振搗，使混凝土密實、均勻；同時，使掛籃平衡受力；防止側模產生傾斜、扭曲、影響結構的軸線與截面尺寸。、嚴格控制箱梁頂、底板的混凝土澆筑厚度。澆筑前，根據收平工藝要求，布置一定數量的控制標高點，避免塊件超重。、混凝土養生采用濕潤的麻袋或草簾（袋）覆蓋，經常灑水，保持混凝土界面濕潤。5、預應力施工質量保證措施（1）、根據設計，預應力采用波紋管預留孔道，波紋管進場時對其外觀、尺寸、集中荷載、作用后的抗滲漏及抗彎曲滲漏進行檢驗。（2）、所有預應力管道嚴格

50、按照施工圖中所示的形式設置形定位鋼筋，定位鋼筋在直線段的縱向間距不大于100cm，曲線段不大于50cm，定位鋼筋應與鋼筋骨架點焊固定。（3）、管道與管道間連接均采用配套生產的套管連接，套管長度為被連接管道內徑的57倍，并注意清除卷邊、毛刺，以保證穿束順暢。（4）、預應力管道安裝結束后，穿塑料內芯襯管，以防外露接頭被損。在澆筑混凝土過程中要派專人來回抽動塑料襯管，以防漏漿堵塞管道。（5）、對每種規格的錨具、夾片、配套限位板進行試驗，確定錨口預應力損失，為張拉噸位計算提供參考值。（6）、預應力施工前對所用設備（油頂、油表）進行檢驗標定，頂、表一一對應，防止混用。6、合攏段施工質量控制措施（1）、合

51、攏段臨時鎖定裝置采用型鋼焊接，焊縫均勻、飽滿，長度滿足設計要求。（2）、混凝土澆筑選在日氣溫最低時進行，在混凝土初凝前一次完成。（3）、合攏段澆筑前進行配重壓載，并隨著混凝土的澆筑重量同步卸載。（4）、合攏時，避免受溫度影響，使合攏段混凝土養生期間產生過大拉應力。（5）、選擇較穩定的天氣，較低氣溫時進行合攏段混凝土施工。合攏段混凝土澆筑前焊接勁性骨架，焊接要求迅速完成并形成剛接。九安全保證措施1、設專職安全員對施工全過程進行監督、檢查，發現違規情況立即制止。2、實行安全例會制度，定期召開安全例會，總結安全生產情況，宣傳安全生產方針政策。3、高空作業安全保證措施（1）、嚴格按高空作業安全操作規程

52、施工。（2）、箱梁外側掛安全網，防止材料、機具等墜落。（3）、懸掛防墜落標志，提醒施工人員以及過往人員注意。（4）、規范配戴安全帽、安全帶，并制定嚴格的檢查及獎懲制度，確保施工人員的安全。4、掛籃施工安全保證措施（1）、掛籃操作必須由經過培訓的起重工操作，并由有經驗的工長統一指揮，其他施工人員不得移動、拆卸掛籃設備。（2）、所有反錨、行走反壓吊桿用連接器安裝時要在精軋螺紋鋼筋上做明顯標記，確保旋進長度滿足要求。（3）、掛籃行走前檢查軌道與箱梁錨固情況，是否良好。（4）、掛籃行走應平穩、緩慢，嚴防出現沖擊力。（5）、混凝土澆筑前安全員及現場結構工程師對掛籃每一部件進行檢查驗收，并簽定驗收合格書后，方可澆筑混凝土。