1、金山城投公司城市建設維護管理用房模板排架施工方案 第八分公司金山城投公司城市建設維護管理用房項目部2011年11月目 錄1.工程概況12.編制依據23.模板施工方案23.1基礎模板23.2框架柱(構造柱)模板23.3梁、平臺模33.4樓梯模板33.5模板施工3施工準備與作業條件3模板面板質量要求：4模板安裝要求53.5.4 質量措施和要求7預留孔及管道的預留方法7模板拆除8施工要點9模板的維修保養10安全注意事項113.5.10 工程事故應急預案124.模板的設計計算204.1概況204.2模板計算書20框架柱計算20梁模板計算465.排架施工方案645.1概況645.2施工準備645.3 質

2、量保證措施645.4安全措施656.排架的設計計算656.1概況656.2排架計算書66樓板排架計算66模板排架施工方案1. 工程概況本工程內容為建設一幢“回”字型布局的辦公樓，基礎采用獨立承臺基礎，結構為框架結構，建筑層數:地上4層，建筑高度20.8m。總建筑面積：14829。在主樓東南、東北兩側分別布置一幢一層的輔樓，基礎采用條形基礎, 結構為框架結構。建筑高度5m。本工程主樓設計標高0.000相對于絕對標高5.270米，室內外高差為0.470米。本工程南北輔樓設計標高0.000相對于絕對標高5.100米，室內外高差為0.300米。本工程施工段按后澆帶劃分為二個區域（具體分區為A區、B區）

3、，樓層高度為一層5.4m、二至四層為4.2m具體建筑結構情況如下：梁、柱、板等主要形式有：柱：1100900、800700等（計算時所取截面尺寸）梁：有多種截面類型，不一一列舉，計算時主要取最大的截面計算500800板：主要為120厚。為保證業主對工程的施工要求，根據施工現場的實際情況及工程的質量安全目標，本工程基礎、樓層，柱、梁、板、模板均采用涂塑九夾板，支撐排架采用48標準鋼管及扣件。模板數量：基礎模板1套；上部結構模板2套、鋼管滿堂支架，施工采用分段流水施工。2.編制依據1. 金山城投公司城市建設維護管理用房工程施工組織設計2. 金山城投公司城市建設維護管理用房工程建筑、結構施工圖3.

4、建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2001）4. 混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）/2011年版5.建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20116建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）7建筑施工手冊（第四版）8簡明建筑結構設計手冊（第二版）9建筑結構靜力計算手冊（第二版）10建筑工程模板施工手冊（第二版）11建筑結構荷載規范(GB50009-2001）/2006年版12建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）13施工技術2002.3扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)14鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程DG/TJ0

5、8-016-20043.模板施工方案3.1基礎模板基礎承臺、梁模板采用木模拼裝。(做法見詳圖) 模板使用前，必須做好修理工作，表面必須清理干凈，保持平整度。安裝模板前，先復查墊層標高及軸線尺寸，彈出基礎模線。3.2框架柱(構造柱)模板、先在面上彈出縱橫軸線和四周邊線，按柱截面制作合適的夾板模板拼裝。先安裝兩端柱模板、校正固定，再拉通長線校正中間各柱模板。柱模采用48鋼管柱箍固定，采用M14內埋式對拉螺栓，以免澆筑柱混凝土時模板爆裂。柱模板與鋼筋間應綁放塑料墊塊，以免鋼筋與模板相碰而產生露筋，各柱箍間采用鋼管與平臺排架互相牽連，以增強穩定性。(梁、柱節點模板安裝做法見詳圖)、為便于拆模，柱模板與

6、梁板連接時，梁模應縮短23mm，并鋸成小截面木模鑲拼。3.3梁、平臺模、梁、平臺模板均用鋼管支撐，平臺模板下用50100墊木以保持底模平整，梁模板、平臺模板均采涂塑九夾板。梁底模板按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁底板跨度大于及等于4m時，跨中梁底處應按要求起拱，起拱高度為梁跨度的23。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。下層樓板支撐應安裝在豎向中心線上，模板底標高斷面尺寸，平整度均須符合設計要求和施工規范規定。、滿堂鋼管支撐立柱間距為800mm（具體詳見平面布置圖），支柱之間離地面200mm起設一道縱橫水平拉桿，以上每隔1.6米設一道，沿柱軸設剪刀撐，互相拉撐成整

7、體。、預埋件綁扎在主筋和箍筋上，埋件較大時可用點焊固定，但注意不損傷鋼筋。3.4樓梯模板、樓梯一般為板式樓梯，模板均采用木模形式。(做法見詳圖)、板式樓梯施工前應根據實際層高放樣，安裝平臺梁及基礎模板，再安裝樓梯斜梁或梯底模板，然后在內側彈出樓梯底板厚度線，用套板畫出踏步側板位置線，釘好固定踏步側板的檔木，安裝樓梯外幫側板。3.5模板施工3.5.1施工準備與作業條件1、進行中心線的放線：首先引出建筑的軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線。模板放線時，根據施工圖用墨線彈出模板的內邊線，柱模板要彈出模板的邊線和外側控制線，以便于模板的安裝與校正。2、做好標高測量工作：用水準儀把建筑物水平標高根據實

8、際標高的要求，直接引到模板安裝的位置。3、進行模板基底找平工作：模板承墊底部應預先找平，以保證模板位置的正確，防止模板底部漏漿。在外墻部位繼續安裝模板前，要校正，確保其平直。4、設置模板定位基準：按照構件的斷面尺寸先用同強度等級的細石混凝土定位塊作為模板定位基準或采用鋼筋定位，即根據構件斷面尺寸切斷一定長度的鋼筋或角鋼頭，點焊在主筋上，并按二排主筋的中心位置分檔，以保證鋼筋與模板位置的準確。5、經檢查合格的模板，應按照安裝程序進行堆放或裝車運輸。重疊平放時，每層之間應加墊木，模板與墊木之間均應上下對齊，底層模板應墊離地面不小于100mm，運輸時，要避免碰撞，防止顛倒。6、木模板不得選用脆性，嚴

9、重扭曲和受潮容易變形的木材。7、木模板應避免長時間曝曬。澆搗前應澆水潤濕，凡經周轉后損壞的木模板應及時進行維修或更換，以保證結構的施工質量。8、做好脫模劑、清洗劑的材料準備以及操作工具的準備工作。9、放好軸線、模板邊線、水平標高控制線，模板底部應做好找平層。10、鋼筋綁扎完畢，水電管線及預埋件與安裝，辦完隱預檢手續。11、操作用的腳手架和安全防護設施已支搭完畢。3.5.2模板面板質量要求：平均厚度及公差：平均厚度 18 （mm） 公差 1.0 （mm）幅面公差： 3 （mm）兩對角線長度公差： 6 （mm）翹曲度： 1%含水率： 5%13%密度： 11（kg/m2）3.5.3模板安裝要求（1）

10、基礎模板按照設計尺寸及木工放樣、模板排列圖配制，根據放線員基礎墨線安裝，復核無誤。（2）柱模板A.按照放線位置訂好壓腳板。B.按柱模板設計圖的模板位置，由下至上安裝，模板之間用錐型插銷插緊，轉角位置用雙面膠將兩模板拼接密實。C.安裝柱箍。柱箍可用鋼管、型鋼等制成，柱箍應根據柱模尺寸、側壓力大小等因素進行設計選擇，必要時可增加穿墻螺栓。D.安裝柱模的拉桿或斜撐，用48鋼管與排架連接，安裝牢固可靠，與地面夾角不大于45度。（3）墻模板A.墻板鋼筋綁扎驗收以后，先在底部澆好板墻斷面限位，然后將板墻內的垃圾清理干凈，再將內模板拼裝好，設置好縱橫圍檁后同外模板用穿墻螺栓連接。B.單面模板支撐時，縱橫圍檁

11、設置好以后，必須用拋撐支承在預留底板上的地錨桿上，每一縱橫圍檁的交叉點均需設置拋撐。（4）平臺模板A.平臺排架搭設時，標高控制點設置在排架沖天桿上，平臺標高、門洞的標高都依此控制。B.平臺處預留洞位置必須在模板上標出。 C.平臺下的排架間要設置好剪刀撐，以防排架整體位移。豎向模板和支架的支承部分，當安裝在基土上應架設墊板，且基土必須堅實并有排水措施。模板及其支架在安裝過程種，必須設置防傾覆的臨時固定設施。安裝模板前應檢查預埋件、預留洞的位置尺寸、規格數量及固定情況，注意與安裝單位協調，封模板前保證墻內管線敷設完畢后。封模前應將模板內的垃圾雜物清除、沖洗浮灰。模板安裝必須作到定位正確，支撐牢固，

12、模板平整、垂直。模板縫隙應嵌塞好，梁柱等節點間模板連接清晰、固定牢固。由專人負責檢查復核。澆搗混凝土過程中，應派專人“看模”，如發現變形、松動、漏漿等異常現象應及時整修加固。每層柱、墻制模前應用砂漿找平，以控制標高，防止漏漿。現澆鋼筋混凝土梁、當梁底板跨度大于及等于4m時，跨中梁底處應按要求起拱，起拱高度為梁跨度的23。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。現澆多層房屋和構筑物，應采取分層分段支模的方法，安裝上層模板及支架應符合下列規定；下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力或架設支架支撐；上層支架的立柱應對準下層支架的立柱，并鋪設墊板；當采用分節脫模時，底模的支點應按模板設計設置，各節模板應在

13、同一平面上，高低差不得超過3mm。當承重焊接鋼筋骨架和模板一起安裝時，模板必須固定在承重焊接鋼筋骨架的節點上。樓板模板的安裝，應由四周向中心鋪板。支柱在高度方向所設的水平撐與剪刀撐，應按構造與整體穩定性要求布置。3.5.4 質量措施和要求1檢查人員必須把好質量關，堅持自檢、交接檢，必須做到“上道工序不合格，不能進行下道工序施工。”2. 支梁模時應遵守邊模包底模的原則：梁底支撐間距應能保證在砼重量和施工荷載作用下不產生過大變形；梁側模及底模用料厚度應根據梁的高度與寬度及通用尺寸進行配制，必須有足夠的拼條、橫擋與夾條；梁側模下口必須有夾條木，釘緊在支架上，以保證砼澆筑過程中，側模下口不致漲裂；梁側

14、模上口模橫擋應放在板模閣柵下，或用斜撐雙面支撐在支架頂部。3. 固定在模板上的預埋件和預留孔洞均不得遺漏，安裝必須牢固、位置準確，偏差在規范規定的允許范圍內。4. 模板安裝的質量要求：梁構件軸線位移允許偏差5；底模上表面標高5；截面尺寸+4-5；相鄰兩板表面高低差2；表面平整度（2M長度以上）5。3.5.5預留孔及管道的預留方法（1）先做木框，其大小同留孔尺寸，厚度為內外兩模板之間間距，在留孔部位，于模板上鉆若干小孔，用鐵釘固定木框。（2）先做鋼框，其大小同留孔尺寸，厚度為內外兩模板之間間距，在留孔部位，與鋼筋焊接固定。（3）管道孔較大時，先預埋管道套管，套管外圍用木模鑲拼代替局部模板，并和周

15、圍模板固定住。固定在模板上的預留件和預留孔洞均不得遺漏，安裝必須牢固，位置準確，其允許偏差，應符合要求。項 目允許偏差預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3預埋螺栓中心線位置2外露長度+100預留洞中心線位置10截面內部尺寸+100現澆結構模板安裝的允許偏差，應符合要求。項 目允許偏差軸線位置5底模上表面標高5截面內部尺寸基 礎10柱、墻、梁45層高垂直全高5m6全高5m8相鄰兩板表面高低差2表面平整度（2m長度上）53.5.6模板拆除現澆結構的模板及其支架拆除時的混凝土強度，應符合設計要求（一般需在混凝土強度達到其設計強度的75%，當設計無具體要求時，應符合下列規定）1）側模，在混凝

16、土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而損壞后，方可拆除；2）底模，在混凝土強度符合規定后，方可拆除。3）樓板拆模時，必須做好同條件養護試塊，達到強度標準后，經項目經理、施工員、項目工程師的一致認可后，方可拆模。現澆結構拆模時所需混凝土強度表結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值得百分率計（%）板2502，8m758100梁、拱、殼8m758100懸臂構件1004）已拆除模板及其支架的結構，在混凝土強度符合設計混凝土強度等級的要求后，方可承受全部使用荷載；當施工荷載所產生的效應比使用荷載的效應更為不利時，必須經過核算，加設臨時支撐。5）拆模時應注意保護好模板，拆模時不能用力過猛，模板的傳

17、遞均采用人工傳遞，嚴禁隨意拋、擲模板及其相關配件，拆下來的模板要及時運走、整理。6）拆除程序一般應是后支先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。7）拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始，分別拆向兩端。8）所有模板未經允許不得隨意開洞，拆模后要堆放平整，并且清理干凈以備后用。9）懸挑梁支模時懸挑端起拱為 L/300。砼達 100%強度可拆模。3.5.7施工要點本體系模板的面板采用膠合板每榀標準模板的尺寸為1830mm915mm。、支模前放線員必須彈好軸線及柱邊線，在鋼筋上定好標高，在柱底部位焊好鋼筋限位，按組合圖施工。板、梁上予埋鐵、管、洞要保證位置與柱模標高的精確。、板的橫楞、豎楞(與排架

18、支撐立桿的連桿、斜撐)均要用48圓鋼管，雙根設置，間距、規則按設計計算確定。、樓板模采用排架撐。與梁、板立桿一道，離地0.20m處設縱橫向水平拉桿，以上每隔1.6m設一道水平拉桿，三根立根之間設余拉撐保證整個鋼管排架支撐系統的穩定，平臺板擱柵間距保持在250mm左右，上鋪涂塑九夾板，在涂塑九夾板的接縫處設木擱柵，固定涂塑九夾板，拼縫應嚴密、平整，有不足的地方用木板補上，模板必須刷好隔離劑，梁底模板按要求起拱，鋼管支撐的底部應墊木板及木楔找平，以利拆模。、所有模板未經允許不得隨意開洞，拆模后要堆放平整、清理以備后用。、模板施工中，木工監護需要認真熟悉圖紙，加強現場監督，在木工操作過程中及時發現問

19、題和及時整改，特別要注意磚墻拉筋，圈梁、過梁、構造柱的預埋件的位置。、先在面上彈出縱橫軸線墻板柱邊線，然后墻板柱扎鐵，然后再封墻柱板模，夾板上下左右均連接牢靠，且墻柱模板與鋼筋間應綁放塑料墊塊，以免鋼筋與模板相碰而產生露筋，墻柱模外應用F48鋼管及穿墻螺栓進行拉結，各墻板柱模板箍間采用鋼管與平臺排架相互連接，增強穩定性。3.5.8模板的維修保養安裝和拆除模板時不得拋扔，以免損壞板面或造成模板變形。吊運時不得碰撞混凝土結構。模板施工過程中注意木屑的清理，采用吸塵器，對模板內的雜物進行清理。拆下的摸板應及時清除灰漿。難以清除時，可采用模板除垢劑清除，不準敲砸。清除好的模板必須及時涂刷脫模劑，開孔部

20、位涂封邊劑。防銹漆脫落時，清理后涂刷防銹漆。振搗混凝土時，不得用振搗棒觸動板面。綁扎焊接鋼筋時，不得砸壞或燒壞膠合板。模板的連接件、配件應經常進行清理檢查，對損壞、斷裂的部件要及時挑出，螺紋部位要整修后涂油。拆下來的模板，如發現翹曲、變形、開焊，應及時進行修理。破損的板面應及時進行修補。模板及零配件設專人保管和維修，并要按規格、種類分別存放或裝箱。模板應存放在室內或敞棚內干燥通風處，露天堆放時要加以覆蓋。模板底層應設墊木，使空氣流通，防止受潮。模板每使用2次后應反面使用，防止模板的變形累加，保持模板的平整度。裝卸模板時要輕拿輕放，不得碰撞。裝車高度不得超出車欄板，并應拴牢，防止沿途丟失或傷人。

21、建立模板管理、使用、維修制度，對隨意裁取模板者進行經濟處罰措施。3.5.9安全注意事項遵守國家有關建筑安裝工程施工防火施工規范、規定。裝拆模板，必須有穩固的登高工具。高度超過3.5m時，必須搭設腳手架。安裝梁模板及梁、柱接頭模板的支撐架或操作平臺必須支搭牢固。在模板的緊固件、連接件、支撐件未安裝完畢前，不得站立在模板上操作。模板的預留孔洞等處，應加設防護網，防止人員和物體墜落。安裝墻、柱模板時，應隨時支撐固定，防止傾覆。如遇中途停歇，應將已就位的模板或支撐件連接穩固，不得單擺浮擱。在樓層拆模時，如有間歇，亦應將已拆下的模板和配件及時運走，防止墜落傷人。在腳手架或操作平臺上堆放模板時，應按規定碼

22、放平穩，防止脫落并不得超載。操作工具及模板連接件要隨手放入工具帶內，嚴禁放在腳手架或操作平臺上。地面以下支模，應先檢查土壁的穩固情況，遇有裂縫或土方險情時，應先排除險情，方準進行作業。樓板、梁的支柱，應按規定設置縱橫向水平支撐及剪刀撐。澆筑混凝土時，應設專人看護模板，如發現模板傾斜、位移、局部膨脹時，應及時采取緊固措施，方可繼續施工。拆模時，應逐塊拆卸，不得成片撬落或拉倒。必要時，應先設立臨時支撐，然后進行拆卸。拆下的模板和零件，嚴禁向樓層以下拋扔。高空裝拆模板時，除操作人員外，下面不得站人，并應設置警示排或紅色信號標志。作業區周圍及出入口處，應設專人負責安全巡視。3.5.10 工程事故應急預

23、案模板工程常涉及的事故包括：高空墜落、物體打擊、模板坍塌、火災、觸電等不可預見性的突發事件，為降低安全事故的傷害，防止事故擴大，制定以下應急預案與措施：1建立應急預案組織機構：建立由項目經理、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構，搭設負責人負有指揮、調配、檢查的直接責任。項目經理、項目工程師：（陸長中、何建忠、劉建國）負安全領導責任在腳手架施工過程中認真貫徹安全生產方針、政策、法規和各項規章制度，結合腳手架施工的特點，提出有針對性的安全管理措施，嚴格履行安全檢查考核指標和安全生產獎懲辦法；認真落實施工組織設計中的安全檢查技術管理的各項措施，嚴格執行安全技術措施審批制度、施工項目安全交底制度

24、和設施、設備交接驗收使用；領導組織安全生產檢查、定期研究分析施工中存在的安全隱患，并加以落實解決。發生事故時，保護好現場，及時上報，并認真吸取教訓。技術員：（劉建國）進行方案的編寫，解決技術問題，上報項目經理；與設計、監理方保持溝通，保證設計、監理方的要求與指令得以貫徹實施；對施工員和質安員進行技術交底，保證方案得以順利實施；加強項目工程資料的管理，確保項目分類明確，及時備案。施工員：（陳為）對班組進行質量技術交底；施工作業過程中的施工指導，確保工序管理的順利實施；協調各專業隊伍的勞動力使用，合理調配勞動力資源，使工程施工組織按計劃進行。質安員：（郭峰）對班組進行安全技術交底；對施工過程進行質

25、量安全監督；對腳手架進行驗收；拆除腳手架時負責旁站監督檢查。施工班組：（孫立干）安排生產任務時要認真執行安全交底，嚴格執行本工種安全操作規程，有權拒絕違章指揮；班前要對所用的機具、設備、防護用具及作業環境安全檢查，發現問題立即采取改進措施，及時消除事故隱患；組織班組開展安全活動，開好班前安全會議。2建立對內、對外的通信網絡：項目部應在現場辦公室和模板施工場所明顯位置應公布項目的應急領導小組、義務消防隊和項目主要管理人員名單及其聯系電話、火警“119”和急救中心“120”和急救醫院聯系電話。 3在施工現場按規定設置藥物和急救工具等應急資源：項目部應在現場辦公室的明顯位置設置急救藥箱和急救擔架，配

26、備適等應急資源，適當的藥品和救護品。藥箱內至少應配備：藥棉枝、紗布、繃帶、醫用膠布、消毒灑精、止痛藥，以備現場臨時急救。4應急預案啟動的條件：在外腳手架施工期間，出現以下情況之一，應立即啟動應急預案：在施工過程中，造成傷害事故的；火災；支撐門架位移明顯超過報警值；坍塌；7級以上大風；事故應急領導小組成員提出需要啟動。5、事故發生后的的處理程序：一旦事故發生，在現場的任何一位事故應急領導小組成員（特別是項目經理）應負責組織現場緊急搶救，以最快、最有效途徑組織將受傷人員送往醫院搶救和治療。必要時，現場組織急救的項目經理或專職安全員應及時派員聯絡急救中心“120”或急救醫院，現場的管理人員應服從組織

27、者的指揮，完成聯絡、救援、接車等工作。聯絡電話應盡量詳細說明：事故發生的具體地點、傷員數、傷勢情況，聯絡人員應負責或派人在主要路口引導救護車輛盡快進入現場。同時，施工現場專職安全員應及時將事故逐級向上（分公司經理、公司副總經理）報告，以便搶救工作得到總公司的支持。對造成四級或以上重大事故的，現場專職安全員應立即報告公司總經理。總經理接到報告后，即時組織向上級主管部門書面報告。及時將傷員安全轉移，并適當包扎、止血等臨時急救處理后醫院搶救。項目部應注意保護事故現場，事故未查清，未征得有關部門同意，不得借口恢復生產，擅自清理破壞現場。因搶救或排除險情需移動物件時，應做出標記或現場示意以下是針對幾種常

28、見的事故制定的醫療方面的應急救援處理措施：（一） 高處墜落事故的應急預案高支模工程屬高空作業，應特別重視高空作業安全，避免發生高處墜落事故，必須加強監控管理，對職工進行預防高處墜落的技術知識教育，使他們熟悉操作時必須使用的工具和防護用具。同時在技術上采取有效的防護措施。當發生高處墜落事故后，搶救的重點放在對休克、骨折和出血上進行處理。應急措施（1）休克發生高處墜落事故后，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右，盡快送醫

29、院進行搶救治療。（2）顱腦損傷出現顱腦損傷，必須維持呼吸道暢通。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。（3）脊椎受傷發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程，嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。（4）手足骨折發現傷者手足骨折，不要盲目搬運傷者。應在骨折部位

30、用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉，神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹頭等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與腱側下肢縛在一起。（5）創傷性出血遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。（6）運送傷員動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。（二）物體打擊事故的應急預案物體打擊傷害也是傷害的其中一種，這就要求在高處作業的人員對機械運行、物料傳接、工具的存放過程中，都必須確保安全，防止物件墜落傷人的事故發生。當發

31、生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。（三）機械設備傷害的應急預案項目部機械設備由公司有關部門組織進場，進場設備合格率為100%，并有合格標識。公司有關部門，每月對大型設備、機械進行檢修，確保機械及機械設備運行正常和持續能力。并要在檢修記錄及存檔。對機械設備要定期保養，定期檢修，由有關人員每天進行檢查，及時發現問題，即時維修。清除機械設備污垢，按各類機械的規定清潔濾清系統。檢查機械設備有無漏油、漏水、漏電、漏氣現象，并及時修復或調整；檢查剎車系統、轉向機構是否靈敏有效。檢查各類儀表工作是否正常等。機械設備要填寫臺班記錄。以上工作、及管理由當班施工機械操作手負責。

32、單班施工機械操作手必須認真按保養要求做好各項保養工作，并填寫“施工機械運行、保養記錄表”應急措施（1）休克（2）顱腦損傷（3）脊椎受傷（4）手足骨折（5）創傷性出血（6）運送傷員（四）觸電事故的應急預案工程施工及生活中，用電情況較多，特別是施工用電，電壓較高。一旦發生觸電事故，后果嚴重。應馬上采取緊急救援措施，將傷亡減少到最低程度。觸電傷者主要的癥狀：強烈的電流通過人身體中,在一瞬間,人立刻就會暴斃或因休克而昏倒,身體也會有局部灼傷情形。局部表現有不同程度的燒傷、出血、焦黑等現象。燒傷區與周圍正常組織界線清楚，有2處以上的創口，1個入口、1個或幾個出口。重者創面深及皮下組織、肌腱、肌肉、神經，

33、甚至深達骨骼，呈炭化狀態。或全身機能障礙，如休克、呼吸心跳停止。應急措施（1）切斷電源一旦發生觸電事故，應第一時間切斷電源。不能切斷電源的，應用絕緣物體將觸電者與電源分離，如干燥木棒、竹竿、塑料棒等。對于高壓電觸電而不熟悉電源的情況，應馬上致電有關供電部門停電。如觸電者在較高的地方，則應在傷者下方放置軟墊，如紙箱、海綿墊等，防止傷者脫離電源后失控跌落受傷。（2）打電話求救第一時間打急救電話，將傷者送往醫院搶救。（3）人工呼吸觸電者常會出現呼吸停止的情況。在醫院搶救人員還未到達現場前可先對傷者進行人工呼吸急救。將傷者平放在干燥地面上，解松衣扣，通暢氣道，用軟物墊起傷者頭部，一手拿捏住傷者鼻子，一

34、手輕輕微微抬起其下巴，施救者吸一口氣從傷者口部吹入，頻率為3040次/分鐘。（4）胸外心臟按壓心搏停止，呼吸存在者，應立即作胸外心臟按壓。將傷者平放在干燥地面上，解松衣扣，通暢氣道，用軟物墊起傷者頭部。雙手掌重疊按在傷者心臟處，用力按下，頻率為約60次/分鐘。呼吸心跳均停止者，則應在人工呼吸的同時施行胸外心臟按壓，以建立呼吸和循環，恢復全身器官的氧供應。現場搶救最好能兩人分別施行口對口人工呼吸及胸外心臟按壓，以1：5的比例進行，即人工呼吸1次，心臟按壓5次。如現場搶救僅有1人，用15：2的比例進行胸外心臟按壓和人工呼吸，即先作胸外心臟按壓15次，再口對口人工呼吸2次，如此交替進行，搶救一定要堅

35、持到底。（5）其他損傷處理電擊傷時，應注意有無其他損傷。如觸電后彈離電源或自高空跌下，常并發顱腦外傷、血氣胸、內臟破裂、四肢和骨盆骨折等。如有外傷、灼傷均需同時處理。（6）運送傷員現場搶救中，不要隨意移動傷員，若確需移動時，搶救中斷時間不應超過30秒。移動傷員或將其送醫院，除應使傷員平躺在擔架上并在背部墊以平硬闊木板外，應繼續搶救，心跳呼吸停止者要繼續人工呼吸和胸外心臟按壓，在醫院醫務人員未接替前救治不能中止。4.模板的設計計算4.1概況本工程施工段按后澆帶劃分為二個區域（具體分區為A區、B區），樓層高度為一層5.4m、二至四層為4.2m，樓板厚度120mm。4.2模板計算書4.2.1框架柱計

36、算1100900柱模板支撐計算書柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):1100.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的總計算高度:H = 5.40m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2； 計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:5；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方

37、向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管483.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；豎楞肢數:1；4.面板參數面板類型: 涂塑九夾板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E

38、(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取5.400m； 1- 外加劑影響修

39、正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 54.861 kN/m2、129.600 kN/m2，取較小值54.861 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=54.861kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝

40、土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 283 mm，且豎楞數為 5，面板為大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =283.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.254.860.450.90=26.662kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，

41、式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =26.662+1.134=27.796 kN/m；面板的最大彎距：M =0.127.796283283= 2.23105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 2.23105 / 2.43104 = 9.16

42、1N/mm2；面板的最大應力計算值 =9.161N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =283.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.254.860.450.90=26.662kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =26.662+1.134=27.79

43、6 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627.796283.0 = 4719.837N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 4719.837N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =34719.837/(245018.0)=0.874N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.874N/mm2 小于 面板截面

44、抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中， -面板最大撓度(mm)； q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 54.860.4524.69 kN/m； l-計算跨度(豎楞間距): l =283.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 283 / 250 = 1.132 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67724.

45、69283.04/(1009500.02.19105) = 0.516 mm；面板的最大撓度計算值 =0.516mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.132mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為5.4m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大

46、彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.254.860.260.90=15.523kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.260.90=0.660kN/m； q = (15.523+0.660)/1=16.184 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.116.184450.0450.0= 3.28105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.3

47、3104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 3.28105/8.33104 = 3.933N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =3.933N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.254.860.260.90=15.523kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1

48、.42.000.260.90=0.660kN/m； q = (15.523+0.660)/1=16.184 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.616.184450.0 = 4369.601N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 4369.601N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =34369.601/(250.0100.0)=1.31

49、1N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =1.311N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞最大撓度(mm)； q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =54.860.26 = 14.37 kN/m； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞

50、的最大撓度計算值: = 0.67714.37450.04/(1009500.04.17106) = 0.101 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.101mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 10.78 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的； P = (1.2 54.860.9 + 1.4

51、20.9)0.262 0.45/2 = 3.64 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 10.729 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.608 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.549 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.61 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 128.87 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =128.87N/mm2 小于

52、柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.549 mm；柱箍最大容許撓度: = 550 / 250 = 2.2 mm；柱箍的最大撓度 =0.549mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2.2mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 10.729

53、kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=10.729kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 107.8cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的

54、； P = (1.254.860.9+1.420.9)0.283 0.45/2 = 3.93 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 8.759 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.511 kN.m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.264 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.51 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 108.432 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大

55、應力計算值 =108.432N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.264 mm；柱箍最大容許撓度: V = 450 / 250 = 1.8 mm；柱箍的最大撓度 V =0.264mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.8mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105

56、mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.759 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=8.759kN 小于 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!800700柱模板支撐計算書柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的總計算高度:H = 5

57、.40m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2； 計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:4；對拉螺栓直徑(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓形；直徑(mm):50.00；壁厚(mm):3.00；鋼楞截面慣性矩I(cm4):12.27；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.91；柱箍的間距(mm):450；柱箍肢數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；豎楞肢數:2；4.

58、面板參數面板類型: 涂塑九夾板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24

59、.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取5.400m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 47.705 kN/m2、129.600 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土時產生的

60、荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 250 mm，且豎楞數為 4，面板為大于 3 跨，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下下的三跨連續梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(

61、N.mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大彎距：M =0.124.319250250= 1.52105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面

62、板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.52105 / 2.43104 = 6.255N/mm2；面板的最大應力計算值 =6.255N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =250.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混

63、凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.450.90=23.185kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =23.185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大剪力： = 0.624.319250.0 = 3647.795N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 3647.795N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； f

64、v-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =33647.795/(245018.0)=0.676N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.676N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中， -面板最大撓度(mm)； q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 47.710.4521.47 kN/m； l-計算跨度(豎楞間距): l =250.0mm ； E-面板彈

65、性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 250 / 250 = 1 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67721.47250.04/(1009500.02.19105) = 0.273 mm；面板的最大撓度計算值 =0.273mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為5.4m,柱箍間距為450mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下

66、的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N.mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.220.90=11.180kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.220.90=0.547kN/m； q = (11.1

67、80+0.547)/2=5.863 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.15.863450.0450.0= 1.19105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 1.19105/8.33104 = 1.425N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =1.425N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式

68、如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.247.710.220.90=11.180kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.220.90=0.547kN/m； q = (11.180+0.547)/2=5.863 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.65.863450.0 = 1583.143N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 1583.143N； b-豎楞的截面寬度(m

69、m)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =31583.143/(250.0100.0)=0.475N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.475N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞最大撓度(mm)； q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =47.710.22 = 10.3

70、5 kN/m； l-計算跨度(柱箍間距): l =450.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17106；豎楞最大容許撓度: = 450/250 = 1.8mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67710.35450.04/(1009500.04.17106) = 0.073 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.073mm 小于 豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓形，直徑50mm，壁厚3mm；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩

71、W = 4.91 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 12.27 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的； P = (1.2 47.70.9 + 1.4 20.9)0.217 0.45/2 = 2.64 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 6.138 kN； B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.288 kN.m； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.089 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設

72、計值: M = 0.29 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4.91 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 55.85 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =55.85N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.089 mm；柱箍最大容許撓度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大撓度 =0.089mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.4mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對

73、拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M14 ； 對拉螺栓的有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.138 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=6.138kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓形，直徑50m

74、m，壁厚3mm；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.91cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 122.7cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的； P = (1.247.70.9+1.420.9)0.25 0.45/2 = 3.04 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 6.908 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.364 kN.m； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 0.137 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎

75、強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.36 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4.91 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 70.573 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =70.573N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.137 mm；柱箍最大容許撓度: V = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 V =0.137mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.6mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算

76、驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M14 ； 對拉螺栓有效直徑: 11.55 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 105 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.908 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=6.908kN 小于 N=17.85kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!4.2.2梁模板計算500800梁木模板與支撐計算書 一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截

77、面寬度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):120.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):0.80；梁支撐架搭設高度H(m)：4.20；梁兩側立柱間距(m):0.80；承重架支設:多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數:4；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；采用的鋼管類型為483；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準

78、值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：東北落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：120；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：300；次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距(mm)：300；穿梁

79、螺栓豎向根數：2；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混

80、凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照

81、均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 301010/6=500cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.3180.9=5.83kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m；

82、計算跨度(內楞間距): l = 226.67mm；面板的最大彎距 M= 0.16.588226.6672 = 3.38104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.38104 / 5.00105=0.068N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =0.068N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 180.3 = 5.4N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 226.67mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板

83、的截面慣性矩: I = 30101010/12=2500cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6775.4226.674/(10095002.50107) = 0 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =226.667/250 = 0.907mm；面板的最大撓度計算值 =0mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.907mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5010021/6 = 83.33c

84、m3；I = 5010031/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.227=4.98kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 300mm； 內楞的最大彎距: M=0.14.98300.002= 4.48104N.mm； 最大支座力:R=1.14.9780.3=1.643 kN；經計算得

85、到，內楞的最大受彎應力計算值 = 4.48104/8.33104 = 0.538 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0.538 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.000.23= 4.08 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 300mm； I-面板的截面慣性矩：I = 8.33106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.6774.083004/(1001000

86、08.33106) = 0.003 mm；內楞的最大容許撓度值: = 300/250=1.2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.003mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力1.643kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm

87、2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.548 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 280mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 5.48105/8.98103 = 60.973 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =60.973N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.575 mm外楞的最大容許撓度值: = 280/400=0.7mm；

88、外楞的最大撓度計算值 =0.575mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.7mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.30.38 =2.052 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.052kN 小于 穿梁螺栓最大容

89、許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 800100100/6 = 1.33106mm3； I = 800100100100/12 = 6.67107mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/m

90、m2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.800.800.90=17.63kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=17.63+0.30+2.02=19.94kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1019.9440.1672； =0.

91、055106/1.33106=0.042N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.042 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.800+0.35）0.80= 16.60KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =166.67mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大撓度計算值: = 0.

92、67716.6166.74/(10095006.67107)=0mm；面板的最大撓度計算值: =0mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 166.7 / 250 = 0.667mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.167=3.4 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350.167(20.8+0.5)/ 0.5=

93、0.245 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.167=0.75 kN/m；2.鋼管的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.23.4+1.20.245=4.374 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.75=1.05 kN/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續梁計算。 本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=4.49cm3 I=10.78cm4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 4.374+1.05=5.424 kN

94、/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.15.4240.80.8= 0.347 kN.m；最大應力 = M / W = 0.347106/4490 = 77.313 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 77.313 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.64.3740.8 = 2.1 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 424.000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =22099.520/424.000 = 9.903 N/mm2；鋼管

95、抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 9.903 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 3.400 + 0.245 = 3.645 kN/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.6773.6458004 /(10020600010.78104)=0.455mm；鋼管的最大允許撓度 =0.8001000/250=3.200 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0.455 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照

96、簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時：

97、計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.554 kN，中間支座最大反力Rmax=4.032；最大彎矩 Mmax=0.096 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.015 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.096106/4490=21.491 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 21.491 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規范表,直角

98、、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4.032 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =0.554 kN

99、； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1494.2=0.75 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.50)/2)0.800.35=0.185 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(0.80/2+(0.80-0.50)/2)0.800.120(1.50+24.00)=1.616 kN； N =0.554+0.75+0.185+1.616=3.104 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W -

100、 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.70.8 = 1.571 m；Lo/i = 1570.8 / 15.9 = 99 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.595 ；

101、鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3104.482/(0.595424) = 12.306 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 12.306 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1 按照表2取值1.001 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.001(0.8+0.12) = 1.244 m；Lo/i = 1244.243 / 15.9 =

102、78 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.733 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=3104.482/(0.733424) = 9.989 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 9.989 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =4.032 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.149(4.2-0.8)=0.75 kN； N =4.032+0.75=4.639 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細

103、比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.243 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.2431.70.

104、8 = 1.69 m；Lo/i = 1690.48 / 15.9 = 106 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.544 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4639.208/(0.544424) = 20.113 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 20.113 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1 按照表2取值1.001 ；上式的計算結果：立桿計算

105、長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.001(0.8+0.12) = 1.244 m；Lo/i = 1244.243 / 15.9 = 78 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.733 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4639.208/(0.733424) = 14.927 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 14.927 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！5.排架施工方案5.1概況1、設計概況根據工程特點，模板排架采用落地腳手的滿堂支撐體系。本工程施工段按后澆帶劃分為二個區域（具體分區為A區、B區）

106、，樓層高度為一層5.4m、二至四層為4.2m排架立柱縱橫間距均為0.8米（局部在0.70.9米范圍內調整），橫桿步距不超過1.6米，離地0.20米設置掃地干，排架四邊與中間每隔4排排架立桿設置一道剪刀撐，由底到頂連續設置。（2）排架四邊與中間每隔4排排架立桿設置一道剪刀撐，由底到頂連續設置。2、施工概況（1）排架基礎：在底板或樓板上直接放置50100墊木，特別是在底層為回填土時，必須夯實基礎，必要時鋪好道渣，做好墊層，滿足承載力要求。（2）排架形式：采用48鋼管搭設排架，立桿間距（見平面布置圖），組成排架撐。支撐立桿離地0.20m處設置縱橫向水平拉桿，以上每隔1.6m設一道水平拉桿，四根立桿之

107、間設斜拉撐，保證整個鋼管排架支撐系統的穩定。平臺板擱柵間距不大于250，上鋪涂塑九夾板，在涂塑九夾板的接縫處設木擱柵，固定涂塑九夾板，拼縫應嚴密、平整，有不足的地方用木板鑲補，縫隙用粘膠紙帖。必須在模板上刷好隔離劑。按設計要求梁跨度大于4m時，梁底模板按全跨長度的23/起拱。懸挑梁支模時懸挑端起拱為 L/300。為了防止意外事件的發生，保證排架的穩定，立桿底部應放置墊木。（3）拉接：根據施工規范要求對結構構件與排架立桿連接。5.2施工準備1、排架搭設前，應加設底座和墊木（墊木厚度不小于50mm，長度2.0-2.5m，寬度不小于200mm）或槽鋼（12-16號）。2、排架施工順序排架安裝程序及要

108、求擺放掃地桿逐根樹立立桿，隨即與掃地桿扣緊裝掃地橫桿并將立桿或掃地橫桿扣緊安第一步大橫桿（與各立桿扣緊）安第一步小橫桿安第二步大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿5.3 質量保證措施桿件搭設中的注意事項：按照規定的構造方案和尺寸進行搭設。注意桿件的搭設順序。及時與結構拉接并必須采取支頂構件，以確保搭設、使用的安全。擰緊扣件（擰緊程度要適當）。有變形的桿件和不合格的扣件（有裂紋、尺寸不合適、扣接不緊等）不能使用。隨時矯正桿件垂直，避免偏差過大。立桿的垂直偏差應不大于架高的1/200，全高偏斜不大于10cm。扣件安裝的注意事項：開口朝向：用于連接大橫桿的對接扣件，開口應朝架子內側，螺栓向上，避免開口

109、朝上，以防雨水進入。擰緊程度：裝螺栓時應注意將根部放正和保持適當的擰緊程度。拆除時的注意事項：嚴格遵守拆除順序,由上而下,后綁者先拆,先綁者后拆,先拆欄桿，而后拆橫桿、立桿等。統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開另一人有關的結扣時應先告知對方，以防墜落。5.4安全措施（1）搭拆排架必須經安全技術教育的架子工或木工來擔任，并經常進行體格檢查，凡患有高血壓、心臟病等不適于高處作業不得上排架操作。（2）嚴格按平面及剖面搭設，遵守搭拆程序及要求。（3）拆除排架時施工區域應設置警戒區。（4）遵守其他搭拆排架的一般規定。（5）搭拆前施工員應向施工班組進行詳細的安全交底。（6）搭拆完成后施工班組應進行仔細的

110、自檢，并由安全部門進行驗收，不合格處及時整改，必須待驗收員通過后方能使用。（7）排架使用期間必須有專人進行排架養護及安全監護。6.排架的設計計算6.1概況根據排架施工方案中的要求，進行1、樓板下的排架；2、大梁下的排架；3、普通梁下的排架計算。排架長度方向和寬度方向立桿間距基本為800 mm。(見平面布置圖)6.2排架計算書6.2.1樓板排架計算樓板模板扣件鋼管排架支撐計算書一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.80；縱距(m):0.80；步距(m):1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):5.20；采用的鋼管(mm):513.0 ；扣

111、件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.

112、00；木方的截面高度(mm):100.00；5.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C35；每層標準施工天數:14；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m):8.00；樓板的計算厚度(mm):120.00；樓板的計算長度(m):8.00；施工平均溫度():20.000； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 100

113、1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大彎矩M=0.17.520.252= 0.047 kNm；面板最大應力計算值 = 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=1

114、3 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.87 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 3.35kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6773.352504/(10095004166666.667)=0.002 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.002 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；

115、方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.12 = 0.75 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = (2.5+2)0.80.25 = 0.9 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2(0.75 + 0.088) = 1.005 kN/m；集中荷載 p = 1.40.9=1.26 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8

116、= 1.260.8 /4 + 1.0050.82/8 = 0.332 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 + 1.0050.8/2 = 1.032 kN ；方木的最大應力值 = M / w = 0.332106/83.333103 = 3.989 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.989 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.81

117、.005/2+1.26/2 = 1.032 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1032/(2 50 100) = 0.31 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.31 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.75+0.088=0.838 kN/m；集中荷載 p = 0.9 kN；方木最大撓度計算值 V= 50.8388004 /(38495004166666.67) +9008003

118、 /( 4895004166666.67) = 0.355 mm；方木最大允許撓度值 V= 800/250=3.2 mm；方木的最大撓度計算值 0.355 mm 小于 方木的最大允許撓度值 3.2 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1.0050.8 + 1.26 = 2.064 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.555 kN.m ；最大變形 Vmax

119、 = 0.883 mm ；最大支座力 Qmax = 7.324 kN ；支撐鋼管最大應力 = 0.555106/5130=108.207 N/mm2 ；支撐鋼管抗壓強度設計值 f=205 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 108.207 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 0.883 mm 小于800/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12

120、.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 7.324 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1295.2 = 0.669 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。 (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.120.80.8 = 1.92 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+N

121、G2+NG3 = 2.813 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.408 kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 7.408 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.7 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.52 cm2； W - 立桿凈

122、截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.13 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.6+0.12 = 1.8 m；L0/i = 1800 / 17 = 106 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立

123、桿的穩定系數= 0.544 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=7407.888/（0.544452） = 30.127 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 30.127 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.8 按照表2取值1.004 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.004(1.6+0.12) = 2.246 m；Lo/i = 2246.35 / 17 = 132 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.386 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=7407.888/（0.386452） = 42.459 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 42.459 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！