1、目 錄第一節、編制依據1第二節、工程概況3第三節、輪扣式腳手架的特點4第四節、輪扣式腳手架的施工要點及技術參數5第五節、輪扣式腳手架的布置7第六節、施工部署及施工準備9第七節、操作工藝10第八節、模板質量標準13第九節、成品保護16第十節、模板施工職業健康安全要求17第十一節、材料節約19第十二節、施工監測方案及安全應急預案19第十三節、梁木模板設計計算29樓板模板支架計算書29梁模板高支撐架計算33 輪扣式支架施工方案第一節、編制依據模板工程的施工質量是對整個砼工程質量，對下道工序的施工有直接的影響。因此，合理選用模板體系，做好模板接縫和細部處理，嚴格執行“三檢制”，保證模板的施工質量，確保

2、主體結構達到合同標準。本工程高支模計算依據為福建省瀧澄集團設計院有限公司設計的晟泰花園住宅一期建筑及結構圖紙，及以下標準、規范：1）廣東省建設工程高支撐模板系統施工安全管理辦法。2）建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011。3）建筑工程荷載規范。4）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ1302011、J842011。5)建設工程項目管理規范。6) 高支模計算軟件。相關國家規范、地方標準等技術文件：7)混凝土結構工程施工及驗收規范GB5020492；8)混凝土結構工程施工質量驗收規范 GB 50204-2011；9)建筑工程施工質量驗收統一標準 GB 50300-2001；10)建筑施工模

3、板安全技術規范JGJ162-2008；11)施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）；12)建筑機械使用安全技術規程（JGJ33-2001）；13)建筑結構荷載規范 （GB50009-2006）；14)建筑環境設計規范（GB15831-2002）；15)建設工程安全生產管理條例；關于印發建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254號文；關于印發危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知建質200987號文；本工程施工圖紙和本工程施工組織設計等；企業ISO9001:2008質量體系管理文件和環境/職業健康安全管理體系文件；PKPM施工計算軟件。第二節、工程概況2.1

4、 工程簡介 一、建筑概況：晟泰花園住宅一期位于韶關市仁化縣建設路丹冶公寓左側，交通十分便利。本項目總建筑面積為110627 m2，共計三棟高層，其中A-1/A-2地上28層，建筑面積為38982.4m2、A-3/A-4地上27層，建筑面積為33412m2、A-5/A-6地上26層，建筑面積為38232.9m2。三棟樓的首層均有商鋪和架空層，層高分別為5.7m 、5m，標準層層高為3m、機房層為3.5m。因首層層高超過4米，因此需編制高支模方案。基礎形式為沖孔灌注樁采用樁基礎，框架剪力墻結構。建設單位：仁化縣晟泰房地產開發有限公司，勘察單位：核工業郴州工程勘察院，設計單位：福建澄瀧集團設計院有限

5、公司，監理單位：深圳市粵鵬監理有限公司，施工單位：廣東中人集團建設有限公司。2.2 模板工程結構層概況：因首層層高超過4米，三棟數的層高相同，因此對模板工程方案進行驗算時，選取其中一棟即可，現以A-3/A-4為例進行編制施工方案。首層層高為:55.7m,凈高4.855.55m剪力截面：短肢剪力截面多數時L型，部分是異型。商鋪柱子為矩形，矩形柱截面尺寸為：500mm500mm。首層梁截面：300mm800mm、300mm500mm、250mm800mm、250mm500mm、250mm600mm。板厚：150mm、120mm。二層以上層高為3.0m，凈高2.852.88m。剪力截面：短肢剪力截面

6、多數時L型，部分是異型。二層梁截面尺寸:200mm950mm、200mm600mm、200mm500mm、150mm300mm等。 板厚為100120mm。屋面局部是造型斜屋面。第三節、輪扣式腳手架的特點輪扣式腳手架是新型的一種便捷式支撐腳手架，它有點類似碗扣架又優于碗扣架，其主要特點是： 1、具有可靠的雙向自鎖能力； 2、無任何活動零件； 3、運輸、儲存、搭設、拆除方便快捷； 4、受力性能合理； 5、可以自由調節； 6、產品標準化包裝； 7、組裝合理，它的安全性、穩定性好于碗扣式、優于門式腳手架；8、實踐中表明，作為梁跨度在15m以內，凈空層高度在12m一下的單跨、多跨連續梁、框架結構房屋模

7、板支撐體系，其穩定性和安全性好于碗扣式腳手架，優于門式腳手架。缺點： 1、輪扣式腳手架搭設不宜在基層不硬實，地面不平整和不進行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土質差的軟土層、地面易塌陷的地基上搭設；3、只能作為落地式腳手架使用，不能作為懸挑腳手架使用。本工程使用條件：由于本工程零層板為180厚C35鋼筋混凝土板作為一層4.3米高支模支架的基礎,具備輪扣式腳手架的搭設條件。第四節、輪扣式腳手架的施工要點及技術參數4.1施工要點1、前期應做好支撐體系的專項施工方案設計，并由總包單位放線定位，使支撐體系橫平豎直，以保證后期剪刀撐和整體連桿的設置，確保其整體穩定性和抗傾覆性。2、輪扣式腳手架安裝基礎

8、必須要夯實平整并采取混凝土硬化措施。3、輪扣式腳手架宜使用同一標高的梁板底板的標高范圍，對于高度和跨度較大的單一構件支承架使用時對橫桿進行拉力和立桿軸向壓力（臨界力）的驗算，確保架體的穩定性和安全性。4、架體搭設完成后要加設足夠的剪刀撐，在頂托與架體橫桿300-500mm之間的距離要增設足夠的水平拉桿，使其整體穩定性得到可靠的保證。5、輪扣式腳手架附圖片。 4.2輪扣式鋼管腳手架構件的檢驗報告委托單位 地址 電話 樣品名稱輪扣式鋼管腳手架構件狀態正常商標和益隆規格48生產單位開平市和益隆金屬制品有限公司到樣日期2012、6.28檢驗項目強度檢驗數量八套地點本中心試驗室日期2012、4、1依據陜

9、DB61P96.06690設備WE30型液壓式萬能材料試驗機樣品序號標準要求檢驗結果輪盤與立桿焊接強度P60KN插頭與橫桿焊接強度11、輪盤與立桿焊接強度檢驗：P60KN不破壞2、插頭與橫桿焊接強度檢驗：P25KN時不破壞。未破壞未破壞2未破壞未破壞3未破壞未破壞4未破壞未破壞5未破壞未破壞6未破壞未破壞7未破壞未破壞8未破壞未破壞檢驗結論送檢的輪扣式鋼管腳手架構件強度檢驗結果：輪盤與立桿焊接強度，插頭與橫桿焊接強度均符合檢驗標準要求。4.3輪扣式腳手架技術參數輪扣式腳手架嚴格按照GB 249112010標準執行一、規格、型號名稱型號A（MM）理論重量材質、壁厚立桿LG2.4米240014.0

10、2材質為Q235壁厚為3.6MM立桿LG2.1米210012.21立桿LG1.8米180010.67立桿LG1.5米15008.91立桿LG1.2米12007.41立桿LG0.9米9005.6立桿LG0.6米6004.06立桿LG0.3米3002.03橫桿LG1.5米15006.28橫桿LG1.2米12005.12橫桿LG0.9米9003.91橫桿LG0.6米6002.82橫桿LG0.3米3001.674.4、設計荷載1、支撐立桿設計荷載：當橫桿豎向步距分別為600、1200、1800時，框架立桿荷載（Pmax）分別為：40、30、25KN。2、橫桿設計荷載：HG90 Pmax6.77KN Q

11、max14.80KNHG120 Pmax5.08KN Qmax11.11KNHG180 Pmax3.39KN Qmax7.40KN在懸臂集中荷載作用下，橫桿接頭的抗彎能力為2KN.M。3、支座設計荷載：可調底座Pmax60KN，可調頂托Pmax60KN，可調早拆Pmax60KN。第五節、輪扣式支撐的設計5.1輪扣式腳手架的布置首先進行滿堂輪扣式腳手架的搭設，樓層框架軸線間距為8米，按照排架間距梁軸線往兩側，每邊0.6米設一排立桿,東西向：0.6+0.9+1.2*5+0.9+0.6=9米,南北向：0.6+0.9+0.9+1.2+0.9+0.9+1.2+0.9+0.9+0.6=9米。 5.2對于局

12、部特別是不規則的，框架8米軸線內有大梁的，則適當利用1.5米和0.9米長的輪扣式腳手架進行調整立桿間距，保證立桿從梁軸線起600距離開始起步。5.3對框架柱邊，先少支一排輪扣式腳手架，進行模板支設，（柱模板支設加固詳圖附在最后），柱子模板支完后，用鋼管、十字扣件固定在輪扣式腳手架上，鋼管端頭U型托頂住模板外側加固柱子的鋼管或木方上，加固斜撐豎向間距400，水平間距200。對U型托的絲扣進行調整，確保支撐對框架柱的加固牢固。5.4對樓梯踏步的模板支設詳見附后，由于模板架支撐是斜向的，采用鋼管、扣件進行固定。5.5對頂板，由于輪扣式腳手架的支設高度不一定能正好到達梁底，因此，在輪扣式腳手架頂端，加

13、設U型托進行頂板標高的立桿高度調整。立桿頂部U型托絲桿外露不得超過20CM，如果超過則進行適當調整，可在輪扣式支架下部再加設一個U型托，即立桿最上端與最下端各設置一個U型托，保證U托外露絲扣小于20CM，確保支架及U型托的的受力穩定。5.6梁底采用鋼管上鋪設50*100木方,間距300,木方上鋪設梁底板,梁底間距1200支撐加固。5.7沿樓最外側四周設置由下至上的豎向連續式通長剪刀撐,剪刀撐用鋼管、扣件搭設。5.8中間在縱橫向應每隔10M左右設由下至上的豎向連續式剪刀撐,寬度宜為46米,并在剪刀撐部位的頂部,掃地桿處設置水平剪刀撐.剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊,夾角宜為45度60度.(詳圖附后

14、) 第六節、施工部署及施工準備 6.1工藝流程施工工藝流程：施工準備柱鋼筋加工制作及模板的配置柱鋼筋綁扎內架搭設梁底模及梁側模的安裝平板模板安裝及柱模板的安裝模板驗收梁鋼筋綁扎鋼筋隱蔽驗收梁板柱混凝土澆筑柱模拆除梁側模拆除梁板底模拆除。柱及剪力墻模板流程：清理柱內雜物彈邊線及門洞口位置線鋼筋綁扎、預留洞口自檢、互檢及隱蔽驗收后工序交接手續安裝洞口模板安裝柱側模調整固定自檢、互檢驗收移交砼工種。梁板模施工工藝：彈線內架搭設調整標高、剪力墻及柱接頭模板安裝安裝梁底模安裝梁側模安裝板底龍骨鋪底板模堵縫、清理綁梁鋼筋綁板底筋、水電管線安裝綁板板面筋、預埋件、插筋、封邊模自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續

15、，移交砼工種。6.2施工準備6.2.1 材料準備(1) 各類材、工具勞動力以及防護用具施工前到位。(2) 根據施工工期間的工程量、施工進度，確定材料的數量及進場時間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。(3) 對于發生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板，及時組織退場。(4) 原材料進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬雨淋。(5) 模板材料進場計劃見下表。模板材料進場計劃序號名 稱規 格單位數 量進場時間118mm木膠合板9151830塊1400零層板澆筑完后分批進場2木 枋80802000條6000零層板澆筑完后分批進場3輪扣式立桿6002400mm個1200零層板澆筑

16、完后分批進場4輪扣式橫桿1200、900個4800零層板澆筑完后分批進場5頂 托L=740mm個600零層板澆筑完后分批進場6鋼管483.5噸120零層板澆筑完后分批進場7步步緊1m個5000零層板澆筑完后分批進場(6) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方墊平，防止變形，并應對模板型號、數量進行清點。用油漆在編好號的模板上作標記，堆放于現場施工段內，便于吊裝。6.2.2 輪扣式支撐體系范圍 一至二十八層主體。6.2.3 輪扣式支撐體系技術交底工作在輪扣式支撐體系架子搭設前，應該對工人進行新工藝的技術交底工作，交底的重點如下；1.輪扣式支撐體系扣件必須插牢固，保證不能自拔。2.按規范要求

17、（架體高度超過4個步距）每隔五跨設置剪刀撐。3.可調支座伸出最頂層水平桿的距離小于650mm。4.作為掃地桿的最底層水平桿高度小于550mm。5.本框架為8米見方，梁300寬，支架布置詳見附后平面圖。第七節、操作工藝7.1支模方式梁板：其平整度及接縫等質量要求達到砼結構按清水構件模板制作及安裝。7.2支撐體系輪扣式支撐體系本著創新工藝、新產品的原則。本工程部分支模體系采用輪扣腳手架支模體系。我們對高大支模采取最不利荷載進行驗算。對層高為4.3m，板厚為180mm；梁最大截面為300900進行支模體系穩定性驗算。立桿和水平桿采用48.33.6的輪扣鋼管腳手架，立桿間距為1200mm1200mm，

18、水平步距為1.5m，立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用483.5雙鋼管，鋼管上鋪501001500木枋間距為350mm。做掃地桿用得水平桿離地高不得超過550mm。對一層結構部分每隔5跨由底到頂設置剪刀撐，剪刀撐設置角度4560。7.3模板支設的要求7.3.1模板及其支撐體系應具有足夠的強度、剛度、穩定性，支模架（模板支柱和斜撐下）的支撐面應平整壓實，并有足夠的承壓面積。7.3.2模板工程在施工后還應檢查預埋、預留孔洞，以確保預埋、預留孔洞的位置、尺寸、數量須準確無誤。7.3.3柱子模板接縫控制模板制作時保證幾何尺寸精確，拼縫嚴密，材質一致，模板面板拼縫隙高差、寬度應1mm，模板間接縫高差、寬

19、度2mm。模板接縫處理要嚴密。模板內板縫用油膏批嵌，外側用硅膠或發泡劑封閉，以防漏漿。模板脫模劑應采用吸水率適中的無色的輕機油。模板周轉次數嚴格控制，周轉三次后全面檢修并拋光打磨。7.4模板拆除7.4.1拆除前的準備拆除前必須對操作工人作好技術及安全交底；全面檢查內架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；清除架體上的雜物及地面障礙物；拆除前對整個建筑物實行全封閉，禁止無關人員進入操作現場，以免發生安全事故；根據工程實際需要，作業隊在得到項目部下發的內架拆除許可令，明確拆除部位、拆除時間及拆除的順序后方可進行拆除。7.4.2拆模時間規定：側模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損

20、壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必須由專業施工員提出申請經項目技術負責人簽發意見，并報現場監理工程師。各部位構件拆模時所需混凝土強度：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件1007.4.3模板拆除注意事項1）、梁板模板拆除前應先在滿堂架適當部位橫桿（滿足操作要求）鋪上腳手板以滿足操作時安全需要及防止拆下的模板直接從高處往下落。2）、拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方，并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻施工。3）、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴禁往下扔，以防止模板損壞。4）、當天拆

21、下的模板當天轉運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。第八節、模板質量標準8.1保證項目模板支撐體系、杉木枋在使用前應認真挑選防止銹蝕或有節疤，即必須具有足夠的強度、剛度和穩定性；保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。8.2基本項目模板接縫要嚴密，不得漏漿，（柱模）拼裝過刨，模板與砼接觸面清理干凈并涂刷脫模劑，嚴禁脫模劑污染鋼筋；模板支設便于模板的拆除。8.3允許偏差項目模板安裝和預埋件、預留洞允許偏差項 目允許偏差(mm)項 目允許偏差(mm)軸線位移3表面平整度5標高-5+2相鄰兩板表面高低差2截面尺寸-5+2預留、預埋件中心線位移

22、3每層垂直度3預留洞截面尺寸0+108.4模板施工應注意的質量問題1）、柱位移，截面尺寸不準，混凝土保護層過大，柱身扭曲，梁柱接頭偏差大。防止方法：支模前按墨線校正鋼筋位置，釘好壓腳板；柱箍形式、規格、間距要根據柱截面大小及高度進行確定；梁柱接頭模板要按大樣圖進行安裝而且聯接要牢固。2）、梁身不平直，梁底不平，梁側面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下撓，產生蜂窩麻面。防止辦法：大于600mm梁高的側板，宜加穿對拉螺栓。模板支頂的尺寸和間距的排列，要確保支撐系統有足夠的剛度，模板支頂的底部應在堅實地面上，梁板跨度大于4m者，如設計無要求則按規范要求起拱2。3）、板接縫處出現高低差及漏漿防止辦法：模板

23、應過刨清縫，杉木枋在使用前過刨，過刨后高度統一為75mm；同一板跨內必須使用同一材質的模板，厚度均勻；盡量消除標高引測誤差，同時在同一板跨內先定出板邊兩側高度，中間部位拉線即可；板縫大于2mm時先用快干粉封堵，再貼30mm寬粘膠帶。4）、梁側板或板模夾在砼內防止辦法：模板壓向必須正確，即板底模壓往梁（柱）側模上口；正確按照施工工藝流程操作：即安裝梁柱模梁側模從梁柱處向中間安裝板模從梁邊向中間安裝。5）、樓梯踏步高度、寬度不均勻，中間外凸防止辦法：選用熟練的木工技工操作，人員相對固定；正確確定樓梯踏步的起止位置，并在側面畫等分線；踏步側板采用50mm厚木板，每跑寬度超過1.0m時中間釘反扶梯基。

24、6）、爆模或外凸原因分析：1)墻體螺桿（柱抱箍）間距過大；2）螺桿使用時間長，滑絲或螺桿與螺帽套接不吻合；3）砼未分層澆筑及分層振搗或振搗頂部砼時，任振搗棒沉入底部振搗。防治措施：1）墻體螺桿（或柱抱箍）間距嚴格按模板方案執行；2）螺桿加工先做樣品，檢查與螺帽套絲是否吻合，否則對加工螺桿的鋼筋退貨重新選購直至符合要求；螺桿每次使用前應清洗絲口，保證絲口清晰，下部2m范圍內增加保險螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墻體砼水平分層振搗，每次澆筑高度50cm左右，第二層澆筑時，振搗棒插入下層5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：1）鋼筋偏位未處理直接封模；2）安裝完畢后未檢查驗收；3）四周未搭設

25、斜撐，澆筑砼時向一側傾斜；4）輸送泵輸送砼時水平推力將墻體加固體系破壞。防治措施：1）柱（墻）邊線測放完畢后，應先檢查鋼筋是否偏位，否則糾正后再焊接及綁扎鋼筋，綁完后，吊線檢查其垂直度，若存在傾斜、扭轉情況采用10#鋼絲對稱拉住校正；2）加強工序交接：木工接收時鋼筋、木工專業工長應辦理工序交接手續；砼工接收模板時，砼專業工長也應檢查模板，辦理交接手續；3）模板安裝完畢后，先由班組進行自檢，垂直度在5mm內方可要求作業隊質檢員校對檢查，無誤后提請項目部質檢員抽查，合格后方可在砼澆筑令上簽字；4）柱模、墻模每側要求不少于兩道斜撐，間距2m內（墻體）與水平夾角控制在60左右。第九節、成品保護1）、模

26、板存放場地（清理、維護）要平整，模板平放時要有木枋墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木枋，搬運柱模（模板）要輕起輕放，不得碰撞，防止模板變形。2）、模板拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如發現模板不平或面層損壞變形應及時維護或更換。4）、每次拆下的模板立即組織人員清理干凈，并均勻涂上脫模劑，以免隨用隨刷時污染鋼筋。5）、對柱子、樓梯陽角部位用舊模板包裝好，其中柱角保護模板高度1.8m，寬80100mm，樓梯踏步保護模板寬度5080mm。6）、模板在安裝過程中禁止打落鋼筋上的砼墊塊及移動鋼筋。第十節、模板施工職業健康安全要求9.1職業健康安全保證措

27、施9.1.1一般注意事項1)、木枋、模板進場后應有防雨措施或入庫或加蓋編織布，避免受潮變形，影響安裝質量。2)、模板支撐架與外架應分離，樓層外腳手架應高出作業層。3)、上料平臺作成落地式平臺，由專人拆除和安裝，不能圖方便擅自搭設。4)、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍間距應符合設計要求，梁板模架應加防滑扣件。5)、模板上堆放鋼筋，砼必須分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必須驗收合格后方可進入下道工序施工。7)、層與層之間的支模立桿基本上要上下對齊。8)、作業人員應遵守安全操作規程和現場安全操作規程。9）、拆下的模板木枋及時將鐵釘拔出，以防扎腳。10）、吊裝模板時應使模板穩定后，操作人員方可協助就位，

28、禁止在擺動中硬拉硬扯。11）、嚴禁木工順手拆除或搬運搭設外架的專用鋼管、扣件。12）、高支模拆除時應系好安全帶，防止墜落。13）、模板拆除時應畫出警界線，并派專人指揮操作，閑雜人等不得入警界線。9.1.2人員要求1）支撐體系搭設人員應經過專門的技術培訓的熟練工人。2）操作工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業。3）操作工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。9.1.3模板支撐的檢修安全措施1）支撐體系檢修安全措施：至少安排兩人輪流檢查支撐體系，防止長時間作業因疲勞引起安全事故；嚴禁酒后作業；嚴禁穿拖鞋上架，必須穿防滑鞋；根據砼澆筑位置，及時進行檢查，出現較小問題，如倒枋、爆模，立即停止上部作業，增加

29、人手加固處理；出現較大問題，如大范圍塌陷、整體位移嚴重立即撤離，并及時通知上部作業人員撤離作業區域。9.2環境保證措施1)、模板裝卸、模板拆除、電鋸施工操作應控制好施工噪聲。模板裝卸時應人工一張張搬運，并輕拿輕放，不得直接將模板、木枋向下拋擲；模板拆除時，應人工向下傳遞模板、木枋，不得從高空向下拋擲。2)、圓盤鋸處鋸木灰排放，造成環境施工現場粉塵的排放。鋸木灰每隔2天用汽車將木屑運至城市環境垃圾存放點；每天早上、中午、晚上對鋸木灰澆水三次，防止木塵飛灑。3)、模板施工產生的現場不可利用的舊廢模板、木枋固體廢棄物。現場不可利用舊模板、木枋與環境垃圾管理站聯系，運出施工場地外處理。對廢對拉螺桿、鋼

30、模、螺絲等分類堆放，統一回收后轉賣。第十一節、混凝土澆筑施工方法及要求本工程全部采用商品砼，現場布專業砼輸送泵車，砼從低處向高處分層澆搗，一次性澆筑完成。混凝土澆筑過程中,有專人負責跟隨檢查模板及支架的變形情況,如果發現模板或支架有明顯變形的,立即要求停止現場混凝土澆筑,對變形處模板與支架進行加固處理.在混凝土澆筑過程中,對模板及支架進行變形觀測,并及時把變形測量數據記錄下來,對變形大的模板立即要求進行支架與方木的加固處理.模板變形觀測平面圖附后.嚴格控制砼料高度，不得超過40cm高，及時將砼振搗鋪平.第十二節、施工監測方案及安全應急預案12.1施工監測方案1、監測項目：滿堂模板支撐體系整體穩

31、定狀況、梁、柱模板澆筑時模板受力變形狀況、澆筑砼時模板沉降變形情況等。2、監測方案：a、施工時加強質量控制和檢查力度，及時發現問題及時落實整改；b、砼澆筑作業時安排專人檢查支撐系統受力情況，檢查梁、柱模板受力變形情況；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決；用預備好的千斤頂恢復，若無法恢復則立即拆卸模板重新安裝。對震動導致扣件松動，派人檢查加固。c、在已澆筑樓面頂部安排專人用水準儀檢查模板變形情況，觀測頻率不得大于1次/30min，保證施工作業在受控狀態；d、在 梁1/2跨位置，每個監測剖面布設1個支頂水平位移監測點、1個支頂沉降觀測點。觀測方法：1）采用水準儀進

32、行觀測。2）澆砼前進行第一次觀測，以后每半小時進行一次觀測。并作好記錄。d、嚴格控制砼料高度，不得超過40cm高，及時將砼振搗鋪平；e、支撐架內部備用木枋及長短鋼管，根據實際情況及時進行加固處理。3 變形監測預警值：支架垂直位移為10mm，大梁支架水平位移為8mm，大梁支架沉降位移為10mm。12.2安全應急預案1 總則工作原則：統一領導，分級負責。項目經理接受業主、監理或有關部門的指揮，項目部內部各搶險小組統一接受項目經理指揮。適用范圍：本工程輪扣式支撐體系范圍發生的高空墜物、物體打擊、觸電、火災等事故突發性災害事件發生后的應急反應。2 災情預警和報告a 災害預警綜合管理部收集各災情信息，并

33、與有關部門緊密聯系及時發出預警，預測災情的發生趨勢及可能對特定區域內的群眾生命財產造成的威脅。b 建議對策項目部根據災情預測預警及時向監理、公司或有關部門提出應急對策建議和措施，或者制定針對性應急方案。c 報告災情災情發生后，項目部立即向監理、公司或有關部門報告初步災情并迅速組織有關部門調查核實災情。發生特大災害，可以越級向上級人民政府或主管部門報告。災情內容主要包括：災情種類，發生時間、地點、范圍、程度、損失及趨勢，采取的措施，生產、生活方面需要解決的問題等。d 應急反應機構小范圍災情由項目部成立搶險救災臨時領導小組，項目經理為組長，項目副經理、總工程師為副組長，成員有項目部各部門成員組成。

34、大范圍的災情在籌備組或有關部門的領導下，由項目部成立搶險領導小組，各施工隊成立搶險小分隊，負責本單位的防災工作，并隨時聽從搶險救災總指揮部的指示。e搶險隊伍項目經理部分別精選一支不少于30人的搶險基本隊伍，作為搶險救災的骨干力量，現場的所有職工加入搶險基本隊伍，參加搶險救災，搶險隊伍通過應急反應機構接受上級領導，并制訂聯絡方案，按設防范圍和標準上崗值班或接通知參加搶險。f 應急救援的培訓與演練培訓預案和預警措施確立后，按計劃組織項目經理部及施工大隊的全體人員進行有效的培訓，從而具備完成其應急任務所需的知識和技能，每月一次。并在工人進場安全教育的同時進行教育。主要培訓以下內容：（1）對危險源的突

35、顯特性辯識。（2）事故報警。（3）緊急情況下人員的安全疏散。（4）現場搶救的基本知識。演練預案和預警措施確立后，經過有效的培訓， 在工程開工后演練一次。根據工程工期長短不定期舉行演練，施工作業人員變動較大時增加演練次數。每次演練結束，及時作出總結，對存有一定差距的在日后的工作中加以提高。g 報警指定機構人員、聯系電話項目部綜合管理部是報警的指定機構，綜合管理部接到報告后并馬上通知項目經理，同時向工地發出報警。應急組織機構圖:救援預案實施終止后，應采取有效措施防止事故擴大，保護事故現場和物證，經有關部門認可后可恢復施工生產。對應急救援預案實施的全過程，認真科學地作出總結，完善預案中的不足和缺陷，

36、為今后的預案建立、制訂、修改提供經驗和完善的依據。H 應急線路本工程地處韶關市仁化縣建設路丹冶公寓左側。根據現場作業位置、大門位置、施工現場情況和場外交通情況，本工程設計一條應急路線。具體如下：事故地點建設路仁化縣醫院。g 防災設備項目部和各施工隊應根據本段工程和工地的實際情況，配齊配足木材、鋼材、蓬布、止水材料、發電機、大功率抽水機、消防設備等應急搶險器材、設備。配備一定數量的汽車式起重機、挖掘機、自卸運輸車，隨時接受項目部的調遣。成立救護隊及醫療搶救站，配備急救和搶救設備，并指定專人保管，經常保持其良好狀態，搶救設備不得挪作他用。K 可能發生的緊急情況及應急預控措施可能發生的緊急情況可能發

37、生的緊急情況如表8-4-1。表8-4-1 可能發生的緊急情況表序號可能發生的緊急情況發生原因1火災事故事故現場的火源，臨時用電未按規范執行、電焊作業時沒對焊花采取隔離措施，易燃、易爆物品沒隔離存放，作業人員將煙頭隨地亂扔等。2高處墜落事故現場的洞口、沒覆蓋嚴密，臨邊沒有防護欄桿、安全網；防護欄桿及安全網的搭設沒按照規范要求搭設；作業層的架板鋪設沒按照規范要求鋪設。傷者在進行高空作業時，沒按照規范要求戴好安全帽并系好帽帶，未穿好防滑鞋，在無防護條件的作業層，未按照規范要求穿戴好安全帶。3物體打擊事故現場周圍物體可能飛出、傾落、滾滑的方向有人違章作業，傷者所處的工作位置在物體可能墜落所能達到的區域

38、。4觸電事故事故現場的機械設備的電源沒接地，機械設備帶電、漏電。傷者未經過專業培訓，未取得特種作業人員操作上崗證，傷者使用絕緣性能不合格的電氣設備。作業時未穿好絕緣鞋，戴好絕緣手套。M 應急預控措施應急預控措施見表8-4-2。表8-4-2 應急預控措施一覽表序號事故預控措施1火災事故A 現場組建以項目經理為第一責任人的防火領導小組和義務消防隊員、班組防火員。B 把消防責任落實到重點防火班組、重點工作崗位。C 施工現場配備足夠的消防器材，統一由消防干部負責維護、管理、定期更新、保證完整、臨警好用，并做好書面記錄。D 一般臨時設施，每一百平方米配備一只九升滅火機，臨時木工棚、油漆間等每二十五平方米

39、配一只各類合適的滅火機。E 劃分動火區域，現場的動火作業執行審批制度，并明確一、二、三級動火作業手續，落實好防火監護人員。F 電焊工在動用明火時必須隨身帶好“二證”(電焊工操作證、動火許可證)、“一器”(消防滅火器)、“一監護”(監護人職責交底書)。G 氣割作業場所必須清除易燃物品，乙炔瓶和氧氣瓶使用時兩者的距離不得少于5m，離火源不得少于10m。H 施工現場配置2寸消防水管和獨立電源的消防水泵，場地四周各設一消防栓，并設醒目的紅色警示燈。I 規范用電，防止電起火。2高處墜落A 本工程作業面較大，高處作業涉及人員較多，應該引起高度重視。B 高處作業人員須經醫生體驗合格，凡患有不適宜從事高空作業

40、疾病的人員，一律禁止從事高空作業。C 高空作業應有足夠的照明設備和避雷措施。D 高空作業所需的料具、設備等，必須根據本工程施工進度隨用隨運，禁止超負荷堆放。E 料具應堆放平穩，工具應隨時放入工具袋內，嚴禁亂堆亂放和從高處拋擲材料、工具、物件。F 作好應急演練及培訓，向工人進行應急處理的交底。3物體打擊A 高空作業區域劃出禁區，并設置圍欄，禁止行人，閑人通行闖入。B 在建筑場地的出入口，搭設長36m寬度大于通道兩側各1m的雙層防護棚，棚頂滿鋪腳手板作為安全通道。C 臨近施工區域的辦公區、宿舍區、及對人和物構成威脅的地方，亦支搭雙層防護棚。D 嚴禁往下拋物，樓層垃圾集中堆放，及時清理，傾倒時應有防

41、護設施并設專門區域。E 作好應急演練及培訓，向工人進行應急處理的交底。4觸電事故A 現場臨時施工用電除符合供電部門規定外，嚴格執行JGJ46-2005施工現場臨時用電安全技術規范要求采用三相五線制(TN-S接零保護系統)，實施三級配電、兩級保護。B 進行現場臨時用電方案編制，場內用電按平面圖統一布置。C 臨時用電方案由投標人總部總工程師審批后實施，所有動力用電線路均采用三相五線制，并主要采用埋地方式進行敷設，以確保安全用電。D 所有機械必須要接零接地保護，配電箱設漏電保護器，所有配電箱保證一閘一保險，并派專人管理，地下室、樓梯間使用低壓電源，但必須確保夜間有足夠的照明。E 配電線路按用電平面布

42、置圖的規定敷設，埋地深度大于70cm，且均絕緣良好，截面積不得少于規范要求。F 室內、外線路均與施工機具，車輛及行人至少保持規范規定的最小安全距離。G 外電防護：外電小于安全距離必須要制定外電防護措施。N 災害處理各隊伍均有二名工作小組成員值班，隨時和上級部門、業主保持聯絡。發生險情后，立即報告現場總值班。值班負責人立即組織現場人員進行搶險，派人到防災器材專用倉庫提取器材，布置就位。值班負責人有權調動當班上崗人員和搶險機動人員。同時聯絡及時通知本隊伍領導趕赴現場，并將情況匯報給上級部門值班室。負責人趕到現場，組織指揮搶險。i 搶險步驟將通訊工具分發到現場主要搶險負責人；各級搶險負責人進行分工、

43、協調工作；提取或調集防災器材；實施搶險，組織轉移安置公私財物和人員。L 災情、事故搜集和報告災情、事故發生后，項目部在監理的指導下及時組織有關部門和人員核查統計匯總災害損失情況，并逐級上報。發生建設工程重大安全險情或重大事故后，應立即將事故情況如實向事故所在地建設行政主管部門或其他有關部門報告。在公安、消防、衛生等專業搶險力量達到現場前，應立即啟動本單位的應急搶險預案，全力協助開展事故搶險救援工作。同時協助有關部門保護現場，維護現場秩序，妥善保管有關物證，配合有關部門收集證據。應急狀態終止后，各有關單位、部門及時做出書面報告。梁木模板與支撐計算書 一、梁模板基本參數 梁截面寬度 B=300mm

44、， 梁截面高度 H=1000mm， H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑20mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)400mm。 梁模板使用的方木截面50100mm， 梁模板截面底部方木距離300mm，梁模板截面側面方木距離400mm。 梁底模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500

45、kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模溫度，取35.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 F1=0.22*24*2*1*0.85*1.58=14.19 kN/m2

46、F2=24*1.2=28.8 kN/m2 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=14.190kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=14.190kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 28.8.000kN/m2。 三、梁模板底模計算 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 梁底模板面板按照三跨度連續梁計算，計算簡圖如下 梁底模面板計算簡圖 1.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗

47、彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷載(kN/m)； q=1.20.340.30+24.000.301.00+1.500.301.00+1.42.500.30=10.35kN/m 最大彎矩計算公式如下: M=-0.1010.350.3002=0.093kN.m f=0.093106/16200.0=5.74N/mm2 梁底模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30010.35=1.86

48、3kN 截面抗剪強度計算值 T=310.35/(230018)=0.2875N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 0.340.30+24.000.301.00+1.500.301.00=7.75N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.6777.75300.04/(1006000.00145800.0)=0.4858mm 梁底模板的撓度計算值: v = 0.4858mm小于 v = 300/250=2.057,滿足要求! 四、梁模板底方木計算 梁底方木的計算在腳手架梁底支撐計算中

49、已經包含！ 五、梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下 圖 梁側模板計算簡圖 1.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 計算的最大彎矩 (kN.m)； q 作用在梁側模板的均布荷載(N/mm)； q=(1.214.19+1.44.00)1.00=22.628N/mm 最大彎矩計算公式如下: M=-0.1022.6280.4002 f=0.362106/54000.0=6.705N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求! 2.抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6

50、ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.40022.628=5.431kN 截面抗剪強度計算值 T=35431/(2100018)=0.453N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度計算公式如下: 其中 q = 14.191.00=14.19N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0.67714.190400.04/(1006000.00486000.0)=0.843mm 梁側模板的撓度計算值: v = 0.843mm小于 v = 400/250,滿足要求! 六、穿梁螺

51、栓計算 計算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.214.19+1.44.00)1.000.40/1=9.05kN 穿梁螺栓直徑為20mm； 穿梁螺栓有效直徑為16.9mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=225.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=38.250kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=9.051kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距400mm。 每個截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓強度滿足要求! 七、梁支撐腳手架的計算 支撐條

52、件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容 易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使 用安全，供腳手架設計人員參考。 模板支架搭設高度為7.0米， 基本尺寸為：梁截面 BD=300mm1000mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=1.20米，立桿的步距 h=1.20米， 梁底增加1道承重立桿。 圖1 梁模板支撐架立面

53、簡圖 采用的鋼管類型為483.2。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.250=6.250kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.3500.250(21.000+0.300)/0.300=0.671kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.250=0.225kN 均布荷載 q

54、 = 1.26.250+1.20.671=8.305kN/m 集中荷載 P = 1.40.225=0.315kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3； I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.631kN N2=1.932kN N3=0.244kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.1mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f =

55、 0.03010001000/13500=2.259N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=31179.0/(2250.00018.000)=0.393N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.096mm 面板的最大撓度小于180.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐方木的計算 （一）梁底方木計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載

56、 q = 1.932/0.250=7.727kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.17.730.25 最大剪力 Q=0.60.2507.727=1.159kN 最大支座力 N=1.10.2507.727=2.125kN 方木的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.048106/83333.3=0.58N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)方

57、木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31159/(250100)=0.348N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! (3)方木撓度計算 最大變形 v =0.6776.439250.04/(1009500.004166666.8)=0.004mm 方木的最大撓度小于250.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取方木支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(

58、kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.02mm 最大支座力 Qmax=2.724kN 抗彎計算強度 f=0.07106/4491.0=15.56N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經過連續梁的計算得到 最大彎

59、矩 Mmax 最大變形 vmax=7.09mm 最大支座力 Qmax=14.436kN 抗彎計算強度 f=1.60106/4491.0=197.27N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1200.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=14.44kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!

60、 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=14.44kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.1497.000=1.251kN N = 14.436+1.251+0.000=15.687kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面

61、積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.75 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結果： = 124.32N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求

62、! 公式(2)的計算結果： = 54.48N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.022； 公式(3)的計算結果： = 66.19N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4

63、6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.

64、007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073

65、 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 六、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿； b.立桿之間

66、必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。 3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/

67、3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12k

68、N時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆筑過程中，派人

69、檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。樓板模板高支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規范存在重要疏漏，使計算極容易出現不能完全確保安全的計算結果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全，供腳手架設計人員參考。 模板支架搭設高度為5.7米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.20米，立桿的橫距 l=1.20米，立桿的步距 h=1.30米。 梁頂托采用10號工字鋼。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載

70、計算單元 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1501.200+0.3501.200=4.920kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面

71、板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.24.920+1.43.600)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09810001000/64800=1.520N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.920+1.43.600)0.300=1.970kN 截面抗剪強度計算值 T=31970

72、.0/(21200.00018.000)=0.137N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6778.5203004/(1006000583200)=0.134mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、支撐方木的計算 方木按照均布荷載下三跨連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1500.300=1.125kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12

73、 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.21.125+1.20.105=1.476kN/m 活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.方木的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.283/1.200=2.736kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.741.20 最大剪力 Q=0.61.2002.

74、736=1.970kN 最大支座力 N=1.11.2002.736=3.612kN 方木的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.394106/83333.3=4.73N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31970/

75、(250100)=0.591N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! (3)方木撓度計算 最大變形 v =0.6772.1301200.04/(1009500.004166666.8)=0.755mm 方木的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取方木的支座力 P= 3.612kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.135kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 16.114kN 經

76、過計算得到最大變形 V= 0.4mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面慣性矩 I = 245.00cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.807106/1.05/49000.0=35.12N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 0.4mm 頂托梁的最大撓度小于1200.0/400,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿

77、傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、立桿的穩定性計算荷載標準值 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1497.000=1.042kN 鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2001.200=0.504kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1501.2001.200=5.400kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1

78、+NG2+NG3 = 6.946kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN 3.考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ=14.38 kN 六、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 14.38kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W

79、 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW； 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.163； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.75 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結果： = 130.73N/mm2，立桿的穩定性計算

80、f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 53.72N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.015； 公式(3)的計算結果： = 66.59N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H

81、(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62

82、1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060

83、 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 七、樓板模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗 除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容 1.模板支架的構造要求： a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；

84、 b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度； c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。 2.立桿步距的設計： a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置； b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。 3.整體性構造層的設計： a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層； b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平

85、框格總數的1/3； c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層； d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。 4.剪刀撐的設計： a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐； b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。 5.頂部支撐點的設計： a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm； b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm； c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣

86、件；大于12kN時應用頂托方式。 6.支撐架搭設的要求： a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置； b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求； c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式； b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放； c.澆

87、筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。大梁側模板計算書 一、梁側模板基本參數 梁模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內龍骨； 用以支撐內層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成梁側模板時，通過穿梁螺栓將梁體兩側模板拉結， 每個穿梁螺栓成為外龍骨的支點。 模板面板厚度h=18mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 內楞采用方木，截面50100mm，每道內楞1根方木，間距150mm。 外楞采用方木，截面50100mm，每道外楞2根方木，間距400mm。 穿梁螺栓水平距離400mm，穿梁螺栓豎向距離450mm，直徑

88、20mm。 梁側模板組裝示意圖 二、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取1.000h； T 混凝土的入模溫度，取35.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.500m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓

89、力標準值 F1=7.090kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=7.100kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小, 按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖 1.抗彎強度計算 f = M/W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩,W = 40.001.801.80/6=21.60cm3； f 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中

90、q 作用在模板上的側壓力，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值,q1= 1.20.407.10=3.41kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值,q2= 1.40.404.00=2.24kN/m； l 計算跨度(內楞間距),l = 150mm； 面板的抗彎強度設計值f = 15.000N/mm2； 經計算得到，面板的抗彎強度計算值0.588N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f,滿足要求! 2.撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的側壓力，q = 2.84N/mm； l 計算跨度(內楞間距),l = 150mm； E 面板的彈性模量,E = 600

91、0N/mm2； I 面板的截面慣性矩,I = 40.001.801.801.80/12=19.44cm4； 面板的最大允許撓度值,v = 0.600mm； 面板的最大撓度計算值, v = 0.008mm； 面板的撓度驗算 v v,滿足要求! 四、梁側模板內外楞的計算 (一).內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續梁計算。 本算例中，龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖 1.內楞抗彎強度計算 f =

92、M/W f 其中 f 內楞抗彎強度計算值(N/mm2)； M 內楞的最大彎距(N.mm)； W 內楞的凈截面抵抗矩； f 內楞的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = ql2 / 10 其中 q 作用在內楞的荷載，q = (1.27.10+1.44.00)0.15=2.12kN/m； l 內楞計算跨度(外楞間距),l = 400mm； 內楞抗彎強度設計值f = 13.000N/mm2； 經計算得到，內楞的抗彎強度計算值0.407N/mm2； 內楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求! 2.內楞的撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l/250 其中 E 內楞的彈性模量,E = 9

93、500.00N/mm2； 內楞的最大允許撓度值,v = 1.600mm； 內楞的最大撓度計算值, v = 0.005mm； 內楞的撓度驗算 v v,滿足要求! (二).外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續梁計算。 本算例中，外龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； 外楞計算簡圖 3.外楞抗彎強度計算 f = M/W f 其中 f 外楞抗彎強度計算值(N/mm2)； M 外楞的最大彎距(N.mm)； W 外楞的凈截面抵抗

94、矩； f 外楞的抗彎強度設計值(N/mm2)。 M = 0.175Pl 其中 P 作用在外楞的荷載，P = (1.27.10+1.44.00)0.400.45=2.54kN； l 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距),l = 400mm； 外楞抗彎強度設計值f = 13.000N/mm2； 經計算得到，外楞的抗彎強度計算值1.067N/mm2； 外楞的抗彎強度驗算 f,滿足要求! 4.外楞的撓度計算 v = 1.146Pl3 / 100EI v = l/250 其中 E 外楞的彈性模量,E = 9500.00N/mm2； 外楞的最大允許撓度值,v = 1.600mm； 外楞的最大撓度計算值, v = 0.012mm； 外楞的撓度驗算 v v,滿足要求! 五、穿梁螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 穿梁螺栓的直徑(mm): 20 穿梁螺栓有效直徑(mm): 17 穿梁螺栓有效面積(mm2): A = 225.000 穿梁螺栓最大容許拉力值(kN): N = 38.250 穿梁螺栓所受的最大拉力(kN): N = 1.278 穿梁螺栓強度驗算滿足要求!支架剖面圖支架平面布置圖