1、模板施工方案一、編制依據1、惠州金海灣海宸住宅工程施工圖及相關設計變更、洽商記錄2、本工程施工組織設計3、公司質量、環境和職業健康安全管理體系，編號：Q/CSCEC46/M00-2004.版本：B4、工程所涉及的主要的國家或行業規范、規程、標準、法規，地方法規GB50204-2002 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50300-2001 建筑工程施工質量驗收統一規范GB50010-2002 混凝土結構設計規范GB50009-2001 建筑結構荷載規范JGJ128-2000 建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范JGJ33-2001 建筑機械使用安全技術規程JGJ80-91 建筑施工高處作業安全技

2、術規程JGJ59-99 建筑施工安全檢查標準 建筑工程模板施工手冊JGJ 74-2003 建筑工程大模板技術規程二、工程概況惠州金海灣海宸住宅工程由惠州市海宸置業有限公司投資興建，由北方漢沙楊建筑工程有限公司設計，惠州市工程建設監理有限公司監理，中建四局第六建筑工程有限公司負責施工。本工程總建筑面積85972.14平方米（地上71535.04平方米 、地下14437.1平方米），酒店地下一層地上9層，酒店立面造型別致曲線優美，整體長253米、寬27米至38米不等，地下層高為4.7米，一層、九層層高為5.1米，二層層高為6.1米，三七層層高為3.3米，八層層高為4.5米；主體結構形式為框架結構。

3、各部位截面尺寸見下表：序號部位截面尺寸（mm）1板120、140、180、200、350mm、400mm梁500700、300700、300600、400600、600600、300900、10001000、5001000、8001300、400850、8001400、80013002墻體200、300、500mm3柱方柱：500500、400600、600600、600700、600800、800800、700700、600850、700800，圓柱：600，1200三、模板方案的確定3.1、模板體系概要本工程酒店部分質量目標為魯班獎工程。為保證主體結構混凝土質量要求，模板設計與施工是工程的

4、關鍵之一。因此模板方案的確定必須考慮以下幾點：1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理；2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性；3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修；4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準；6、特別對地下墻柱模板安裝、頂板與梁陰角處做法、外墻外模模板體系、梁柱節點等特殊部位模板的設計、制作和安裝質量要嚴格控制。3.2、各部位模板體系確定序號工程部位模 板支撐及加固體系備

5、 注1柱18mm厚木夾板由50100的木方間距300、兩根483.5mm鋼管間距500，采用12對拉螺桿間距500及雙山型卡等組成。柱子模體系計算書見附后2墻18mm厚木夾板由50100的木方間距300，兩根483.5鋼管間距500，12對拉螺栓間距500500及雙山型卡等組成。墻體模體系計算書見附后3梁18mm厚木夾板由50100木方、483.5mm鋼管碗扣件、12對拉螺栓及雙山型卡等組成。梁模板體系計算書見附后4板18mm厚木夾板由50100木方、483.5mm鋼管碗扣件樓板模板體系計算書見附后3.3、模板體系組裝1、柱模板1)獨立方柱模板、連墻柱模板a柱子采用18mm厚木夾板現場拼裝，用

6、50100的木方間距300作豎肋，兩根483.5鋼管間距500作橫肋，用12對拉螺栓及雙山型卡加固。（詳見附圖）b配模高度：框架柱木模配模高度至框架梁底或樓板底，采取對接組拼方式接高，拼接縫處夾海綿條。2)圓柱模板本工程中圓柱采用柔性玻璃鋼圓柱模板施工的混凝土圓柱光潔度高。a、施工工藝流 ：鋼筋檢查驗收合格交付焊接十字定位鋼筋模板清理刷脫模劑柱根部清理,模板就位閉合柱模并固定接口螺栓安裝纜風鋼絲繩調節花籃螺絲桿調整柱模垂直度用砂漿封堵柱腳澆筑混凝土拆模模板清理(維修保養)。b、安裝方法(1)、清除柱基雜物,彈出柱十字控制軸線,及柱圓周外切線。(2)、采用標準圓柱箍筋定位柱子插筋,確保插筋不偏位

7、。檢查柱子豎筋是否超出圓周線外,若超出,應進行技術處理。(3)、分上、中、下安置好鋼筋保護層工具式塑料墊塊。采用焊接十字鋼筋(直徑1216mm)定位,確保柱鋼筋和玻璃鋼模板的相對位置,分別在柱根部、中部和頂部設置十字鋼筋,綁扎在鋼筋骨架上。如圖所示。(4)、模板邊肋上粘貼海綿條,將柱模抬至柱筋一側,將圓柱模板掰開豎立,閉合模板,用2根63304夾住邊肋,對準螺栓孔逐個擰緊接口螺栓。(5)、從4個方向將鋼絲繩分別拉在柱模上口主筋與定位箍的交叉點上,另一端通過花籃螺絲桿與樓板預埋拉接點連接,花籃螺絲桿調節模板垂直度,柱腳可用砂漿封堵。如圖所示。柱筋與玻璃鋼模板安裝示意柔性玻璃鋼柱模板安裝示意c、模

8、板拆除及管理(1)柱混凝土強度達到規范規定后,即可拆除柱模,并按規范規定養護混凝土。拆模板時,先將柱腳砂漿鑿掉,再將纜風繩卸下,松掉閉口螺栓后,用撬棍將模板從接口處掰開,由兩人將模板揭下移開即可。(2)清理模板垃圾并涂刷隔離劑,清理模板時不能損壞表面耐腐蝕樹脂。(3)局部破損的模板可以進行修補后再次使用,破損面積較大的模板可以截短用來接長其它模板。(4)模板在使用了5次后宜補刷1次高性能耐腐蝕樹脂面層。(5)圓柱模板宜豎向放置。水平放置時只準單層排放,禁止疊層碼放。模板接口處的邊肋易受碰損壞,要備加保護,不得摔碰。d.施工操作要點(1)檢查模板尺寸與實際柱尺寸是否相符。(2)清理柱筋內雜物、垃

9、圾,進行柱腳找平;彈十字控制線,并用導板定出圓周線。(3)模板涂刷脫模劑,邊肋上粘貼海綿條。(4)把柱模沿柱筋圍好,注意模板邊肋與圓周線的切線垂直,用螺栓串連模板邊肋,先在上部、中部、下部各固定12顆螺栓,以防邊肋上下錯位,然后依次緊固其它螺帽。為防止底部模板所受側壓力過大造成螺栓滑絲而脹模,下部1/3高度范圍內采取雙螺栓進行連接或加密接口螺栓間距，柔性玻璃鋼模板的螺栓加固安裝應為一正一反安裝。(5)分4個方向用鋼絲繩一端拉住圓柱豎筋,另一端固定在原混凝土樓板上預埋的鋼筋拉環上,用花籃螺栓調整柱模垂直度,直至符合規范要求。纜風繩的延長線應通過圓柱模板的圓心,以防止鋼絲繩拉緊后柱模扭轉。(6)玻

10、璃鋼模板施工過程中應派專人負責隨時對柱的垂直度進行復核校正，通過微調花籃螺栓取得較高精度(7)吊運、澆筑混凝土時禁止吊斗碰撞鋼絲纜風繩。（8）混凝土澆筑完成時,再次對柱模垂直度檢查、校正。2、梁板模板a.梁模板采用18mm木夾板，50100木方作縱肋，間距300mm；梁托采用483.5鋼管，間距1000mm1000mm。 b.當梁高大于600時，為加強梁側模的剛度，在梁中設12螺桿500一道，梁高5001000mm設一道，梁高10001500mm設二道，梁高15002000mm設三道，沿長度方向600加固一次，詳見下圖所示：c.板施工時立桿間距10001000mm。詳見下圖所示：d.層高高度超

11、過4.5m時按4排設置剪刀撐。e.支架底部采用150150模板墊塊，離墊塊20cm處設置一道掃地桿。f.支架步距為1.8米。3、墻體模板本工程墻體模板采用散拼模板支設方式。采用18mm厚木夾板，由50100的木方間距300mm作豎肋，兩根483.5鋼管間距500作橫肋，12對拉螺栓間距500500及雙山型卡加固。普通對拉螺栓穿于PVC套管內，待模板拆除后，孔眼內塞膨脹砂漿封堵。外墻采用12止水螺栓，兩端用小木塊固定于擋片處，待模板拆除后取出并用膨脹砂漿封堵。墻體預留洞模板采用木模板，中間支撐采用50100的木龍骨，自行加工的預留洞盒直接擺放在墻體鋼筋上，用鋼筋點焊固定在附加鋼筋上，加固穩定，洞

12、口四周用海綿貼平，防止漏漿。墻支模示意圖4、樓梯模板為綜合降低工程的成本，提高施工速度，保證工程的施工質量，考慮用散支散拆的木模板系統。將樓梯底模“2”釘于傾斜的木楞“1”上，樓梯的踏步釘在側板上，并用木楞和頂木進行加強定位，鋼管支撐3與木楞1成30支撐。如下圖：其中：150100木方小楞，間距300；218mm厚木夾板底模；3鋼管支撐。 施工要點：在梯段中間開振搗孔，作為加強樓梯混凝土振搗用。在踢步面板支設時，可先將踢面面板釘在木楞上，呈“L”形，然后再釘側板。5、電梯井筒模板：電梯井筒模板組裝為拼裝筒模。6、基礎及底板模板施工基礎及底板墊層采用C15素砼墊層100厚，基礎與集水井、電梯井側

13、模板采用M10水泥砂漿砌筑灰沙磚磚模（磚模高度小于800mm時，磚模厚度為120mm，磚模高度在800mm1200 mm時，磚模厚度為180mm，高度大于1200mm時，磚模厚度為240mm）。7、后澆帶模板后澆帶位置模板采用獨立模板體系。后澆帶的留槎用5cm 寬木條閘槎，并用鐵釘釘牢在木方龍骨上，然后在后澆帶內用支撐頂牢。支模進后澆帶處模板支設方法同板模，后澆帶處模板采用整塊木模板支設，但模板與支撐在后澆帶縫隙邊各200處與板模板斷開，以便頂板拆模時不影響后澆帶處模板。待后澆帶處混凝土澆筑完畢達到拆模強度后方可拆除此部位模板。在后澆帶澆筑之前，后澆帶兩側的大梁與平臺部位支撐不得拆除。四、模板

14、工程施工要點4.1、模板安裝4.1.1 基本要求1）模板及支撐結構應具有足夠的強度、剛度和穩定性；2）固定在模板上的預埋件和預留孔不得遺漏，安裝必須牢固且位置準確。重要預埋件，必須根據相關設計圖紙精確加工，輔以經緯儀、水準儀準確定位，牢靠固定；3）梁、板、剪力墻、筒體所有模板的軸線位置、截面尺寸、平整度、垂直度通過自檢、互檢、交接檢嚴格檢查，確認無誤后，報監理驗收，合格后方可進入下一道工序。 柱模板1）施工程序：彈柱位置線柱模范圍抄平，貼海綿條安裝柱模板安裝柱箍柱模板支撐加固調整垂直度復核上口尺寸預檢2)柱模安裝前，必須在樓板面放三條線，內線為柱子截面尺寸，中間線為柱子模板外側尺寸，外線為50

15、cm控制線。同軸線柱子控制線、模板線必須拉通線檢查。成排柱子支模前，在樓板上彈出柱軸線及柱邊通線，然后分別彈出每根柱子另一方向軸線，再確定柱的另兩條邊線，支模時，先立兩端柱模，校直與復核位置無誤后，頂部拉通線立中間各根柱模，這是保證柱子垂直度、防止軸線位移的關鍵工序。3）為保證樓層整體垂直度，在四周邊柱外側彈出柱的中心線，上層柱模板中心線對準下層柱中心線。4）為保證柱模整體位置正確、不扭曲，支模前根據所彈模板線校正鋼筋位置，使其不發生偏扭。5)為防止柱子模板根部澆筑混凝土時漏漿，樓板混凝土澆筑時必須做好抄平放線工作，在柱模周邊150mm范圍內施工樓板混凝土時壓光找平，當高低差超過5mm時，將超

16、高混凝土打磨到位，柱模板與樓板拼縫采用硬拼縫，待柱模抄平后在柱模下口分別貼上1層2層10mm50mm海綿條，粘貼時海綿條邊距柱邊線5mm，防止安裝模板壓縮變形伸入柱內。依據放線位置進行模板的安裝就位，校正模板并用斜撐固定。6）柱鋼筋綁扎驗收后，并將柱頭施工縫處理完畢沖洗干凈后，利用人工將柱模裝配就位。確定模板拼縫嚴密后，加固模板，調整模板垂直度，并復核模板上口尺寸。吊線找垂直時，每面從上面吊兩點，使線墜準確吊到樓地面上的50cm控制線。7)在柱模板根部預留的清渣口，在混凝土澆筑應封堵。8)柱模安裝完畢后，將柱模內清理干凈，辦理柱模預檢，進行驗收。4.1.3 墻體模板1）施工程序：彈線鋼筋隱蔽安

17、裝外墻模板安裝內墻模板安堵頭模板調整固定預檢2）現場在塔吊回轉半徑內，布設模板組拼場地，并用木方架設組拼平臺，用水準儀控制平整度，以保證組拼模板的質量。3）模板安裝前，必須做好抄平放線工作，在墻體邊線150mm范圍內施工樓板混凝土時壓光找平，墻模板與樓板采用硬拼縫，依據放線位置進行大模板的安裝就位，在模板下口粘海綿條防止澆筑混凝土時漏漿（具體要求同柱模板）。4）安裝模板時，每面墻先安裝一端角模，再將組拼好的大模板用塔吊進行組裝。必須按施工安排，對號入座吊裝就位。從墻的一端開始，安裝一側墻模板靠吊垂直，并放入穿墻螺栓和塑料套管后，再安裝另一側的模板，經靠吊垂直后，旋緊穿墻螺栓。5）模板按位置線就

18、位并安裝好穿墻螺栓后安裝斜撐，斜撐與水平面夾角為3050，調整、校正后及時清理墻內雜物。6）大模板清掃口留設在距墻體轉角200mm范圍處，待模板支設完畢驗收后，澆筑混凝土前封堵嚴密。7）墻模板安裝完畢后，檢查一遍扣件、螺栓是否緊固，模板拼縫及下口是否嚴密。 4.1.4梁板模板1）施工程序：彈線搭設滿堂腳手架調整標高安裝龍骨鋪梁底模模板梁鋼筋綁扎安裝梁側模鋪頂板模板校正標高預檢2）在豎向結構構件上抄好標高后，根據樓板厚度、模板厚、木方厚調整好擱放木方的水平鋼管，然后鋪模板。3）嚴格控制梁板模板的起拱率，框架梁跨度L4m板，支模時跨中起拱L/500。4）梁模板的定位前，先復查柱中心是否準確，無誤后

19、可利用彈在柱側面的中線或軸線作為梁定位控制線，梁底模的標高按彈在墻、柱上的標高線進行控制。5）模板安裝按梁側模包底模、頂板模壓梁側模。6）模板接縫要求加工嚴密，表面錯縫平整。模板對接縫加設5mm厚自粘海棉條，表面縫隙用水泥膩子封閉。 7）梁柱接頭處的模板，采用18mm厚木膠合板配制成專用模板，與柱、梁模配套安裝，按柱壓梁底模，梁側模壓柱模的方法施工。8）現澆鋼筋混凝土梁、板，跨度等于或大于4m時，梁模板應按設計要求起拱全垮長的31000；板起拱高度宜為全垮長的1100031000。不準許起拱過小而造成梁、板底下垂。4.1.5 樓梯模板樓梯木模板先安裝平臺模板，再裝樓梯底模，然后安裝樓梯外幫側板

20、，最后安裝踏步模板。施工前，要預先計算出梯板與地面間夾角度數，加工有角度的次木肋，做好模板預拼裝工作。 4.1.6 預留洞口模板預留洞口模板必須幾何尺寸準確，連接緊固，每隔500mm一道橫撐并加設剪刀撐，利用洞邊加筋控制其位移，直徑或寬度500mm以上的預留洞模板下口設混凝土出氣孔，以保證混凝土澆注密實。門窗洞口模板厚度比墻厚小2mm,以利于保證墻體厚度尺寸。 4.2、模板拆除4.2.1模板拆除原則：模板拆除順序與安裝順序相反，先支后拆，后支先拆，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，先拆外墻模板后拆內墻模板。4.2.2各部位模板拆除必須填報模板拆除申請表，經項目總工簽字后方可拆模，拆模令見下表。

21、 拆 模 令 層 軸 編號：工程部位名稱混凝土強度等級澆筑日期拆模條件申請理由齡期 天的混凝土同條件試塊強度已達到設計強度的 %，申請拆模。申請人： 日期：審批意見審批人： 日期：當混凝土強度能保證構件不變形，其表面及棱角不因拆除模板而受損壞，并能滿足同條件拆模試塊試壓強度不低于1.2N/mm2時，方可拆除墻、柱、梁側模。4.2.3獨立柱模板拆除先拆掉柱斜支撐，卸掉柱箍，再把連接每片柱模板的連接螺栓拆掉，然后用撬棍輕輕撬動模板，使模板與混凝土脫離。柱模拆除后分片碼放平整，不得有懸空不吃力情況。4.2.4墻模板拆除先拆除穿墻螺栓等附件，再拆除斜撐，然后用撬棍撬動模板，使模板離開墻體，即可把模板吊

22、運走。如果模板與混凝土墻面吸附或粘結不能離開時，可用撬棍撬動模板下口，不得在墻上口撬模板。外墻拆除時，應先拆除外墻外側模板，再拆除內側模板。4.2.5樓板模板、梁模拆除梁板模板拆除時，同條件混凝土強度等級應達到以下要求： 現澆結構拆模時所需混凝土強度 表五 結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502，8758100梁8758100懸臂構件100注：本表引用規范號為GB50204-2002混凝土結構工程施工質量驗收規范應先拆梁側幫模，再拆除樓板模板，最后拆除梁底模。梁底模要保持三層卸荷量。拆樓板模板要待樓板混凝土強度達到拆模要求后方可轉動早拆頭手柄，降下次龍骨，拆除

23、樓板模板及木方。但梁底支撐架立桿水平桿均不得松動，待梁板同條件養護混凝土試塊強度達到拆模要求，并經項目總工同意后，方可拆除梁底模板和梁支撐。 4.2.6 拆模注意事項1)拆模時嚴禁模板直接從高處往下扔，以防模板變形和損壞，拆下的扣件及時集中收集管理，以備再次使用。2)模板拆除后，立即清理殘留混凝土、密封條等雜物，木模板上的釘子起干凈，模板上的孔眼修補好，邊角損壞的要進行整修和改制，刷上脫模劑后分類堆放。五、模板施工質量保證措施5.1、施工中模板重點要求：牢固、嚴密、準確、不變形；重點檢查：口、角、通線、垂直、施工縫、脫模劑；模板常見質量通病及預防措施 序號模板通病原因防治措施1強度、剛度和穩定

24、性不能保證模板無設計；整體性、密閉性、精確度及接槎平整度差按驗收標準對模板工程作同步驗評2軸線位移軸線定位錯誤支模板前仔細校核軸線位置、尺寸柱模根部和頂部無固定措施，發生偏差后不作認真校正造成積累誤差按驗收標準對模板工程作同步驗評支模剛度差，拉桿太稀，垂直立撐壓曲模板與腳手架拉結不對稱下混凝土，擠偏模板執行質檢員旁站制度，嚴格按施工規范執行3變形支撐及模板帶、楞太稀，斷面小，剛度差，支點位置不當，支撐不牢靠；上下支撐不在同一軸線上按驗收標準對模板工程作同步驗評墻模板無對拉螺栓或沒有擰緊或內缺頂撐承重模板垂直支撐體系剛度不足、拉桿太稀，垂直立撐壓曲不對稱下混凝土，擠偏模板執行質檢員旁站制度，嚴格

25、按施工規范執行4標高偏差每樓層無標高控制點對操作人員認真進行技術交底，按驗收標準對模板工程作同步驗評模板頂無標高標記，墻體模板頂未按浮漿厚度支高一些，以保證浮漿清除后墻體高度樓梯踏步支模未考慮不同裝修層厚度差5接縫不嚴、接頭不規則模板接頭尺寸不準；錯臺；不交圈按驗收標準對模板工程作同步驗評5.2、墻柱模板1）模板必須須按模板方案組拼，再用對拉螺栓拉緊，保證墻體厚度一致，防止脹模。2)模板在成型過程中，切割面要經過打磨，采用硬拼縫，用木螺釘擰進去。5.3、梁板模板1)梁模板上口臨時設木撐，保證梁上口尺寸。2）澆筑基礎梁、樓板混凝土時，在柱子四周預埋鋼筋頭，鋼筋頭埋入深度不小于80mm，外露不小于

26、100mm，作為柱模底部加固點，防止柱模底部移位。3）較長大梁側模分段安裝時，接口處應連接牢固，防止造成錯口高低不平。4）主次梁模板安裝時，同一根梁的側模應保證在同一直線上，防止模板產生傾斜。 5）土地面應夯實，支柱支在堅實地面上，并墊通長腳手板。5.4、其他注意事項1）嚴禁用水性脫模劑，應采用比例為1：1 煤油和機油的油性脫模劑。2）50100mm的木方在50mm寬的兩面刨光,保證尺寸一致。模板面板加工前,先鋸去破損的邊角,彈線加工,要保證柱截面尺寸,加工好的木模板，在它的截斷面及釘子孔處用酚醛樹脂封閉。3）樓板的支撐應垂直傳荷，上下層支柱應在同一豎向中心線上。4）樓梯間12天內水平拉結桿不

27、能拆。5）墻體模板與頂板模板接觸面要抄平、壓光。6）墻體不合模數的小拼條容易形成薄弱環節，造成錯臺，所以也應用對拉螺栓緊固。5.5、模板安裝主控項目1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢查方法：對照模板施工方案觀察。2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察。5.6、模板安裝一般項目預埋件和預留孔洞的允許偏差項 目允許偏差（mm）預埋鋼板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺寸+10

28、，0 注： 1、本表引用規范號為GB50204-2002混凝土結構工程施工質量驗收規范2、檢查中心線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。現澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目規范允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內部尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查注： 1、本表引用規范號為GB50204-2002混凝土結構工程施工質量驗收規范2、檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的

29、較大值。電梯井道四壁墻應保持垂直，井道凈尺寸誤差按鉛垂線所示尺寸，在-0+25mm以內，前墻按鉛垂線-0+13mm以內。其余尺寸誤差均須在25mm以內。5.7模板施工質量通病與防治為防止質量通病,模板設計中特制定如下措施:序號項目防治措施1墻體爛根模板下口粘貼綿條;頂板混凝土澆筑時,墻根要拉通線用長刮尺找平,10cm范圍內用鐵抹子壓光2墻體不平墻體混凝土強度達到要求方可拆模,清理模板表面及涂刷隔離劑必須認真,由專人驗收3垂直度偏差模板支撐時必須用線附吊靠,支模完畢校正后如遇到較大沖擊,就重新用線墜復核校正4墻體凹凸不平加強模板的維修、校正，不合格模板淘汰、不得使用，模板拆除過程中避免使用大錘硬

30、砸或硬撬5門、窗洞傾斜門窗洞口模板角部要方正，必須加斜撐，支撐牢固；安放門窗洞口模板時注意保證其垂直度；混凝土澆筑時必須兩側均勻下料6頂板底面混凝土觀感差頂板模板要經常檢查，發現有飛邊要據掉；周轉次數較多的模板要及時更換六、安全施工措施6.1、一般規定1）支、拆模板作業高度在2米以上（含2米）時，必須搭設腳手架。2）手動工具應放入工具袋內，扳手應用小繩系在身上。3）上下建筑物應走馬道或安全梯，嚴禁搭乘吊具、攀登腳手架上下。4）安全梯不得缺檔，不得墊高。安全梯上端應綁牢，下端應有防滑措施。嚴禁兩名以上人員在同一梯上作業。5）支搭和拆除大模板必須設專人指揮，模板工、信號工、塔吊駕駛員應協調配合，做

31、到穩起、穩落、穩就位。6）拆木模板、起模板釘子、碼垛作業時，不得穿膠底鞋。7）木工場和木質材料堆放場地嚴禁煙火，并按消防部門的要求配備消防器材。8）運輸木料、模板時，必須綁扎牢固，保持平衡，碼垛高度不應超過1.5m。9）拼裝、存放模板的場地必須平整堅實，不得積水。存放時，底部應墊方木，堆放應穩定，立放應支撐牢固。10）使用斧子砍料必須穩、準，不得用力過猛，對面2m內不得有人。11）使用木工機械如果出現電路故障必須由專業電工排除，作業前試機，各部件運轉正常后方可作業。機械運轉過程中出現故障時，必須立即停機、切斷電源。6.2、模板安裝1）模板應根據使用部位加以編號，分型號安排臨時堆放場地，根據工藝

32、要求依順序進行模板安裝就位。2）模板安裝前要檢查吊裝用繩索、卡具及模板上的吊環是否完整有效。嚴禁大幅度擺動。3）模板拼接安裝時，用銷卡連接牢固，在樓層上放置大模板時，成片模板必須支撐牢固，采取可靠的防傾倒措施，防止碰撞造成墜落，遇有大風天氣，應將大模板與建筑物固定。4）模板組裝完后，應轉運至專用堆放場地放置。5）墻體模板上必須有操作平臺、上人梯道、護身欄桿等附屬設施，如有損壞，應及時修補。6）安裝外側模板時，必須確保平臺板的安裝牢固，及時綁好兜網和安全網。模板安裝后，應立即擰緊穿墻螺栓，操作人員必須系好安全帶。7）大風天氣應停止吊裝作業。8）墻體2根483.5mm鋼管橫肋安裝時，要拿住放穩，兩

33、人協調配合，防止掉下砸人。9）柱模板現場安裝，利用塔吊進行模板安裝拆除時在木肋上安裝吊環，吊環應穿過木方形成封閉口。6.3、模板拆除、堆放1）拆除模板時，操作人員和指揮必須站在安全可靠的地方，防止意外傷人。嚴禁人員隨大模板起吊。2）拆除墻體模板時，先掛好吊鉤，繃緊吊索，再行拆除穿墻螺栓和連接件，在確無遺漏、模板與墻體完全脫離后，方準起吊。吊鉤垂直模板，不得斜吊，以防碰撞相鄰模板和墻體，摘鉤時手不離鉤，待吊鉤超過頭部方可松手，待超過障礙物后才能行車或轉臂。 3）模板的堆放要搭設插放架，并進行面對面堆放, 中間留出60cm寬的人行道，以便清理和涂刷脫模劑。 4）在電梯間進行模板施工時，必須逐層搭好

34、安全防護平臺，拆除平臺時，先掛好吊鉤，操作人員退到安全地帶后，方可起吊。七、模板體系驗算7.1、墻模板計算墻模板的計算參照建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）組成：直接支撐模板的為次龍骨，即內龍骨；用以支撐內層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側模板拉結，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點。根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；混凝土自

35、重（c）為25KN/m3，坍落度為140mm，采用商品混凝土，采用混凝土輸送泵進行泵送，澆筑速度為4m/h，新澆筑混凝土的初凝時間t0=4h。采用內部振搗器振搗。受彎木構件的允許撓度w=L/250，采用的12普通對拉螺桿容許拉力F=12.9 KN，木模板和木枋的抗彎強度設計值fm=13 KN/mm2，抗剪強度設計值fv=1.7KN/mm2，木模板和木枋的彈性模量E=9000N/mm2。查表得3號鋼483.0鋼管（現場采用3.5厚,曲線段采用14鋼筋代替鋼管）設計強度和彈性模量如下：f=205 N/mm2（抗拉、抗壓和抗彎）；fv=120 N/mm2（抗剪）；E=2.06105 N/mm2（鋼材

36、彈性模量）。1、墻體荷載設計值計算新澆筑混凝土對模板側面壓力標準值因混凝土振搗采用的是內部振搗器，由此采用以下兩式計算，并取其較小值：F=0.22ct012V1/2 F=cH 式中 F 新澆混凝土對模板的最大側壓力 （kN/m2）c混凝土的重力密度 （kN/m3）t0 新澆筑混凝土的初凝時間 （h）V 混凝土的澆筑速度 （m/h）H 混凝土側壓力計算位置處至新澆筑混凝土頂面的總高度 取3.3（m）1外加劑影響修正系數，按不摻外加劑考慮，則1=1；2混凝土坍落度影響修正系數，按2=1.15取值；根據a式得：F=0.22ct012V1/2 a =0.2225411.1541/2 =50.6 (kN

37、/m2)根據b式得:F =cH b=253.3=82.5(kN/m2)兩者中取其較小值：F=50.6 (kN/m2)新澆筑混凝土對模板側面壓力設計值新澆筑混凝土對模板側壓力設計值計算公式為：查表得相應的荷載分項系數為：1.2， 相應的荷載折減系數（調整）系數為：0.9，則有：F = F相應的分項系數相應的折減系數= 50.61.20.9= 54.65 (kN/m2)傾倒混凝土時對垂直面模板產生的水平荷載設計值查建筑施工手冊得傾倒混凝土對垂直面模板產生的水平荷載標準值為：2 （kN/m2） 查表得相應的荷載分項系數為：1.4，相應的荷載折減系數（調整）系數為：0.9，則有：傾倒混凝土時對垂直面模

38、板產生的水平荷載設計值為：21.40.9=2.52 （kN/m2 ）荷載組合值根據建筑施工手冊荷載組合：計算承載力荷載組合值：F組=54.65+2.52=57.17（kN/m2 ）驗算剛度荷載組合值：F=54.65（kN/m2 ）2、墻體承載能力和剛度驗算模板驗算本工程選擇的模板尺寸為：915183018mm，根據建筑施工手冊計算模板的截面慣性矩和截面抵抗矩：截面慣性矩為：Ix =(bh3)/12=(500183)/12=24.3104 (mm4)截面抵抗矩為：Wn =（bh2）/6=(500182)/6=2.7104 (mm3)1) 計算簡圖：將承載力計算和驗算剛度荷載組合值轉化為線性均布荷

39、載值：q1 = F組500/1000 = 57.170.5= 28.59 (N/mm) (用于計算承載力)q2 = F500/1000= 54.650.5= 27.33 (N/mm) (用于驗算抗彎剛度)計算簡圖如下：模板抗彎承載能力驗算查建筑施工手冊結構靜力計算表得：Km=-0.10則Mmax = Kmq1L2 = -0.1028.593002= -25.73104 (Nmm)根據m = Mmax / Wn= (25.73104 )/( 2.7104 )=9.53 (N/mm2) fm=13 (N/mm2)所以模板的抗彎承載能力滿足要求。2) 模板抗彎撓度驗算查建筑施工手冊結構靜力計算表得：

40、Kw=0.677則w = (0.677q2L4)/（100EIX）= (0.67727.333004)/(100900024.3104)= 0.761(mm)即: w = 0.761(mm) w =300/250 = 1.2mm；所以模板的抗彎撓度滿足要求。3、內方楞驗算本工程選擇的方楞尺寸為：50100mm，則根據建筑施工手冊計算方楞的截面慣性矩和截面抵抗矩：截面慣性矩為：Ix =(bh3)/12=(501003)/12=333.3104 (mm4)截面抵抗矩為：Wn =（bh2）/6=(501002)/6=8.3104 (mm3)1) 計算簡圖將承載力計算和驗算剛度荷載組合值轉化為線均布荷

41、載值：q1 = F組300/1000 = 28.590.3= 8.58(N/mm) (用于計算承載力)q2 = F300/1000= 24.30.3=7.29 (N/mm) (用于驗算抗彎剛度)計算簡圖如下：2) 內方楞抗彎承載力驗算根據建筑施工手冊，當a/L0.4時，則可按近似三跨連續梁計算；因165/500=0.330.4，則伸臂端彎距比基本跨度彎距小，查結構靜力計算表得：Km=-0.10Mmax = Km q1L2= -0.108.585002= -21.45104 (Nmm)根據m = Mmax / Wn= (21.45104 )/(8.3104 )=2.58 (N/mm2) fm=1

42、3 (N/mm2)所以內方楞的抗彎承載能力滿足要求。3) 內方楞抗彎撓度驗算根據建筑施工手冊，當a/L0.4時，則可按近似三跨連續梁計算；因165/500=0.330.4，則伸臂端比基本跨撓度小，查結構靜力計算表得：Kw=0.677w = (0.677q2L4)/（100EIX）= (0.6777.295004)/(1009000333.3104)= 0.218 (mm)即: w = 1.028(mm) w = 500/250 = 2mm；所以內方楞的抗彎撓度滿足要求。對拉螺桿驗算墻采用的對拉螺桿所承受的拉力為：F = F組對拉螺桿豎向間距對拉螺桿水平向間距 = 28.590.50.5 = 7

43、.15 (kN)F = 7.15(kN) F= 12.9(kN)所以：墻模板選有12對拉螺桿可以滿足要求。 墻模板設計簡圖7.2、柱模板計算書柱模板的計算依據建筑施工手冊第四版、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、混凝土結構設計規范GB50010-2002、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。柱截面寬度B(mm):800.00；柱截面

44、高度H(mm):800.00；柱模板的總計算高度:H = 4.50m；根據規范，當采用溜槽、串筒或導管時，傾倒混凝土產生的荷載標準值為2.00kN/m2；1、參數信息（1）.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:3；對拉螺栓直徑(mm):M12；（2）.柱箍信息柱箍材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管計算選用 483.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍的間距(mm):500；柱箍肢數:2；（3）.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm)

45、:100.00；豎楞肢數:2；（4）.面板參數面板類型:木模板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；（5）.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；2、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:

46、 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取4.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取4.000m/h； H - 模板計算高度，取4.500m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 42.240 kN/m2、108.000 kN/m2，取較小值42.240 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=42.240kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2

47、.000 kN/m2。3、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 375 mm，且豎楞數為 3，面板為2 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁進行計算。面板計算簡圖（1）.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(N.mm)； l-

48、計算跨度(豎楞間距): l =375.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.242.240.500.90=22.810kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =22.810+1.260=24.070 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125 24.070375375= 3.38105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩

49、: b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 3.38105 / 2.70104 = 12.536N/mm2；面板的最大應力計算值 =12.536N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13.000N/mm2，滿足要求！（2）.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =375.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝

50、土側壓力設計值q1: 1.242.240.500.90=22.810kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =22.810+1.260=24.070 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62524.070375.0 = 5641.313N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 5641.313N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； f

51、v-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =35641.313/(250018.0)=0.940N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.940N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.500N/mm2，滿足要求！（3）.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續梁計算，撓度計算公式如下: 其中， -面板最大撓度(mm)； q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 42.240.5021.12 kN/m； l-計算跨度(豎楞間距): l =375.0mm ； E

52、-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容許撓度: = 375.0 / 250 = 1.500 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52121.12375.04/(1009500.02.43105) = 0.943 mm；面板的最大撓度計算值 =0.943mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.500mm,滿足要求！4、豎楞方木的計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為4.5m,柱箍間距為500mm，豎楞為大于

53、3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 豎楞方木計算簡圖（1）.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(N.mm)；l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm；q-作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.242.240.380.90=17.107kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.380.90=0.945kN/

54、m；q = (17.107+0.945)/2=9.026 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.19.026500.0500.0= 2.26105N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(N.mm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 2.26105/8.33104 = 2.708N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =2.708N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13.000N/mm2，滿足要求！（2）.抗剪驗算最大剪力按均

55、布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.242.240.380.90=17.107kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.380.90=0.945kN/m； q = (17.107+0.945)/2=9.026 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.69.026500.0 = 2707.830N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 2707.83

56、0N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =32707.830/(250.0100.0)=0.812N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.812N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.50N/mm2，滿足要求！（3）.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下: 其中， -豎楞最大撓度(mm)； q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q

57、 =42.240.38 = 15.84 kN/m； l-計算跨度(柱箍間距): l =500.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17106；豎楞最大容許撓度: = 500/250 = 2.000mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67715.84500.04/(1009500.04.17106) = 0.169 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.169mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2.000mm ，滿足要求！5、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.0；截面慣性矩I和截面抵抗

58、矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 10.78 cm4；柱箍為2 跨，按集中荷載二跨連續梁計算（附計算簡圖）： B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P = (1.2 42.240.90 + 1.4 2.000.90)0.375 0.50/2 = 4.51 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 6.436 kN；B方向柱箍彎矩圖(kN.m) 最大彎矩: M = 0.201 kN.m； B方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形: V = 0.130 mm；（1）. 柱箍抗彎強度驗算柱箍

59、截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.20 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 42.59 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205.000 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =42.59N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求!（2）. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.130 mm；柱箍最大容許撓度: = 400.0 / 250 = 1.600 mm；柱箍的最大撓度 =0.130mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.600mm，滿足要求!6、

60、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76.00 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.436 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=6.436kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!7、H方向柱箍的計算本工程中，柱

61、箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本工程中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管483.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 107.80cm4；柱箍為2 跨，按二跨連續梁計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的； P = (1.242.240.90+1.42.000.90)0.375 0.50/2 = 4.51 kN； H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 6.436 kN； H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩: M = 0.201 kN.

62、m； H方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形: V = 0.130 mm；（1）.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 0.20 kN.m； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 42.585 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205.000 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =42.585N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求!（2）. 柱箍撓度驗算經過計算得到: V = 0.130 mm；柱箍最大容許撓度: V = 400.000 / 2

63、50 = 1.600 mm；柱箍的最大撓度 V =0.130mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=1.600mm，滿足要求!8、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下: 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76.00 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.436 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=6.

64、436kN 小于 N=12.920kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!7.3、梁模板計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范編制。因本工程普通梁支架高度約為3米，根據按規范進行計算，還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容，梁段:L1 1、參數信息（1）.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):0.20；立桿縱

65、距（沿梁跨度方向間距）La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；腳手架步距(m):1.80；梁支撐架搭設高度H(m)：3；梁兩側立柱間距(m):0.50；承重架支設:木方支撐平行梁截面B；立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為483.50；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；（2）.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):16.8；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準

66、值(kN/m2):2.0（3）.材料參數鋼材彈性模量E(N/mm2)：210000.0；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205.0；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；面板抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；（4）.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；（5）.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞間距(mm)：300；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數：2；

67、主楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；2、梁模板荷載標準值計算（1）.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取4.000h； T - 混凝土的入模溫度，取25.000； V - 混凝土的澆筑速度，取3.000m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正

68、系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.482 kN/m2、16.800 kN/m2，取較小值16.800 kN/m2作為本工程計算荷載。3、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖（1）.抗彎驗算 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50.001.81.8/6=2

69、7.00cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.5016.800.90=9.07kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.072+1.260 = 10.332 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm；面板的最大彎距 M= 0.110.33300.002 = 9.30104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.30104 / 2.70104=3.444

70、N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13.000N/mm2；面板的受彎應力計算值 =3.444N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！（2）.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 16.800.50 = 8.40N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 300.00mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6778.40300.004/(1009500.002.43105)

71、 = 0.200 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值 =0.200mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.200mm，滿足要求！4、梁側模板內外楞的計算（1）.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 內楞計算簡圖1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內

72、楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.216.8000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.20kN/m；內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm；內楞的最大彎距: M=0.16.20500.002= 1.55105N.mm；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.55105/8.33104 = 1.860 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f = 17.000N/mm2；內楞最大受彎應力計算值

73、 = 1.860 N/mm2 內楞的抗彎強度設計值 小于 f=17.000N/mm2，滿足要求！2）.內楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =16.800.30/1= 5.04 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500.00mm； I-面板的截面慣性矩：E = 4.17106N/mm2；內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.04500.004/(10010000.004.17106) = 0.051 mm；內楞的最大容許撓度值: = 2.000mm；內楞的最大撓度計算值 =0.051mm 小

74、于 內楞的最大容許撓度值 =2.000mm，滿足要求！（2）.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面類型為圓鋼管計算取483.0；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 10.78cm4； 外楞計算簡圖1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。最大彎矩M按下式計算： 其中，作用在外楞的荷載: P = (1.216.800.90+1.4

75、2.000.90)0.500.60/2=3.10kN；外楞計算跨度(對拉螺栓豎向間距): l = 600mm；外楞的最大彎距：M = 0.1753099.600600.000 = 3.25105N.mm經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 3.25105/4.49103 = 72.485 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205.000N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =72.485N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！2）.外楞的撓度驗算 其中 E - 外楞的彈性模量，其值為 210000.00N/mm2；p-作用在模板上的側壓力線荷載標

76、準值： p =16.800.500.60/1= 2.52 KN；l-計算跨度(拉螺栓間距)：l = 600.00mm；I-面板的截面慣性矩：I = 1.08105mm4；外楞的最大撓度計算值: = 1.1462.52103600.003/(100210000.001.08105) = 0.276mm；外楞的最大容許撓度值: = 1.500mm；外楞的最大撓度計算值 =0.276mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.500mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.0

77、00 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =16.8000.5000.6002 =10.080 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=10.080kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN，滿足要求！6、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土

78、自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W =500.0018.0018.00/6 = 2.70104mm3； I=500.0018.0018.0018.00/12 = 2.43105mm4； （1）.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q

79、1: 1.2（24.00+1.50）0.500.700.90=9.64kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.500.90=0.19kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.500.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=9.64+0.19+1.26=11.09kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1011.0880.3002； =0.100106/2.70104=3.696N/mm2；梁底模面板計算應力 =3.696 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13.000N/mm2，滿足要求！（2）.撓度驗算根據建筑

80、施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.700+0.35）0.50= 9.10N/mm； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =300.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.100300.04/(1009500.02.43105)=0.216mm；面板的最大撓度計算值: =0.216mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 300.0 / 250

81、= 1.200mm，滿足要求！7、梁底支撐鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。（1）.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.000+1.500)0.5000.7000.300=2.677 kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2 = 0.3500.300(20.700+0.500) =0.199 kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.300=0.675 kN；（2）.木方楞的傳遞均布荷載驗算： P = (1.

82、2(2.6770.199)+1.40.675)/0.500=8.795 kN/m；3.支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算均布荷載，q=8.795 kN/m； 計算簡圖如下 支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qc經過簡支梁的計算得到:鋼管最大彎矩 Mmax=0.1258.7950.5000.500(2-0.500/0.500)=0.275 kN.m；鋼管最大應力 =274837.500/5080.000=54.102 N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2；水平鋼管的最大應力計算值 54.102 N/mm2

83、小于 水平鋼管的抗壓強度設計值 205.0 N/mm2，滿足要求！鋼管支座反力 RA = RB=0.58.7950.500=2.199 kN；8、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。9、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計

84、算結果得到 R=2.20 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 10、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =2.199 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1164.500=0.627 kN； N =2.199+0.627=2.826 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；

85、 - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm2； lo - 計算長度 (m)，取橫桿的步距1.8米； 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.163；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.000 按照表2取值1.002 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1631.002(1.800+0.1002) = 2.331 m； Lo/i = 2330.652 / 15.800 = 148.000 ；由長細

86、比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.316 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=2825.640/(0.316489.000) = 18.286 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 18.286 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205.00 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全11、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容（1）.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿

87、；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。（2）.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以為宜，不宜超過1.5m。（3）.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數

88、的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。（4）.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。（5）.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時

89、應用頂托方式。（6）.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。（7）.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。