1、龍潭至馬武一級公路工程（K33+000-K35+600)第二標段萬壽大橋下部結構蓋梁專項施工方案 編 制： 審 批： 編制單位：編制時間：二0一六年八月二十日 一、工程概況萬壽大橋位于龍潭鎮萬壽村，起點樁號K34+542，終點樁號K34+670，橋梁錢長為128m，該橋平面位于直線上，縱坡為3.2%的上坡，橋面寬為20m，斜交30o角。橋墩采用鉆孔灌注樁，樁徑2.0m，0號橋臺采用實體臺，4號橋臺采用重力式U臺，明挖基礎；橋墩為三柱式圓形墩，墩柱尺寸為1.8m，蓋梁長為21.93米，高1.8米，寬2.2米，全橋蓋梁共有3個，蓋梁鋼筋由20片骨架組成。二、編制依據 2.1龍潭于馬武一級公路（K3

2、3+000-K35+600)施工圖設計 2.2公路工程技術標準(JTG B01-2003) 2.3公路橋涵施工技術規范（JTG/T F50-2011） 2.4城市橋梁工程施工與質量驗收規范(CJJ22008) 2.5混凝土結構設計規范（GB 50010-2010） 2.6建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 130-2011）2.7建筑施工模板安全技術規范（JGJ 162-2008）2.8鋼管腳手架扣件GB15831-20062.9其他相關的標準、規范三、施工準備3.1技術準備：本專項方案的編制，根據施工需要，提前做好施工前的技術交底和安全技術交底。3.2現場準備：施工便道的修筑，施工

3、所需水電的接入，尤其是地基的處理應符合規范要求，提前為蓋梁滿堂支架施工創造條件。3.3測量準備：由專業測量人員復核墩身頂部標高，并報監理復核認可后，才能為下道工序施工。3.4材料準備：提前購買或租賃竹膠模板、木方、鋼管腳手架等材料，以及提前做好鋼管腳手架的檢測。蓋梁支撐體系所使用的鋼筋、鋼材必須有出廠合格證。焊接用焊條應有出廠合格證，強度應與母材匹配。四、施工組織 4.1人員組織 表1人員組織一覽表 工 種人 數工 種人 數技術負責人1名鋼筋工5-6名質 檢 員1名電 工1名安全員1名焊 工2名施工員1名模板工5-6名小工10名4.2施工設備配置根據工程量及工期要求，擬配置設備如下（見表2）。

4、并對擬進場的設備質保證書，報送監理。（表2）主要設備配置一覽表序號名 稱規 格數 量1振動棒2臺2電 焊 機BX6-3502臺3氣焊工具1套4發電機100GF1641臺5鋼筋彎曲機GW401臺6鋼筋切斷機GJ-40J1臺7塔吊QTZ40臺4.3材料用量及采購計劃對工程所需鋼筋按工程進度和現場條件分批進料，并提前做好材料送檢工作。砼擬采用商品砼，待現場模板和鋼筋驗收合格后，及時與商品砼公司聯系并供應。 五、蓋梁滿堂支架施工方法萬壽大橋1號墩柱高6.2m、2號墩柱高14.2m、3號墩柱高14.9m，根據墩柱高度擬采用滿堂式支架。滿堂式支架結構受力計算詳見“滿堂支架計算書”。滿堂支架現澆蓋梁采用支架

5、作為支撐系統，在支架上安裝縱、橫龍骨（方木），鋪設底模、綁扎鋼筋，然后安裝側模、澆筑蓋梁砼。在支架搭設、混凝土澆筑全過程中，重點應加強高空作業、坍塌、機械傷害安全技術措施。5.1施工工藝地基進行處理測量放樣監理驗收合格不合格支架搭設縱橫龍骨鋪設鋪設底模鋼筋加工安裝安裝側模板對不合格項進行整改監理檢查驗收不合格澆筑砼合格灑水覆蓋養生（不少于7天）拆除側模砼強度達到100%時拆除底模蓋梁成品檢查、驗收下道工序圖4 蓋梁施工工藝流程圖5.2具體的施工方法滿堂支架地基處理按照橋梁設計圖紙需回填土至地系梁高程，分層碾壓，嚴格控制每層碾壓厚度。如果發現彈簧土須及時清除，并用裝載機或挖機將表層松土推平并壓實

6、。原有地基整平后用蛙式夯土機進行夯壓實，再鋪設20cm厚墊層砼。在砼層上按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪設木枋。材料選用和質量要求鋼管規格為483.0mm，且有產品合格證。鋼管的端部切口應平整，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴重繡蝕的鋼管。 扣件應按現行國家標準鋼管支架扣件（GB15831）的規定選用，且與鋼管管徑相配套的可鍛鑄鐵扣件，嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格 證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證，當對扣件質量有懷疑時，應按現行國家標準鋼管支架扣件（GB15831）的規定抽樣檢測。舊扣件使用前 應進行質量檢查，有裂縫、變形、銹蝕的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。支

7、架安裝 本支架采用滿堂支架， 其結構形式如下：縱向立桿布置間距為50cm；橫向立桿在蓋梁底板所對應的位置間距為50cm，在高度方向橫桿步距120cm，使所有立桿聯成整體（可詳見滿堂支架平面布置圖）。在地基處理好后，按照施工圖 紙進行放線，縱橋向鋪設好支墊木枋，便可進行支架搭設。支架搭設好后，用可調頂托來調整支架高度或拆除模板用。 支架安裝好后，對于蓋板底部，在可調頂托上縱向鋪設22501010cm的木枋（底板兩端各懸出30cm）。然后在其上鋪設橫向4001010cm的木枋（10cm面豎放，豎放的目的增加剛度），按間距25cm鋪設。對于翼墻部份，根據翼墻底板坡面將木枋加工成楔型。支架底模鋪設后，

8、測放底模中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位。底模標高=設計梁底+支架的變形（前期施工誤差的調整量），來控制底模立模。可調頂托的調整高度符合相關標準規范要求，不大于20cm。非彈性變形處理填土后，根據計算，蓋梁底部距離砼基礎大于14.9米，地基經過夯實，且采且的砼基礎，大部分已消除地基非彈性變形，同時還需考慮支架非彈性變形的影響。經查有關資料，故安裝模板前，可按要對支架進行壓預（水箱或砂箱預壓）。支架預壓的目的：、檢查支架的安全性，確保施工安全。、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于橋面線形控制。模板的安裝與拆除模板應始終保持表面平整光滑、尺寸準確、不漏漿，且具有足夠的剛度和強度。模

9、板每次拆模以后要根據情況進行整修，模板的混凝土接觸面要用刨光機刨光，以備下次使用時涂刷脫模劑。外露面混凝土模板的脫模劑應采用同一品種，不得使用易粘在混凝土表面上的或使混凝土變色的油料。模板與鋼筋的安裝應配合進行，先安裝底模綁扎鋼筋，再安裝側模和端模。模板安裝完畢后，應保持位置正確。澆筑時，發現模板有超出允許偏差變形時，應及時糾正。固定于模板或鋼筋上的預埋件和預留洞必須安裝牢固，位置準確。模板安裝完畢后，應對其平面位置、頂部標高、節點連接及縱橫向穩定性進行檢查，各專業會簽以后方能澆筑混凝土。澆筑混凝土后，當其強度達到2.5MPa后，方可拆除側模。當蓋梁混凝土達到設計強度100%時，方可拆除蓋梁底

10、模和支撐設備。鋼筋制作、安裝蓋梁單片鋼筋骨架在鋼筋加工場地下料并加工，其它箍筋在車間下料，運至待施工墩位處后，塔吊重直運輸至底模上，焊接、綁扎成型。混凝土澆筑所需混凝土采購商品混凝土，用砼攪拌運輸車運至現場灌注。蓋梁混凝土由混凝土攪拌車運輸到位，采用混凝土泵車泵送砼，插入式震動棒振搗。澆注方法為從中間向兩端分層澆注，分層厚度不大于50cm。澆注完畢按照原定的標高收平磨光。砼的養護澆筑完砼24小時后，及時用土工布進行覆蓋，灑水養生，養生時間不少于7天。5.2.9成品蓋梁檢查驗收現澆混凝土蓋梁不得出現超過設計規定的受力裂縫，表面應無孔洞、露筋、蜂窩、麻面。蓋梁允許偏差詳見公路工程質量檢驗評定標準J

11、TG-2008六、施工進度計劃 6.1根據本項目橋梁設計圖紙要求，3個蓋梁，待立墩柱施工完成后，強度達到規范要求，及時組織蓋梁施工。6.2提前做好蓋梁鋼筋、模板加工，確保橋梁處的工作面不閑置，保持連續施工狀態。6.3提前做好所有腳手架、扣件及可調托底以及所用鋼筋檢測。6.4提前做好施工所用設備的進場工作，以及商用C30砼的聯系工作。6.5 每個蓋梁支架搭設5天，底板鋪設1天，鋼筋綁扎4天，側模加固2天，砼澆筑1天；共需13天。七、安全生產保證措施（1）建立健全各項安全制度和安全生產管理機構，編寫安全預案。成立以項目經理為組長的安全生產領導小組，全面負責并領導本項目的安全生產工作。（2）實行逐級

12、安全技術交底制，由經理部組織有關人員對工程項目或專項進行書面詳細安全技術交底，凡參加安全技術交底的人員要履行簽字手續，并保存資料。項目經理部專職安全員要對安全技術措施的執行情況進行監督檢查，并作好記錄。（3）設置安全標識，在本工程現場周圍配備、架立安全標識牌。（4）各種機械操作人員和車輛駕駛員，必須持有操作合格證，不準操作人操作與操作證不相符的機械；不準無操作證的人員操作機械，對機械操作人員要建立檔案，專人管理。（5）定時與當地氣象、水文站聯系，當六級以上大風時，應停止工作。（6）對危險區域進行安全防護，安全員巡視防護。八、質量保證措施及檢驗（1）建立質量保證體系，成立以項目經理為組長，技術負

13、責人為副組長，由技術、質量檢查、試驗、機械物資、財務、施工作業隊長及施工隊技術員隊技術主管參加的全面質量管理領導小組，積極組織開展全面質量管理活動，優化施工工藝，提高工程質量，提高工作效率，實現創優目標。（2）施工前，組織技術人員認真會審設計文件和圖紙，切實了解和掌握工程的要求和施工的技術標準，理解業主的需要和要求，如有不清楚或不明確之處，及時向業主或設計單位提出書面報告。（3）編寫實施性施工組織設計，優化施工方案，編制施工計劃，確定適用的實施設備并落實配備。施工過程中著重控制手段、檢驗設備、輔助裝置、資源(包括人力)以達到規定的質量要求，并根據施工的技術要求，分部分項地制定詳盡的施工方案，編

14、寫施工工藝，以保證該工程的質量達到要求。（4）做好各部位、工序的技術交底工作，嚴格按照公司質量體系規定的內容做好技術交底，按照四級技術交底的要求，使各級施工人員清楚地掌握對將要進行施工的部位、工序的施工、施工工藝、技術規范要求，對特殊和重點部位要真正做到心中有數，確保施工操作的準確性和規范性。（5）加強施工過程控制，每道工序施工前質檢員、技術員和現場施工員共同上道工序是否合格，上道工序合格后方可進行下道工序，對上道工序不合格的予以整改合格后才可以進行下道工序。對重點工序如：測量定位、模板的檢驗、鋼筋骨架制作與安裝、立模、混凝土的灌注等工序要求技術人員現場值班，發現問題及時處理。（6）加強鋼筋、

15、水泥、碎石、砂子等原材料的進場檢驗，做到不合格的材料不得進場。對混混凝土攪拌、灌注，要求試驗員現場值班，不合格的混凝土不得灌注下部結構，保證下部結構混凝土的質量。（7）合理安排施工計劃，優化施工組織方案，合理組織人力、物力進行現場施工，建立獎懲制度，保證下部結構工期按時完成。九、文明環保保證措施（1）現場布局合理，環境整潔，物流有序，標識醒目；達到“一通、二無、三整齊、四清潔、五不漏”的標準。（2）施工現場懸掛“四牌三標”，懸掛時要齊全、美觀、整齊，各種標牌按照規定的材料、式樣、顏色、內容等標準格式統一加工制作。（3）現場施工作業人員在工作期間統一著裝，佩戴安全帽。施工負責人、質量、安全檢查人

16、員佩戴紅色袖標。各級負責人及施工人員一律掛統一制作的胸卡上崗。（4）嚴格控制臨時用地的數量，施工便道、料場根據工程進度合理安排，盡可能的設置在用地范圍內。（5）施工中采取有效措施防止污染農田，且待項目完工之后對臨時用地予以恢復。（6）材料存放事先進行場地硬化，包括料場進口500米范圍，并做好臨時排水；（7）嚴格遵守環境保護政策，為使環境得到保護，隨時準備按受監理工程師、業主的環保人員及政府有關環保機構工作人員的檢查，認真按照監理工程師指令辦事。（8）施工場地應經常灑水，保持工地清潔，控制揚塵，杜絕漏灑材料。（9）對施工及生活中產生的污水、廢水和垃圾等集中處理，不污染環境。十、應急預案10.1應

17、急救援組織管理機構組 長：劉雙果保衛疏導組后勤保障組譚培勇黃明強方紅事故搶救組事故處理組副組長：楊波李楊龔川10.2應急救援小組成員組成組長：劉雙果 手機：副組長：楊波 手機：組員：事故搶救組：黃明強 事故處理組：方紅 保衛疏導組：譚培勇 后勤保障組：李楊 、龔川 值班電話：023-7211880710.3應急反應組織系統各部門的職能及職責應急領導小組：應急組織機構在應急總指揮的領導下，由各項目經理為組長的項目部人員分別兼職構成。 現場搶救組：項目部安全負責人為組長，項目部全體人員為組員：后勤服務組：項目部后勤負責人為組長，全體后勤人員為后勤服務組成員；保安疏導組：項目部保安負責人為組長，全體

18、保安員及志愿者為組員。應急系統的分工及人數應根據事故現場需要靈活調配。應急領導小組職責：施工發生安全事故時，負責指揮工地搶救工作，向各搶救小組下達搶救指令任務，協調各組之間的搶救工作，隨時掌握各組最新動態并做出最新決策，第一時間向現場監理和業主代表及企業救援指揮部、當地政府安監部門、公安部門求援或報告災情。平時應急領導小組成員輪流值班，值班者必須住在工地現場，手機24小時開通，發生緊急事故時，在項目部應急組長抵達工地前，值班者即為臨時救援組長。事故現場領導小組組長的職責:所有施工現場操作和協調，包括與指揮中心的協調；現場事故評估；保證現場人員和公眾應急反應行動的執行；控制緊急情況；做好與消防、

19、醫療、交通管制、搶險救災等各公共救援部門的聯系； 現場搶救組職責：采取緊急措施，盡一切可能搶救傷員及被困人員，防止事故進一步擴大。搶救可以轉移的場區內物資；轉移可能引起新危險源的物資到安全地帶。啟動場區內的消防滅火裝置和器材進行初期的消防滅火自救工作；協助消防部門進行消防滅火的輔助工作。后勤服務組職責：負責交通車輛的調配，緊急救援物資的征集及人員的餐飲供應。迅速調配搶險物資器材至事故發生點；提供和檢查搶險人員的裝備和安全防護；及時提供后續的搶險物資；迅速組織后勤必須供給的物品，并及時輸送后勤物品到搶險人員手中。保安疏導組職責：負責工地的安全保衛，支援其他搶救組的工作，保護現場。疏散場區內外人員

20、撤出危險地帶。對場區內外進行有效的隔離工作和維護現場應急救援通。對搶救出的傷員，視情況采取急救處置措施，盡快送醫院搶救。引導現場作業人員從安全通道疏散；對受傷人員進行營救至安全地帶。10.4、應急救援器材、物資的準備、維護、保養根據項目施工生產的性質、特點以及應急救援工作的實際需要有針對、有選擇地配備應急救援器材、設備，并對應急救援器材、設備進行經常性維護、保養，不得挪作他用。啟動應急救援預案后，項目的機械設備、運輸車輛統一納入應急救援工作之中。項目上應配備下列救援設備、器材：醫療器材：擔架、氧氣袋、繃帶、無菌敷料、塑料袋、小藥箱； 搶救機具：小型發電機、汽油泵、繩索及一般工地常備大型機械、設

21、備和工具即基本滿足使用； 照明器材：手電筒、應急燈36V以下安全線路、燈具； 通訊器材：電話、手機、對講機、報警器； 交通工具：渝GDB938 電話： 工地常備一輛值班面包車，該車輪值班時不應跑長途； 滅火器材：滅火器日常按要求就位，緊急情況下集中使用。 防毒面具：防毒氣面具日常按要求就位，緊急情況下集中使用。10.5、通訊聯絡公司必須將110、119、120、項目部應急領導小組成員的手機號碼、企業應急領導組織成員手機號碼、當地安全監督部門電話號碼，明示于工地顯要位置。工地搶險指揮及保安員應熟知這些號碼：火災報警： 119醫療救護： 120治安交通： 110現場值班電話： 應急領導小組電話：組

22、長：劉雙果 手機：副組長：楊波 手機：10.6應急措施根據本項目蓋梁施工的特點，主要存在的危險點為高空作業和觸電事故。所以我項目部針對高空墜落和現場觸電事故危險源制定了針對性的應急措施。高空墜落應急措施首先對傷員的傷情進行判斷，主要是檢查傷員的心跳、呼吸和瞳孔三大特征，并觀察其神志。正常人每分鐘心跳60-80次，而嚴重創傷大出血的傷員心跳大多增快，垂危傷員呼吸變快、彎淺或不規律，傷勢嚴重的傷員，神志模糊或出現昏迷，對外來的剌激沒有反應。根據傷員的輕重處置，對于重傷員外傷性窒息及各種原歷引起的收的心跳驟停，呼吸困難，深度昏迷，嚴重休克，大出血等內傷員應立即搶救，并撥打120急救電話，在嚴密觀察下

23、迅速送到醫院搶救；骨折及脫位、嚴重擠壓傷、大面積軟組織挫傷、內臟損傷等傷員多數需要手術治療，要注意預防休克，盡快送往醫院搶救，輕傷員可根據情況簡單處理后回住地休息，不必送醫院。傷口的初步處理，傷員有多處外傷的復合傷時，先要傷員呼吸通暢，止住大出血和防止休克，其次要處理骨折，最后處理一般傷口。在現場上處理傷口時，應注意消毒，以防感染、破傷風和氣性壞疽等。現場傷口處理步驟，先用生理鹽水或清水清洗傷口和周圍皮膚上的污物，用紗布或繃帶包扎好傷口右以止毛細血管和靜脈出血，對于在量的靜脈出血則采用加壓包扎止血。通知有關現場負責人。現場遇觸電事故采取的應急措施現場人員應首先迅速拉閘斷電，盡可能的立即切斷總電

24、源（關閉電路），亦可用現場得到的干燥木棒或繩子等非導電體移開電線或電器。將傷員立即脫離危險地方，組織人員進行搶救。若發現觸電者呼吸或呼吸心跳均停止，則將傷員仰臥在平地上或平板上立即進行人工呼吸或同時進行體外心臟按壓。立即撥打120救護中心與醫院取得聯系（醫院在附近的直接送往醫院），應詳細說明事故地點、嚴重程度，并派人到路口接應。通知有關現場負責人。10.7應急救援搶救醫院：龍潭鎮中心衛生院 地址：龍潭建設北路2號電話：023-721188037十一、附件11.1蓋梁模板支架計算書一、 工程屬性蓋梁截面尺寸1.8米*2.2米，長度為21.93米，以3號墩柱高度14.9米為例復核、計算。二、 荷載

25、設計模板及其支架自重標準值G1k=1.65kN/m2新澆筑混凝土自重標準值G2k=24kN/m3混凝土梁鋼筋自重標準值G3k=1.5kN/m3混凝土板鋼筋自重標準值G3k=1.1kN/m3振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k=2kN/m2風荷載標準值k=0.22kN/m2三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式小梁垂直于砼梁截面支撐架立柱沿梁跨向間距la(mm)600步距h(mm)1200立柱根數6立柱布置方式等間距立柱依次距梁左側立柱距離(mm)0,600,600底模下設支撐小梁根數5梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)180設計簡圖如下：蓋梁支架圖四、面板驗算面板采用15mm竹膠合板，模板抗彎強度設

26、計值f=15N/mm2，模板彈性模量E=10000N/mm2 。 取單位寬度2200mm，按六等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=22001515/682500mm3，Ibh3/12=2200151515/12618750mm4 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.72285.72kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)h10.91.350.1+(24+1

27、.5)1.6149.57kN/m q1活0.91.40.7Q2k10.91.40.7211.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h10.1+(24+1.5)1.6140.9kN/m 1、強度驗算 Mmax-0.107q1靜L2+0.121q1活L2-0.10749.570.332+0.1211.760.3320.6kNm Mmax/W0.6106/825007.27N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632qL4/(100EI)=0.63240.93304/(10010000618750)0.5mml/400330/4000.83mm 滿足要求！ 3、支座反

28、力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393q1靜l +0.446q1活l=0.39349.570.33+0.4461.760.336.69kN R2=R4=0.928q1靜l +1.142q1活l=0.92849.570.33+1.1421.760.3315.84kN R3=1.143q1靜l +1.223q1活l=1.14349.570.33+1.2231.760.3319.41kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R5=0.393 q2l=0.39340.90.335.3kN R2=R4=0.928 q2l=0.92840.90.33+1.1421.760.3313.19

29、kN R3=1.143 q2l=1.14349.570.3318.7kN五、小梁驗算小梁采用100*100方木，抗彎強度設計值f= 15.44N/mm2，抗剪強度設計值=1.78N/mm2 彈性模量E=9350N/mm2 ，截面抵抗矩W=166.67cm3 ，截面慣性矩I=833.33cm4 q1max2.97+0.91.35(0.3-0.1)1.6/7，8.62+0.91.35(0.3-0.1)1.6/78.67kN/m q2max2.3+(0.3-0.1)1.6/7，6.69+(0.3-0.1)1.6/76.73kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22m

30、ax0.1078.670.62，0.58.670.1520.33kNm Mmax/W0.33106/1666702N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6078.670.6，8.670.153.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(2100100)0.47N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6326.736004/(10093508333300)0.07mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)6.731504/

31、(893508333300)0.01mml/400150/4000.38mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1438.670.6，0.3938.670.6+8.670.155.95kN 同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1R82.08kN，R2R74.88kN，R2R3R4R55.95kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1436.730.6，0.3936.730.6+6.730.154.62kN 同

32、理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1R81.61kN，R2R73.76kN，R2R3R4R54.62kN六、主梁驗算主梁為鋼管，規格為483mm，彈性模量E=206000N/mm2，抗彎強度設計值f=205N/mm2，抗剪強度設計值=125N/mm2 截面慣性矩I=10.78cm4 截面抵抗矩W=4.49cm3。 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.5106/4490111.51N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.97kN max2Vmax/A=25.971000/42428.16

33、N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.11mml/400400/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力驗算 R11.87kN，R211.06kN，R311.86kN，R411.06kN，R51.87kN七、立柱驗算立柱采用483mm，立柱截面面積A=424mm2，立柱截面回轉半徑i=15.8mm，立柱截面抵抗矩W=4.49cm3，立柱抗壓強度設計值f=205N/mm2。 =h/i=1200/15.8=75.95=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.78 1、風荷載計算 Mw0.921.40.220.61.22/100.02kNm 2、穩定性計算

34、根據建筑施工模板安全技術規范公式-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+0.91.42130.37kN/m 2)小梁驗算 q1max2.73+(0.3-0.1)1.6/7+0.91.2*(0.5+(24+1.1)0.05)+0.91.42max0-1.6/2，(0.6-0)-1.6/2/71，7.93+(0.3-0.1)1.6/7=7.98kN/m 同上四六計算過程，可得： R11.87kN，R211.06kN，R311.86kN，R411.06kN，R51.87kN 立柱最大受力NwRmax+(1.80.6/5)0.7512.02kN

35、fN/(A)+Mw/W12.02/(0.78424)+0.02106/44904.84N/mm2f205N/mm2 滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值N=30kN由主梁驗算一節計算可知可調托座最大受力NmaxR2，R3，R411.86kNN30kN 滿足要求！九、立柱地基基礎計算地基土類型為C20混凝土，地基承載力設計值fak=140kPa，立柱墊木地基土承載力折減系數mf =1，墊板底面面積A=0.2m2 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)12.02/(10.2)60.11kPafak140kPa滿足要求！11.2側模板計算書梁側模板計算書一、工程屬性蓋梁長21.34米，寬

36、2.2米，高1.8米，采用C30砼澆筑。二、荷載組合混凝土重力密度c：24 kN/m3新澆混凝土初凝時間t0： 4 h外加劑影響修正系數1：1.2混凝土坍落度影響修正系數2：1.15混凝土澆筑速度V： 2.5 m/h混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H：1m振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k： 4 kN/m2新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.152.51/2，241min46.08，2424kN/m2承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9ma

37、x1.224+1.44，1.3524+1.40.740.9max34.4，36.320.936.3232.69kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k24 kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式：水平向布置小梁道數：4主梁間距(mm)：600主梁合并根數：2小梁最大懸挑長度(mm) ：150對拉螺栓水平向間距(mm) ：600支撐距梁底距離依次為200，600，1000 設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、面板驗算模板采用15mm竹膠模板，面板抗彎強度設計值f(N/mm2)： 15，面板彈性模量E(N/mm2) 10000。 梁截面寬度取單位長度，b2200mm。Wbh2/6=2200152/

38、682500mm3，Ibh3/12=2200153/12618750mm4。面板計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 q1bS承132.6932.69kN/m q1靜0.91.35G4kb0.91.3524129.16kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmax0.08q1靜L2+0.101q1活L2,0.1q1靜L2-0.117q1活L2max(0.0829.160.332+0.1013.530.332，0.129.160.332-0.1173.530.332)0.3kNm Mmax/W0.3106/375007.97N/mm2f15N/mm2 滿

39、足要求！ 2、撓度驗算 qbS正12424kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67724333.334/(10010000281250)0.71mm333.33/400=0.83mm 滿足要求！ 3、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmax1.1q1靜l左+1.2q1活l左1.129.160.33+1.23.530.3312.1kN 正常使用極限狀態 Rmax1.1l左G4k1.10.33248.8kN五、小梁驗算小梁采用100*100的方木，最大懸挑長度為150mm。彈性模量E=8415N/mm2抗剪強度設計值= 1.66 N/mm2截面抵抗矩W=166.67cm3抗彎

40、強度設計值f=15.44N/mm2截面慣性矩I=833.33cm4 計算簡圖如下： 跨中段計算簡圖 懸挑段計算簡圖 1、抗彎驗算 q12.1kN/m Mmaxmax0.107ql2,0.5ql12=max0.10712.10.62，0.512.10.152=0.47kNm Mmax/W0.47106/1666702.8N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607ql,ql1=max0.60712.10.6，12.10.15=4.41kN max3Vmax/(2bh0)=34.411000/(2100100)0.66N/mm21.66N/mm2 滿足要求！

41、 3、撓度驗算 q8.8kN/m 1max0.632qL4/(100EI)=0.6328.86004/(10084158333300)0.1mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=8.81504/(884158333300)=0.01mm150/400=0.38mm 滿足要求！ 4、最大支座反力計算 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1412.10.6，0.3912.10.6+12.10.158.3kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.148.80.6，0.398.80.6+8.80.156.04kN六、主梁驗算主梁采用483mm的雙鋼管，M14對拉螺栓，水平間距為6

42、00mm，最大懸挑長度為150mm。彈性模量E=206000N/mm2抗彎強度設計值f=205N/mm2抗剪強度設計值=120N/mm2)截面慣性矩I=10.78cm4截面抵抗矩W=4.49cm3 因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。 計算簡圖如下： 同前節計算過程，可依次解得： 承載能力極限狀態：R11.51kN，R24.15kN，R34.15kN，R41.51kN 正常使用極限狀態：R11.1kN，R23.02kN，R33.02kN，R41.1kN 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) maxMmax/W0.3106/4490=67.26N/mm2f=205 N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 梁左側剪力圖(kN) max2Vmax/A=23.831000/42418.06N/mm2=120 N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 梁左側變形圖(mm) max0.27mm400/4001 mm 滿足要求！七、對拉螺栓驗算M14對拉螺栓軸向拉力設計值Ntb=17.8kN 同主梁計算過程，可知對拉螺栓受力N0.954.8329.17kNNtb17.8kN 滿足要求！