1、蘭州恒大帝景項目二期工程高支模專項施工方案二零一七年十月二十五月目 錄第一章 工程概況2一、 工程概況2二、 施工要求2三、 技術保證條件3 四、編制依據.3第二章 施工計劃4一、 材料與設備計劃4第三章 施工工藝技術7一、 技術參數7二、 工藝流程8三、 施工方法9四、 檢查驗收14第四章 施工安全保證措施16一、 組織保障16二、 技術措施16三、 應急預案24第五章 計算書及相關圖紙26一、 計算書26第一章 工程概況一、 工程概況本工程為蘭州恒大帝景二期工程，共5幢住宅樓（4#8#），1棟幼兒園（21#）2棟商業（25#、26#）和地下車庫，建筑總面積164532.96平方米，其中4#

2、建筑面積27459.47平方米，地下1層，地上33層，設計建筑高度97.07米；5#建筑面積20646.37平方米，地下1層，地上33層，設計建筑高度97.07米；6#建筑面積27669.67平方米，地下1層，地上32層，設計建筑高度94.17米，7#建筑面積27159.99平方米，地下2層，地上33層；8#建筑面積15437.63平方米，地下2層，地上15層，設計建筑高度44.87米；21#建筑面積2938.7平方米，地上3層，設計建筑高度12.9米；25#建筑面積1382.24平方米，地上3層，設計建筑高度13.6米；26#建筑面積1220.66平方米，地上3層，設計建筑高度13.6米。住

3、宅建筑設計為剪力墻結構，4#8#基礎采用筏板基礎，地基基礎設計等級為甲級，建筑物抗震設防類別為丙類，抗震設防烈度為8度，設計使用年限為50年，建筑結構安全等級為2級，工程耐火等級為1級，地下室防水等級2級，屋面防水為1級。21#、25#、26#基礎采用獨立基礎，框架結構，地基基礎設計等級為丙級，建筑物抗震設防類別為乙類，設計使用年限50年，建筑結構安全等級為2級，工程耐火等級為1級，屋面防水為1級。二、 施工要求1、確保模板在使用周期內安全、穩定、牢靠。2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。3、模板施工前對施工人員進行技術交底，嚴禁盲目施工。三、 技術保證條件1、安全網絡四、編制依

4、據1、 木結構設計規范GB 50005-20032、 建筑結構荷載規范GB50009-20123、 混凝土結構設計規范GB50010-20104、 混凝土結構工程施工質量驗收規范GB 50204-20155、 鋼結構工程施工質量驗收規范GB 50205-20016、 建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-20137、 混凝土結構工程施工規范GB 50666-20118、 施工現場臨時用電安全技術規范JGJ 46-20059、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-201110、 建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-200811、 建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011

5、12、 建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-9113、 建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-201314、 建筑工程大模板技術規程JGJ74-200315、 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號文16、 建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則（建質2009254號文）17、 本工程施工圖紙18、 本工程施工組織設計第二章 施工計劃一、 材料與設備計劃1、鋼材的選用鋼材應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700和低合金高強度結構鋼GB/T 1591的規定。鋼管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793或低壓流體輸送用焊接鋼管GB/T 3092中規定的Q

6、235普通鋼管的要求，并應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。每根鋼管的最大質量不應大于25kg，采用483.0鋼管。鋼管的尺寸和表面質量應符合下列規定:應有產品質量合格證；應有質量檢驗報告，鋼管材質檢驗方法應符合現行國家標準金屬拉伸試驗方法GB/T 228的有關規定；鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、斷面等的偏差，應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定；鋼管必須涂有防銹漆。 舊鋼管的檢查在符合新鋼管規定的同時還應符合下列

7、規定:表面銹蝕深度應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的規定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時不得使用；鋼管彎曲變形應符合現行規范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 130-2011的規定；鋼管上嚴禁打孔。鋼鑄件應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中規定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。鋼管扣件應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件GB 15831的規定。扣件的驗收應符合下列規定新扣件

8、應有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證：舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換；新、舊扣件均應進行防銹處理；支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力達65Nm時，不得發生破壞。連接用的焊條應符合現行國家標準碳鋼焊條GB/T 5117或低合金鋼焊條GB/T 5118中的規定。連接用的普通螺栓應符合現行國家標準六角頭螺栓C級GB/T 5780和六角頭螺栓GB/T 5782。1、 木材的選用模板結構或構件的樹種應根據各地區實際情況選擇質量好的材料，不得使用有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節的木材。 模板結構應根據受力種類或用途選用相應的木材材質等級。木材材質標準

9、應符合現行國家標準木結構設計規范GB50005的規定。 用于模板體系的原木、方木和板材要符合現行國家標準木結構設計規范GB50005的規定，不得利用商品材的等級標準替代。主要承重構件應選用針葉材；重要的木質連接件應采用細密、直紋、無節和無其他缺陷的耐腐蝕的硬質闊葉材。當采用不常用樹種作為承重結構或構件時，可按現行國家標準木結構設計規范GB50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處理；當需要對模板結構或木材的強度進行測試驗證時，應按現行國家標準木結構設計規范GB 50005的標準進行。 施工現場制作的木構件，其木材含水率應符合下列規定制作的原木、方木結構，不應大于15%；板材和規格

10、材，不應大于20%；受拉構件的連接板，不應大于18%；連接件，不應大于15%。竹、木膠合模板板材的選用 膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm，并應符合現行國家標準混凝土模板用膠合板ZBB 70006的規定。 各層板的原材含水率不應大于15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差別不應大于5%。膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗拉的強度，并應符合環境保護的要求。 進場的膠合模板除應具有出廠質量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。第三章 施工工藝技術一、 技術參數【墻模板（散拼模板

11、）】砼墻特性5#、6#樓地下室砼墻厚度(mm)250/200砼墻高度(mm)54006250砼墻長度(mm)不等墻面厚度t(mm)250200小梁材料類型鋼管主梁材料類型鋼管小梁布置方式水平向布置對拉螺栓類型M14省份甘肅地區蘭州市基本風壓0(kN/)0.35側壓力計算依據規范建筑工程大模板技術規程JGJ74-2003【板模板（扣件式）】新澆混凝土板厚(mm)160模板支架高度H(m)5.15.95模板支架縱向長度L(m)64模板支架橫向長度B(m)5立柱型號(mm)483.0立桿縱向距離la(mm)900立桿橫向距離lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500面板材質木膠合板小梁材質方木

12、小梁間距(mm)300主梁材質鋼管主梁布置方向平行立柱縱向方向荷載傳遞至立桿方式可調托座計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011【梁模板（扣件式，梁板立柱共用）】計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008模板支架高度H(m)不等混凝土梁截面尺寸(mm)200400500/600支撐方式梁兩側有板，梁底小梁垂直梁跨方向支撐立柱鋼管型號(mm)483.0梁跨度方向立柱間距(mm)1000梁兩側立柱間距(mm)900步距(mm)1500梁底增加立柱根數2面板材質木膠合板梁底支撐小梁材料方木主梁材料鋼管結構表面的要求結構表面外露荷載傳遞至立桿方式可調托座二、 工藝

13、流程【板模板】搭支架 測水平擺主梁 調整樓板模標高及起拱 鋪模板 清理、刷油 檢查模板標高、平整度、支撐牢固情況。【梁模板】彈梁軸線并復核 搭支模架調整托梁擺主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安側模 側模拉線支撐（梁高加對拉螺栓） 復核梁模尺寸、標高、位置 與相鄰模板連固。【墻模搭設】單塊就位組拼安裝工藝流程：組裝前檢查安裝門窗口模板安裝第一步模板(兩側)安裝內楞調整模板平直安裝第二步至頂部兩側模板安裝內楞調平直安裝穿墻螺栓安裝外楞加斜撐并調模板平直與柱、墻、樓板模板連接。預拼裝墻模板工藝流程：安裝前檢查安裝門窗口模板一側墻模吊裝就位安裝斜撐插入穿墻螺栓及塑料套管清掃墻內雜物安裝就位另

14、一側墻模板安裝斜撐穿墻螺栓穿過另一側墻模調整模板位置緊固穿墻螺栓斜撐固定與相鄰模板連接。三、 施工方法1、 柱模板搭設完畢經驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結構拉結牢固。經有關部門對鋼筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。2、 澆筑時按梁中間向兩端對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高的地方推進。事先根據澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。搭設本方案提及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前，該施工層下2層支頂不允許拆除。3、 根據本公司當前模板工程工藝水平，結合設計要求和現場條件，決定采用扣件式鋼管架作為本模板工程的支撐

15、體系。4、 一般規定：(1)、 保證結構和構件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。(2)、 具有足夠的承載能力，剛度和穩定性，能可靠地承受施工中所產生的荷載。(3)、 不同支架立柱不得混用。(4)、 構造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。(5)、 多層支撐時，上下二層的支點應在同一垂直線上，并應設底座和墊板。(6)、 現澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于4m，模板應起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/1000。(7)、 拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過程中應設置臨時固定措施。(8)、 當支架立柱成一定角度傾斜，或其

16、支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措施確保支點穩定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。(9)、 梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。示意圖如下：(10)、 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。(11)、 所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。(12)、 鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用483.0m

17、m鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用不少于2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。(13)、 支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。5、 立柱及其他桿件(1)、 立柱平面布置圖（詳見附圖）；(2)、 搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要求如下：(3)、 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。6、 水平桿(1)、 每步縱橫向水平桿必須拉通；(2)、 水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖：(3)、

18、當層高小于8m時，水平拉桿如下圖示意：7、 剪刀撐8、 周邊拉結(1)、 豎向結構（柱）與水平結構分開澆筑，以便利用其與支撐架體連接，形成可靠整體；(2)、 當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周全外側和中間有結構柱的部位，按水平間距69m、豎向間距23m與建筑結構設置一個固結點；(3)、 用抱柱的方式（如連墻件），如下圖，以提高整體穩定性和提高抵抗側向變形的能力。9、 梁模安裝按設計間距要求整齊鋪好40mm90mm4000mm方木，隨即鋪設梁底模，鋪設時應先與柱頭對接好并釘牢，并用50mm100mm枋木條作立檔及立檔支撐，用約30mm寬，18mm厚模板做壓腳壓緊側模底部（或者使用鐵制側模卡勾步

19、步緊代替側模壓腳）。之后吊直側模，根據梁截面積不同，在梁高的中間加14穿墻螺桿。另外，當梁跨度大于4米時，跨中梁底處應按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度為梁跨度的1/10003/1000，主次梁交接時，應先主梁起拱，后次梁起拱。為了保證梁不出現下沉變形等質量事故，在大梁底模中間加一排到兩排立桿與高支模排架相連接。10、 柱模安裝(1)、 柱模安裝工藝流程：彈線找平定位組裝柱模涂刷脫模劑安裝柱箍安裝拉桿或斜撐校正軸線、垂直度固定柱模預檢封堵清掃口；(2)、 先彈出柱的軸線及四周邊線；(3)、 根據測量標高抹水泥砂漿找平層調整柱底標高，并作為定位的基準，支側模時應與其靠緊；(4)、 通排柱(

20、或多根柱)模板安裝時,應先將柱腳互相搭牢固定,再將兩端柱模板找正吊直,固定后,拉通線校正中間各柱模板.柱模除各柱單獨固定外還應加設剪刀撐彼此拉牢,以免澆灌混凝土時偏斜；(5)、 柱腳應預留清掃口，柱子較高時應預留澆灌口，高度不得高于柱腳2米；(6)、 柱模應根據柱斷面尺寸和混凝土的澆灌速度加設柱箍及對拉螺栓；(7)、 柱模板的安裝必須待鋼筋檢查無問題并辦好驗收手續后方可進行封模，封模前必須將模內垃圾清理干凈，施工時要留出梁口位置（或砼只澆到梁底），緊固夾具間距不大于500，柱模安裝時在下部留設清除口，待模板內垃圾清除干凈后再封模。11、 墻模安裝剪力墻采用木膠板配制，14450對拉螺栓連接，豎

21、向圍檁采用4090250方木，水平向圍檁采用483.0450鋼管與對拉螺栓相連，每排兩根，外側用二個山形帽固定件或成品鐵板墊塊加雙螺帽擰緊，4090方木襯檔接頭錯開，方木長度采用4000、2000二種規格。墻“L”型時的陰陽角及模板拼縫處必須用兩根4090或4090木楞方固定，以免漏漿走位。外墻內側模板離結構面10mm，離結構面150mm處設一限位鋼筋1000，圠層間芀點處及樓梯井搭接處需設一20mm統長帶，以便下一層澆搗時搭接良好，同時在層閴節點處須預埋單頭薺栓500與板板筋焊接，墻外側用48鋼管治外墻統長配置，墻端最外一道對拉螺桿離墻端必須150mm。四、 檢查驗收1、 不滿足要求的相關材

22、料一律不得使用，采用問責式制度，相關人員簽字。2、 施工過程中加強管理，加大檢查力度，將隱患消滅在初始狀態，避免遺留安全隱患和加固時人力、物力大量耗費。確保一次驗收通過。3、 砼結構觀感質量符合相關驗收標準，少量的缺陷修補完善。4、 預埋件和預留孔洞的允許偏差如下表：項目允許偏差（mm）預埋板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度+10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度+10，0預留洞中心線位置10尺寸+10，05、 現澆結構模板安裝的允許偏差及檢查方法如下表：項 目允許偏差（mm）檢查方法軸線位置5尺量底模上表面標高5水準儀或拉線、尺量模板內部尺寸基礎10尺量柱、墻、梁

23、5尺量樓梯相鄰踏步高差5尺量柱、墻垂直度層高6m8經緯儀或吊線、尺量層高6m10經緯儀或吊線、尺量相鄰模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量測6、 整體式結構模板安裝的質量檢查除根據現行國家標準混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2015的有關規定執行外，尚應檢查下列內容：(1)、 扣件規格與對拉螺栓鋼楞的配套和緊固情況；(2)、 支柱斜撐的數量和著力點；(3)、 對拉螺栓鋼楞與支柱的間距；(4)、 各種預埋件和預留孔洞的固定情況；(5)、 模板結構的整體穩定；(6)、 有關安全措施。7、 模板工程驗收時應提供下列文件：(1)、 模板工程的施工設計或有關模板排列圖和支承系統布

24、置圖；(2)、 模板工程質量檢查記錄及驗收記錄；(3)、 模板工程支模的重大問題及處理記錄。第四章 施工安全保證措施一、 組織保障1、 安全保證體系2、 環境保護體系二、 技術措施1、準備工作(1)、 模板拼裝模板組裝要嚴格按照模板圖尺寸拼裝成整體，并控制模板的偏差在規范允許的范圍內，拼裝好模板后要求逐塊檢查其背楞是否符合模板設計，模板的編號與所用的部位是否一致。 模板的基準定位工作：首先引測建筑的邊柱或者墻軸線，并以該軸線為起點，引出每條軸線，并根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前5線必須到位，以便于模板的安裝和校正；標高測量，利用水準儀將建筑物水平標高根據實際要

25、求，直接引測到模板的安裝位置；豎向模板的支設應根據模板支設圖；已經破損或者不符合模板設計圖的零配件以及面板不得投入使用；支模前對前一道工序的標高、尺寸預留孔等位置按設計圖紙做好技術復核工作。2、模板支設基礎及地下工程模板：地面以下支模應先檢查土壁的穩定情況，當有裂紋及塌方跡象時，應采取安全防范措施后，方可下人作業。當深度超過2m時，操作人員應扶梯上下；距基槽（坑）上口邊緣1m內不得堆放模板。向基槽（坑）內運料應使用起重機、溜槽或繩索；運下的模板嚴禁立放在基槽（坑）土壁上；斜支撐與側模的夾角不應小于45，支在土壁上的斜支撐應加設墊板，底部的對角楔木應與斜支撐連牢。高大長脖基礎若采用分層支模時，其

26、上下模板應經 就位校正并支撐穩固后，方可進行上一層模板的安裝；在有斜支撐的位置，應在兩側模間采用水平撐連成整體。 樓梯模板梯模施工前，根據實際斜度放樣，先安平臺梁及基礎模板，然后安梯外幫側板。外幫板先在其內側彈樓梯底板厚度線，劃出踏步側板位置線，釘好固定踏步側板的檔木，在現場裝釘側板，梯高度要均勻一致，特別注意最下一步及最上一步的高度，必須考慮樓地面面層的粉刷厚度；樓梯模板支撐用鋼管架支設牢固；模板搭設后應組織驗收工作，認真填寫驗收單，內容要數量化，驗收合格后方可進入下道工序，并做好驗收記錄存檔工作。 梁、板模板梁、板的安裝要密切配合鋼筋綁扎，積極為鋼筋分項提供施工面；所有跨度4m的梁必須起拱

27、0.2%，防止撓度過大，梁模板上口應有鎖口桿拉緊，防止上口變形；所有2mm板縫必須用膠帶紙封貼；梁模板鋪排從梁兩端往中間退，嵌木安排在梁中，梁的清掃口設在梁端；梁高300的梁側模板底部的壓條不得使用九合板，用方木固定鋼管頂、夾牢；梁高300的梁如用模板壓條，則其抗剪強度必須能滿足，澆砼時不能擠崩掉。 模板支架搭設的構造要求梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數。鋼管立桿底部應設墊木和底座，頂部應設可調支托，U形支托與楞梁兩側間如有間隙，必須頂緊，其螺桿伸出鋼管頂部不得大于200mm，螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm，安裝時應保證上下同心。在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向

28、按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿。鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用48mm3.0mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在離桿端不小于100mm處進行固定。對于高大模板支撐體系，其高度與寬度相比大于兩倍的獨立支撐系統，應加設保證整體穩定的構造措施。 高大模板工程搭設的構造要求應當符合相關技術規范要求，支撐系統立柱接

29、長嚴禁搭接；應設置掃地桿、縱橫向支撐及水平垂直剪刀撐，并與主體結構的墻、柱牢固拉接。（11）搭設高度2m以上的支撐架體應設置作業人員登高措施。作業面應按有關規定設置安全防護設施。（12）模板支撐系統應為獨立的系統，禁止與物料提升機、施工升降機、塔吊等起重設備鋼結構架體機身及其附著設施相連接；禁止與施工腳手架、物料周轉料平臺等架體相連接。（13） 澆搗混凝土管理（14）隱蔽工程，模板工程均驗收合格后，方出商品砼采購單，采購單詳細填寫工程地址，施工部位，強度等級，需求方量，添加劑，坍落度，澆筑時間等相關信息，正式施工前24小時電話再次確認砼站材料儲備，供應能力等相關信息。確保砼澆筑正常進行。（15

30、）根據實驗室砼配合比，派相關人員在攪拌站進行監督和檢測。（16）開盤前檢查砼配合比報告，實測砼坍落度，符合要求，方可進行澆筑，澆筑過程中按相關要求進行抽查。（17）砼澆筑前輸送管線的布置方式符合方案要求，澆筑過程中堅決避免堆載過大現象。墻、柱和梁板分開澆筑，豎向結構達一定強度后方可作為模板支架的約束端。(18)模板拆除(19)拆模板前先進行針對性的安全技術交底，并做好記錄，交底雙方履行簽字手續。模板拆除前必須辦理拆除模板審批手續，經技術負責人、監理審批簽字后方可拆除。(20)支拆模板時，2米以上高處作業設置可靠的立足點，并有相應的安全防護措施。拆模順序應遵循先支后拆，后支先拆，從上往下的原則。

31、(21)模板拆除前必須有混凝土強度報告，強度達到規定要求后方可拆模。底模拆除時的混凝土強度要求構件類型構件跨度(m)達到設計的混凝土立方體抗壓強度標準值的百分率(%)板2502,8758100梁、拱、殼8758100懸臂構件-100側模在混凝土強度能保證構件表面及棱角不因拆除模板而受損壞后方可拆除；底模拆除梁長8m，混凝土強度達到100%；8m,混凝土強度達到75%；懸臂構件達到100%后方可拆除；板底模2m，混凝土強度達到50%；2米、8m,混凝土強度達到75%；8m，混凝土強度達到100%方可拆除。柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝土脫離，然后一塊塊往下傳遞

32、到地面。墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側模，樓板模板拆除應先拆除水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上層模板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側模和底模。當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上

33、的拉桿。當拆除最后一道水平拉桿時，應和拆除立柱同時進行。當拆除48m跨度的梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴禁采用連梁底板向旁側拉倒的拆除方法。(22)施工前管理材料管理：材料質量滿足方案設計和相關規程要求，搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須進行抽樣檢測，抽檢的數量按有關規定執行。未經檢測和檢測不合格的一律不得使用；交底管理：交底的形式分為技術交底和安全交底，均由項目技術負責人對相關班組成員、管理崗位人員進行交底，并落實相關簽字手續。(23)施工中管理要點豎向結構隱蔽工程質量符合設計要求，進入下道模板支架工序的施工；模板支架搭設方式符合施工方案要求，并通過相關部門

34、驗收；砼澆筑方式符合施工方案要求，控制堆載，避免上部荷載集中化；模板拆除方式符合施工方案要求，拆模時間符合相關檢測結果和規范要求。拆模以接到拆模通知書為準，不得私自拆除任何構件。(24)質量管理措施認真仔細地學習和閱讀施工圖紙，吃透和領會施工圖的要求，及時提出不明之處，遇工程變更或其他技術措施，均以施工聯系單和簽證手續為依據，施工前認真做好各項技術交底工作，嚴格按國家頒行混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2015和其它有關規定施工和驗收，并隨時接受業主、總包單位、監理單位和質監站對本工程的質量監督和指導；認真做好各道工序的檢查、驗收關，對各工種的交接工作嚴格把關，做到環環扣緊，并實

35、行獎罰措施。出了質量問題，無論是管理上的或是施工上的，均必須嚴肅處理，分析質量情況，加強檢查驗收，找出影響質量的薄弱環節，提出改進措施，把質量問題控制在萌芽狀態；嚴格落實班組自檢、互檢、交接檢及項目中質檢“四檢”制度，確保模板安裝質量；混凝土澆筑過程中應派專人23名看模，嚴格控制模板的位移和穩定性，一旦產生移位應及時調整，加固支撐；對變形及損壞的模板及配件，應按規范要求及時修理校正，維修質量不合格的模板和配件不得發放使用；為防止模底爛根，放線后應用水泥砂漿找平并加墊海綿；所有柱子模板拼縫、梁與柱、柱與梁等節點處均用海綿膠帶貼縫，樓板縫用膠帶紙貼縫，以確保混凝土不漏漿；模板安裝應嚴格控制軸線、平

36、面位置、標高、斷面尺寸、垂直度和平整度，模板接縫隙寬度、高度、脫模劑刷涂及預留洞口、門洞口斷面尺寸等的準確性。嚴格控制預期拼模板精度；嚴格執行預留洞口的定位控制，預留洞口時，木工嚴格按照墨線留洞；每層主軸線和分部軸線放線后，規定負責測量記錄人員及時記錄平面尺寸測量數據，并要及時記錄墻、柱、成品尺寸，目的是通過數據分析梁體和柱子的垂直度誤差。并根據數據分析原因，將問題及時反饋到有關生產負責人，及時進行整改和糾正；所有豎向結構的陰、陽角均須加設橡膠海綿條于拼縫中，拼縫要牢固；陰、陽角模必須嚴格按照模板設計圖進行加固處理；為防止梁模板安裝出現梁身不平直、梁底不平下撓、梁側模脹模等質量問題，支模時應將

37、側模包底模，梁模與柱模連接處，下料尺寸應略為縮短等。(25)安全管理措施(26)應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。(27)模板及其支撐系統在安裝過程中必須設置防傾覆的可靠臨時設施。施工現場應搭設工作梯，工作人員不得爬模上下。(28)登高作業時，各種配件應放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。(30)裝拆模板時，上下要有人接應，隨拆隨運，并應把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。(31)裝拆模板時，必須搭設腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業時，操作人員要扣上安全帶。(32)安裝墻、柱模板時，要隨時支設

38、固定，防止傾覆。(33)對于預拼模板，當垂直吊運時，應采取兩個以上的吊點，水平吊運應采取四個吊點。吊點要合理布置。(34)對于預拼模板應整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結構表面再起吊。起吊時，下面不準站人。(35)在支撐搭設、拆除和澆筑混凝土時，無關人員不得進入支模底下，應在適當位置掛設警示標志，并指定專人監護;在架空輸電線路下安裝板時，應停電作業。當不能停電時，應有隔離防護措施。(36)搭設應由專業持證人員安裝；安全責任人應向作業人員進行安全技術交底，并做好記錄及簽證。(37)模板拆除時，混凝土強度必須達到規定的要求，嚴禁混凝土未達到設計強度的規定要

39、求時拆除模板。(38)文明施工及環保措施(39)模板拆除后的材料應按編號分類堆放。(40)模板每次使用后清理板面，涂刷脫模劑，涂刷隔離劑時要防止撒漏，以免污染環境。(41)模板安裝時，應注意控制噪聲污染。(42)模板加工過程中使用電鋸、電刨等，應注意控制噪音，夜間施工應遵守當地規定，防止噪聲擾民。(43)加工和拆除木模板產生的鋸末、碎木要嚴格按照固體廢棄物處理程序處理，避免污染環境。(44)每次下班時保證工完場清。三、 應急預案 1.提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發生的時候能有序的應急指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經濟損失，保護生態環境和資源，把事故降低到最小

40、程度，制定本預案。應急領導小組及其職責應急領導小組由組長、副組長、成員等構成。領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。當發生突發事故時，負責救險的人員、器材、車輛、通信和組織指揮協調。負責準備所需要的應急物資和應急設備。及時到達現場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。應急反應預案2.事故報告程序:事故發生后，作業人員、班組長、現場負責人、項目部安全主管領導應逐級上報，并聯絡報警，組織搶救。事故報告事故發生后應逐級上報：一般為現場事故知情人員、作業隊、班組安全員、施工單位專職安全員。發生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在24小時內向上級主管部門作出書面報告。3.現場事故應急

41、處理施工過程中可能發生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、落物傷人等事故。火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員，配合消防人員撲滅大火。觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、竹竿等絕緣工具把電線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進行早期清創處理，創面宜暴露，不宜包扎，發生內部組織壞死時，必須注射破傷風抗菌素。高溫中暑的應急處理：將中暑人員移至陰涼的地方，解開衣服讓其平臥，頭部不

42、要墊高。用涼水或50%酒精擦其全身，直至皮膚發紅，血管擴張以促進散熱，降溫過程中要密切觀察。及時補充水分和無機鹽，及時處理呼吸、循環衰竭，醫療條件不完善時，及時送醫院治療。其他人身傷害事故處理：當發生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防止救援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。第五章 計算書及相關圖紙一、 計算書（墻模板計算書） 計算依據： 1、混凝土結構設計規范GB50010-2010 2、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 3、鋼結構設計規范GB 50017-2003 4、建筑工程大模板技術規程JGJ74-2003 一、工程

43、屬性砼墻特性5#、6#樓地下室剪力墻砼墻厚度(mm)250200砼墻高度(mm)5.46.25砼墻長度(mm)不等 二、支撐構造小梁布置方式水平向布置小梁間距l(mm)200主梁間距L(mm)400對拉螺栓豎向道數1015小梁最大懸挑長度(mm)50支撐設置支撐序號對拉螺栓支點距墻底距離hi(mm)第1道250第2道450第3道1200第4道1500第5道2700第6道3300第7道3900第8道0第9道0第10道0 簡圖如下： 墻模板(大模板)剖面圖墻模板(大模板)正立面圖 三、荷載組合側壓力計算依據規范建筑工程大模板技術規程JGJ74-2003混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初

44、凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)5.85新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，245.85min38.403，140.438.403kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 有效壓頭高度hG4k/c38.4/241.6m 承載能力極限狀態設計值 Smax1.2G4k+1.4Q3k1.238.400+1.42.00048.88kN/m2 Smin1.4Q

45、3k1.42.0002.80kN/m2 正常使用極限狀態設計值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板驗算面板類型鋼面板面板厚度（mm）12面板抗彎強度設計值f（N/mm2）215面板彈性模量E（N/mm2）206000 根據規范JGJ162，面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b1000mm Wbh2/61000122/624000mm3，Ibh3/121000123/12=144000mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。 1、強度驗算 qbSmax1.048.8848.88kN/m 驗算簡圖 Mmaxql2/8=48.880.

46、2002/8=0.24kNm Mmax/W0.24106/24000=10.18N/mm2f=37 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qbSmax1.038.4038.40kN/m 驗算簡圖 撓度驗算,max5ql4/(384EI)=538.402004/(384206000144000)=0.03mm=1.5mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁截面類型(mm)483.0小梁計算截面類型(mm)483.0小梁計算方式三等跨梁小梁抗彎強度設計值f（N/mm2）205小梁彈性模量E（N/mm2）206000小梁截面抵抗矩W（cm3）4.25小梁截面慣性矩I（cm4）10.19小梁合并

47、根數n1小梁受力不均勻系數1 1、強度驗算 qlSmax1.0000.20048.8809.78kN/m 驗算簡圖 彎矩圖 Mmax0.15kNm Mmax/W0.15106/4250=36.24N/mm2f=205.00 N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 qlSmax1.0000.20038.407.68kN/m 驗算簡圖 變形圖 max0.061mm=l/500=400/500=0.8mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態 剪力圖 Rmax4.27/=4.27/1.000=4.27kN 正常使用極限狀態 剪力圖 Rmax3.35/=3.35/1.000=3.35kN 六、

48、主梁驗算主梁類型槽鋼主梁截面類型8號槽鋼主梁抗彎強度設計值f（N/mm2）205主梁彈性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）25.3主梁截面慣性矩I（cm4）101.3主梁合并根數m1主梁受力不均勻系數1 1、強度驗算 驗算簡圖 彎矩圖 Mmax0fkNm Mmax/W0.00106/25300=0.00N/mm2f205 N/mm2 滿足要求！ 2、支座反力計算 剪力圖 3、撓度驗算 驗算簡圖 變形圖 max0mm=l/500=1200/500=2.4mm 滿足要求！ 七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9 同主梁驗算過程，可知對拉螺栓受

49、力： N0kNNtb12.9kN 滿足要求！ 八、大模板自穩角驗算 鋼模板單位面積自重P(kN/m2)1抗傾倒系數K1.2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.35非自定義:0.3風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s1.3大模板自穩角示意圖 由規程4.3.6可知大模板自穩角計算公式：arcsin-P+(P2+4K2k2)1/2/2Kk arcsin-1+(12+41.220.32)1/2/(21.20.3)=0.328 大模板自穩角必須滿足0.328 根據建筑工程大模板技術規程4.3.6條，大模板自穩角必須滿足1020，同時采取輔助安全措施。 九、大模板鋼吊環驗算 鋼模

50、板單位面積自重P(kN/)1鋼吊環數量10鋼吊環與模板連接方式螺栓連接螺栓抗拉強度設計值ftw(N/mm2)：170鋼吊環直徑(mm)25 鋼模板自重標準值 F=Pbh=15.25.85=30.42kN 1、單個鋼吊環凈截面面積計算 Sd=Kd F/2/(250)=2.630420/2/(250)=395.46mm2S=d2/4=490.625mm2 滿足要求！ 2、螺栓強度驗算 = F/ 2/(d2/4)=30420/2/(252/4)=124.005N/mm2f=170N/mm2 滿足要求！板模板（扣件式）計算書 一、 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建

51、筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003二、工程屬性新澆混凝土樓板名稱標高-2.150m新澆混凝土樓板板厚(mm)160模板支架高度H(m)5.4模板支架縱向長度L(m)6模板支架橫向長度B(m)5 三、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁

52、時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.350.175地基粗糙程度B類(城市郊區)模板支架頂部距地面高度(m)9風壓高度變化系數z1風荷載體型系數s0.5 四、模板體系設計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距la(mm)450立柱橫向間距lb(mm)450水平拉桿步距h(mm)1000小梁間距l(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)250主梁最大懸挑長度l2(mm)250結構表面的要求結構表

53、面隱蔽設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設計剖面圖(模板支架縱向)模板設計剖面圖(模板支架橫向) 五、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)12面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式三等跨連續梁 樓板面板應擱置在梁側模板上，本例以三等跨連續梁，取1m單位寬度計算。 Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 承載能力極限狀態 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3

54、k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.16)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.16)+1.40.72.5 1=7.595kN/m q1靜=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.16)1=4.445kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用極限狀態 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+

55、1.1)0.16)14.116kN/m 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.14.4450.32+0.1173.150.320.073kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10.1080.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.073，0.2020.202kNm Mmax/W0.202106/240008.419N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677ql4/(100EI)=0

56、.6774.1163004/(10010000144000)=0.157mm 0.157mmL/250300/2501.2mm 滿足要求！ 六、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)6080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)30小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)100小梁計算方式二等跨連續梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.16)+1.4

57、2.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.16)+1.40.72.50.3=2.343kN/m 因此，q1靜0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.16)0.3=1.398kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 計算簡圖如下： 1、強度驗算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.1251.3980.452+0.1250.9450.4520.059kNm M2max0

58、.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0970.452+0.2033.150.45，0.1250.0970.452+0.1883.150.450.289kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.3430.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.059，0.289，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.791106/30000=26.351N/mm2f=15.44N/mm2 2、抗剪驗算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.6251.

59、3980.45+0.6250.9450.450.659kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0970.45+0.6883.152.195kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.3430.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.659，2.195，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(26080)0.992N/mm2=1.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.16)0.31.295kN/m 撓度,

60、跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5211.2954504/(1009350100104)0.03mmL/250450/2501.8mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=1.2952504/(89350100104)0.068mm2l1/2502250/2502mm 滿足要求！ 七、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)482.8主梁計算截面類型(mm)482.8主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.19主梁計算方式三等跨連續梁可

61、調托座內主梁根數1 1、小梁最大支座反力計算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.71.50.32.043kN/m q1靜0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.16)0.31.646kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.397kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h

62、)b=(1(0.5+(24+1.1)0.16)0.31.355kN/m 承載能力極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q1L1.252.0430.451.149kN 按懸臂梁，R12.0430.250.511kN RmaxRmax，R11.149kN; 正常使用極限狀態 按二等跨連續梁，Rmax1.25q2L1.251.3550.450.762kN 按懸臂梁，R1q2l1=1.3550.250.339kN RmaxRmax，R10.762kN; 計算簡圖如下： 主梁計算簡圖一 主梁計算簡圖二 2、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) 主梁彎矩圖二(kNm) =Mmax/W=0.287106/4

63、250=67.588N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) 主梁剪力圖二(kN) max=2Vmax/A=21.8631000/3989.364N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 主梁變形圖二(mm) 跨中max=0.065mm=450/250=1.8mm 懸挑段max0.421mm=2250/250=2mm 滿足要求！ 5、支座反力計算 承載能力極限狀態 圖一 支座反力依次為R1=3.012kN，R2=1.049kN，R3=1.377kN，R4=2.605kN 圖二 支座反力依次為R1=2.805kN，R2=1

64、.216kN，R3=1.216kN，R4=2.805kN 八、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30 按上節計算可知，可調托座受力N3.012kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱驗算剪刀撐設置加強型立柱頂部步距hd(mm)1200立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數11.386非頂部立柱計算長度系數21.755鋼管截面類型(mm)482.8鋼管計算截面類型(mm)482.8鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)398立柱截面回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自

65、重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2200)=2218mm 非頂部立柱段：l0=k2h =11.7551000=1755mm =maxl01，l0/i=2217.6/16=138.6=210 滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 小梁驗算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.910.3 = 2.004kN/m 同上四六步計算過程，可得： R12.955kN，R21.193kN，R31.35kN，R42.752k

66、N 頂部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1200+2200)=2561.328mm 1=l01/i=2561.328/16=160.083 查表得，0.274 不考慮風荷載: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max2.955，1.193，1.35，2.752=2.955kN f N1/(A)2955/(0.274398)27.097N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1750.4512/100.01kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max2.955,1.193,1.35,

67、2.752+0.01/0.45=2.977kN f N1w/(A)+ Mw/W2977/(0.274398)+0.01106/425029.652N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551000=2027.025mm =l0/i=2027.025/16=126.689 查表得，1=0.417 不考慮風荷載: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max2.955,1.193,1.35,2.752+11.20.155.85=4.008kN f=N/(1A)4.008103/(0.417398)=24.15N/mm2=205N/mm2

68、滿足要求！ 考慮風荷載: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1750.4512/100.01kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max2.955,1.193,1.35,2.752+11.20.155.85+0.01/0.45=4.03kN f=Nw/(1A)+Mw/W4.03103/(0.417398)+0.01106/4250=26.635N/mm2=205N/mm2 滿足要求！ 十、高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=5.85/5=1.173 滿足要求，不需要進行抗

69、傾覆驗算 ！梁模板（扣件式，梁板立柱共用）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB 50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱250400混凝土梁截面尺寸(mmmm)250400模板支架高度H(m)5.4模板支架橫向長度B(m)20模板支架縱向長度L(m)30梁側樓板厚度(mm)160 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m

70、3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.35非自定義:0.29地基粗糙程度C類(有密集建筑群市區)模板支架頂部距地面高度(m)24風壓高度變化系數z0.796風荷載體型系數s1.04 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱間距la(mm)1000梁兩側立柱間距lb(mm)1200步距h(mm)1200新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb

71、(mm)1000、1000混凝土梁距梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400,800梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)300每跨距內梁底支撐小梁間距(mm)200結構表面的要求結構表面外露 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板抗剪強度設計值(N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)5400驗算方式三等跨連續梁 按三等跨連續梁計算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=3001212/67200m

72、m3，截面慣性矩：Ibh3/12=300121212/1243200mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.720.36.143kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.60.35.613kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.30.529kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.

73、1+(24+1.5)0.6)0.34.62kN/m 簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.15.6130.22+0.1170.5290.220.025kNm Mmax/W0.025106/72003.462N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677q2L4/(100EI)=0.6774.622004/(100540043200)0.215mmL/400200/4000.5mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) Rmax1.1q1靜L+1.2q1活L1.15.6130.2+1.20.5290.21.362k

74、N 標準值(正常使用極限狀態) Rmax1.1q2L1.14.620.21.016kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)4080小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)11.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁彈性模量E(N/mm2)7040小梁截面慣性矩I(cm4)170.67 承載能力極限狀態： 面板傳遞給小梁q11.362/0.34.54kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.20.049kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.16)+1.42，1.35 (0.5+

75、(24+1.1)0.16)+1.40.72(0.6-0.3/2)/20.2+0.91.350.5(0.6-0.16)0.20.386kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.16)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.72(1.2-0.6)-0.3/2)/20.2+0.91.350.5(0.6-0.16)0.20.386kN 正常使用極限狀態： 面板傳遞給小梁q11.016/0.33.388kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.20.04kN/m 梁左側樓板傳遞給小梁荷載F1=(10.5+1(24+1.1)0.

76、16)(0.6-0.3/2)/20.2+10.5(0.6-0.16)0.20.247kN 梁右側樓板傳遞給小梁荷載F2=(10.5+1(24+1.1)0.16)(1.2-0.6)-0.3/2)/20.2+10.5(0.6-0.16)0.20.247kN 計算簡圖如下： 承載能力極限狀態 正常使用極限狀態 1、抗彎驗算 小梁彎矩圖(kNm) =Mmax/W=0.059106/42670=1.388N/mm2f=11.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 小梁剪力圖(kN) Vmax1.077kN max=3Vmax/(2bh0)=31.0771000/(24080)0.505N/mm2=1.

77、232N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 小梁變形圖(mm) max0.055mmL/400400/4001mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 R10.1kN，R21.197kN，R31.197kN，R40.1kN 正常使用極限狀態 R10.072kN，R20.851kN，R30.851kN，R40.072kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)482.8主梁計算截面類型(mm)482.8主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)

78、10.19主梁計算方式三等跨連續梁可調托座內主梁根數2主梁受力不均勻系數0.6 主梁自重忽略不計，主梁2根合并，其主梁受力不均勻系數=0.6 由上節可知PmaxR2，R30.60.718kN，PmaxR2，R30.60.511kN 主梁計算簡圖一 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖一(kNm) =Mmax/W=0.309106/4250=72.706N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖一(kN) Vmax1.817kN max=2Vmax/A=21.8171000/3989.131N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖一(mm) 跨中max0.

79、348mmL/4001000/4002.5mm 滿足要求！ 懸臂端max0.196mm2l2/4002300/4001.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=3.612kN 用小梁的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一 立柱2：R23.612kN，立柱3：R33.612kN 立柱所受主梁支座反力依次為:立柱2:P2=3.612/0.6=6.019kN,立柱3:P3=3.612/0.6=6.019kN 七、縱向水平鋼管驗算鋼管截面類型(mm)482.8鋼管計算截面類型(mm)482.8鋼管截面面積A(mm2)398鋼管截面回轉半徑i(mm)16鋼管彈性模量E(N/mm2

80、)206000鋼管截面慣性矩I(cm4)10.19鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.25鋼管抗彎強度設計值f(N/mm2)205鋼管抗剪強度設計值(N/mm2)125 由小梁驗算一節可知PmaxR1，R40.1kN，PmaxR1，R40.072kN 縱向水平鋼管計算簡圖一 1、抗彎驗算 縱向水平鋼管彎矩圖一(kNm) Mmax/W0.043106/425010.118N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 縱向水平鋼管剪力圖一(kN) Vmax0.253kN max2Vmax/A=20.2531000/3981.271N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 縱向水平

81、鋼管變形圖一(mm) 跨中max0.049mmL/4001000/4002.5mm 滿足要求！ 懸臂端max0.028mm2l2/4002300/4001.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 圖一：Rmax=0.503kN 用小梁兩側的支座反力分別代入可得： 承載能力極限狀態 圖一： 立柱1：R1=0.503kN，立柱4：R4=0.503kN 八、可調托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調托座可調托座承載力容許值N(kN)30扣件抗滑移折減系數kc1 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力NmaxR1,R4max0.503,0.5030.503kN18=8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷

82、的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxP2，P36.019kNN30kN 滿足要求！ 九、立柱驗算鋼管截面類型(mm)482.8鋼管計算截面類型(mm)482.8鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)398回轉半徑i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.1 1、長細比驗算 l0=h=1200mm =l0/i=1200/16=75=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.75 2、風荷載計算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.2911.22/100.047kNm 3

83、、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.920.35.67kN/m 2)小梁驗算 F10.91.2(0.1+(24+1.1)0.16)+1.40.91 (0.6-0.3/2)/20.2+0.91.20.5(0.6-0.16)0.20.318kN F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.16)+1.40.91 (1.2-0.6)-0.3/2)/20.2+0.91.20.5(0.6-0.16)0.20.318kN q14.203kN/m q20.043kN/m 同上

84、四七計算過程，可得： R10.458kN，P25.357kN，P35.357kN，R40.458kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，P2，P3，R4+N邊2+0.91.20.1(5.85-0.6)+Mw/lbmax0.458+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(1+0.6-0.3/2)/21，5.357，5.357，0.458+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.16)+1.40.91(1+1.2-0.6-0.3/2)/21+0.567+0.047/1.25.964kN fN/(A)+Mw/W5963.541/(0.75398)+0.047106/425031.037N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 十、高寬比驗算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高寬比不應大于3 H/B=5.85/20=0.2923 滿足要求，不需要進行抗傾覆驗算 ！