1、泉州泉州 xx 公共衛生服務中心公共衛生服務中心高高大大模模板板專專項項施施工工方方案案xx 集團有限公司xx 年 xx 月目目錄錄第一章第一章編制說明及依據編制說明及依據 1 1一、編制說明 1二、編制依據 2第二章第二章工程概況工程概況 3 3一、高大模板工程特點 3二、本工程高大模板區域施工平面及立面布置 4三、施工要求和技術保證條件 4第三章第三章施工計劃施工計劃 4 4一、施工進度計劃 4二、材料與設備計劃 5三、勞動力計劃 6第四章第四章模板設計及施工工藝技術模板設計及施工工藝技術 6 6一、基礎處理 7二、主要搭設方法 7三、工藝要求 8四、 材料的力學性能指標13五、 檢查、

2、驗收要求 13第五章第五章施工安全保證措施施工安全保證措施 1 14 4一、 管理人員組織機構15二、 模板安裝和拆除的安全技術措施15三、 施工應急救援預案18四、 監測監控措施22第六章第六章計算書及相關圖計算書及相關圖紙紙2 23 3一、 附圖24附圖 1 高大模板區域施工平、剖面示意圖 24附圖 2 梁板模板橫剖面大樣圖 25附圖 3 主梁橫剖面大樣圖 26附圖 4 立桿、水平拉桿平面布置示意圖 27附圖 5 鋼管支撐體系剪刀撐平面布置示意圖 28附圖 6 主梁支架縱向剖立面圖 28附圖 7 樓板、次梁支架縱向剖立面圖 29二、 設計計算書30（一）100mm 厚樓板模板驗算33（二）

3、 300800mm 框架梁模板驗算38（三）250500mm 框架梁模板驗算 44第一章第一章編制說明及依據編制說明及依據一、編制說明一、編制說明本專項施工方案包括以下六部分內容：編制說明及依據、工程概況、施工計劃、模板設計及施工工藝技術、施工安全保證措施、計算書及相關圖紙。模板及支撐體系計算采用手算方式。二、編制依據二、編制依據1招標文件，施工合同2 施工組織設計3設計圖紙文件4國家、地方現行有關法律法規（1） 建筑工程安全生產管理條例 （國務院令第 393 號）（2）住建部關于印發建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則的通知 （建質2009254 號）（3）住建部關于印發危險性較大的

4、分部分項工程安全管理辦法的通知 （建質200987 號）（4）住建部關于開展建筑施工用鋼管、扣件專項整治的通知 （建質電200335 號）（5） 福建省建設工程安全生產管理辦法 （省政府令 106 號）（6）福建省建設廳關于印發高大模板扣件式鋼管支撐體系施工安全管理規定的通知 （閩建建200732 號）5.標準、規范（1） 建筑施工模板安全技術規范 （JGJ162-2008）（2） 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）（3） 低壓流體輸送用鍍鋅焊接鋼管 （GB/T3091-2008）（4） 鋼管腳手架扣件 （GB15831-2006）（5） 混凝土結構設計規范（GB5

5、0010-2010）（6） 建筑結構荷載規范（GB50009-2012）（7） 地基基礎設計規范（GB50007-2011）（8） 鋼結構設計規范（GB50017-2003）（9） 木結構設計規范（GB50005-2005）（10） 冷彎薄壁型鋼結構技術規范（GB50018-2002）（11） 高層混凝土結構技術規程 （JGJ3-2010）（12） 建筑工程施工質量驗收統一標準 （GB50300-2001）（13） 混凝土結構工程施工質量驗收規范 （GB50204-2011）（14） 建筑施工安全檢查標準 （JGJ59-2011）（15） 鋼管滿堂支架預壓技術規程 （JGJ/T194-2009

6、）-0.5第二章第二章工程概況工程概況一、高大模板工程概況一、高大模板工程概況本工程泉州市 xx 公共衛生服務中綜合樓 1， 為地上主體十二層、 地下一層屬公共建筑，建筑面積 24712m2，位于泉州市 xx 路北側，場地地面平坦，四周空曠。 （詳見附圖 1 高大模板區域施工平、剖面示意圖）本工程建設單位： 泉州市 xx 局， 勘察單位： 福建省泉州市 xx 勘察院，設計單位：福建省 xx 建筑設計有限公司，監理單位：福建 xx 工程項目管理有限公司，施工總承包單位：xx 集團有限公司。本工程二層結構的門診大廳上空梁板模板支架為高 大模板支撐體系，其工程特點如下：1、首層支模結構板支架、首層支

7、模結構板支架層高：10. m部位（軸線位置） ：5軸8軸B軸D支承面位置、標高：地下室頂板，標高m支承面基礎情況：混凝土地面，地下室頂板據設計施工臨時堆載2KN/計算，滿足支承上層承載。支模高度：10.5m（板頂高度）構件尺寸：主梁截面 300800mm，次梁截面 250500mm 板厚100mm.梁最大跨度：8.4m（軸線尺寸）二、本工程高大模板區域施工平面及立面布置二、本工程高大模板區域施工平面及立面布置詳見附圖 1 高大模板區域施工平、剖面示意圖。三、施工要求和技術保證條件三、施工要求和技術保證條件詳見“第四章 模板設計及施工工藝技術”、 “第五章 施工安全保證措施”章節。第三章第三章施

8、工計劃施工計劃一、施工進度計劃一、施工進度計劃根據工程施工總進度計劃，首層框架施工工期（不包括拆除模板及支撐體系時間，下同）分別為 20 歷天，詳見下表：序號序號工序工序施工期間施工期間首層首層1滿堂架搭設2013.11.111.62柱鋼筋綁扎11.511.63柱、梁、板模板安裝11.711.104柱砼澆筑11.115樓板鋼筋綁扎11.1211.136樓板砼澆筑11.1411.157梁板模板拆除11.1611.178滿堂架拆除11.1811.20施工工期20二、材料與設備計劃二、材料與設備計劃1.材料材料序號序號材料名稱材料名稱規格規格單位單位數量數量1膠合板模板9151830mm塊25002

9、松楞木50100mmm3703松楞木100100mmm33543 字扣件標準件粒34005穿墻（柱）螺栓12根17006鋼管483.5T2007扣件（直角、旋轉、對接）標準件粒300008可調 U 形支托35件27009底 座標準件件26002.主要機具設備主要機具設備木工圓鋸、木工電刨、手電鉆、手電鋸、鐵木榔頭、棘輪（梅花、死）扳手、水平尺、鋼卷尺、托線板、輕便爬梯、腳手板、撬杠、扭力扳手等。三、勞動力計劃三、勞動力計劃1.專職安全生產管理人員專職安全生產管理人員根據相關規定，按照工程規模項目部配備 1 名專職安全員；在高大模板施工期間增加 1 名安全員，針對高大模板進行專職安全管理。2.特

10、種作業人員特種作業人員搭架工（持證上崗）25 人（其中初級工 18 人，中級工 6 人，高級工1 人。所有架子工全部持有建設行政主管部門考核合格頒發的特種作業操作資格證，且在 2 年有效期內） ；其他特種作業人員（如塔吊操作工、塔吊指揮工、施工電梯操作工、電工、電焊工等）及現場施工作業人員（如木工、雜工等）根據本工程實際需要配備。第四章第四章模板設計及施工工藝技術模板設計及施工工藝技術一、一、地下室頂板概況地下室頂板概況支架直接支撐在地下室頂板， 據設計施工臨時堆載 2.0KN/計算， 滿足支承上層承載，并保留高大模板區域地下室頂板支撐進行卸載。支撐頂板混凝土強度等級為 C30。二、主要搭設方

11、法二、主要搭設方法梁板模板采用 18mm 厚優質膠合板；小楞木采用 50100mm 方木；主楞采用 100100mm 方木；梁側模對拉螺栓采用 M12 普通螺栓。支撐體系：483.5mm 鋼管扣件連接，立桿底座采用 1501508mm鋼板和51 鋼管套管焊接組成，頂部采用可調 U 形支托。1標高為標高為-1.1m9.5m 梁板模板及支架設計方案梁板模板及支架設計方案（1）板厚）板厚 100mm 樓板樓板 模板底次楞采用 50100mm 方木，立放，間距 500mm； 次楞下主楞采用 100100mm 方木，間距 1000mm； 主楞下采用鋼管可調 U 形支托支撐，雙向間距 1000mm； 板底

12、鋼管支撐設 6 道水平拉桿和 1 道掃地桿，雙向滿布，間距從上到下依次為 1100mm、1500mm、1500mm、1500mm、1500mm、1500mm可調 U 形支托懸臂端 150250mm； 截面構造大樣圖詳附圖 2 梁板模板橫剖面大樣圖。（2）截面）截面250500mm次梁次梁 梁側豎向楞木采用 50100mm 方木，平放，間距 1/3m； 梁底橫向采用 50100mm 方木次楞支撐，立放，間距 1/3m；梁底次楞兩側搭設雙排鋼管腳手架，起穩定作用，不參與受荷計算，縱向跨距1000mm； 梁底次楞中部下方，縱向采用 100100mm 方木主楞支撐； 主楞下采用鋼管可調 U 形支托支撐

13、，縱向跨距 1000mm； 梁底鋼管支撐設 6 道水平拉桿和 1 道掃地桿，雙向滿布，間距從上到下依次為 300、300、600、1200mm、1500mm、1500mm、1500mm，可調 U 形支托懸臂端 150250mm； 截面構造大樣圖詳附圖 2 梁板模板橫剖面大樣圖。（3）截面）截面 300800mm 主梁主梁 梁側豎向楞木采用 50100mm 方木，平放，間距 250mm； 側模沿高度方向每隔 500mm 設一道水平主楞（共兩道） ，主楞采用兩根483.5mm 鋼管，沿主楞縱向每隔 500mm 設一道 M12 對拉螺栓，對拉螺栓端部采用三字扣鎖緊（詳見附圖 3 主梁橫剖面大樣圖）

14、。 梁底橫向采用 50100mm 方木次楞支撐，立放，間距 250mm； 梁底次楞兩梁側下方，縱向采用 100100mm 方木主楞支撐； 主楞下采用鋼管可調 U 形支托支撐，縱向跨距 500mm； 梁底鋼管支撐設 6 道水平拉桿和 1 道掃地桿，雙向滿布，間距從上到下依次為 300、300、600mm、 1100mm、1500mm、 1500mm、1500mm、1500mm、1500mm；可調 U 形支托懸臂端 150250mm； 截面構造大樣圖詳附圖 2 梁板模板橫剖面大樣圖。三、工藝要求三、工藝要求1.施工準備施工準備（1）技術準備）技術準備 模板支撐搭設必須由有專業承包資質的模板或架子公

15、司承擔，搭設人員必須持證上崗。模板工程所有作業班組人員進場時，首先安排其接受三級安全教育，并對作業人員進行登記造冊。 高大模板支撐體系搭設前，根據高大模板設計要求和工藝標準，由項目技術負責人和專業公司技術負責人及專職安全管理人員對項目管理人員和搭設班組、人員進行安全技術交底及對施工詳圖進行詳細說明，并書面告知危險崗位的操作規程和違章操作的危害， 并做好書面交底簽字手續，確保每一搭設工序施工的質量安全。 總承包單位、專業勞務分包公司分別委派專職安全管理人員張聲河進行現場監督管理， 杜絕架子工無證上崗或作業人員未接受入場三級安全教育和安全技術交底即上崗的情況。 高大模板支撐體系搭設前，通知監理單位

16、檢查立桿地基、鋼管、扣件等是否符合方案要求，未經監理單位同意不得搭設。 高大模板支撐體系搭設， 在施工員指導和專職安全員監督下實施，并做好相應的施工日記。 搭設人員嚴格執行施工專項方案及有關安全技術規定，底座、立桿應準確定位。（2）材料要求）材料要求 根據高大模板的設計方案，確定木膠合板模板制作的幾何形狀、尺寸要求、龍骨的規格、間距，選用支撐系統。 模板、支架備料：按照模板設計圖及說明進行材料準備，材料質量必須符合設計要求，不符合質量標準的不得投入使用。 模板面板：九夾板，厚度為 18mm。 龍骨和背楞：50100mm、100100mm 方木。 支撐系統：鋼管（483.5mm） 、扣件、底座、

17、可調支托等。嚴格檢查鋼管和扣件質量，確保每個扣件和每根鋼管的質量滿足規范要求，尤其強調：a.鋼管應有產品質量合格證、質量檢驗報告，表面應平直光滑，不能有裂縫、分層、硬彎、銹蝕 10%以上等問題；b.扣件必須有生產許可證、檢測報告和產品質量合格證等證明文件資料，不能有裂縫、變形等問題，螺栓滑絲的必須更換。（3）作業條件）作業條件 根據工程的特點、計劃工期及現場環境等完成高大模板設計及模板配料工作。 模板分規格堆放。 根據圖紙要求，放好軸線和模板邊線，定好水平控制標高。 柱鋼筋綁扎完畢，水電管及預埋件已安裝，綁好鋼筋保護層墊塊，并辦完隱蔽驗收手續。2.施工操作工藝施工操作工藝（1）工藝流程）工藝流

18、程地基土夯實澆筑地面墊層搭設鋼管支架綁扎柱筋安裝柱模安裝梁底模安裝梁側模（安裝梁單側模）（綁扎深梁鋼筋安裝梁另一側側模）安裝板底模板澆筑柱砼綁扎梁板鋼筋（綁扎板鋼筋）澆筑梁板砼砼養護上一層結構板施工齡期滿足， 拆除模板拆除支模架（2）支承面處理）支承面處理 標高為-1.1m9.5m 梁板支架支撐在地下室頂板，根據“第四章”辦法進行處理。 標高為-1.1m9.5m 梁板支架支撐在地下室頂板上；施工時保留下層模板及支架，直到上層砼強度達到 75%設計強度后方可拆除。 支撐立桿底座下設置長度 2m、寬度 150mm、厚度 50mm 的木墊板；支撐架體搭設場地平整無雜物，排水暢通，現場地基無積水。（3

19、）支撐系統構造及搭設）支撐系統構造及搭設 每根立桿底部設置底座，底座下設置木墊板。 沿梁方向排列鋼管，立柱縱橫間距滿足設計要求，按照鋼管格柵的施工方法進行搭設；鋼管支架排列搭設好后，掃地桿縱下橫上，橫向掃地桿距底座上皮 200mm。架體連續設置縱、橫向的掃地桿和水平拉桿。 架體外側周圈、中間在縱橫向每隔七排立桿（間距 67m）設置由下至上的豎向連續式剪刀撐，其寬度為 67m，斜桿與地面傾角 450600，剪刀撐斜桿與立桿或水平桿的每個相交處采用旋轉扣件固定；架體外側周圈、 中間在縱橫向每隔七排立桿從頂皮開始向下每隔 2 步設置一道水平剪刀撐。 本工程首層高度 5.7m， 在縱橫向相鄰的兩豎向連

20、續式剪刀撐之間增加之字斜撐。 本工程架體四周空曠，沒有建筑物可依托，沿架體外側周圈七排立桿寬度設置由下至上的豎向連續式剪刀撐、 周圈閉合的水平連續式剪刀撐構成連續穩定的筒體。架體與已成型的框架柱、梁形成可靠連接；沿框架柱豎直方向一層設置 2 道連墻件， 水平方向每三跨沿框架梁設置 1 道連墻件。 在立桿上安放可調 U 形支托，螺桿伸出鋼管頂部 200mm， U 形支托上架設 100100mm 方木。 鋼管立桿安裝排列整齊，縱向成列、橫向成排，立桿垂直、平穩、牢固，剪刀撐拉緊扣實，確保支撐體系的穩定性。 為滿足進度要求，本工程施工時雙層支撐支模，支撐立桿豎直，上下層支撐在同一豎向中心線上。 構造

21、大樣詳見附圖 48。（4）模板安裝）模板安裝 在柱上彈出軸線、梁位置和水平線，釘柱頭模板。 梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。主梁跨度 6.0m，跨中梁底起拱高度為跨度的 1.5/1000，即12.6mm；次梁跨度 8m，跨中梁底起拱 12mm。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。 梁側模板：根據墨線安裝梁側模板、壓腳板等。梁側模板制作高度應根據梁高及樓板厚度來確定。 截面 300800mm 梁側模板側邊加穿一道 M12 對拉螺栓加固；所有梁側模板下端采用鐮刀卡（步步緊）卡緊加固，間距 300mm。 板龍骨：通線調節支柱的高度，將大龍骨找平，架設小龍骨。 鋪板

22、模板：從四周鋪起，在中間收口。樓板模板壓在梁側模時，角位模板應通線釘固。 樓面模板鋪完后，認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈。 預防措施a.支模時應遵守邊模包底模的原則，梁模與柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。b.梁側模必須有壓腳板、拉線通直后將梁側釘固。c.梁底模板、板模板按規定起拱。d.樓板模板厚度要一致，擱柵木料要有足夠的強度和剛度，擱柵面要平整。e.砼澆筑前，應將模內清理干凈，并澆水濕潤。f.防止梁身不平直、梁底不平及下撓、梁側模漲模、局部模板嵌入柱梁間、拆除困難及防止板中部下撓、板底砼面不平等現象。（5）搭設過程檢查）搭設過程檢查搭設過程中，安排專職質檢員跟蹤檢查施工質

23、量。 重點檢查立桿接頭位置、數量、垂直度，縱橫向桿間距，剪刀撐等。 立桿、水平桿、剪刀撐斜桿的接頭錯開在不同的框格層中設置；兩根相鄰立桿的接頭在不同步內錯開， 同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開500mm以上； 各接頭中心至主節點的距離小于步距的1/3；模板支撐體系桿件、外腳手架、卸料平臺等單獨脫開搭設。 所有支撐體系桿件交接處全部設置扣件。 立桿的垂直偏差、橫桿的水平偏差符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范要求。 每個扣件的擰緊力矩控制在45-60Nm之間。 根據工程特點制定合理的砼澆筑方案，確保模板支架在砼澆筑過程中均衡受載，本工程采用由中部向兩邊擴展的分層澆筑方式。 高大模

24、板支撐體系施工期間不能集中堆載。嚴格控制實際施工荷載，如出現過載情況，采取有效控制措施。 澆筑過程中，安排專人檢查支架和支承情況，如發現下沉、松動等變形情況，及時匯報，立即著手解決。四、材料的力學性能指標四、材料的力學性能指標材料類別材料類別幾幾 何何 參參 數數計計 算算 指指 標標備注備注覆面木膠合板覆面木膠合板九夾h九夾=18mm抗彎強度設計值：fjm垂直=11.5N/mm2；抗剪強度設計值：fjv=1.5N/mm2；彈性模量：E=8.0103N/mm2。木楞木楞bh=50100mm100100mm抗彎強度設計值：ffm=13N/mm2；抗剪強度設計值：ffv=1.5N/mm2；彈性模量

25、：E=1.0104N/mm2。一般采用馬尾松鋼管鋼管483.0mm抗壓、彎強度設計值：fm鋼=205 N/mm2；抗剪強度設計值：fv=120N/mm2；彈性模量 E=2.06105N/mm2；截面積：A=424 mm2；截面抵抗矩 W=4.49103mm3；慣性矩 I=1.08105mm4；回轉半徑 i=15.95 mm；立桿長細比=150。當今市場鋼管質量不穩定， 根據福建省建設廳關于印發高大模板扣件式鋼管支撐體系施工安全管理規定的 通 知 （ 閩 建 建200732 號)規定，鋼管壁厚按3.0mm驗算。對拉螺栓對拉螺栓螺栓直徑（mm） M12軸向拉力設計值： Nbt=12.9 kN可調可

26、調 U 形支托形支托直徑35N=30kN五、檢查、驗收要求五、檢查、驗收要求1.高大模板支撐體系搭設， 須在施工員指導和專職安全員監督下實施，嚴格執行施工專項方案及有關安全技術規定，并做好相應的施工日記。2.支撐體系搭設期間，采用扭力扳手對扣件螺栓擰緊扭力矩進行檢查并形成書面記錄，按隨機分布原則進行抽樣，適當加大受力較大部位的抽檢數量。抽檢數量為扣件數量的 10，如不合格率超過抽檢數量 10的應全面檢查，直至合格為止。3.嚴格檢查和驗收程序。根據有關標準、規范及專項施工方案提出的具體要求，進行檢查和驗收。架體搭設完成后首先進行自檢，本公司技術負責人到場參與驗收，并形成書面驗收意見；自檢合格后，

27、通知監理單位復驗，未經復驗合格和監理單位總監理工程師書面同意，不得澆筑砼；高大模板支承系統驗收合格后方可進入下道工序， 并按規定告知質量安全監督機構。在澆筑砼過程中，派專人進行護模，對支撐體系進行位移和變形監測。第五章第五章施工安全保證措施施工安全保證措施一、管理人員組織機構一、管理人員組織機構二、模板安裝和拆除的安全技術措施二、模板安裝和拆除的安全技術措施1.基本要求基本要求（1）模板工程作業組織，支模與拆模統一由一個作業班組進行。（2）搭、拆過程中配備專職安全員對施工安全進行監控。人員均持證上崗，進入工地必須佩戴安全帽，嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業。操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保

28、護的安全意識。（3）高空作業要搭設腳手架或操作平臺，上、下要使用梯子。高處作業無牢固立足點必須使用安全帶，并高掛低用；超過 2m 的臨邊作業區域張拉安全平網。項目經理施工生產安全交底施工過程安全監督各班組的安全教育安全檢查監督整改職工違章教育處理特殊施工安全交底制訂有關安全規章制度監 督 指 導 安 全 措 施貫徹落實安全獎懲工作機電設備檢查保養維修機電安全使用制度落實組織對機械設備的驗收易燃物品材料保管安全勞動防護用品發放使用技術負責人編制安全技術方案安全設施設備驗收特殊施工安全交底安全員機管員材料員施工員（4）搭設或拆除滿堂架時，施工操作層滿鋪腳手板。（5）二人抬運模板時要互相配合，協同工

29、作。（6）裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；（7）材料及施工器具要求豎向傳遞，杜絕上下拋擲。（8）不得在腳手架上堆放大批模板等材料。架體上的遺留鋼管、扣件、方木等雜物及時清理，且臨邊 1m 內不準堆放雜物。（9）使用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑砼時必須由模板支設班組指定專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。（10）遇六級以上的大風時，暫

30、停室外的高空作業，雨后先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。（11）木工機械：必須嚴格使用倒順開關和裝有漏電保護器的標準開關箱，末端電纜線長度不得超過 3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查） ；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工機械嚴禁戴手套，長度小于 50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。（12）環保與文明施工：夜間 22:006:00 之間停止現場模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。 整個模板堆放場地與施工現場

31、達到整齊有序、 干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。2模板安裝安全技術措施模板安裝安全技術措施（1）工作前先檢查使用的工具是否牢靠，必須隨用隨放在工具袋內，以免掉落傷人；工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。（2）模板支撐架的搭設可采用逐列、逐排和逐層搭設方法，搭設過程中，必須設置臨時固定設施，嚴防傾覆。及時沿橫向和縱向加設水平撐和垂直剪刀撐，并與支柱固定牢靠。（3）搭設材料向上傳遞盡可能借助現場垂直起重設備，當機械不能利用時可以人工分段或手動小滑輪（不得懸掛在外腳手架或不可靠的構架上！ ）向上傳遞。（4）支設立柱或梁模板時，必須搭設操作架。腳手板鋪嚴，外側設防護欄桿，不準站在柱

32、模板上操作和在未固定的梁模板上行走，更不允許利用拉桿支撐攀登上下。防止在同一垂直面上下操作。（5）模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；樓板模板安裝就位時，要在支架搭設穩固，板下橫楞與支架連接牢固后進行。（6）支模過程中如遇中途停歇，將就位的支頂、模板聯結穩固，不得空架浮擱。（7）模板上的預留洞須在安裝后，將洞口蓋好。（8）裝、拆模板時禁止使用 2040mm 木料作立人板。3模板拆除安全技術措施模板拆除安全技術措施（1）高大模板支撐體系拆除對結構砼表面、強度要求應符合混凝土結構工程施工質量驗收規范 （GB50204-2011）中 5.3 模板拆除的規定，經拆模申請，報監理單位審查

33、同意后方可實施，嚴禁提前拆模。（2）模板拆除前向操作班組進行安全技術交底，安排專人指揮及專人（監護人）看守。劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往，掛“禁止通行”安全標志，非操作人員不得在此區域。（3） 拆模遵循原則： 分段分區塊拆除， 平面上先拆臨邊跨再拆內部跨，垂直方向分層分皮自上而下拆除，先拆非承重模板再拆除承重模板；梁底模從梁跨的中間向兩邊拆除，懸臂梁梁底的模板從懸臂端向支座端拆除；拆除的模板隨拆、隨清理并堆放整齊。（4）梁、板模板拆模操作順序：搭設作業平臺拆梁側支模水平桿/斜撐拆除梁側模拆板底承重水平橫桿拆板底模板拆梁底承重水平橫

34、桿拆梁底模板拆支模架剪刀撐拆支模架橫桿拆支模架立桿。（5）拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。拆模時根據需要搭設腳手板，用塔吊拆時應與起重工配合；拆除頂板模板前必須在鋪好跳板的操作架上操作。（6）使用長撬棒拆除模板，人員禁止站在正在拆除的模板上。在拆除樓板模板時，要提防整塊模板掉下，尤其是采用定型模板做平臺模板時更要注意，防止模板突然全部掉落傷人。拆模必須一次性拆清，不得留無撐模板。（7）拆樓層外邊模板時，有防高空墜落及防止模板向外倒跌的措施。（8）拆模后，模板或木方上的釘子，及時拔除或敲平，防止釘子扎腳。（9）在樓層臨邊、樓梯樓板有預留洞時，要在模板拆除后，隨時在相應的部位做好安

35、全防護欄桿，或將板的洞口蓋嚴。（10）拆模間歇時，將已活動的模板、拉桿、支撐等運走或妥善堆放或固定牢固，防止因踏空、扶空而墜落。三、施工應急救援預案三、施工應急救援預案本工程高大模板的特點是支模高、梁截面尺寸大，根據工程特點，在做好高大模板危險源的識別基礎上， 制訂本項目發生緊急情況或事故的應急預案， 并開展應急知識教育和應急演練， 以提高現場操作人員應急能力，減少突發事件造成的損失和不良影響。1.突發事件風險分析突發事件風險分析本工程施工中危險因素是梁、板模板搭設高度、跨度及線荷載超限較大，支架搭設如有偏差，可能產生支架失穩造成模板坍塌、高空墜落、高空落物傷人等危險因素。在工地已采取機電管理

36、、安全管理等各種防范措施的基礎上，還需要做好以上危險因素產生的應急方案。2.突發事件及風險預防措施突發事件及風險預防措施（1）施工工作面的外腳手架，必須高于工作面 1.5m，并滿鋪腳手板，垂直面滿掛安全網。（2）本高大模方案經施工前組織專家論證評審簽字完善后，報監理審批同意后方可執行。（3）支架搭設完畢，班組自檢合格后，報項目部質檢組組織詳細逐項檢查合格后，報監理檢查。（4）扣件逐個進行檢查擰緊度，必須達到 45Nm 扭力距。（5）檢查逐根支撐必須與基礎及梁底模頂牢固。（6）梁側模板對拉螺栓每端必須用雙螺母擰緊。（7）本高大模結構設計計算必須通過審核審定，符合規范要求。（8）從中間或兩對邊開始

37、向兩側分層平衡澆筑砼，同時在砼澆筑時，不能集中過多砼于某點部位，防止局部超負荷。（9）澆筑砼時，要有專職安全員看護，無關人員不準在模板支架下停留，配置有專業工種人員進行監護并及時處理，在有可能出現事故前及時發現、處理，將安全隱患消除在萌芽狀態前。3.組織機構及職責組織機構及職責（1）成立以公司經理為組長的生產安全事故應急救援領導小組，負責制定和啟動本單位的生產安全事故應急救援預案，并組織實施（演練） 。（2）本工程項目經理部成立以項目經理為組長的項目生產安全事故應急救援領導小組，負責制定和啟動項目的生產安全事故應急救預案，并組織實施（演練） 。項目生產安全事故應急救援領導小組成員如下：職務職務

38、姓名姓名通訊電話通訊電話備注備注組長xxxxxxxxxxxx副組長xxxxxxxxxxxx醫療救護組成員xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx安全防護救 護 組成員xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx通訊聯絡組成員xxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxxx（3）應急組織的分工職責組長職責：組長職責： 決定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構提供幫助并實施場外應急計劃，在不受事故影響的地方進行直接控制。 復查和評估事故可能發展的方向，確定其可能的發展過程。 布置施工現場部分停工，并與領

39、導小組的有關人員配合指揮現場人員撤離，確保任何傷害者都能得到足夠的救護。 與現場外應急機構取得聯系，及時對緊急情況的記錄作出安排。 在場內實行交通管制，協助場外應急機構開展服務工作。 在緊急狀態結束后，控制受影響地點的恢復，并組織人員參加事故的分析和處理。副組長職責：副組長職責： 評估事故的規模和發展趨勢，建立應急步驟，確保員工的安全和減少設施和財產損失。 在救援服務機構來之前直接參與救護工作。 安排尋找受傷者及安排重傷人員撤離現場到安全地帶集中。 與應急救援中心建立通訊聯絡， 為應急服務機構提供建議和信息。 協助組長組織指揮，協調救援工作，組長不在現場時，代替組長的職責。組員職責：組員職責：

40、在組長或副組長的指揮下，負責現場的物資供應、維護，搶救，警戒等工作，具體落實執行組長或副組長下達的救援方法、措施的指令等。4.應急物資應急物資應急資源的是應急救援工作的重要保障， 項目部根據潛在事件性質和后果分析，配備應急救援所需的救援手段、救援設備、交通工具、醫療設備藥品、生活保障物資等如下表列數。主要應急救援物資設備表主要應急救援物資設備表序號序號材料設備名稱材料設備名稱單單 位位數數 量量位位 置置1小車部1現 場2滅火器個10現 場3藥箱及藥品個/批1現 場4對講機部4現場5手 機部6現 場6擔 架副1現 場7裝載機部1現 場8汽車吊部1現 場5.模板支撐架倒塌事故的應急救援模板支撐架

41、倒塌事故的應急救援（1）一旦發現有坍塌、倒塌事故發生，不論任何人，均應立即大聲呼叫在場人員緊急撤離，并迅速報告應急響應指揮部。（2）事故發生后，應急響應指揮部人員應在第一時間趕到現場，有序組織撤離所有人員和搶救傷員，并了解和掌握事故情況，啟動應急救援預案，制定搶險搶救和維護現場秩序，嚴格保護事故現場等的有效措施。（3）人員的疏散由組長安排的組員進行具體指揮，指揮人員疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各組員和現場其他人員對現場受傷害、受困的人員、財物進行搶救。人員被支架或其它物件壓住時，先對支架進行觀察，如需局部加固的，立即組織人員進行加固后， 方可進行相應的搶救， 防止搶險過程中再次倒塌，造

42、成二次傷害。加固或觀察后，確認沒有進一步的危險，立即組織人力、物力進行搶救。（4）項目應急響應指揮部負責人應指令醫療救護組和安全防護救護組到事故現場，開展施救工作；同時指令通訊聯絡組立即向公司應急救援指揮部匯報事故發生情況，公司應急救援指揮部負責人，應立即帶領安全防護救護組、醫療小組趕赴事故現場開展救援工作。若傷者傷情較嚴重應撥打“120”或“110”電話及時向當地醫療救援機構聯絡前來救護，并派人到主要路口引導急救車到事故現場，盡快將傷員送到醫院救治。（5）當醫院的救護車未到達之前，安全防護救護組、醫療救護組展開自救，對傷員昏迷、心臟停止的進行人工呼吸或胸外心臟按壓等，傷者流血或有骨折，采取包

43、扎止血或骨折固定，應注意骨折部位的保護，使用木板平抬，避免因不正確抬運，造成二次傷害，盡最大努力搶救傷者。如發生腳手架坍塌事故，按預先分工進行搶救，架子工班組成員，按搶險搶救的方案進行倒塌架子的排除和拴牢工作，防止其他架子再次倒塌。組織所有員工協助清理材料，如有人員被壓埋、砸傷的，應首先清理被壓埋人員身上的材料， 集中人力先搶救受傷人員出來， 最大限度地減少事故的傷害。（6）把傷者送到醫院接受救治后，應急響應指揮部人員應召開會議，研究善后處理工作，做好當事人家屬的接洽善后處理事宜安排。（7）注意保護好事故現場，協助公司或上級事故調查組開展調查，事故應按“四不放過”原則處理。6.通訊聯系通訊聯系

44、醫院急救中心：120火警：119匪警：110項目部明確應急救援電話xxxxxxxxxxx，確保 24 小時開通和有人接聽，并在醒目位置公示。7.教育訓練、互相協議教育訓練、互相協議在高大模板施工前一周，由組長組織救援小組人員進行搶險知識教育，組織應急預案演練，全面提高應急救援能力。項目部事先與地方醫院及應急救援機構建立正式互相協議， 以便在事故發生時得到外部救援力量和資源的援助。四、監測監控措施四、監測監控措施為保證扣件式鋼管支撐體系滿堂支架現澆砼工程施工質量， 保障工程施工安全，本工程采用如下監測辦法：（1）砼澆筑前在大梁底部的兩端及中間三處各設兩根吊垂線（兩側） ，從大梁底一直吊到立桿支承

45、板（基礎） ；（2）吊垂尖離地控制在 20mm 以內，在吊垂尖正下方用紅藍筆、墨斗線做好十字標記， 同時量測好線垂與立桿間的相對距離， 最大偏移值 5mm；（3）砼澆筑過程中安排專人跟蹤監測，每隔 1 小時測出吊垂與地面距離及與立桿距離變化值， 撓度值、 側移值按有關規范允許變形值要求控制；（4）砼澆筑期間，安排專人護模及目測巡查，發現異常情況，立即停止施工，及時采取加固措施，處理完善后方可繼續施工。第六章第六章計算書及相關圖紙計算書及相關圖紙一、附圖一、附圖附圖附圖 1高大模板區域高大模板區域施工平、剖面示意圖施工平、剖面示意圖備注：斜線陰影部分屬高大模板區域附圖附圖 2梁板模板橫剖面大樣圖

46、梁板模板橫剖面大樣圖?縱向間距可調式鋼板和鋼套管支座地下室頂板主梁頂托楞木楞木厚通長跳板楞木頂托松木楞木次梁鋼管立桿楞木松木可調式鋼板和鋼套管支座備注：備注：1.48 水平拉桿：縱橫向1000，連續設置；2.48 水平拉桿：縱橫向1000，框架梁底處通長設置；該橫向水平拉桿向兩側延長兩跨，與立桿固定；3.48水平拉桿： 設置在可調U 形支托頂端及以下各道橫向水平拉桿， 500；該橫向水平拉桿向兩側延長兩跨，與立桿固定，平面示意詳見附圖 4。4. 可調 U 形支托螺桿伸出鋼管頂部 200mm。附圖附圖 3主梁主梁橫剖面橫剖面大樣圖大樣圖主梁頂托楞木楞木?縱向間距備注：備注：1.48 水平拉桿：縱

47、橫向1000，連續設置；2.48 水平拉桿：縱橫向1000，框架梁底處通長設置；該橫向水平拉桿向兩側延長兩跨，與立桿固定；3.48水平拉桿： 設置在可調U 形支托頂端及以下各道橫向水平拉桿， 500；該橫向水平拉桿向兩側延長兩跨，與立桿固定，平面示意詳見附圖 4。4. 可調 U 形支托螺桿伸出鋼管頂部 200mm。附圖 4立桿、水平拉桿平面布置示意圖備注：備注：1.48 水平拉桿：縱橫向1000，連續設置；2.48水平拉桿： 設置在可調U 形支托頂端及以下各道橫向水平拉桿， 500；橫向水平拉桿均向兩側延長兩跨，與立桿固定；3. 48 水平拉桿，板、次梁底雙向間距1000，主梁底縱向間距500

48、。附圖 5 鋼管支撐體系剪刀撐平面布置示意圖備注：備注：1.架體外側周圈、中間在縱橫向每隔七排立桿（間距 67m）設置由下至上的豎向連續式剪刀撐；2.架體外側周圈、中間在縱橫向每隔七排立桿從頂皮開始向下每隔 2 步設置一道水平剪刀撐；附圖附圖 6 主梁支架縱向剖立面圖主梁支架縱向剖立面圖框架梁框架梁附圖附圖 7 樓板、次梁支架縱向剖立面圖樓板、次梁支架縱向剖立面圖框架梁框架梁二、設計計算書二、設計計算書（一）（一）100mm 厚厚樓板模板驗算樓板模板驗算1荷載荷載 荷載標準值荷載標準值項次項次荷荷 載載 類類 別別符號符號荷荷 載載 標標 準準 值值1平板模板及小梁自重標準值G1k0.30kN

49、/m22新澆筑砼自重標準值G2k24kN/m30.10m=2.4 kN/m23鋼筋自重標準值G3k1.1kN/m30.10m=0.11kN/m24施工人員及設備荷載標準值Q1k2.5kN/m2或或 2.5kN（計算模板、小梁時）1.5kN/m2（計算主梁時）1.0kN/m2（計算立桿時） 板底模板及其支架參與組合的荷載類別板底模板及其支架參與組合的荷載類別a.計算承載力：計算承載力：G1k+ G2k+ G3k+ Q1kb.驗 算 撓 度驗 算 撓 度 ：G1k+ G2k+ G3k模板支撐系統屬臨時性，計算荷載設計值時結構重要性系數o取 0.9，計算荷載標準值時結構重要性系數o取 1。2.2.板

50、底模板驗算板底模板驗算按簡支跨計算。板底模板次楞間距 500mm，板底模板主楞間距1000mm，故板底模板取板帶寬 B1=1000mm 進行計算。 荷載計算荷載計算a.荷載標準值荷載標準值：SK=o（G1k+G2k+G3k）=1（0.30+2.4+0.11）=2.81（kN/m2）b.荷載設計值荷載設計值a）活荷載為均布時）活荷載為均布時由可變荷載效應控制的組合：由可變荷載效應控制的組合：S11=oGni 1Gk+QlQ1k =S11G+ S11Q= 0.91.2（0.30+2.4+0.132）+0.91.42.5= 3.58+3.15=6.73（kN/m2）由永久荷載效應控制的組合：由永久荷

51、載效應控制的組合：S12=oGni 1Gk+QcQk =S12G+S12Q=0.91.35（0.30+2.4+0.132）+0.91.40.72.5=4.024 +2.21=6.23（kN/m2）取最大值S11=6.73kN/m2為設計依據。線荷載q11=S11B1=6.731=6.73kN/m。b）活荷載為集中時）活荷載為集中時由可變荷載效應控制的組合：由可變荷載效應控制的組合：線 荷 載：q12= S11GB1= 3.581=3.58（kN/m）集中荷載：F1=oQlQ1k= 0.91.42.5=3.15（kN） 計算簡圖計算簡圖a.活荷載為均布時情況活荷載為均布時情況6.73kN/m（恒

52、+活）500圖 1：活荷載為均布時活荷載為均布時受力受力簡圖簡圖b.活荷載為集中時情況活荷載為集中時情況3.58kN/m（恒）500圖 2：活荷載為集中時活荷載為集中時受力受力簡圖簡圖 抗彎驗算抗彎驗算活載均布：活載均布：Mmax1=KMq11l2=0.1256.730.52=0.21（kNm）活載集中：活載集中：Mmax2=KMq12l2+KMF1l=0.1253.580.52+0.253.150.5=0.50（kNm）+5003.15kN（活）比較以上計算，取最大值 Mmax=0.50kNm 為計算依據。板底模板抗彎模量：W= bh2/6=1000182/6=0.54105（mm3）max

53、= Mmax/W = 0.50106/（0.54105） =9.26（N/mm2）fjm=11.5N/mm2滿足！ 抗剪驗算抗剪驗算活載均布：活載均布：Vmax1=KVq11l =0.56.730.5=1.68（KN）活載集中：活載集中：Vmax2=KVq12l +KVF1=0.53.580.5+0.53.15=2.47（KN）比較以上計算，取最大值 Vmax=2.47KN 為計算依據。剪應力vmax=3V/ （2bh） =32.47103/（2100018） =0.20 （N/mm2） fjv=1.5N/mm2滿足！ 撓度驗算撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。=5qk

54、l4/（384EI）=5SkB1l4/（384EI）=53.5815004/（38480001000183/12）=0.75 （mm） =l/400 （結構表面外露構件的容許變形值） =500/400=1.25mm滿足！3.3.板底次楞驗算板底次楞驗算按三跨等跨連續梁計算。板底次楞間距 500mm，主楞間距 1000mm，故板底次楞取板帶寬 B2=500mm 進行計算。 荷載設計值計算荷載設計值計算a）活荷載為均布時）活荷載為均布時線 荷 載：q21G=S11GB2=3.580.5=1.79（kN/m）q21Q=S11QB2=3.150.5=1.58（kN/m）b）活荷載為集中時）活荷載為集中

55、時線 荷 載：q21G=1.79kN/m集中荷載：F2=oQlQ1k= 0.91.42.5=3.15kN 計算簡圖計算簡圖a.活荷載為均布時情況活荷載為均布時情況經查表，邊支座彎矩值最大，荷載簡圖見圖 1。1.79kN/m（恒）100010001000圖 1：活荷載為均布時活荷載為均布時受力受力簡圖簡圖b.活荷載為集中時情況活荷載為集中時情況經查表，邊跨跨中彎矩值最大，荷載簡圖見圖 2。1.79kN/m（恒）100010001000圖 2：活荷載為集中時活荷載為集中時受力受力簡圖簡圖 抗彎驗算抗彎驗算活載均布：活載均布：Mmax1=KMq21Gl2+ KMq21Ql2=0.11.791.02+

56、0.1171.581.02=0.36（kNm）活載集中：活載集中：Mmax2=KMq21Gl2+KMF2l=0.081.791.02+0.2133.151.0=0.81（kNm）比較以上計算，取最大值 Mmax=0.81kNm 為計算依據。板底次楞抗彎模量：W= bh2/6=501002/6=0.83105（mm3）max= Mmax/W = 0.81106/（0.83105）=9.76（N/mm2）ffm=13N/mm2滿足！ 抗剪驗算抗剪驗算經查表，第二支座左側處剪力最大。活載均布：活載均布：Vmax1=KVq21Gl+KVq21Ql=0.6001.791+0.6171.581=2.05（

57、KN）活載集中：活載集中：Vmax2=KVq21Gl +KVF2=0.6001.791.0+0.6753.15=3.20（KN）比較以上計算，取最大值 Vmax=3.20KN 為計算依據。剪應力vmax=3V/ （2bh） =33.20103/ （250100） =0.96 （N/mm2） ffv=1.5N/mm2滿足！ 撓度驗算撓度驗算經查表，邊跨跨中撓度最大。+1000100010001.58kN/m（活）+1000100010003.15kN3.15kN （活）max= Kwqkl4/（100EI）= KwSkB2l4/（100EI）= 0.6773.580.510004/（100100

58、00501003/12）= 0.29（mm） =l/400=1000/400=2.5mm滿足！4.4.板底主楞驗算板底主楞驗算按簡支跨計算。恒載、活荷載均為集中荷載。板底次楞間距 500mm，主楞間距 1000mm。 荷載設計值計算荷載設計值計算由可變荷載效應控制的組合：由可變荷載效應控制的組合：F31=F31G+ F31Q=S11GB1B2+oQlQ1kB1B2=3.5810.5+0.91.41.510.5=2.735kN由永久荷載效應控制的組合：由永久荷載效應控制的組合：F32=F32G+ F32Q=S12GB1B2+oQiiQik=4.02410.5+0.91.40.71.510.5=2

59、.34kN取最大值 F3=2.73kN 為設計依據。 計算簡圖計算簡圖圖 1：板底主楞受力簡圖板底主楞受力簡圖 抗彎驗算抗彎驗算Mmax=KMF3l=0.252.731=0.68（kNm）板底主楞抗彎模量：W= bh2/6=1001002/6=1.67105（mm3）max= Mmax/W = 0.68106/（1.67105）=4.07（N/mm2）ffm=13N/mm2滿足！ 抗剪驗算抗剪驗算Vmax=KVF3=0.52.73=1.36（KN）剪應力vmax=3V/（2bh）=31.36103/（2100100）=0.20（N/mm2）ffv=1.5N/mm2滿足！ 撓度驗算撓度驗算100

60、02.73kN（恒+活）= Fkl3/（48EI）=SkB1B2l3/（48EI）= 3.5810.510310003/（48100001001003/12）= 0.45（mm）=l/400=1000/400=2.5mm滿足！5.5.立桿驗算立桿驗算板底主楞荷載傳遞到下部可調 U 形支托，雙向間距 1000mm；荷載再通過 U 形支托傳遞到下部鋼管支撐系統。恒載、活荷載均為集中荷載。 荷載設計值計算荷載設計值計算每根立桿板底鋼管支架自重標準值：Sk立桿= F鋼管+ F扣件+ F頂托=（6.1）1+126+1.4142（1+3） 33.3+（2613.2+2（1+3）14.6）+20=960.5

61、+275.2+20=1255（N）=1.25kN由可變荷載效應控制的組合：由可變荷載效應控制的組合：F41=F41G+F41Q+F立桿=S11GB12B2+oQlQ1kB12B2+oGSk立桿=3.58120.5 +0.91.41.0120.5+0.91.21.25=6.19（kN）由永久荷載效應控制的組合：由永久荷載效應控制的組合：F42=F42G+F42Q+F立桿=S12GB12B2+oQiiQ1kB12B2+oGSk立桿=4.024120.5+0.91.40.71.0120.5+0.91.351.35=6.54（kN）取最大值 F4=6.54kN 為設計依據。 立桿穩定性驗算立桿穩定性驗

62、算Lo=L+2a=1500+2350=2200mm= Lo/i=2200/15.95=137.9=150，查表得=0.357=N/A= F4/A=6.54103/(0.357424)=43.2（N/mm2）fm=205N/mm2滿足！（二）二）300800mm 框架梁模板驗算框架梁模板驗算【壹】【壹】底模及支撐底模及支撐1.荷載荷載 荷載標準值荷載標準值項次項次荷荷 載載 類類 別別符號符號荷載標準值荷載標準值1樓板模板自重標準值G1k0.50kN/m22新澆筑砼自重標準值G2k24kN/m30.8m（梁高）=19.2kN/m23鋼筋自重標準值G3k1.5kN/m30.8m（梁高）=1.2kN

63、/m24振搗荷載標準值Q2k2kN/m2 梁底模板及其支架參與組合的荷載類別梁底模板及其支架參與組合的荷載類別a.計算承載力：計算承載力： G1k+G2k+ G3k+ Q2kb.驗 算 撓 度驗 算 撓 度 ：G1k+G2k+ G3k2.梁底模板驗算梁底模板驗算按簡支跨計算。 荷載計算荷載計算a.荷載標準值荷載標準值：SK=o（G1k+G2k+G3k）=1（0.50+19.2+1.2）=20.9（kN/m2）b.荷載設計值荷載設計值由可變荷載效應控制的組合：由可變荷載效應控制的組合：S11=oGni 1Gk+QlQ1k= S11G+ S11Q=0.91.2（0.50+19.2+1.2）+0.9

64、1.42=41.85+2.52=26.52（kN/m2）由永久荷載效應控制的組合：由永久荷載效應控制的組合：S12=oGni 1Gk+QcQk = S12G+ S12Q=0.91.35（0.50+19.2+1.2）+0.91.40.72=25.39+1.76=27.15（kN/m2）取最大值S12=27.15kN/m2為設計依據。 線荷載q1=S12B=27.150.5=13.57kN/m。 計算簡圖計算簡圖13.57kN/m（恒+活）300圖 1：梁梁底模板受力底模板受力簡圖簡圖 抗彎驗算抗彎驗算Mmax=KMq1l2=0.12513.570.32=0.15（kNm）梁底模板抗彎模量：W=

65、bh2/6=500182/6=0.27105（mm3）max= Mmax/W = 0.15106/ （0.27105） =5.55 （N/mm2） fjm=11.5N/mm2滿足！ 抗剪驗算抗剪驗算Vmax=KVq1l =0.513.570.3=2.03（KN）剪應力vmax=3V/（2bh）=32.03103/（250018）=0.34（N/mm2）fjv=1.5N/mm2滿足！ 撓度驗算撓度驗算= 5qkl4/（384EI）=5SkBl4/（384EI）= 520.90.53004/（3848000500183/12）= 0.56（mm）=l/400=250/400=0.63mm滿足！3.

66、梁底次楞驗算梁底次楞驗算按簡支梁計算。1%2荷載荷載設計值設計值計算計算q2=S12B=27.150.3=8.15（kN/m） 計算簡圖計算簡圖8.15kN/m（恒+活）500圖 1：梁梁底次楞受力底次楞受力簡圖簡圖 抗彎驗算抗彎驗算Mmax=KMq2l2=0.1258.150.52=0.25（kNm）梁底次楞抗彎模量：W= bh2/6=501002/6=8.33104（mm3）max= Mmax/W = 0.25106/（8.33104）=3.0（N/mm2）ffm=13N/mm2滿足！ 抗剪驗算抗剪驗算Vmax=KVq2l=0.58.150.5=2.04（KN）剪應力vmax=3Vmax/

67、（2bh） =32.04103/（250100） =0.61（N/mm2） ffv=1.5N/mm2滿足！ 撓度驗算撓度驗算= 5qkl4/（384EI）= 5SkB l4/（384EI）= 520.90.35004/（38410000501003/12）= 0.12（mm） = l/400=500/400=1.25mm滿足！4.梁底主楞驗算梁底主楞驗算按四跨等跨連續梁計算。1 1 荷荷載設計值計算載設計值計算F3G=S12GB/2b=27.150.5/20.3=2.03kNF3Q=S12QB/2b=1.760.5/20.25=0.11kN 計算簡圖計算簡圖a.經查表，跨中最大彎矩的荷載簡圖見

68、圖 1-1。b.經查表，支座最大彎矩的荷載簡圖見圖 1-2。0.11kN0.11kN（活）5005005005002.032.03kN2.03kN2.03kN（恒）500500500500+圖圖 1-11-10.11kN0.11kN0.11kN（活）5005005005002.03kN2.03kN2.03kN2.03kN（恒）500500500500+圖圖 1-21-2圖 1：梁底主楞梁底主楞受力受力簡圖簡圖 抗彎驗算抗彎驗算跨中最大彎矩跨中最大彎矩： Mmax1=KMF3Gl+ KMF3Ql=0.1692.030.5+0.2100.110.5=0.18 （kNm）支座最大彎矩支座最大彎矩：

69、Mmax2=KMF3Gl+ KMF3Ql=0.1612.030.5+0.1810.110.5=0.17 （kNm）比較以上計算，取最大值 Mmax=0.18kNm 為計算依據。梁底主楞抗彎模量：W= bh2/6=1001002/6=1.67105（mm3）max= Mmax/W = 0.18106/（1.67105）=1.08（N/mm2）ffm=13N/mm2滿足！ 抗剪驗算抗剪驗算經查表，第二支座左側處剪力最大。Vmax=KVF3G+KVF3Q=0.6612.03+0.6810.11=1.31（KN）剪應力vmax=3V/（2bh）=31.31103/（2100100）=0.20（N/mm

70、2）ffv=1.5N/mm2滿足！ 撓度驗算撓度驗算經查表，邊跨中撓度最大。= KwFkl3/（100EI）= KwSkBb l3/（100EI）= 1.07920.090.50.31035003/（100100001001003/12）= 0.05（mm） = l/400=500/400=1.25mm滿足！5.立桿驗算立桿驗算梁底主楞荷載傳遞到下部可調 U 形支托，橫向每處兩根，縱向跨距500mm；荷載再通過 U 形支托傳遞到下部鋼管支撐系統。 荷載計算荷載計算Sk立桿= F鋼管+ F扣件+ F頂托=（6.1-0.8）1+0.525+1.414/22（1+3） 33.3+（2513.2+2（

71、1+3）14.6）+20=517.4+248.8+20=786.2（N）=0.78kNF4=S12B/2l+oGSk立桿=27.150.3/20.5+0.91.350.85=3.1kN 立桿穩定性驗算立桿穩定性驗算Lo=L+2a=1500+2300=1500mm= Lo/i=1500/15.95=131.7=94.0，查表得=0. 389=N/A=F4/A=3.1103/(0.389424)=18.7（N/mm2）fm=205N/mm2滿足！【貳】【貳】側模及支撐側模及支撐1.1.荷載荷載 荷載標準值荷載標準值項次項次荷荷 載載 類類 別別符號符號荷荷 載載 標標 準準 值值1新 澆 筑 砼作

72、用于梁側模板最大側壓力標準值G4k公式一：F1=0.22cto12V1/2公式二：F2=cH公式一：F1=0.22cto12V1/2備注：砼重力密度c=24 kN/m3新澆注砼的初凝時間 to=200/（T+15）=200/(20+15)=5.71外加劑（緩凝性）影響修正系數1=1.2砼塌落度（泵送）影響修正系數2=1.15砼的澆注速度控制在 V=1m/h砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面的總高度：H=0.8mF1=0.22245.711.21.1511/2=41.61（kN/m2）公式二：F2=cH=240.8=19.2（kN/m2）兩者取其中較小值，G4k=19.2 kN/m2。2振搗砼產生的

73、荷載標準值Q2k4kN/ m2 梁側模板參與組合的荷載類別梁側模板參與組合的荷載類別a.計算承載力：計算承載力：G4k+ Q2kb.驗 算 撓 度驗 算 撓 度 ：G4k2.梁側模板驗算梁側模板驗算按簡支跨計算。 荷載計算荷載計算取中較小值。a.荷載標準值荷載標準值：SK=oG4k=119.2=19.2（kN/m2）b.荷載設計值荷載設計值由可變荷載效應控制的組合：由可變荷載效應控制的組合：S11=oGni 1Gk+QlQ1k= S11G+ S11Q=0.91.219.2+ 0.91.44= 20.7+5.04=25.78（kN/m2）由永久荷載效應控制的組合：由永久荷載效應控制的組合：S12

74、=oGni 1Gk+QcQk = S12G+ S12Q=0.91.3519.2+ 0.91.40.74= 23.33+3.53=26.86（kN/m2）取最大值 S12=26.86kN/m2為設計依據。線荷載 q1= S12B=26.860.5=13.4kN/m。 計算簡圖計算簡圖13.4kN/m（恒+活）300圖 1：梁側模板梁側模板受力受力簡圖簡圖 抗彎驗算抗彎驗算Mmax=KMq1l2=0.12513.40.32=0.15（kNm）梁側模板抗彎模量：W= bh2/6=500182/6=0.27105（mm3）max= Mmax/W = 0.15106/ （0.27105） =5.55 （

75、N/mm2） fjm=11.5N/mm2滿足！ 抗剪驗算抗剪驗算Vmax=KVq1l =0.513.40.3=2.01（KN）剪應力vmax=3V/（2bh）=32.01103/（250018）=0.33（N/mm2）fjv=1.5N/mm2滿足！ 撓度驗算撓度驗算= 5qkl4/（384EI）=5SkBl4/（384EI）= 519.20.53004/（3848000500183/12）= 0.52（mm）=l/400=300/400=0.75mm滿足！3. 梁側豎向楞木驗算梁側豎向楞木驗算按簡支梁計算。1 1 荷載設計值計算荷載設計值計算q2=S12b=26.860.35=9.40kN/m

76、。 計算簡圖計算簡圖9.40kN/m（恒+活）500圖 1：梁側豎向楞木受力簡圖梁側豎向楞木受力簡圖 抗彎驗算抗彎驗算Mmax=KMq2l2=0.1259.400.52=0.29（kNm）梁側豎向楞木抗彎模量：W= bh2/6=100502/6=4.17104（mm3）max= Mmax/W = 0.29106/ （4.17104） =6.95 （N/mm2） ffm=13N/mm2滿足！ 抗剪驗算抗剪驗算Vmax=KVq2l =0.59.400.5=2.35（KN）剪應力vmax=3V/（2bh）=32.35103/（210050）=0.70（N/mm2）ffv=1.5N/mm2滿足！ 撓度

77、驗算撓度驗算= 5qkl4/（384EI）=5Skbl4/（384EI）= 519.20.355004/（38410000100503/12）= 0.52（mm）=l/400=500/400=1.25mm滿足！4.對拉螺栓驗算對拉螺栓驗算每根12 對拉螺栓受力：N= S12B2b =26.860.320.35=5.64（kN）N12=12.9 kN滿足！5. 梁側梁側鋼管橫檔驗算鋼管橫檔驗算按四跨等跨連續梁計算。1%2荷載設計值計算荷載設計值計算F3G=S12GBb=26.860.30.25=2.0kNF3Q=S12QBb=3.530.30.25=0.26kN 計算簡圖計算簡圖a.經查表，跨中

78、最大彎矩的荷載簡圖見圖 1-1。b.經查表，支座最大彎矩的荷載簡圖見圖 1-2。圖 1：梁側鋼管橫檔受力簡圖梁側鋼管橫檔受力簡圖 抗彎驗算抗彎驗算跨中最大彎矩：跨中最大彎矩：Mmax1=KMF3Gl+KMF3Ql=0.1692.00.5+0.2100.260.5=0.20（kNm）支座最大彎矩：支座最大彎矩：Mmax2=KMF3Gl+KMF3Ql=0.1612.00.5+0.1810.260.5=0.18（kNm）比較以上計算，取最大值 Mmax=0.20kNm 為計算依據。梁側鋼管橫檔采用 248max=Mmax/W= 0.20106/（24.49103）=22.27（N/mm2）fm鋼=2

79、05N/mm2滿足！ 抗剪驗算抗剪驗算經查表，第二支座處左側處剪力最大。Vmax=KVF3G+KVF3Q=0.6612.0+0.6810.26=1.50（KN）剪應力vmax=2V/A=21.50103/424=7.1（N/mm2）fv=120N/mm2滿足！ 撓度驗算撓度驗算0.26kN0.26kN（活）5005005005002.0kN2.0kN2.0kN2.0kN（恒）500500500500+圖圖 1-11-10.26kN0.26kN0.26kN（活）5005005005002.0kN2.0kN2.0kN2.0kN（恒）500500500500+圖圖 1-21-2經查表，第一跨跨中撓度

80、最大。= KwFkl3/（100EI）= KwSkBbl3/（100EI）= 1.07919.20.50.351035003/（10022.061051.08105）= 0.10（mm） = l/400=300/400=0.75mm滿足！（三）三）250500mm 框架梁模板驗算框架梁模板驗算【壹】【壹】底模及支撐底模及支撐1.荷載荷載 荷載標準值荷載標準值項次項次荷荷 載載 類類 別別符號符號荷載標準值荷載標準值1模板及其支架自重標準值G1k0.50kN/m22新澆筑砼自重標準值G2k24kN/m30.5m（梁高）=12kN/m23鋼筋自重標準值G3k1.5kN/m30.5m（梁高）=0.7

81、5kN/m24振搗荷載標準值Q2k2kN/m2 梁底模板及其支架參與組合的荷載類別梁底模板及其支架參與組合的荷載類別a.計算承載力：計算承載力：G1k+G2k+G3k+Q2kb.驗 算 撓 度驗 算 撓 度 ：G1k+G2k+G3k2.梁底模板驗算梁底模板驗算按簡支跨計算。 荷載計算荷載計算a.荷載標準值荷載標準值：SK=o（G1k+G2k+G3k）=1（0.50+12+0.75）=15.8（kN/m2）b.荷載設計值荷載設計值由可變荷載效應控制的組合：由可變荷載效應控制的組合：S11=oGni 1Gk+QlQ1k=0.751.2 （0.50+12+0.75） + 0.751.42=19.58

82、 （kN/m2）由永久荷載效應控制的組合：由永久荷載效應控制的組合：S12=oGni 1Gk+QcQk=0.751.35（0.50+12+0.75） +0.91.40.72=20.96（kN/m2）取最大值 S12=20.96kN/m2為設計依據。線荷載 q1= S12B=20.960.25=5.24kN/m。 計算簡圖計算簡圖5.24kN/m（恒+活）333圖 1：梁底模板梁底模板受力受力簡圖簡圖 抗彎驗算抗彎驗算Mmax=KMq1l2=0.1255.240.3332=0. 073（kNm）梁底模板抗彎模量：W= bh2/6=250182/6=1.35104（mm3）max= Mmax/W

83、= 0.073106/（1.35104）=5.63（N/mm2）fjm=11.5N/mm2滿足！ 抗剪驗算抗剪驗算Vmax=KVq1l =0.55.240.333=0.87（KN）剪應力vmax=3V/（2bh）=30.87103/（225018）=0.29（N/mm2）fjv=1.5N/mm2滿足！ 撓度驗算撓度驗算= 5qkl4/（384EI）=5SkBl4/（384EI）= 515.80.253334/（3848000250183/12）= 0.65（mm）=l/400=333/400=0.83mm滿足！3.梁底次楞驗算梁底次楞驗算梁底次楞下部縱向采用一根方木主楞支撐， 梁底次楞兩側搭設

84、雙排鋼管腳手架，起穩定作用，不參與受荷計算；故梁底次楞按懸臂梁計算。 荷載設計值計算荷載設計值計算q2=S12b=20.960.333=6.99kN/m 計算簡圖計算簡圖6.99kN/m（恒+活）250250圖 1：梁底次楞受力簡圖梁底次楞受力簡圖 抗彎驗算抗彎驗算Mmax=KMq2l2=0. 56.990.252=0.22（kNm）梁底次楞抗彎模量：W= bh2/6=501002/6=8.33104（mm3）max=Mmax/W =0.22106/（8.33104）=2.64（N/mm2）ffm=13N/mm2滿足！ 抗剪驗算抗剪驗算Vmax=KVq2l=16.990.25=1.75（KN）

85、剪應力vmax=3Vmax/（2bh） =31.75103/（250100） =0.53（N/mm2） ffv=1.5N/mm2滿足！ 撓度驗算撓度驗算= qkl4/（8EI）= Skb l4/（8EI）= 15.80.3332504/（810000501003/12）= 0.06（mm） = l/400=250/400=0.625mm滿足！4.梁底主楞驗算梁底主楞驗算按簡支跨計算。 荷載設計值計算荷載設計值計算F3=S12Bb=20.960.250.333=1.75kN 計算簡圖計算簡圖1.75kN1.75kN（恒+活）333333333圖 1：梁底主楞梁底主楞受力受力簡圖簡圖 抗彎驗算抗彎

86、驗算Mmax=KMF3l=1/31.751.00=0.58（kNm）梁底主楞抗彎模量：W= bh2/6=1001002/6=1.67105（mm3）max= Mmax/W = 0.58106/ （1.67105） =3.47 （N/mm2） ffm=13N/mm2滿足！ 抗剪驗算抗剪驗算Vmax=KVF3=11.75=1.75（KN）剪應力vmax=3V/（2bh）=31.75103/（2100100）=0.26（N/mm2）ffv=1.5N/mm2滿足！ 撓度驗算撓度驗算= 23Fk（l/3）3/（24EI）= 23SkBb（l/3）3/（24EI）= 2315.80.250.3331033

87、333/（24100001001003/12）= 0.56（mm） = l/400=333/400=0.83mm滿足！5.5.立桿驗算立桿驗算梁底主楞荷載傳遞到下部可調 U 形支托，橫向每處一根，縱向跨距1000mm；荷載再通過 U 形支托傳遞到下部鋼管支撐系統。 荷載計算荷載計算Sk立桿= F鋼管+ F扣件+ F頂托=（6.1-0.5）1+（0.5+1）5+1.414/22（1+3） 33.3+（2513.2+2（1+3）14.6）+20=607.3+248.8+20=876（N）=0.87kNF4=S12B2b+oGSk立桿=20.960.251+0.91.350.87=6.29kN 立桿

88、穩定性驗算立桿穩定性驗算Lo=L+2a=1500+2300=2100mm= Lo/i=2100/15.95=131.7=150，查表得=0. 389=N/A= F4/A=6.29103/(0.389424)=38.13（N/MM2）fm=205N/mm2立桿穩定性滿足要求【貳】【貳】側模及支撐側模及支撐1.1.荷載荷載 荷載標準值荷載標準值項次項次荷荷 載載 類類 別別符號符號荷荷 載載 標標 準準 值值1新 澆 筑砼作用于梁側模板最大側壓力標準值G4k公式一：F1=0.22cto12V1/2公式二：F2=cH公式一：F1=0.22cto12V1/2備注：砼重力密度c=24 kN/m3新澆注砼

89、的初凝時間 to=200/（T+15）=200/(20+15)=5.71外加劑（緩凝性）影響修正系數1=1.2砼塌落度（泵送）影響修正系數2=1.15砼的澆注速度 V=0.6m/h砼側壓力計算位置處至新澆砼頂面的總高度：H=1.5mF1=0.22245.711.21.150.61/2=32.23（kN/m2）公式二：F2=cH=240.6=14.4（kN/m2）兩者取其中較小值，G4k=14.4 kN/m2。2振搗砼產生的荷載標準值Q2k4kN/ m2 梁側模荷載效應組合的各項荷載標準值組合梁側模荷載效應組合的各項荷載標準值組合a.計算承載力：計算承載力：G4k+ Q2kb.驗 算 撓 度驗

90、算 撓 度 ：G4k2.梁側模板驗算梁側模板驗算按簡支跨計算。 荷載計算荷載計算a.荷載標準值荷載標準值：SK=oG4k=114.4=14.4（kN/m2）b.荷載設計值荷載設計值由可變荷載效應控制的組合：由可變荷載效應控制的組合：S11=oGni 1Gk+QlQ1k=0.91.212+1.44=20.59（kN/m2）由永久荷載效應控制的組合：由永久荷載效應控制的組合：S12=oGni 1Gk+QcQk=0.91.3512+1.40.74=21.02（kN/m2）取最大值 S11=21.02kN/m2， 為設計依據。 線荷載 q1= S11B=21.020.45=9.46kN/m。 計算簡圖

91、計算簡圖9.46kN/m（恒+活）取中較小值。333圖 1：梁側模板梁側模板受力受力簡圖簡圖 抗彎驗算抗彎驗算Mmax=KMq1l2=0.1259.460.3332=0.13（kNm）梁側模板抗彎模量：W= bh2/6=450182/6=2.43104（mm3）max= Mmax/W = 0.13106/ （2.43104） =5.35 （N/mm2） fjm=11.5N/mm2滿足！梁側模板抗彎強度滿足要求 抗剪驗算抗剪驗算Vmax=KVq1l =0.59.460.333=1.58（KN）剪應力vmax=3V/（2bh）=31.58103/（245018）=0.29（N/mm2）fjv=1.

92、5N/mm2滿足！ 撓度驗算撓度驗算= 5qkl4/（384EI）=5SkBl4/（384EI）= 5120.453334/（3848000450183/12）= 0.59（mm）=l/400=333/400=0.83mm滿足！3. 梁側豎向楞木驗算梁側豎向楞木驗算按簡支梁計算。 荷載設計值計算荷載設計值計算q2=S12b=21.020.333=7.01kN/m 計算簡圖計算簡圖7.01kN/m（恒+活）450圖 1：梁側豎向楞木梁側豎向楞木受力受力簡圖簡圖 抗彎驗算抗彎驗算Mmax=KMq2l2=0.1257.010.452=0.18（kNm）梁側豎向楞木抗彎模量：W= bh2/6=100502/6=4.17104（mm3）max= Mmax/W = 0.18106/（4.17104）=4.32（N/mm2）ffm=13N/mm2滿足！ 抗剪驗算抗剪驗算Vmax=KVq2l =0.57.010.45=1.58（KN）剪應力vmax=3V/（2bh）=31.58103/（210050）=0.47（N/mm2）ffv=1.5N/mm2滿足！ 撓度驗算撓度驗算= 5qkl4/（384EI）=5Skbl4/（384EI）= 5120.3334504/（38410000100503/12）= 0.25（mm）=l/400=450/400=1.13mm滿足！