1、目 錄第一章 編制說明及依據31.1 編制說明31.2 編制依據31.2.1 本工程圖紙及相關文件資料31.2.2 規范圖集3第二章 工程概況42.1 建筑概況42.2高支模概況4第三章 施工、勞動力計劃53.1 施工進度計劃53.2 材料準備及要求53.2.1材料周轉53.2.2材料技術要求53.3 設備要求63.4 技術準備63.5 測量定位63.6 勞動力準備6第四章 施工工藝技術及檢查驗收74.1 板高支模設計74.2 梁高支模設計124.2.1梁截面統計分析124.2.2梁搭設綜述124.2.3典型梁具體搭設124.3 腳手架搭設124.4 支撐架構造要求124.5 高支模驗收16第

2、五章 質量、安全保證措施165.1 拆模控制165.2 質量保證措施185.3 質量要求195.4 安全架構205.5 安全保證215.6 檢測、監測措施225.7 應急措施23應急救援機構23應急救援機構職責235.7.3應急救援工作程序245.7.4應急救援裝備245.7.5應急救緩藥品245.7.6應急救援措施24第六章 文明施工措施29第七章 計算書及相關附圖297.1 板高支模計算29 一區板高支模計算297.1.2 二區板高支模計算377.2 梁高支模計算書457.2.1 一區梁高支模計算457.2.2 二區梁高支模計算62第一章 編制說明及依據1.1 編制說明本方案主要針對實訓樓

3、工程中、II區結構層施工支模高度大于8米樓層的模板支撐體系，本方案主要包括模板的設計、搭設、監護、拆除等專項內容，并按有關規定組織專家論證。1.2 編制依據1.2.1 本工程圖紙及相關文件資料序號圖紙及相關文件資料1 學院（籌）新校區建設工程實驗實訓樓施工圖紙2、實驗實訓樓巖土工程勘察報告3學院（籌）新校區建設工程實驗實訓樓施工組織設計1.2.2 規范圖集1混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB502042002 2011版）2建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2013）3建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ80-91）4建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ30-2011）5

4、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）6建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）7建筑施工腳手架實用手冊8建筑施工手冊第五版9危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建質200987號10建筑工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建質2009254號第二章 工程概況2.1 建筑概況I區結構總高度21.00米，結構形式為現澆鋼筋混凝土框架抗震墻結構，基礎為柱下條形基礎，該建筑物安全等級為二級。建筑場地類別為三類。本工程抗震設防分類標準屬標準設防類（丙類）建筑，抗震設防烈度為8度，剪力墻抗震等級為二級，框架抗震等級三級，地基基礎設計等級為丙級，結構使用年限為50年。基礎墊層底為-2.

5、6m，開挖至墊層下1.5m，開挖延基礎外緣每邊擴出不小于2m。II區結構總高度18.3米，地上三層，一層局部有夾層，一層層高為9m，夾層高度為4.8m，二、三層層高為4.5m，室內外高差為0.3m，總建筑高度為18.3m,結構形式為現澆鋼筋混凝土框架結構，基礎為柱下獨立基礎，安全等級為二級，場地類別為三類，本工程為消能減震結構，在一層二層布置屈曲支撐。本工程抗震設防分類標準屬標準設防類（丙類）建筑，抗震設防烈度為8度，框架抗震等級二級，地基基礎設計等級為丙級，結構使用年限為50年。墊層底為-1.6m，開挖至墊層下3.5m，開挖延基礎外緣每邊擴出不小于2m。2.2高支模概況按照危險性較大的分部分

6、項工程安全管理辦法：混凝土模板支撐工程：搭設高度8m及以上；搭設跨度18m及以上，施工總荷載15kN/m2及以上；集中線荷載20kN/m2及以上，需按高大支撐模板系統有關規定進行施工并進行專家論證。針對本工程圖紙梁板設計情況，一區-軸部位一層無樓板，框架柱從基礎頂面至二層樓板，二層樓板結構標高9.6m。二層樓板上有一排13004300mm、11004300mm等不等的結構洞口。一區框架梁最大跨度為9.0m，最大支模高度為12.05m，梁截面最大為350750mm，板厚為150mm。一區地基采用換土墊層法，三七灰土厚度為1.5m，整片處理；二區框架梁最大跨度為12.1m，最大支模高度為10.44

7、m，梁截面最大為400900mm，板厚為110mm。二區地基采用換土墊層法，換土墊層厚度為3.5m（1m級配碎石碎石頂部粗砂灌縫上2.5m三七灰土下），整片處理。第三章 施工、勞動力計劃3.1 施工進度計劃本工程分為一區和二區兩個單體，一區、二區高支模施工開始時間為2015年10月23日，結束時間為2015年11月30日，在此期間內涉及到高支模的相關搭設、監測、保護、拆除等各項工作，期間需注意高支模的設計、搭設、監護、拆除等專項內容。3.2 材料準備及要求3.2.1材料周轉本工程所需模板、木方的材料周轉計劃如下表：序號材料數量備注1模板2500012厚2木方413m33585mm3鋼管847.

8、56t483.54扣件8.1萬個直角扣件、對接扣件、十字扣件3.2.2材料技術要求1、本工程高大支模施工全部采用鋼管腳手架（扣件式）搭設支撐體系。支模的縱橫桿、內外立桿等均選用483.5鋼管，模板采用12厚木模，背楞方木尺寸為3585mm，梁底頂撐為可調節U形鋼支托。所有材料必須具備相應合格證書，并按規范要求進行現場驗收，檢驗合格后方可投入使用。2、桿件材質要求：鋼管應符合國家標準GB/T3091-2008。鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋分層和硬彎，兩端面切斜的偏差1.7mm；壁厚允許偏差-0.35 mm，外徑允許偏差0.50 mm，且必須涂防銹漆進行防銹處理。對于新管還同時必須具備產品質量合

9、格證和鋼管材質檢驗報告。鋼管上嚴禁打孔。3、扣件為桿件的連接件，用可煅鑄鐵鑄造，扣件不得有裂紋，并將影響其外觀質量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干凈；扣件與鋼管的貼和面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣件接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm；當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5 mm；新進的扣件必須有產品質量合格證，生產許可證和專業檢測單位測試報告。扣件材質應符合國家標準GB15831-2006，在螺栓擰緊扭力矩達65N.m 時，不得發生破壞。4、頂托必須逐個檢查，對存在螺紋滑絲等現象的一律不得使用。方木開裂破損的一律不得使用。對高大支模中使用的模板、方木、鋼管

10、等材料，使用過一定周期不能確保符合原有力學性能的情況下，要選樣做破壞性力學試驗，確定能夠滿足使用承載。3.3 設備要求木工圓鋸、木工平刨、壓刨、手提電鋸、手提壓刨、打眼電鉆、線墜、靠尺板、方尺、鐵水平、撬棍等各種設備機具均準備到位，正式使用前試用調整，并及時保養維修。3.4 技術準備施工前編制有針對性的高支模施工方案，提供高支模施工技術保障；明確項目工程、質量、安全、物質等各部門施工管理人員任務與責任。同時組織人員認真熟悉方案，結合本工程的特點，制定詳細的施工計劃，并做好施工前三級技術安全交底，搞好上崗人員的培訓工作。3.5 測量定位（1）軸線、模板邊線放線：用經緯儀引測建筑物的邊柱或墻軸線，

11、并以該軸線為起點，引出其他各條軸線。根據施工圖彈出模板邊線及水平檢測線，以便于模板的安裝及校正。（2）水平標高控制：根據模板實際施工要求用水準儀把建筑水平標高直接引測到模板安裝位置，也可引測到其他過度引測點，并辦好預檢手續。 3.6 勞動力準備（1）根據現場管理需要，項目部安排專職安全管理人員對現場模板架體支設進行監督。監督小組主要成員為項目安全部全體成員、分管工長及相關技術人員。（2）做好施工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括：施工進度計劃；各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設

12、計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度，加強遵紀守法教育。（3）勞動力投入計劃勞動力投入計劃工種木工鋼筋工砼工塔吊工人數8050304第四章 施工工藝技術及檢查驗收4.1 板高支模設計（1） 一區二層頂板、二區一層頂板板高支模設計一區二層頂板標高9.6m，板厚150mm,框架梁最大跨度9.0m，截面為350mm700mm；二區一層層高9.0m，樓板厚度110mm，框架梁最大跨度為12.1m，截面為400mm900mm。一區和二區高支模搭設方式均為：膠合板（12mm）+小木枋次楞（35mm85mm200）+48雙鋼管主楞+可調U托+滿堂架鋼管支撐體系，頂部螺桿伸出鋼管頂部不

13、大于200mm，距樓面200mm高設一道掃地桿，立桿底端布設300mm寬50mm厚墊板，立桿縱橫向間距0.9m，步距1.6m。滿堂腳手架應在架體外側四周及內部縱、橫向每6m至8m由底至頂設置連續豎向剪刀撐。當架體搭設高度在8m以下時，應在架頂部設置連續水平剪刀撐；當架體搭設高度在8m及以上時，應在架體底部及豎向間隔不超過8m分別設置連續水平剪刀撐。水平剪刀撐宜在豎向剪刀撐斜相交平面設置。剪刀撐寬度應為6m-8m。滿堂架體系和先澆筑的柱體或墻結構拉緊頂牢，梁板下立桿縱橫成行，水平橫桿全部貫通；板下支撐體系水平桿全部延伸到梁下與梁下立桿或水平桿連接，確保支撐體系的整體穩定性。一區區高支模布置：二區

14、高支模布置：4.2 梁高支模設計4.2.1梁截面統計分析分析本工程一區和二區平面圖梁布置情況，對梁截面進行統計，得到支模高度大于8m，以及8m以下但線荷載超過15KN/m，需驗算并經專家論證的梁截面統計表如下：層高超過8m，線荷載未超過15 KN/m部位梁截面(mm)板厚(mm)層高(m)層數一區350700、350750、2504001504.50二層二區400900、400650、450600、2505001109.0一層4.2.2梁搭設綜述方案綜述：針對上述統計，綜合考慮，選取典型梁截面進行高支模設計驗算。本工程高支模均采用483.5mm鋼管搭設滿堂腳手架支撐體系，步距1600mm，梁底

15、木方小楞3585mm間距250mm，梁兩側立桿間距為0.9m。1、對于250（400，500），梁底無立桿，兩側立桿用單扣件連接。2、對于350（700，750），400（650，900），450600，梁底增設一排立桿，兩側立桿單扣件連接。4.2.3典型梁具體搭設350700、400900梁高支模設計梁兩側立桿間距0.9m，沿梁跨度方向立桿間距為0.9m，步距1.6m；梁底3585mm木枋次楞間距250mm，主楞采用單鋼管與立桿雙扣件連接。梁側模主楞采用雙方木500，梁側次愣采用3585mm，木枋間距250mm，采用12對拉螺桿拉結，梁底一道、沿梁高間距200，共3道。4.3 腳手架搭設放線

16、放置縱向掃地桿自角部起依次向兩邊豎立底立桿，底端與縱向掃地桿扣接固定后、裝設橫向掃地桿也與立桿固定，每邊豎起34根立桿后，隨即裝設第一步縱向平桿和橫向平桿、校正立桿垂直和平桿水平使其符合要求后，擰緊扣件螺栓，形成構架的起始段按上述要求依次向前搭設，直至第一步支撐架交圈完成第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿，并隨搭設進行設置剪刀撐。4.4 支撐架構造要求1、立桿（1）必須設置縱橫掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿也應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高出的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應

17、大于1m。（2）立桿應采用對接接頭，且接頭位置不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500；各接頭中心至柱節點的距離不宜大于步距的13。（3）鋼管立桿垂直度偏差不得大于架高的1300，且控制在50mm以內。（4）每根立柱底部應設置底座及墊板，墊板厚度不得小于50mm。2、縱向水平桿（1）縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接。對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500，各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的13。（2）搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣

18、件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿端的距離不應小于100。3、剪刀撐滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道由下至上的豎向連續式縱向剪刀撐,剪刀撐數量不得少于兩道且支撐主梁的立柱下必須設置剪刀撐。每道剪刀撐跨越立桿的根數宜按下表的規定確定。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；剪刀撐跨越立桿的最多根數剪刀撐斜桿與地面的傾角455060剪刀撐跨越立桿的最多根數765對于1一區和二區滿堂架，兩端與中間每隔十排立桿在頂部及下部各設置一道水平剪刀撐，剪刀撐斜桿與水平成45度。在豎向剪刀撐頂部交點平面應設置連續水平剪刀撐。4、扣件（1）對接扣件的開口應朝上或朝內；

19、扣件螺栓方向盡量一致。（2）扣件螺栓擰緊力矩控制在45-60N.m。（3）在主節點處縱橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150。（4）抗滑扣件間應頂緊，安裝完畢應由專職安全、技術人員進行復核驗收。5、支撐地基為保證立桿基礎承載力，必須對地基進行夯實平整，在每根立桿下鋪30cm寬5cm厚木板，保證架體不下沉。6、其它要求：（1）整體性：梁立桿縱向水平拉桿兩端可用鋼管與已澆注的鋼筋混凝土柱頂緊或抱箍扣接；橫向水平拉桿可伸進次梁、板底支撐立桿并與其水平拉桿扣接。如圖：（2）施工順序：高支模區域應先澆筑墻或柱體等豎向結構混凝土，待墻柱施工至梁底10cm處，再

20、施工梁、板結構的模板、鋼筋、混凝土工程。（3）泵送管道不能依附于滿堂腳手架上，只能依附柱身另搭設支撐架。（4）混凝土澆筑前應對模板進行預堆載，確保后續澆筑安全性；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。（5）確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件式腳手架規范的要求。立桿支撐必須豎直（保證立桿軸心承載），禁止使用扭曲銹蝕嚴重的立桿，應采用對接扣件連接，禁止錯接。立桿承載要貫通，禁止出現立桿傳載到橫桿，橫桿再傳遞到立桿的情況（保證受力明確）。支撐必須保證橫平豎直，成排成列，以保證橫桿與每一根立桿能夠用扣件連接。陰陽角應采用木坊進行定位，以保證線條平順及防止出現脹模

21、現場發生。（6）頂托支座位置必須采用兩根鋼管并排傳遞承載的方式。頂托支撐插入長度應以保證頂托支撐穩定及不發生偏移為原則，一般以伸出長度不超過總長的1/3為宜。（7）可調支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿遇頂部水平拉桿之間的間距，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平均分配確定步距后，在每一步據處縱橫向應各設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。（8）當支架立柱高度超過5m時，應在立柱周圍外側和中間有結構柱的部位，按水平間距6-9m、豎向間距2-3m與建筑結構設置一個固節點。（9）鋼管掃

22、地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應在用搭接，搭接長度不得小于500mm，并應采用2個旋轉扣件分別在 離桿端不小于100mm處進行固定。(10)支撐體系利用已澆筑的墻柱通過剛性連接，拉緊頂牢，確保支撐體系穩定。如圖所示：柱與滿堂架連接大樣4.5 高支模驗收（1）高支模搭設前應先按方案圖進行放線，做出樣板單元，經監理等相關部門驗收合格后方可繼續搭設。（2）高支模安裝完畢后，必須先由班組、項目部自檢，再通知公司相關主管部門檢查合格后，并報監理單位、質監站進行驗收，驗收合格后才能綁扎鋼筋、澆筑混凝土。（3）高支模拆除前，必須向監理單位申請拆模報告，監理單位簽字同意后方可拆模。第五章 質量、安全保證措施

23、第一章第二章第三章第四章第五章5.1 拆模控制1、拆模時間模板拆除均要以同條件混凝土試塊的抗壓強度報告為依據，填寫拆模申請單，由專業工長和項目技術負責人簽字后報送監理審批方可生效執行。側模：在混凝土強度能保證表面棱角不因拆除模板而受損壞后,方可拆除。底模：構件跨度大于8m的混凝土強度達到設計強度的100%后，方可拆除。構件跨度小于8m的混凝土強度達到設計強度的75%后，方可拆除。預應力部位的拆模為達到設計要求的混凝土強度和預應力完成后拆除。底模拆除表序號結構類型結構跨度（M）按設計強度百分率（%）1板2502梁28703承重結構81004懸臂梁2705懸臂板2100側模拆除表序號砼強度設計值平

24、均硬化氣溫在25度時的拆除時間1C3016小時2C3024小時2、拆模順序模板拆除順序與安裝順序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板，先拆縱墻模板后拆橫墻模板，先拆外墻模板，再拆內墻模板。3、拆模施工（1）梁板拆除：先將支撐上可調支托松下，使龍骨與模板分離，并讓龍骨降至水平拉桿上，接著拆下全部邊接模板的附件，再用鐵釬撬動模板，使模板降下由龍骨支撐，拿下模板和龍骨。（2）梁、柱模在確保表面不受損壞時方可進行拆除。先拆除斜撐，再拆除模板和對拉螺栓及附件，再用撬棍輕輕撬動模板，使之與砼分離。（3）拆下的模板及時清理粘結物，涂刷脫模劑，并分類堆放整齊，拆下的構配件及時集中統一管理，并

25、做相應的防護處理。（4） 拆除模板時，操作人員應站在安全的地方，拆除跨度較大的梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。4、拆除支撐體系注意事項（1） 拆除前應全面檢查支撐體系的扣件連接、支撐體系等是否符合安全要求。（2）拆除支撐應先清除其上的雜物及地面的障礙物。（3）拆除作業應由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業。水平拉桿要跟隨立桿逐層拆除。5、管理措施（1）樓面頂架、模板安裝前，應對班組進行全面的技術安全交底，對安裝方法、搭設安裝順序、技術標準、質量安全要求等做好詳細的技術交底工作。（2）在支頂安裝過程中，應設置防傾覆的臨時措施，待其安裝完畢且核正無誤后才予以固定。5.2 質量保證措施（1

26、）模板存放場地要平整夯實。模板平放時，要有木方墊架。立放時，模板觸地處要墊木方，以此保證模板不扭曲不變形。不可亂堆放或在已組拼的模板上堆放分散模板和配件。（2）工作面己安裝完畢的墻、柱模板，不準在吊運其他模板時碰撞，不準在預拼裝模板就位前作為臨時依靠，以防止模板變形或產生垂直偏差。工作面己安裝完畢的平面模板，不可做臨時堆料和作業平臺，以保證支架的穩定，防止平面模板標高和平整產生偏差。（3）墻體模板拆除時先拆除斜撐，再卸掉水平背楞，用撬棍輕輕撬動模板，使模板與砼脫離，不得用力過猛，特別是陰陽角及洞口模板。以免模板變形。（4）樓板模板拆除時先拆除水平拉桿，然后拆除立桿。梁模板拆除時先拆除側模，再拆

27、底模，拆除時砼強度能保證其表面及棱角不因拆模受損壞。模板拆除時混凝土強度必須滿足要求。（5）方木堆放應整齊，按規格碼放，下面墊上舊方木，下雨天要用塑料布蓋上。由于膠合模板受潮膨脹，所以堆放地面要干燥，鋪墊方木，下雨時，要及時覆蓋，防止受潮。（6）涂刷脫模劑應在木工作業場地進行，嚴禁在模板安裝完畢后涂刷，防止污染鋼筋。（7）為保證結構位置斷面準確，梁身平直，支模前應在砼表面彈出柱、梁構件邊線控制線，故安裝時帶通線安裝，放好支撐塊。（8）為防止保護層地過大或過小，應墊好保護層墊塊。為保證結構物件位置細部尺寸，平整度符合要求，模板支完后應根據校核線進行檢查校核。（9）澆筑前應有專人護模，檢查各扣件的

28、堅固情況及剪力撐、山形卡等。隨時發現問題隨時解決，消險隱患。（10）模拆除后，立即包上護角，并進行養護。5.3 質量要求模板要求內平面平整，接縫嚴密，防止漏漿，模板安裝的允許偏差詳見下表：表 1 模板工程安裝允許偏差表分項項目軸線位移截面尺寸標高垂直度平整度相鄰模板高低差工藝標準允許偏差3 mm2 mm5 mm3 mm2 mm/2m1mm模板安裝、預埋件及預留孔施工允許偏差見模板安裝、預埋件、預留孔允許偏差表示。表 2 模板安裝、預埋件、預留孔允許偏差表序號項目允許偏差（MM）檢查頻率檢驗方法范圍數量1相鄰兩板表面高低差刨光模板2每個構件4用尺量不刨光模板32表面平整度刨光模板34用2m直尺量

29、不刨光模板53模內尺寸寬柱、樁51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10高柱、樁0、-51用尺量梁、衍架0、-10板0、-10長柱、樁0、-51用尺量梁、衍架0、-5板0、-54側向彎曲柱、樁L/1500每個構件1沿構件全長拉線量取最大矢量梁、衍架H/1000板L/2000且105預留孔洞位置預應力鋼筋孔道（梁端）3每個孔洞1用尺量其它106預埋件鋼板聯結板等位置3每個預埋件1用尺量平面高度21用尺量螺栓錨筋等位置101用水準儀量外露長度101用尺量5.4 安全架構（1）安全管理體系根據項目組織機構成立安全生產管理委員會，對安全生產實施統一領導，對保證安全生產的重大技術措施等問題進行決策。定期組

30、織檢查評比，制定獎罰制度，切實落實執行安全文明施工細則及獎罰制度。項目設安全總監一名、專職安全員兩名，各專業及生產班組按人數的多少設兼職安全員。各安全員在施工現場跟蹤檢查，發現安全隱患由兼職安全員向專職安全員報告，重大問題還須向項目生產經理匯報，并立即下達整改通知單，限期整改。項目安全員進行監督復查安全隱患的整改情況。（2）安全管理成員安全生產管理委員會成員組成：委員會主任：左文建（項目副經理-） 全面負責項目安全管理工作，統籌安排項目安全工作。 委員會副主任：胡繼宏（總工-）負責現場安全管理，對項目應急預案進行相應深化工作，并明確各委員崗位職責。 負責現場安全生產過程監控，組織將應急預案反復

31、向全體員工進行交底，并做好書面記錄；對潛在事故或緊急情況發生時組織應急小組按應急預案實施搶救工作。 安全人員職稱證、安全生產考核合格證書、特種作業資格證及其他相關證書見附件。（3）方案編制及審核人員編制人：，本科學歷，土木工程專業，項目技術人員。審核人：，本科學歷，土木工程專業，項目總工。5.5 安全保證1、金屬扣件架搭設工程安全技術措施（1）梁、板下腳手架沿梁方向兩邊設置剪刀撐，靠近地面的地方設置掃地桿，水平連接桿和剪刀撐的鋼管類型同腳手架鋼管。（2）搭設前應嚴格進行鋼管的篩選，凡嚴重銹蝕、薄壁。嚴重彎曲及裂變的桿件不宜采用。（3）嚴重銹蝕、變形，螺栓螺紋已損壞的扣件不宜采用。（4）建筑金屬

32、的拉桿，不宜采用鉛絲攀拉，必須使用埋件形式的鋼性材料。（5）所有扣件緊固力矩，應達到45kgm。（6）同一立面的小橫桿，應對等交錯設置，同時立桿上下對直。（7）斜桿接長，不宜采用對接扣件。應采用疊交方式，二只回轉扣件接長，搭接距離視二只扣件間隔不少于0.4m。2、模板工程安全技術措施（1）進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。安全帶應高掛低用。（2）經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。（3）工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。（4）安裝與

33、拆除模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。（5）高空，復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。（6）二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。（7）模板支架在施工中，嚴禁集中超負荷堆放鋼筋、混凝土、機械設備及其他材料，防止物體墜落及支撐體系坍塌。（8）支模過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。（9）模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混凝土板

34、上的頂留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。（10）拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。（11）高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業。（12）裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。（13）拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。5.6 檢測、監測措施（1）班組日常進行安全檢

35、查，項目部每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。（2）高支模日常檢查，巡查重點部位：1）桿件的設置和連接、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。2）地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。3）連接扣件是否松動。4）架體是否有不均勻的沉降、垂直度。5）施工過程中是否有超載現象。6）安全防護措施是否符合規范要求。7）支架與桿件是否有變形的現象。（3）監測點布設每隔1015m間距各布設1個監測剖面。每個監測剖面應布置不少于2個支架水平位移和變形監測點、3個支架沉降觀測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。（4）監測頻率：在澆筑砼過程中應實施實時監測

36、，一般監測頻率不宜超過2030分鐘一次；在砼初凝前后及砼終凝前后也應實施實時監測。監測時間可根據現場實際情況進行調整。監測時間應控制在高支模使用時間至混凝土達到設計強度的85%以上。5.7 應急措施在高支模區域內施工極可能發生高空墜落、模板坍塌、物體打擊等重大傷亡事故。本預案針對梁板高支模施工可能發生的高空墜落、模板坍塌、物體打擊觸電、火災等緊急情況的應急準備和響應。火警：119 公安：110 醫療：120 交通：122應急救援機構項目部成立事故應急救援指揮領導小組，組長由項目產經理擔任，副組長由技術負責人擔任，成員由項目部各部門主管領導及安全員等人員組成，公司本部設置相應的應急救援指揮部。項

37、目部應急救援小組成員名單為：組 長：建 副組長：宏 權組 員：軍 王 鵬 煒 鵬 軍應急救援機構職責(1)負責制定事故預防工作相關部門人員的應急救援工作職責。(2)負責突發事故的預防措施和各類應急救援實施的準備工作，統一對人員，材料物資等資源的調配。(3)進行有針對性的應急救援應變演習，有計劃區分任務，明確責任。(4)當發生緊急情況時，立即報告公司相關主管部門并及時采取救援工作，盡快控制險情蔓延，必要時，報告當地部門，取得政府部門的幫助。5.7.3應急救援工作程序(1)當事故發生時小組成員立即向組長匯報，由組長立即上報公司，必要時，匯報當地有關部門，以取得政府部門的幫助。(2)由應急救援小組組

38、織項目部全體員工投入事故應急救援搶險工作中，盡快控制險情蔓延，并配合、協助事故的處理調查工作。(3)事故發生時，組長不在現場時，由在現場的其他組員作為臨時負責人指揮安排。(4)事故發生時，應急救援小組立即組織營救受害人員，組織撤離或者采取其他措施保護危害區域內的其他人員。搶救受害人是應急救援的首要任務，在應急救援行動中，快速、有序、有效地實施現場急救與安全轉送傷員降低傷亡率，減少事故的損失。(5)事故發生后迅速控制危險源，對事故造成的危害進行監測、測定事故危害區域、危害性質及危害程度。做好現場清潔，消除危害后果。查清事故原因，查明人員傷亡情況，協助上級部門對事故調查(6)項目部指定專人負責事故

39、的收集、統計、審核和上報工作，并嚴格遵守事故報告的真實性和時效性。5.7.4應急救援裝備應急救援裝備包括值班電話、報警電話、無線對講機、滅火器材、消防專用水管、消防水池、防毒面具、應急藥箱、擔架、抽水機及切割機等。5.7.5應急救緩藥品(1)外用藥品：雙氧水、雷佛奴爾水、紅藥水、碘酒、消毒的棉簽、藥棉、紗布、膠布、繃帶、創可貼、跌打萬花油、眼水、眼膏、磺胺結晶、燙火膏、清涼油或驅風油、三角巾、急救包。(2)服藥品：人丹、十滴水、保濟丸或藿香正氣丸、一般退燒藥品。5.7.6應急救援措施(1)物體打擊急救措施當發生物體打擊事故后，搶救的重點放在對顱腦損傷、胸部骨折和出血上進行處理。1)發生物體打擊

40、事故，應馬上組織搶救傷者脫離危險現場，以免再發生損傷。2)在移動昏迷的顱腦損傷傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。3)觀察傷者的受傷情況、受傷部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療。4)出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦

41、損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。5)防止傷口污染。在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發，但切勿拔出創口內的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料覆蓋包扎創口。6)在運送傷員到醫院就醫時，昏迷傷員應側臥位或仰臥偏頭，以防止嘔吐后誤吸。對煩燥不安者可因地置宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造成或加重脊髓損傷。(2)高空墜落急救措施當發生高處墜落事故后，搶救的重點

42、放在對休克、骨折和出血上進行處理。1)發生高處墜落事故，應馬上組織搶救傷者，首先觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克，應先處理休克，去除傷員身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20，盡快送醫院進行搶救治療。在搬運和轉送過程中，頸部和軀干不能前屈或扭轉，而應使脊柱伸直，絕對禁止一個抬肩一個抬腿的搬法，以免發生或加重截癱。2)出現顱腦損傷，必須維持呼吸道通暢。昏迷者應平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸人，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重

43、的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。3)頜面部傷員首先應保持呼吸道暢通，摘除義齒，清除移位的組織碎片、血凝塊、口腔分泌物等，同時松解傷員的頸、胸部鈕扣。若舌已后墜或口腔內異物無法清除時，可用12號粗針穿刺環甲膜，維持呼吸，盡可能早作氣管切開。4)發現脊椎受傷者，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎。搬運時，將傷者平臥放在帆布擔架或硬板上，以免受傷的脊椎移位、斷裂造成截癱，招致死亡。搶救脊椎受傷者，搬運過程嚴禁只抬傷者的兩肩與兩腿或單肩背運。5)發現傷者手足骨折，不要盲目搬動傷者。應在骨折部位用

44、夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節為原則，可就地取材，用木板、竹片等。6)復合傷要求平仰臥位，保持呼吸道暢通，解開衣領扣。7)周圍血管傷，壓迫傷部以上動脈干至骨骼。直接在傷口上放置厚敷料，繃帶加壓包扎以不出血和不影響肢體血循環為宜，常有效。當上述方法無效時可慎用止血帶，原則上盡量縮短使用時間，一般以不超過1h為宜，做好標記，注明上止血帶時間。遇有創傷性出血的傷員，應迅速包扎止血，使傷員保持在頭低腳高的臥位，并注意保暖。正確的現場止血處理措施是：創傷局部妥善包扎，但對疑顱底骨折和腦脊液漏患者切忌作填塞，以免導致顱內感染。a一般傷口小的止血

45、法：先用生理鹽水(0.9Nacl溶液)沖洗傷口，涂上紅汞，然后蓋上消毒紗布，用繃帶較緊地包扎。b加壓包扎止血法：用紗布、棉花等做成軟墊，放在傷口上再加包扎，來增強壓力而達到止血。c止血帶止血法：選擇彈性好的橡皮管、橡皮帶或三角巾、毛巾、帶狀布條等，上肢出血結扎在上臂以上12處(靠近心臟位置)，下肢出血結扎在大腿上13處(靠近心臟位置)。結扎時，在止血帶與皮膚之間墊上消毒紗布棉墊。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。動用最快的交通工具或其他措施，及時把傷者送往鄰近醫院搶救，運送途中應盡量減少顛簸。同時，密切注意傷者的呼吸、脈搏、血壓及傷口的情況。(3)坍塌事故急救措施1)應急

46、救援領導小組負責應急搶救工作的統一領導和組織實施，指揮現場搶險隊伍，迅速組建、調集搶險及救護隊伍。2)發現事故預兆后，立即停止作業，迅速組織人員撤離作業場所。應急救援組應根據情況迅速制定有效的搶救、搶險措施后，以最快的速度實施搶險。同時要密切監測事故周圍建筑、道路、地下水等的發展情況，以便根據情況調整和實施新的搶救措施，并迅速疏散影響范圍內的所有人員。3)分析事故坍塌的影響范圍，迅速組織疏散無關人員撤離事故現場，并組織人員建立警戒區域，不讓無關人員進入事故影響范圍。4)當發生坍塌事故后，最早發現者或目擊者應立即大聲呼救，并根據情況可立即采取正確方法施救，向項目部有關人員報告或報警。5)項目部應

47、急小組應迅速判斷事故發展狀態和現場情況，采取正確方法施救，判斷清楚被掩埋人員位置后，立即組織人員全力挖掘。6)在救護過程中要防止二次坍塌傷人，擴大傷害范圍，必要時要先對危險的地方采取一定的防護措施。7)急救人員按照有關救護知識，立即搶救出來的傷員，在等待醫生救治或送往醫院搶救過程中，不要停止和放棄施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或輸氧急救等。8)當現場不具備搶救條件時，應立即向社會求救。(4)觸電事故急救措施1)當事故發生后現場有關人員首先要盡快使觸電者脫離電源，并應防止觸電者二次觸電或搶救者觸電。2)隔離電源方法：斷開電源開頭；使用絕緣物（如干燥的竹枝、木枝）隔離或挑開電源或帶電體；用導電體使

48、電源接地或短路，迫使漏電保護器和短路保護器跳閘而斷開電路。3)搶救方法:口對口、口對鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使觸電者頭部盡量后仰，鼻孔朝天。解開領口和衣服，仰臥在比較堅實（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏緊鼻孔，另一只手掰開嘴巴（如果掰不開嘴巴，可用口對鼻人工呼吸法貼鼻吹氣）。C、深吸氣后，緊貼嘴巴或鼻孔吹氣，一般吹二秒，放松三秒。D、救護人換氣時放松觸電者的嘴和鼻，讓其自然呼吸。胸外心臟擠壓法（心臟跳動停止者）A、解開觸電者的衣服，讓其仰臥在地上或硬板上。B、救護人員騎跪在其腰部兩側，兩手相送，手掌根部放在心口稍高一點的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一處。C、掌根用力垂

49、直向下擠壓，壓出心臟里面的血液。對成人應壓陷3-4cm，以每分鐘擠壓60次為宜D、擠壓后，掌根迅速全部放松，讓其胸部自動復原，血又充滿心臟，放松時掌根不必完全離開胸膛。如果觸電者心臟停止跳動和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心擠壓法要同時交替進行。人工呼吸和胸外心臟擠壓法要堅持不斷，切不可輕率中止。如果觸電者身上出現身體僵冷或尸斑，經醫生作出無法救治的診斷后方可停止搶救。(5)火災事故急救措施1)事故發生后，最早發現者應迅速向事故現場負責人報告，并迅速切斷事故現場的電源。2)事故現場負責人接到報告后，一邊組織現場人員撲救，盡力控制火勢漫延，疏散人員，爆炸事故應迅速朝壓力容器噴水，并轉移臨近的易燃

50、易爆物品到安全地方；一邊向當地公安消防部門報警，同時向公司應急救援指揮部報告。3)發生火災時，如有人員被火圍困，要立即組織力量搶救，應堅持救人第一，救人重于救火的原則，救人是火場上的首要任務。火場尋人方法：主要有大聲呼喚和深入內部尋找兩種。進入火場救人，要選擇最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆門窗或墻壁；遇有火場煙霧較濃、視線不清時，可以爬行前進，并采取呼喊、查看、細聽、觸摸等方法尋找被困人員。深入火場尋人，要注意在出入口通道、走廊、門窗邊、床上床下、墻角、櫥柜、桌下等容易掩蔽的地方發現人員。救人時應注意安全，進入火場要帶手電和繩子。火場煙霧彌漫，沒有防毒面具，可用濕毛巾捂嘴，防止中毒

51、。可用棉被、毯子浸水后蓋在身上，防止灼傷。火場救人方法：應根據火勢對人的威脅程度和被救者的狀態來確定。對神志清醒的人員，可指定通道，引導他們自行脫離險區；對在煙霧中迷失方向的人員，可指派專人護送出險區；對傷殘人員或不能行走的老人、兒童，要把他們背、抱或抬出火場。當搶救的正常通道被隔斷時，應利用安全繩、梯等將人救出。4)火場疏散物資是減少火災損失，控制火勢，防止蔓延的有效方法。首先要及時疏散受火災威脅的易燃易爆物品及壓縮氣體鋼瓶等，對不能移動的上述物品，要集中一部分水槍均勻地冷卻其外壁，降低其溫度；其次要疏散重要文件、資料和貴重設備及物品等，并把疏散出來的物資集中存放到安全地點，指定專人看管，防

52、止丟失，被竊或壞人乘機破壞。人員、物質疏散后應在指定地點集中清點，并查明有關情況，及時向指揮部報告。第六章 文明施工措施（1）現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站，做到工完場清。（2）夜間現場停止模板加工和其他模板作業。（3）整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。（4）施工現場嚴禁吸煙，注意木工棚內防火。（5）模板加工場必須配置干粉滅火器。第七章 計算書及相關附圖第一章第二章第三章第四章第五章第六章第七章7.1 板高支模計算7.1.1 一區板高支模計算一區二層樓板上有一排13004300mm、11004300mm等不等的結構洞口，本次計

53、算忽略這些洞口，按照全樓板計算。一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.15；模板支架搭設高度(m):12.05；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為12mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木

54、方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):35.00；木方的截面高度(mm):85.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :483.5；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):150.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.22/6 = 21.6 cm3；I = 901.23/12 = 12.96 cm4；模板

55、面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.150.9+0.350.9 = 3.69 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.69+1.42.25= 7.578kN/m最大彎矩 M=0.17.5782502= 47362.5 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 47362.5/21600 = 2.193 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 2.

56、193 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.69kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6773.692504/(100950012.96104)=0.079 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.079 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=3.58.58.5/6 = 42.15 cm3；I=bh3/12=3.58.58.5

57、8.5/12 = 179.12 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.15+0.350.25 = 1.025 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.025+1.40.625 = 2.105 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.12.1050.92 = 0.171 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.171106

58、/42145.83 = 4.046 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 4.046 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.1050.9 = 1.137 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.137103/(2 3585) = 0.573 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.573 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.

59、677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.025 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6771.0259004 /(10090001791197.917)= 0.282 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.282 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管) :483.5；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.273kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm)

60、托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.745 kNm ；最大變形 Vmax = 1.626 mm ；最大支座力 Qmax = 9.021 kN ；最大應力 = 744632.056/5080 = 146.581 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 146.581 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.626mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：

61、NG1 = 0.13412.05 = 1.615 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.150.90.9 = 3.038 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.936 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.026 kN；六、立

62、桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.026 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.6+0.152 = 1.9 m； a -

63、 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.15 m；l0/i = 1900 / 15.8 = 120 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.452 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=11025.84/（0.452489） = 49.884 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 49.884 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.024(1.6+0.152) = 2.263 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取

64、值1.163；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.9 按照表2取值1.024 ；Lo/i = 2262.733 / 15.8 = 143 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.336 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=11025.84/（0.336489） = 67.106 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 67.106 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。7.1.2 二區板高支

65、模計算一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.15；模板支架搭設高度(m):10.44；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為12mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm

66、2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):35.00；木方的截面高度(mm):85.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管) :483.5；4.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C40；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):110.00；

67、圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 901.22/6 = 21.6 cm3；I = 901.23/12 = 12.96 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.110.9+0.350.9 = 2.79 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.22.79+1.4

68、2.25= 6.498kN/m最大彎矩 M=0.16.4982502= 40612.5 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 40612.5/21600 = 1.88 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.88 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=2.79kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6772.792504/(100950012.96104)=0.06 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算

69、值 0.06 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=3.58.58.5/6 = 42.15 cm3；I=bh3/12=3.58.58.58.5/12 = 179.12 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.11+0.350.25 = 0.775 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載

70、q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.775+1.40.625 = 1.805 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.11.8050.92 = 0.146 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.146106/42145.83 = 3.469 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.469 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.8050.9 = 0.975 kN；方木受剪應力計算值 = 3

71、 0.975103/(2 3585) = 0.491 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.491 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 0.775 kN/m；最大撓度計算值 = 0.6770.7759004 /(10090001791197.917)= 0.214 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.214 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!四、托梁材料

72、計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管) :483.5；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.949kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.639 kNm ；最大變形 Vmax = 1.395 mm ；最大支座力 Qmax = 7.735 kN ；最大應力 = 638508.722/5080 = 125.691 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 125.691 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度

73、設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.395mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.13410.44 = 1.399 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.110.90.9 = 2.228 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.91 kN；2.活

74、荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.795 kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 9.795 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)

75、：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.6+0.152 = 1.9 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.15 m；l0/i = 1900 / 15.8 = 120 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.452 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=9794.952/（0.452489） = 44.315 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 44.315 N/mm2 小于 鋼

76、管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.02(1.6+0.152) = 2.254 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.163；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.9 按照表2取值1.02 ；Lo/i = 2253.894 / 15.8 = 143 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.336 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=9794.952/（0.336489） = 59.615 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 59.61

77、5 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。7.2 梁高支模計算書7.2.1 一區梁高支模計算梁段:WKL3。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.75；混凝土板厚度(mm)：150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.15；立桿步距h(m)：1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設高度H(

78、m)：12.05；梁兩側立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16

79、.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：35.0；梁底方木截面高度h(mm)：85.0；梁底縱向支撐根數：4；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：800；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：100mm，400mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：35.00；高度(mm)：85.00；主楞合并根

80、數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：35.00；高度(mm)：85.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/

81、m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 801.21.2/6=19.2cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下

82、的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.817.85=17.134kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.84=4.48kN/m；計算跨度: l = (750-150)/(4-1)= 200mm；面板的最大彎矩 M= 0.117.134(750-150)/(4-1)2 + 0.1174.48(750-150)/(4-1)2= 8.95104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.117.134(750-150)/(4-1)/1000+1.24.48

83、0(750-150)/(4-1)/1000=4.845 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 8.95104 / 1.92104=4.7N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.7N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 17.134N/mm； l-計算跨度: l = (750-150)/(4-1)=200mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面

84、慣性矩: I = 801.21.21.2/12=11.52cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67717.134(750-150)/(4-1)4/(10060001.15105) = 0.269 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(750-150)/(4-1)/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0.269mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 4.845/0.800= 6.056kN/m本

85、工程中，次楞采用木方，寬度35mm，高度85mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 13.58.58.5/6 = 42.15cm3；I = 13.58.58.58.5/12 = 179.12cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.388 kNm，最大支座反力 R= 5.329 kN，最大變形 = 1.059 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 3.88105/4.21104 = 9.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設

86、計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 9.2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 800/400=2mm；次楞的最大撓度計算值 =1.059mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.329kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度35mm，高度85mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 23.58.58.5/6 = 84.29cm3；I = 23.58.58.58.5/12 =

87、 358.24cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.533 kNm，最大支座反力 R= 10.655 kN，最大變形 = 0.486 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 5.33105/8.43104 = 6.3 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =6.3N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.486 mm主楞的最大容許撓

88、度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0.486mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9001212/6 = 2.16104mm3； I = 900121212/12 = 1.30105mm4； 1.抗彎

89、強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.75+0.300.90=20.979kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=20.979+5.040=26.019kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.120.979116.6672+0.1175.04116.6672=3.66104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.420.9790.117+0.

90、455.040.117=1.244kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.120.9790.117+1.25.040.117=3.398kN =Mmax/W=3.66104/2.16104=1.7N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=17.483kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =116.67

91、mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =116.67/250 = 0.467mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67720.979116.74/(10060001.30105)=0.034mm；面板的最大撓度計算值: =0.034mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.467mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面

92、板計算寬度得到：q=3.398/0.9=3.775kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=3.58.58.5/6 = 42.15 cm3；I=3.58.58.58.5/12 = 179.12 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.13.7750.92 = 0.306 kNm；最大應力 = M / W = 0.306106/42145.8 = 7.3 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 7.3 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2

93、,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.7750.9 = 2.039 kN；方木受剪應力計算值 = 32.0391000/(23585) = 1.028 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.028 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6773.7759004 /(1009000179.12104)=1.04mm；方木的最大允許撓度 =0.9001000/

94、250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.04 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.244kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=3.398kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.900-0.350)/40.900(1.20.15024.000+1.42.000)+1.220.900(0.750-0.150)0.300=1.270kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.578 kN；N

95、2=10.668 kN；最大彎矩 Mmax=0.378 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.084 mm；最大應力 =0.378106/5080=74.4 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 74.4 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =0.578 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 =

96、1.20.12512.05=1.805 kN；N =0.578+1.805=2.383 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1

97、.1631.71.6,1.6+20.15= 3.163 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.163 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.15m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 3163.36 / 15.8 = 200 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.18 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=2382.773/(0.18489) = 27.1 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 27.1 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2

98、，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =10.668 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.125(12.05-0.75)=1.805 kN；N =N1+N2 =10.668+1.692=12.36 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f -

99、鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.15= 3.163 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.163 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.15m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 3163.36 / 15.8 = 200 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=

100、0.18 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=12359.958/(0.18489) = 140.4 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 140.4 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1631.024(1.6+0.152) = 2.263 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.163; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.9按照表2取值1.024 ；lo/i = 2262.733 / 15.8 = 143 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿

101、的穩定系數= 0.336 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 12359.958/(0.336489) = 75.2 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 75.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全7.2.2 二區梁高支模計算一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：110.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a

102、(m)：0.15；立桿步距h(m)：1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設高度H(m)：10.55；梁兩側立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0

103、；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：35.0；梁底方木截面高度h(mm)：85.0；梁底縱向支撐根數：4；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底

104、距離依次是：100mm，500mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：35.00；高度(mm)：85.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1-

105、外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.21.2/6=12cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)；

106、- 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；計算跨度: l = (900-110)/(4-1)= 263.33mm；面板的最大彎矩 M= 0.110.709(900-110)/(4-1)2 + 0.1172.8(900-110)/(4-1)2= 9.70104Nmm；面板的最大支座反力

107、為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(900-110)/(4-1)/1000+1.22.800(900-110)/(4-1)/1000=3.987 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 9.70104 / 1.20104=8.1N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =8.1N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 10.709N/mm； l-計算跨度: l = (9

108、00-110)/(4-1)=263.33mm； E-面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.21.21.2/12=7.2cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67710.709(900-110)/(4-1)4/(10060007.20104) = 0.807 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(900-110)/(4-1)/250 = 1.053mm；面板的最大撓度計算值 =0.807mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.053mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的

109、三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.987/0.500= 7.974kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度35mm，高度85mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 13.58.58.5/6 = 42.15cm3；I = 13.58.58.58.5/12 = 179.12cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.199 kNm，最大支座反力 R= 4.386 kN，最大變形 = 0.213 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: =

110、M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.99105/4.21104 = 4.7 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 4.7 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.213mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.386kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性

111、矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0.753 kNm，最大支座反力 R= 9.703 kN，最大變形 = 0.798 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 7.53105/1.02104 = 74.1 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =74.1N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿

112、足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.798 mm主楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；主楞的最大撓度計算值 =0.798mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 9001212/6 = 2.161

113、04mm3； I = 900121212/12 = 1.30105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.300.90=25.110kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=25.110+5.040=30.150kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.125.11133.3332+0.1175.04133.3332=5.51104N

114、mm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.425.110.133+0.455.040.133=1.642kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.125.110.133+1.25.040.133=4.489kN =Mmax/W=5.51104/2.16104=2.6N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.

115、2=20.925kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； E-面板的彈性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =133.33/250 = 0.533mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67725.11133.34/(10060001.30105)=0.069mm；面板的最大撓度計算值: =0.069mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.533mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重

116、、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.489/0.9=4.988kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=3.58.58.5/6 = 42.15 cm3；I=3.58.58.58.5/12 = 179.12 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.14.9880.92 = 0.404 kNm；最大應力 = M / W = 0.404106/42145.8 = 9.6 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最

117、大應力計算值 9.6 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.9880.9 = 2.694 kN；方木受剪應力計算值 = 32.6941000/(23585) = 1.358 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.358 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.6774.9889004 /(10090001

118、79.12104)=1.374mm；方木的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大撓度計算值 = 1.374 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.642kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=4.489kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.900-0.400)/40.900(1.20.11024.000+1.42.000)+1.220.900(0.900-0.110)0.300=1.183kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm

119、) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=0.853 kN；N2=12.922 kN；最大彎矩 Mmax=0.48 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.114 mm；最大應力 =0.48106/5080=94.5 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 94.5 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管

120、的最大支座反力： N1 =0.853 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12510.55=1.58 kN；N =0.853+1.58=2.433 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=k

121、h和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.15= 3.163 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.163 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.15m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 3163.36 / 15.8 = 200 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.18 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=2433.214/(0.18489) = 27.6 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 27.6

122、 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =12.922 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.125(10.55-0.9)=1.58 kN；N =N1+N2 =12.922+1.445=14.367 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5

123、.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1631.71.6,1.6+20.15= 3.163 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.163 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.15m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 3163.36 / 15.8 =

124、200 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.18 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=14366.692/(0.18489) = 163.2 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 163.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1631.02(1.6+0.152) = 2.254 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.163; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.9按照表2取值1.02 ；lo/i = 2253.894 / 15.8 = 143 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.336 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 14366.692/(0.336489) = 87.4 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 87.4 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全