1、目錄一. 工程概況21編制范圍2二. 編制說明及編制依據22.1. 編制說明22.2. 編制依據3三. 施工計劃33.1. 進度計劃33.2. 材料計劃3四. 施工工藝技術44.1. 模板施工工藝流程44.2. 施工方法54.3、模板支撐系統搭設要點104.4、高大模板的驗收要求11五. 施工安全保證措施125.1 砼澆注技術措施125.2 模板拆除安全技術措施135.3.模板及支撐系統安全技術保證措施145.4 施工應急預案205.5 模板及支撐系統監測措施26六、勞動力配置計劃28七、計算書28一. 工程概況1編制范圍xxxxxxxxx工程位于xxxxxxxxx，占地面積約xxxx平方米。

2、該工程為一群體工程，分別由22、23、24、25、H車庫、G車庫組成。設計為小高層，其中4棟18+1層，地下一層H車庫、G車庫，總建筑面積為41374平方米，結構類型為框剪結構。22-25號樓轉換層為地下車庫頂面，基頂標高為-6.6米，建筑層高分三個區：外圍車庫頂板為5.4m；住宅區別為6.15m、4.7m。22、23號樓地下室H車庫頂板最大梁斷面為4001550，梁最大跨度為7.50米，柱最大斷面500500，板厚為120、180，砼強度等級為C35。設計和計算取最大梁4001550設計計算，所有梁均應按4001550梁設計方案，板厚取180設計計算，層高取最高層高部位5.4米設計計算。24

3、號樓地下室G車庫頂板最大梁斷面為4001000，梁最大跨度為7.50米，柱最大斷面500500，板厚為120、160，砼強度等級為C35。設計和計算取最大梁4001000設計計算，所有梁均應按2501100梁設計方案，板厚取160設計計算，層高取最高層高部位5.4米設計計算。二. 編制說明及編制依據2.1. 編制說明依據建設工程安全生產管理條例及相關安全生產法律法規、標準規范， 結合建質2009254號文建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則中規定，“高大模板支撐系統是指建設工程施工現場混凝土構件模板支撐高度超過8m，或搭設跨度超過18m，或施工總荷載大于15kN/m2，或集中線荷載大于

4、20kN/m的模板支撐系統”， 特編制該方案以指導保利春天大道一期22-25號樓工程高大模板施工專項方案，保證工程安全順利地進行施工。2.2. 編制依據混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（2002年版）（JGJ130-2001）建筑施工手冊（第四版）本工程施工圖紙危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則建筑施工模板安全技術規范（JGJ 1622008）建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）22-25號樓施工組織設計PKPM施工安全設施計算軟件三. 施工計劃3.1. 進度計劃施工進度計劃安排具體按

5、各施工區域的進度計劃安排確定。3.2. 材料計劃柱、墻、梁、板選用15mm厚膠合板作拼裝，木方作內楞，483mm鋼管作外楞，用12對拉螺桿作對拉件，483.0mm鋼管搭設滿堂支撐，部分作頂撐加強。3.2.1. 材料選用情況序號材料名稱材料規格數量1木板15m厚膠合板3000平方約15600張模板2木方50*100mm木方60000條3鋼管D48*3鋼管及配套扣件8000根4對拉螺栓M12全螺紋對拉螺桿3000條5可調頂托35*600mm1200個6扣件30000個3.2.2. 材料要求3.2.2.1.本工程高大模板所用的滿堂腳手架采用扣件式鋼管腳手架。3.2.2.2.所有梁、板選用的木板、木方

6、、鋼管、扣件、對拉螺桿等材料均應符合本方案要求及相關質量標準規定。3.2.2.3.鋼管的壁厚是質量控制的關鍵，供料時應確保鋼管壁厚在3 mm以上，如厚度不足，需及時告知技術部門調整相應方案。3.2.2.4.嚴禁使用嚴重銹蝕變形、斷裂、脫焊、螺栓松動的鋼支撐材料搭設支撐。四. 施工工藝技術4.1. 模板施工工藝流程彈出梁軸線及水平線并復核搭設梁板模支架安裝梁底模龍骨安裝梁底模板梁底起拱安裝梁側模主龍骨和對拉螺栓復核梁模尺寸、位置與相鄰模板連接牢固安裝板模板與相鄰模板連接牢固綁扎梁板鋼筋。4.2. 施工方法梁模板及支撐系統設計（22、23號樓最大截面梁4001550、24號樓最大截面梁400100

7、0）22、23號樓所有梁截面面積均小于4001550的梁，選擇梁截面為4001550的梁進行設計, 24號樓所有梁截面面積均小于4001000的梁，選擇梁截面為4001000的梁進行設計,在止范圍的梁構件均可使用本方案。22-23號樓4001550梁基本做法序號 材料名稱 材料規格 材料間距/mm 1腳手架48*32立桿 48*3鋼管及配套扣件 順梁跨方向梁兩邊各設置一排立桿，間距為800，沿跨度方向間距為500。 3掃地桿、水平桿 同上掃地桿離地200，水平桿步距1500mm。 4豎向剪刀撐 同上每根主梁下設一道，與地面成4560角。 5水平剪力撐同上從頂層向下每隔2步設一道6梁側模板 7面

8、板 15mm厚膠合板 滿鋪 8內楞 50*100mm木方 豎向布置，間距2509外楞 2根D48*3.5鋼管 水平布置，從梁中部設一道10對拉螺桿 M12全螺紋螺桿 矩形布置，水平間距600mm，豎向間距450 mm,梁底側面用步步緊加固，梁高方向設置叁道對拉螺栓。11梁底模板 12面板 15mm厚膠合板 滿鋪 13小楞 50*100mm木方 木方垂直于梁長方向，間距200mm 14托梁 D48*3鋼管 與梁長方向平行，梁底兩邊各一根,間距與梁底立桿間距同。24號樓4001000梁基本做法序號 材料名稱 材料規格 材料間距/mm 1腳手架48*32立桿 48*3鋼管及配套扣件 順梁跨方向梁兩邊

9、各設置一排立桿，間距為900，沿跨度方向間距為600。 3掃地桿、水平桿 同上掃地桿離地200，水平桿步距1500mm。 4豎向剪刀撐 同上每根主梁下設一道，與地面成4560角。 5水平剪力撐同上從頂層向下每隔2步設一道6梁側模板 7面板 15mm厚膠合板 滿鋪 8內楞 50*100mm木方 豎向布置，間距2509外楞 2根D48*3.5鋼管 水平布置，從梁中部設一道10對拉螺桿 M12全螺紋螺桿 矩形布置，水平間距600mm，豎向間距450 mm,梁底側面用步步緊加固，梁高方向設置貳道對拉螺栓。11梁底模板 12面板 15mm厚膠合板 滿鋪 13小楞 50*100mm木方 木方垂直于梁長方向

10、，間距200mm 14托梁 D48*3鋼管 與梁長方向平行，梁底兩邊各一根,間距與梁底立桿間距同。為了說明高支模體系木板、木方、鋼管、對拉螺桿的位置及其關系，梁底下支撐體系統的水平橫桿應全部與樓板支撐系統連接，與梁下的立桿或水平橫桿聯接，以保證架體的整體性。本方案按梁板的支模情況繪制了以下高大模示意圖，選擇梁截面為4001000及4001550,其余規格梁板可以按方案設計的要求參照本圖施工。樓板模板及支撐系統設計（板厚120mm或160mm 、180mm）1）. 板基本做法序號 材料名稱 材料規格 材料間距/mm 1腳手架 2立桿 48*3.0鋼管及配套扣件 立桿縱橫向間距為900。3橫桿 同

11、上 掃地桿離地200，橫桿步距1500mm。 4豎向剪刀撐 同上 每隔4-5跨且不大于6米縱橫設置一道，與地面成4560角。 5水平剪刀撐 同上 從頂層向下每隔2步設一道。 6板底模板 7面板 15mm厚膠合板 滿鋪 。8小楞 45*90mm木方 間距250 mm 。9托梁 D48*3.5鋼管 縱橫向間距為900 mm 。為了說明高大模板體系木板、木方、鋼管的位置及其關系，板下支撐體系統的水平橫桿應全部延伸到梁下，與梁下的立桿或水平橫桿聯接，以保證架體的整體性。本方案按梁板的支模情況繪制了以下高大模板示意圖，選擇最大板厚120mm（160 mm 、180 mm）設計，計算按最大層高6.15（5

12、.4）米計算。4.3、模板支撐系統搭設要點4.3.1. 剪刀撐由于本工程支模高度為5.46.15m，故應嚴格按以下要求設置水平剪刀撐和豎向剪刀撐：水平剪刀撐：從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐，剪刀撐應將兩柱之間的架體完全拉結。豎向剪刀撐：主梁下部應設一道豎向剪刀撐，但間距超過4根立桿應加設一道豎向剪刀撐。剪刀撐與地面成4560角，且應全高設置。沿支架四周外立面應滿設剪刀撐。剪刀撐必須與相鄰的立桿或橫桿用扣件相連，以保證架體的整體性。 4.3.2. 縱橫水平拉桿鋼管支撐設置縱橫水平拉桿，離地200mm設縱橫掃地桿，以上設置48鋼管縱橫水平拉桿，并用十字扣扣緊擰牢。拉桿的豎向間距按本方案要

13、求設置。4.3.3、水平拉桿兩端要頂緊到已澆好的柱子處，以保證支頂系統不產生位移。支頂安裝完成后，應認真檢查支架是否牢固，發現問題，應立即整改。在砼澆筑前，必須進行支頂檢查，專項驗收，不符合要求不得進行澆筑作業。4.3.4、支架搭設的垂直度與水平度允許偏差應滿足以下要求項目允許偏差（mm）垂直度每步架h/1000 及2.0支架整體H/600 及50水平度一跨距內水平架兩端高差l /600 及3.0支架整體L/600 及504.3.5、模板安裝完成后驗收合格方可綁扎鋼筋，鋼筋驗收合格后方可澆灌混凝土，混凝土澆筑見下砼澆筑技術措施4.4、高大模板的驗收要求441、高大模板支撐系統搭設前，應由項目技

14、術負責人組織對需要處理或加固的地基、基礎進行驗收，并留存記錄，支撐系統座落在回填土上，回填土必須分層夯實，在夯實的回填土上澆筑100厚的C15混凝土墊層。442、施工單位應對進場的承重桿件、連接件等材料的產品合格證、生產許可證、檢測報告進行復核，并對其表面觀感、重量等物理指標進行抽檢。443、對承重桿件的外觀抽檢數量不得低于搭設用量的30%，發現質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100%的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料（由監理見證取樣）送法定專業檢測機構進行檢測。444、采用鋼管扣件搭設高大模板支撐系統時，還應對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規

15、范（JGJ130）的規定，對梁底扣件應進行100%檢查。445、高大模板支撐系統應在搭設完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員應包括施工單位和項目兩級技術人員、項目安全、質量、施工人員，監理單位的總監和專業監理工程師。驗收合格，經施工單位項目技術負責人及項目總監理工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。五. 施工安全保證措施5.1砼澆注技術措施5.1.1 柱、剪力墻混凝土先行澆筑由于高支模體系橫向剛度較差，因此，對于其中的柱子、剪力墻混凝土，應在具備澆筑條件時（梁板模板支設完成，柱墻鋼筋、模板已完成并經質量檢驗合格）先行澆筑柱墻混凝土，施工縫留在梁底以下50-100mm。柱、剪力墻混凝土澆筑完成

16、后才綁扎梁板鋼筋，驗收合格后才澆筑梁板混凝土。高大模板梁板混凝土澆筑方法：先澆筑高大模板區域周邊500 mm以外的梁板混凝土最后澆筑高大模板部位的混凝土。5.2.2 嚴格注意荷載的過分集中在澆注混凝土時，應分點布料，避免長時間在一個點上下料，并應及時將混凝土耙開，不得集中堆放混凝土。人員也不能集中站立于一個地方，否則可能導致荷載過于集中導致支撐系統失穩。5.3.3 專人模板安全監護混凝土澆筑時，要有專職管理人員觀察模板及其支撐系統的變形情況，發現異常現象時，立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情并經施工現場安全責任人檢查同意后方可復工。砼澆灌過程中，要安排專人檢查，發現變形、松動等現象，要及時

17、加固和修理，防止塌模傷人。5.4.4 泵管架設方式在砼澆注過程中，應將砼輸送管道擱置在鋼筋馬凳上，或在鋼筋上加木板，板上加舊輪胎，在泵管架架設部位的支撐系統設當加密立桿間距。5.2 模板拆除安全技術措施5.2.1 強度要求混凝土強度應達到以下規定方可拆除模板：構件類型構件跨度（m）達到設計的砼立方體抗壓強度標準值的百分率（%）板2502，8758100梁、8758100側模墻柱按混凝土強度表面及棱角能達到不受損壞5.2.2. 拆模申請5.2.21. 拆除模板前，應經施工技術人員按試塊強度檢查，確認砼已達到拆模強度時，填寫拆模申請，方可拆模。5.2.22. 上層樓板澆砼時，下一層樓板的模板支撐不

18、得拆除，并對砼的強度發展情況分層進行核算，確保下層樓板能夠安全承載。5.2. 3.安全防護高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安全措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員進入作業區。操作人員應配掛好安全帶，禁止站在模板上的橫拉桿上操作，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，不準向下亂扔。5.2. 4. 技術要求5.2.4.1. 工作前，應檢查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。拆除模板一般應采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板下。5.2.4.2. 拆模應遵循先安裝后拆除，后安裝先拆除的原則。5.2.4.3. 拆模間歇時，

19、應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。已拆除的模板、拉桿、支撐等及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墜落。5.2.4.4. 在混凝土墻體、平板上留洞時，應在模板拆除后，隨即在墻洞上做好安全護欄，或將洞蓋嚴。5.2.4.5. 拆除時不可用力過猛，模板及支撐拆除后要及時運走，保持施工現場的整潔、文明。5.2.4.6. 模板拆除后，要派專人負責除去板上的鐵釘、板面粘結的剩余砼及涂刷脫模劑，以延長模板使用壽命。5.3. 模板及支撐系統安全技術保證措施5.3.1.支撐系統搭設要求5.3.1.1、本高支模體系的搭設必須嚴格按照本方案及建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（

20、JGJ 1302001）的構造要求執行。5.3.1.2、可調頂托可調頂托伸出的長度不得大于300mm，當可調托座（含底座）的螺桿伸出長度大于300mm時采取增加一道水平拉桿的固定措施，或采用雙扣件與立桿連接。5.3.1.3、木枋搭接木枋搭接處應有穩固的支頂支撐，搭接長度至少伸出可調頂托100mm。5.3.1.4、剪刀撐由于本工程支模高度為5.46.15m，故應嚴格按以下要求設置水平剪刀撐和豎向剪刀撐：水平剪刀撐：從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐，剪刀撐應將兩柱之間的架體完全拉結。豎向剪刀撐：主梁下部應設一道豎向剪刀撐，但間距超過4-5跨應加設一道豎向剪刀撐,間距不能超過6米。剪刀撐與地

21、面成4560角，且應全高設置。剪刀撐與掃地桿連接處盡可能在柱子根部，沿支架四周外立面應滿設剪刀撐。剪刀撐必須與相鄰的立桿或橫桿用扣件相連，以保證架體的整體性。5.3.1.5. 縱橫水平拉桿鋼管支撐設置縱橫水平拉桿，離地200mm設縱橫掃地桿，以上設置48鋼管縱橫水平拉桿，并用十字扣扣緊擰牢。拉桿的豎向間距按本方案要求設置?？v橫向掃地桿設置見梁板、板模板支撐立面圖。5.3.2高大模板基本安全規定5.3.2.1、模板工程的操作人員必須遵守國家地方各級政府關于安全生產的一切法律法規、標準規范、操作規程。必須遵守本項目的各項安全管理規定。5.3.2.2、 堅持開展入場安全教育，堅持班前安排生產的同時，

22、交待安全注意事項和應采取的措施。5.3.2.3、施工班組應明確高支模施工現場安全責任人，負責施工全過程的安全管理工作。施工現場安全責任人在高支模搭設、拆除和砼澆筑過程前向作業人員進行安全技術交底。5.3.3高大模板的安全技術要求5.3.3.1、支撐架搭設的要求5.3.3.1.1.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；5.3.3.1.2.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；5.3.3.1.3.梁、板的支撐體系應按規定設置掃地桿、縱橫向水平桿及水平垂直剪刀撐，應采用連墻桿或鋼管抱箍，與先前澆筑的混凝土柱、墻等豎向結構拉緊頂牢，確保高支模體系的整體

23、穩定性;5.3.3.1.4.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；5.3.4、高大模板的安全組織保障（1）、施工安全的管理控制流程總包單位對場內的全部安全施工進行全面的管理，勞務單位應嚴格做好所負責工程的安全施工工作，并自覺接受總包單位的檢查，并按照總包單位提出的意見及時進行整改?？偝邪鼘κ┕ぐ踩模芾砜刂屏鞒淘攬D總包單位安全生產目標安全生產制度安全教育安全檢查安全學習勞務進場施工前施工中施工后設施機械安全例會達到要求達不到要求整改處罰管理控制流程圖（2）、安全管理組織機構1）安全管理組織機構成立以總承包部項目

24、經理為組長，項目執行經理、項目技術負責人為副組長，各職能部門管理人員為組員的工程總承包安全生產領導小組，建立完善的安全生產管理機構，對承包范圍內的土建工程及業主另行發包的各專業工程實施安全生產管理。明確安全生產責任目標，逐級建立安全生產責任制，簽訂安全生產協議書，使每個人都明確自己在安全生產工作中所應承擔的安全責任?？偝邪宽椖拷浝韺φ麄€工程生產經營過程中的安全生產負全面領導責任。貫徹落實安全生產方針、政策、法規和各項規章制度，組織落實安全技術措施，健全和完善用工管理手續。在本工程施工過程中，總包將嚴格執行分包單位責任制和教育制度。安全管理組織見下圖：總承包部項目經理：秦景明項目技術負責人：張

25、健項目執行經理：夏黔武編制安全計劃：朱貞國安全文明管理部：朱貞國審核各勞務單位安全組織設計全組織設計：張健制定相關管理制度：安全部項目安全學習：安全部分包進場教育：朱貞國施工過程監督：趙志宏確保安全生產、整改驗收：安全部安全整改：勞務單位安全管理組織圖（3）、安全管設施及防護措施、安全檢查要求1）對于安全防護設施，總包必須在施工臨時道路入口處設置安全警示牌、限整等標志，保證場內交通暢通、安全，在靠施工場地的主要施工地段要設置安全警示欄桿或標志。2）總包必須在四口、五臨邊位置按國家、貴陽市的有關規定做好安全防護工作。由于工程專業工種繁多，其安全防護范圍有：建筑物周邊防護、建筑物“五臨邊”防護、建

26、筑物“四口”防護、現場施工用電安全防護、現場機械設備安全防護、施工人員安全防護，現場防火、防毒、防風措施等。3）對于各種防護，在使用前必須經總承包安全文明施工管理部、項目技術負責人、技術部、監理、分包單位相關負責人共同驗收，合格、簽字、掛合格牌后方可投入使用，其檢驗標準為建筑施工安全檢查標準JGJ59-99。（4）、安全檢查A、班組每天進行班前活動，有班長或安全員傳達工長安全技術交底，并做好當天工作環境的檢查，做到當時檢查當日記錄。B、對各部門到項目隨即抽查發現的問題，由安全員監督落實整改，對不執行整改的人和事，其有權發出罰款通知單或向項目經理反映，對責任人進行處罰。C、總承包安全、文明施工管

27、理部門行使有關權利，對分包單位施工管理人員（包括項目經理）的安全管理業績進行記錄，工程完工后向主管部門提供依據，列入當事人檔案之中。D、總承包管理人員立場應堅定，觀念要轉變，對于分包單位違反規程、規范、法令、紀律的行為要勇于向項目經理提出，對原則問題不能遷就以至引出后患。5.4施工應急預案5.41、模板施工危險源危險源可能造成的傷預防措施高處墜落高空操作人員從支撐架上墜落1、從事2m以上作業人員，必須系好安全帶。2、在大梁下方設置固定的安全兜底網。3、施工層臨邊無圍護結構時，必須設防護欄桿并掛安全網。4、支模按規定的作業程序進行，模板未固定前不得進行下道工序，并嚴禁在上下同一垂直面上安裝、拆除

28、。5、模板上有預留孔時，應在安裝后將洞覆蓋，混凝土澆筑后及時按規定進行防護。坍塌事故支撐體系不牢固，造成模板支撐架的坍塌1、嚴格執行項目制定的安全生產責任制，各工序施工前及時對班組進行安全技術交底。2、堅持安全檢查，應有針對性的教育，并形成記錄。3、進入現場必須佩帶好安全帽。4、支撐架要盡量與建筑物實現可靠連接5、確保支撐體系受荷均衡，并優先考慮從中部開始向四周擴展的澆筑方法。澆筑過程中應派專業人員觀測模板、變形情況，發現異常立即停工排險6、施工人員工作時必須集中精力，酒后不得上班7、拆模按規定的程序進行8、支撐體系必須按照施工方案和相關的防護標準、規范搭設，并經驗收方可使用。觸電天氣干燥、抽

29、煙等引起鋸末、模板著火1、嚴格執行有關消防、保衛方面的法令，配備專職消防保衛人員。2、現場設置消防管道、消防通道，并有專人負責，定期檢查，保證完好。3、堅持現場用火審批制度，電氣焊工要有滅火器，易燃、易爆物品使用要按規定執行。4、施工現場設置專門的吸煙區5、木工加工場地有完善的消防設備物體打擊拆模時野蠻施工，零件隨手亂丟造成傷害1、模板上的小配件應裝入專用背包中2、進入現場佩戴好安全帽3、高空作業時禁止投擲物料4、吊運工作時要保證物料捆綁牢固5、拆除作業時設置警戒區域，有專人監護5.4.2、應急救援機構的組成、責任和分工5.421、目的應急救援小組的組成目的是對工地內可能發生的重大險情作出響應

30、。其工作宗旨是減少人員傷亡，并關注財產損失和環境污染。緊急工作組成員必須經過緊急醫療救護和事故預案等緊急救援知識的培訓，并能熟練掌握和運用。緊急工作組應經常組織培訓和演習。5.422、救援組架構及職責工程項目部成立“施工安全事故應急救援領導小組”為指揮機構，由項目經理任組長、執行經理任副組長及生產、安全、設備、保衛等負責人組成。施工安全應急應救援領導小組急應救援技術組急應救援后勤保障組急應救援專業小組（1）、應急救援領導小組成員：組長（項目經理）：秦景明：副組長（項目執行經理）：夏黔武：副組長（技術總工）：張?。焊苯M長（安全總監）：朱貞國：（2）、應急救援技術組成員：趙志宏：蔡?。焊都迹海?

31、）、應急救援后勤保障組成員：張來貴：張雙俠：（4）、應急救援專業小組成員由各專業技術骨干、義務消防人員、急救人員和一些各班級專業的技術工人等組成。5.4.3、職責和分工（1）、領導小組1)、負責制定和修訂本工程項目的“施工安全事故應急救援預案”。2)、組建應急救援專業小組，并組織實施和演練。3)檢查督促做好施工安全事故的預防措施和應急救援的各項準備工作。4)事故發生時，發布和解除應急救援命令，并組織指揮救援行動。5)向上級匯報和組織或參與事故調查，總結應急救援工作的經驗和教訓。（2）、人員分工和職責組長：負責組織和指揮應急救援工作。副組長：協助組長負責應急救援的整個具體指揮工作和負責日常工作。

32、施工、安全負責人：協助總指揮做好事故報警、情況通報和事故處置工作。后勤、材料負責人：負責應急救援的生活和救援物資供應。保衛負責人：負責消防、警戒、治安保衛、疏散和道路管制工作。救援專業小組成員：現場救援工作。（3）、上報程序當事故發生時、按以下工作流程迅速報告：事故第一發現人執行項目經理項目經理現場指揮組120 急救中心公司總經理。報告內容現場傷害事故發生時間、地點、傷亡和財產損失基本情況，可能產生的后果、性質、當前現場狀況初步減少傷亡損失的應急措施。（4）、聯絡1).準確報告事故的具體出事地點；最好能說明附近有何特征等,便于查找。2).報告事故類型：說明傷情(病情、火情、案情)和已采取了些什

33、么措施，讓救護人員事先做好急救的準備。如火災報警時說明燃燒爆炸物質、燃燒程度、人員傷亡，發生火災樓層等。3).報告出事單位(或事故地)的聯系人及聯系電話。以便救護車(消防車車、警車)找不到所報地方時，隨時取得聯系。并應派人在場外等候接應救護車(消防車、警車)，同時把救護車進工地現場的路上障礙及時予以消除，以便救護到達后，能及時進行搶救。5.4.4、救援措施事故類型救援措施支撐體系坍塌1、搶救疏散組立即使傷員脫離危險區域。救護組確認疏散出來的人員傷勢情況。2、在醫療人員未到之前救護組人員根據傷勢情況采取止血、人工呼吸相應的急救措施。3、根據傷勢情況、救護組依照先重后輕的原則分批送往指定醫院進行救

34、治。物體打擊1、搶救疏散組立即使傷員脫離危險區域。救護組確認疏散出來的人員傷勢情況。2、醫療人員未到之前救護組人員根據傷勢情況采取止血、人工呼吸相應的急救措施。3 根據傷情情況、救護組依照先重后輕的原則分批送往指定醫院進行救治。觸電1、立即切斷事故現場電源。2、后勤保障組及時調派安全值班車到達事故現場，并與相關單位和部門聯系搶救所需設備、器具。3、在醫療人員未到之前、救護組對患者采取現場應急救護措施。4、轉送觸電人員途中，應有搶救人員相隨，密切觀察患者病情變化，隨時采取應急救助措施?；馂?、應急救援專業小組利用現有的滅火器和消防水管進行滅火。2、火勢太大的情況及時通報消防部門和醫院，并有專人在

35、門口引導。3、在醫療人員未到之前、救護組對患者采取現場應急救護措施。高空墜落1、搶救疏散組立即使傷員脫離危險區域。2、救護組確認疏散出來的人員傷勢情況。3、在醫療人員未到之前、救護組對患者采取現場應急救護措施。4、根據傷情情況、救護組依照先重后輕的原則分批送往指定醫院進行救治。5.4.5、救援器材救援工具名稱數量備注交通工具微型汽車2臺供指揮用商務車2臺供救援用通訊工具手機1臺/人救援人員應保持手機24h開機對講機1臺/人器材、藥品擔架2副救援器材平時放置在安全部辦公室內妥善保管，并定期組織救援人員參加演練.醫務氧氣袋5個安全帶10副止血帶10個頸托2個急救箱2個安全警示牌10個安全警戒線5卷

36、絕緣防火手套20副干粉滅火器30個泡沫滅火器30個5.4.6、善后處理現場搶險工作完成后，由項目質安部門組織有關部門和人員，配合上級部門，對事故的發生、發展等方面的情況進行調查，形成相關的調查記錄。對事故中受傷人員及時送醫院救治，直到傷愈后方可出院，并按有關要求支付受傷期間的誤工損失；對在事故中不幸死亡人員應做好其家屬的思想工作，并按有關要求及時將賠償費用支付給其家屬。5.5模板及支撐系統監測措施5.5.1、監測方法：高支模監測重點在于混凝土澆筑中，在澆筑混凝土前，澆筑過程中和澆筑后，應派專人對支撐體系進行監測，重點監測混凝土正在澆筑的部位。垂直監測點采用目測立桿的方法，水平監測點采用經緯儀進

37、行監測的方法，監測后要及時將各過程的測量數據進行對比分析。5.5.2、監測頻率初測：澆筑混凝土前監測一次，并記錄下監測點數據，本數據作為以后監測的基準值混凝土澆筑時作為重點監測，派施工人員一直監測，直至澆筑完成澆筑完后，再監測一次，如不出現問題則不需要再進行監測。5.5.3、監測過程控制要求每次觀測采用相同的觀測方法和觀測線路觀測期間使用同一儀器，同一人操作，不能更換5.5.4、監測控制值、預警值根據規范要求，當驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形值不得超過下列容許值：1. 對結構表面外露的模板，為模板構件計算跨度的 1/400;2. 對結構表面隱蔽的模板，為模板構件計算跨度的 1/250；保

38、利春天大道一期22-25號樓結構土建工程模板工程施工方案3. 支架的壓縮變形或彈性撓度，為相應的結構計算跨度的 1/1000.故本工程監測報警、預警值為：監測項目預警值控制值側向位移量5mm10mm沉降量10mm20mm若接近限值，則立刻向現場管理人員匯報，并要求暫?；炷翝仓┕ぃ瑢ψ冃瘟看蟮牟课贿M行鋼管加固，加固完成后再進行混凝土澆筑施工。5.5.5、監測點布置。沉降、側向監測點位置布置在主梁與次梁交接點處，部分側向監測點設置在邊立桿上。監測進出通道必須保持暢通，且監測時的照明為不超過12V 電源的照明設備。六、勞動力配置計劃序號工 種人 數備 注1項 目 經 理22施 工 員33安 全

39、員3其中班組兼職安全員2人4木 工605混 凝 土 工156鋼 筋 工45七、計算書由于市場原因鋼管與木方計算時均采用45*90mm木方，48*2.8鋼管。400mm1550mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 計算參數: 模板支架搭設高度為5.4m， 梁截面 BD=400mm1550mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.50m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立桿。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0

40、N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方4590mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 梁兩側立桿間距 0.80m。 梁底按照均勻布置承重桿3根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 梁兩側的樓板厚度0.18m，梁兩側的樓板計算長度0.50m。 地基承載力標準值200kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為

41、F = 1.2025.0000.1800.5000.300=0.810kN。 采用的鋼管類型為482.8。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5500.300=11.625kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.550+0.400)/0.400=1.313kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (

42、1.000+2.000)0.4000.300=0.360kN 均布荷載 q = 1.2011.625+1.201.313=15.525kN/m 集中荷載 P = 1.400.360=0.504kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.501.50/6 = 11.25cm3； I = 30.001.501.501.50/12 = 8.44cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為

43、N1=1.164kN N2=4.385kN N3=1.164kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.215mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07710001000/11250=6.844N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=31940.0/(2300.00015.000)=0.647N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.215mm 面板的最大撓度小

44、于200.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.385/0.300=14.617kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.114.620.30 最大剪力 Q=0.60.30014.617=2.631kN 最大支座力 N=1.10.30014.617=4.824kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 27

45、3.38cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.132106/60750.0=2.17N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32631/(24590)=0.975N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到10.781kN/m 最大變形 v =0.67710.781300.04/(100

46、9000.002733750.0)=0.024mm 木方的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=6.829kN 抗彎計算強度 f=0.138106/4248.0=32.57N/mm2

47、支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.275mm 最大支座力 Qmax=12.106kN 抗彎計算強度 f=0.590106/4248.0=138.89N/

48、mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=12.11kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿

49、的最大支座反力 N1=12.11kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1035.400=0.669kN N = 12.106+0.669=12.775kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0

50、= k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=185.758 =0.209 =12775/(0.209397)=153.483N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.086 =0.391 =12775/(0.391

51、397)=82.169N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/16.0=154.048 =0.294 =12775/(0.294397)=109.258N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1

52、.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.0

53、24 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104

54、2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 六、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要

55、求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 51.10 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 12.78 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 80.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 200.00 地基承載力的計算滿足要求!400mm1000mm梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算

56、依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 計算參數: 模板支架搭設高度為5.4m， 梁截面 BD=400mm1000mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立桿。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方4590mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 梁兩側立桿間距 0.90m。 梁底按照均勻布置承重桿3根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷

57、載3.00kN/m2。 梁兩側的樓板厚度0.16m，梁兩側的樓板計算長度0.50m。 地基承載力標準值200kN/m2，基礎底面擴展面積0.250m2，地基承載力調整系數0.40。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.2025.0000.1600.5000.400=0.960kN。 采用的鋼管類型為482.8。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(

58、kN/m)： q1 = 25.0001.0000.400=10.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.000+0.400)/0.400=1.200kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.400=0.480kN 均布荷載 q = 1.2010.000+1.201.200=13.440kN/m 集中荷載 P = 1.400.480=0.672kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W

59、 = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.008kN N2=4.032kN N3=1.008kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.140mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06710001000/15000=4.467N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板

60、的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=31680.0/(2400.00015.000)=0.420N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.140mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.032/0.400=10.080kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.110.080.

61、40 最大剪力 Q=0.60.40010.080=2.419kN 最大支座力 N=1.10.40010.080=4.435kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.161106/60750.0=2.66N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2

62、bh T 截面抗剪強度計算值 T=32419/(24590)=0.896N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到7.000kN/m 最大變形 v =0.6777.000400.04/(1009000.002733750.0)=0.049mm 木方的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖

63、(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.064mm 最大支座力 Qmax=6.709kN 抗彎計算強度 f=0.163106/4248.0=38.40N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪

64、力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.592mm 最大支座力 Qmax=11.579kN 抗彎計算強度 f=0.749106/4248.0=176.26N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫

65、向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.58kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=11.58kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1035.400=0.669kN N = 11.579+0.669=12.249kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1

66、.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50

67、=2.976m =2976/16.0=185.758 =0.209 =12249/(0.209397)=147.160N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/16.0=131.086 =0.391 =12249/(0.391397)=78.783N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=

68、2.468m =2468/16.0=154.048 =0.294 =12249/(0.294397)=104.757N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.04

69、2 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.

70、0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1

71、.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 六、基礎承載力計算 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 48.99 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 12.25 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 80.00 地基承載力設

72、計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 200.00 地基承載力的計算滿足要求!扣件鋼管樓板模板支架計算書 計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全(杜榮軍)。 計算參數: 模板支架搭設高度為5.4m， 立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木

73、方4595mm，間距300mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為482.8。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1800.900+0.3500.900=4.365kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN

74、/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.204.365+1.42.700)0.300 經計算得到面板抗彎強

75、度計算值 f = 0.08110001000/33750=2.405N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.365+1.42.700)0.300=1.623kN 截面抗剪強度計算值 T=31623.0/(2900.00015.000)=0.180N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.3653004/(1006000

76、253125)=0.158mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1800.300=1.350kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.201.350+1.200.105=1.746kN/m 活荷載 q

77、2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.705/0.900=3.006kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.010.90 最大剪力 Q=0.60.9003.006=1.623kN 最大支座力 N=1.10.9003.006=2.976kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1

78、)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.243106/67687.5=3.60N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31623/(24595)=0.570N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.455kN/m 最大變形 v =0.6771.455900.04/(1009000.00321515

79、6.3)=0.223mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.957mm 最大支座力 Qmax=9.721kN 抗彎計算強度 f=0.714106/4248.0=168.13N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0

80、N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=9.72kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重

81、(kN)： NG1 = 0.1035.400=0.558kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.9000.900=3.645kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.486kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩定

82、性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 8.79kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.15

83、5； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/16.0=183.848 =0.214 =8785/(0.214397)=103.466N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.117 =0.545 =8785/(0.545397)=40.589N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由

84、公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果：l0=1.1551.007(1.500+20.100)=1.977m =1977/16.0=123.424 =0.435 =8785/(0.435397)=50.821N/mm2，立桿的穩定性計算 Mmax=0.65 所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除?？奂摴軜前迥０逯Ъ苡嬎銜?計算依據1建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算依據2施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架

85、設計和使用安全(杜榮軍)。 計算參數: 模板支架搭設高度為6.2m， 立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方4595mm，間距300mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 模板自重0.35kN/m2，混凝土鋼筋自重25.00kN/m3，施工活荷載3.00kN/m2。 扣件計算折減系數取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為482.8。 一、

86、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1200.900+0.3500.900=3.015kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最

87、大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.203.015+1.42.700)0.300 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06710001000/33750=1.973N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.015+1.42.700)0.300=1.332kN 截面抗剪強度計算值 T=31332.0/(2900.00015.0

88、00)=0.148N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6773.0153004/(1006000253125)=0.109mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1200.300=0.900kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.1

89、05kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.200.900+1.200.105=1.206kN/m 活荷載 q2 = 1.400.900=1.260kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 2.219/0.900=2.466kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.470.90 最大剪力 Q=0.60.9002.466=1.332kN 最大

90、支座力 N=1.10.9002.466=2.441kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3； I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.200106/67687.5=2.95N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31332/(24595)=0.467

91、N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.005kN/m 最大變形 v =0.6771.005900.04/(1009000.003215156.3)=0.154mm 木方的最大撓度小于900.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變

92、形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.661mm 最大支座力 Qmax=7.975kN 抗彎計算強度 f=0.586106/4248.0=137.93N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=7.98kN 單扣件抗滑

93、承載力的設計計算滿足要求! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1036.150=0.635kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900=2.430kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 3.349kN。 2.活荷載為施工

94、荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 7.42kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f

95、 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1551.7001.50=2.945m =2945/16.0=183.848 =0.214 =7420/(0.214397)=87.390N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2

96、)的計算結果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.117 =0.545 =7420/(0.545397)=34.282N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.014； 公式(3)的計算結果：l0=1.1551.014(1.500+20.100)=1.991m =1991/16.0=124.281 =0.429 =7420/(0.429397)=43.492N/mm2，立桿的穩定性計算 Mmax=30.90 所以第5天

97、以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。墻模板計算書 一、墻模板基本參數 計算斷面寬度350mm，高度5400mm，兩側樓板厚度180mm。 模板面板采用普通膠合板。 內龍骨間距200mm，內龍骨采用4590mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0mm。 對拉螺栓布置13道，在斷面內水平間距200+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑12mm。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm4。 木方剪

98、切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm4。 模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數

99、，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.20m。 荷載計算值 q = 1.245.0000.200+1.405.4000.200=12.312kN/m 面板的截面慣性矩I和截面

100、抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 20.001.501.50/6 = 7.50cm3； I = 20.001.501.501.50/12 = 5.63cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.985kN N2=2.709kN N3=2.709kN N4=0.985kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.289mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04910001000/750

101、0=6.533N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=31477.0/(2200.00015.000)=0.739N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.289mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 四、墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2045.00+1.40.205.40=12.31

102、2kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.2045.00=9.000kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。 內龍骨計算簡圖 內龍骨彎矩圖(kN.m) 內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內龍骨變形計算受力圖 內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 5.595kN 經過計算得到最大變形 V= 0.100mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；

103、(1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.297106/60750.0=4.89N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32886/(24590)=1.069N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.100mm 內龍骨的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 五、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的

104、連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.068mm 最大支座力 Qmax=12.030kN 抗彎計算強度 f=0.391106/8982000.0=43.53N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA

105、其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.030 對拉螺栓強度驗算滿足要求!柱模板設計計算書 一、中小斷面柱模板基本參數 柱斷面長度B=500mm； 柱斷面寬度H=500mm； 木方截面寬度=45mm； 木方截面高度=90mm； 木方間距l=250mm, 膠合板截面高度=15mm。 取柱斷面長度和柱

106、斷面寬度中的較大者進行計算。 二、荷載標準值計算: 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力與傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 新澆混凝土側壓力計算公式為正式中的較小值： 式中 c為混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15),取5.714h； T混凝土的入模溫度,取20()； V混凝土的澆筑速度，取2.5m/h； 1外加劑影響系數，取1； 2混凝土坍落度影響修正系數，取.85。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=40.547kN/m2。 實際計算中采用的新澆混凝土壓力標準值 F1=40kN/m2。 傾倒混凝

107、土時產生的荷載標準值F2=3kN/m2。 三、柱箍間距驗算 依據規范建筑施工模板安全技術規程(JGJ162-2008)，柱模為木面板時的柱箍間距必須同時滿足下面兩式: 式中 E柱木面板的彈性模量(kN/mm2)； I柱木面板的彈慣性矩(mm4)； F新澆混凝土側壓力設計值； Fs新澆混凝土作用于模板上的側壓力、振搗混凝土傾倒混凝土時作用于模板上的側壓力設計值； b柱木面板一塊的寬度(mm)； W木面板的抵抗矩； fm木材抗彎強度設計值。 計算過程如下： 膠合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500(15)2/6=18750.00mm3 膠合板截面慣性矩 I=bh3/12=500(15)3/12=1

108、40625.00mm4 Fs=0.95(1.240+1.43)/1000=0.0496N/mm2 第一式：0.7836000140625.00/(48/1000500.00)1/3=256.51mm 第二式：81875013/(0.0496500)1/2=280.44mm 由于柱箍間距實際取250mm不大于上面兩式計算的最小間距256.51mm,所以滿足要求! 四、柱箍強度驗算 依據規范建筑施工模板安全技術規程(JGJ162-2008)，柱箍強度應按拉彎桿件采用下式驗算： 式中 N柱箍軸向拉力設計值； q沿柱箍方向垂直線荷載設計值； An柱箍凈截面面積；An=4590=4050mm2 Mx柱箍

109、承受的彎矩設計值； Wnx柱箍截面抵抗矩； 計算過程如下： q=Fsl=0.0496250=12.398N/mm N=12.398500/2=3099.38N Mx=12.3985002/8=387421.88N N/An+Mx/Wnx=3099.38/4050+387421.88/60750.00=6.38fm=13N/mm2 所以滿足要求! 五、膠合板側模驗算 膠合板面板(取長邊)，按三跨連續梁，跨度即為木方間距,計算如下: 膠合板計算簡圖 (1) 側?？箯潖姸闰炈? M=0.1ql2 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=(1.240.00+1.43.00)500.00/1000=26

110、.100kN/m l木方間距,取l=250mm； 經計算得 M=0.126.100(250.00/1000)2 膠合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500(15)2/6=18750.00mm3 = M/W=0.163106 /18750.000=8.700N/mm2 膠合板的計算強度不大于15N/mm2,所以滿足要求! (2) 側模抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.6ql=0.6(1.240+1.43)500250/106=3.915kN 經計算得 =33.915103/(2500.00015.000)=0.783N/mm2 膠合板的計算抗剪強度不大于1.4N/mm2

111、,所以滿足要求! (3) 側模撓度驗算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=40500/1000=20.000kN/m 側模截面的轉動慣量 I=bh3/12=500.00015.0003/12=140625.000mm4； a木方間距,取a=250mm； E彈性模量,取E=6000N/mm2； 經計算得 W=0.67720.000250.0004/(1006000.00140625.00)=0.63mm 最大允許撓度 W=l/250=250/250=1.00mm 膠合板的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求! 六、木方驗算 木方按簡支梁計算，跨度近

112、似取柱子邊長a,支座反力即為螺栓(鋼筋)對拉拉力,計算如下: 木方計算簡圖 (1) 木方抗彎強度驗算: M=qB2/8 其中 q強度設計荷載(kN/m): q=(1.240.000+1.43.000)250/1000=13.050kN/m B截面長邊,取B=500mm； 經計算得 M=13.050(500/1000)2； 木方截面抵抗矩 W=bh2/6=45902/6=60750.000mm3； = M/W=0.408106/60750.000=6.716N/mm2； 木方的計算強度不大于13N/mm2,所以滿足要求! (2) 木方抗剪強度驗算: =3V/2bh 其中 V為剪力: v = 0.

113、5qB=0.5(1.240.000+1.43.000)250500/106=3.263kN 經計算得 =33.263103/(245.00090.000)=1.209N/mm2 木方的計算強度不大于1.3N/mm2,所以滿足要求! (3) 木方撓度驗算: W=5qB4/(384EI) 其中 q設計荷載(kN/m): q=40 I=bh3/12=45903/12=2733750.000mm4 B柱截面長邊的長度,取B=500mm； E彈性模量,取E=9000N/mm2； 經計算得 W=510.0005004/(3849000.002733750.00)=0.331mm 允許撓度 W=B/250=500/250=2.000mm 木方的計算撓度不大于允許撓度W,所以滿足要求!