1、方案目錄1、編制依據11.1施工合同11.2施工圖紙11.3施工組織設計11.4規范、規程、標準11.5法律、法規、規范性文件21.6其它22、工程概況22.1工程設計概況22.2相關部位概況32.3工程特點32.4相關部分圖紙33、施工安排93.1工期進度安排93.2組織機構及職責分工93.3方案的編制和審批93.4檢查和驗收94、施工準備104.1材料要求及保證措施104.2技術準備114.3生產準備114.4人員準備及證件辦理115、主要施工方法125.1模板支架的設計125.2模板支架的構造165.3模板支架的搭設185.4模板支架的拆除196、質量保證197、安全注意事項218、成品

2、保護229、模板支架的計算229.1扶梯口高支撐架計算22扶梯口頂板高支撐架計算22扶梯口主梁支撐架計算28扶梯口次梁支架計算329.2入口大廳模板支架計算37入口大廳頂板模板支架計算37入口大廳主梁支撐架計算42入口大廳次梁支架計算471、編制依據1.1施工合同序號合同名稱合同編號簽訂日期1光華路SOHO工程施工合同文本GHJA-0012007.32光華路SOHO工程勞務施工合同工0042007.31.2施工圖紙序號圖紙名稱圖紙編號出圖日期1光華路SOHO工程建筑施工圖A001-A7112007.32光華路SOHO工程結構施工圖S001-S6222007.31.3施工組織設計序號名稱發放編號

3、發放日期1光華路SOHO工程施工組織設計01-B2-0012007.31.4規范、規程、標準序號類別名稱編號1國家建筑結構荷載規范GB50009-20012國家建設工程施工現場供用電安全規范GB50194-933行業建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20014行業建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-915行業建筑機械使用安全技術規程JGJ33-20016地方建筑安裝分項工程施工工藝規程DBJ/T01-26-20037地方北京市建筑工程施工安全操作規程DBJ01-62-20028地方北京市建筑工程施工現場安全管理標準9地方北京市建設工程施工現場安全防護標準京建施20031號1

4、.5法律、法規、規范性文件序號法律、法規名稱編號1中華人民共和國建筑法2中華人民共和國環境保護法3中華人民共和國合同法4中華人民共和國勞動法5關于印發建筑施工企業安全生產管理機構設置及專職安全生產管理人員配備辦法和危險性較大工程安全專項施工方案編制及專家認證審查辦法的通知建設部建質2004213號文6建設工程安全生產管理條例國務院第393號令1.6其它序號類別名稱編號鑒定證書號1軟件中國建筑科學究院建筑工程軟件研究所PKPM腳手架計算軟件建科鑒字2004107號2企業質量環境職業健康安全手冊THQEOM-2005-2572、工程概況2.1工程設計概況序號項目內容1工程名稱光華路SOHO工程（辦

5、公、商業樓）2工程地點北京市朝陽區光華路3工程性質辦公、商業4建設單位北京山石房地產有限責任公司5監理單位北京方圓建設監理有限責任公司6占地面積19580.4877建筑面積75766地上面積5168014層地下面積240864層8結構形式基礎結構形式梁板式筏板基礎主體結構形式框架-核心筒剪力墻結構樓梯結構形式梁、板式樓梯坡道結構形式剪力墻2.2相關部位概況序號項目內容1涉及部位層高地下四層3.4米地下車庫、戰時物資庫地下三層3.6米地下車庫地下二層5.1米地下車庫、設備機房層地下一層5.25米商業區首層6米商業區二層4.5米商業區三層4.5米商業區四層4.8米商業區五十三層3.6米辦公區十四層

6、5.4米辦公區9相關尺寸入口大廳F1-F2,11.6m9m，總高度10.5m扶梯口B1-F4,59m6.7m，總高度25.05m入口大廳上部梁截面(mm)300550,300650,500850入口大廳上部板厚(mm)110扶梯口上部梁截面(mm)300550,300650,500700扶梯口上部板厚(mm)110框架柱尺寸（mm）900900,100010002.3工程特點本工程地下一層樓面至地上三層頂板-9軸/D-E軸處均存在扶梯預留洞口，尺寸59m6.7m，總高度25.05m，模板支架總搭設高度為24.84m，一層入口大廳處總高度10.5m，模板支架總搭設高度10.17m，均屬高支架，根

7、據國務院第393號令和建設部2004年213號文，由技術部編制此專項安全施工方案。2.4相關部分圖紙典型結構平面位置圖入口大廳范圍平面扶梯口處范圍平面扶 梯 口典型剖面圖1典型剖面23、施工安排3.1工期進度安排序號部位進度安排1入口大廳一層2007年7年25至2007年7月26日2入口大廳二層2007年8月6日至2007年8月7日3扶梯口B1層2007年7月20日至2007年8月5日4扶梯口F1層2007年8月6日至2007年8月15日5扶梯口F2層2007年8月16日至2007年8月22日6扶梯口F3層2007年8月23日至2007年8月31日7扶梯口F4層2007年9月1日至2007年9

8、月15日3.2組織機構及職責分工高大模板支架搭設由木工工長田秀標負責指揮，安全員孫建林現場監督，方海永負責架管和扣件的取樣和送檢試驗，質檢員方伯剛負責質量驗收，生產經理李宏生負責材料人員調配并參加高大模板支架的驗收。3.3方案的編制和審批方案由項目部技術組進行編制，項目總工審核，公司技術負責人進行審批，并要進行專項安全施工方案論證，針對論證問題進行修改報監理審批后，由項目資料員對項目各相關部門發送，項目技術負責人進行方案交底后，由工長組織實施。3.4檢查和驗收此兩處模板支架應在下列階段進行檢查和驗收：1）每層搭設完畢后2）達到設計高度后3）作業層上施工荷載前4）上層砼澆筑完，每周一次檢查5）拆

9、除過程中檢查高檢查和驗收人員由項目經理、項目總工、項目質檢員、項目安全員、項目土建工長、公司安全科和監理工程師組成，共同進行驗收，驗收合格后，填寫階段驗收合格單后，方可進行下道工序施工。4、施工準備4.1材料要求及保證措施4.1.1鋼管（1）腳手架鋼管應采用現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T 13793）或低壓流體輸送用焊接鋼管（GB/T 3092）中規定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T 700）中Q235-A級鋼的規定。（2）腳手架鋼管采用外徑48mm，壁厚3.5mm的鋼管，鋼管應有產品質量合格證，鋼管必須涂有防銹漆并嚴禁打孔。材料一次進場，并為同一批次、爐號產品

10、，由材料員谷宗水驗收數量，質檢員方伯剛和木工工長田秀標對鋼管進行外觀和壁厚檢驗。外觀檢率要達到100%，鋼管外觀應平直光滑，無裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；對鋼管壁厚檢驗率達到80%以上,使用游標卡尺檢驗，最小壁厚不得小于3.2mm。并做好驗收記錄，驗收人簽字合格后方可用于此兩個部位高大支架，嚴禁與其它部位混用。4.1.2扣件（1）采用可鍛造鑄鐵制作的扣件，其材質必須符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831-1995）的規定。新扣件必須有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證。（2）腳手架采用的扣件，在螺栓拎緊扭力矩達65N.m時，不得發生破壞。（3）扣

11、件分直角、旋轉、對接三類一次進場，由材料員谷宗水驗收數量，質檢員方伯剛和木工工長田秀標共同對扣件對行檢驗，檢驗率為100%，表面有裂紋、變形、銹蝕等質量問題的嚴禁使用，出現滑扣的螺栓必須要求送貨單位現場進行更換。依據進場數量由項目試驗員方海永對各類扣件送檢測機構進行檢測，檢測合格后才能使用。不得與其它部位使用的扣件進行混用。4.1.3腳手板（1）對進場的腳手板由搭設架工進行外觀檢驗，不得有翹曲和腐蝕，抽查率100%。（2）木腳手板的寬度不得小于200mm，厚度不小于50mm，兩端采用直徑為4mm的鍍鋅鋼絲入箍兩道。4.1.4安全網（1）安全網要有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格

12、證。（2）進場后進行外觀質量檢驗，不得有斷線、漏眼等缺陷，外觀檢驗合格后由項目試驗員方海永送專業檢測機構進行復試，復試合格后方可使用。4.2技術準備（1）熟悉圖紙，了解掌握各處施工情況，統籌考慮人員、材料、機具的進場和施工順序。（2）由項目技術組按方案繪出各處的支架立桿布置圖，放線員放出搭設處支架立桿的位置線，施工中嚴格按線搭設。（3）由項目技術組編制專項施工方案，經公司、監理審批和專家論證可行后按方案和技術規程對操作者進行技術交底和安全交底，并下達書面技術交底。交底要對所有的搭設人員和相關管理人員進行，并有接受交底人的簽到表和交底記錄。（4）認真做好扣件和安全網的進場驗收檢驗工作，按要求進行

13、復試，施工前要有復試合格報告。4.3生產準備（1）各規格架管、卡扣、工具、搭設人員以及安全防護用具已到位。（2）所有使用的架管、扣件、腳用板、安全網均分類型一次進場，明確進場時間，由專人負責驗收，并妥善保管。（3）材料進場要分類碼放整齊，架管碼放在支撐架內，扣件放在用鋼模拼好的專用料斗，并上部覆蓋。4.4人員準備及證件辦理施工手續及證件所有架子工必須具備北京市特種作業操作證、北京市安全資格上崗證（接受相應三級安全教育）等準許施工證件。架子工和木工必須定期體檢，合格者方可持證上崗，凡患有高血壓、心臟病、癲癇病、暈高或視力不夠等不得從事腳手架搭設。管理人員及勞務人員培訓、教育全體管理人員除每年參加

14、年審及其教育外，每周一都參加經理部組織的教育。架子工進場必須進行三級安全教育和相應考核，每周一參加經理部組織的教育,必須建立班前會,并有會議紀要。人員準備序 號工 種人 數備 注1架 子 工6人上 崗 證2木 工6人有等級證的3雜 工10人5、主要施工方法5.1模板支架的設計（1）入口大廳處采用扣件式腳手架，立桿使用483.5鋼架管，縱橫間距均為0.9m，步距1.5m，頂部使用可調式頂托支撐100100木方做為二層頂板模板的主楞，上放50100木方次楞，間距250mm，頂托上端距支撐架頂水平桿230mm，立桿間按步距滿設雙向水平桿，并每兩步設置一道水平剪刀撐，每隔4根立桿設置一道垂直剪刀撐，四

15、周沿全高滿布垂直剪刀撐，距一層樓面200mm高處設置雙向掃地桿,立桿下墊50mm厚通長架板。主梁支架采用三根立桿上方頂托支撐木方。入口大廳架體平面定位圖入口大廳架體搭設剖面位置圖（2）扶梯口處采用扣件式腳手架，立桿使用483.5鋼架管，縱橫間距均為0.9m，步距1.5m，頂部使用可調式頂托支撐100100木方做為四層頂板模板的主楞，主楞上放置50100木方做為次楞，間距250mm，頂托上端距支撐架頂層水平桿間距340mm。立桿下墊50mm厚通長架板，立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度。主梁支梁采用三根立桿上放頂托支撐木方，次梁為中間增設一根立桿，三根立桿與梁底短鋼管使用

16、扣件連接。在支架中每隔兩步架設置一道水平剪刀撐，下部水平剪刀撐和掃地桿結合布置。在四周和中部沿全高每隔四桿立桿設置一道垂直剪刀撐，構成剛性空間。每層對應框架柱位置均設置拉墻桿，增加整個架體的穩定性。搭設簡圖如下：扶梯口處支架搭設剖面圖5.2模板支架的構造5.2.1立桿立桿為單立桿，起步立桿長為6m和4m（將接頭錯開），以后均用6m桿,最上一排立桿根據實際調整。采用對接扣件連接立桿接頭，兩個相鄰立桿接頭不能設在同步內，錯開距離500mm且與相近橫桿的距離不大于500mm，立桿與大橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步或遺漏。從地下四層一直到頂層此兩處模板支撐架均應一一對應，必須沿其軸線搭設到頂，拆除之

17、前地下各層對應的模板及支架不得拆除。5.2.2橫桿兩個方向橫桿長度為6m，布置在立桿內側，與立桿交接處用直角扣件扣緊，不得遺漏。接頭采用對接扣件連接，相鄰橫桿的接頭必須相互錯開且不小于500mm，不得出現在同步同跨內，接頭與相鄰立桿距離500mm且與相近立桿的距離不大于立桿縱距的1/3。5.2.3掃地桿必須設置縱橫向掃地桿,縱向掃地桿用直角扣件固定在距墊板上皮200mm處的立桿上。橫向掃地桿用直角扣件緊靠縱向掃地桿固定在立桿上。橫向掃地桿在縱向掃地桿之下。垂直剪刀撐外側立面沿四周及架高連續設置剪刀撐，內部沿東西方向每隔4根立桿沿全高設置垂直剪刀撐。剪刀撐斜桿斜桿與水平面夾角為45-60，底部斜

18、桿的下端置于墊板之上。斜桿接長采用旋轉扣件搭接，搭接長度不小于1000mm，設置3個旋轉扣件，斜桿相鄰接頭不得位于同一跨內。剪刀撐斜桿用旋轉扣件與立桿和橫桿各點進行扣結。5.2.5水平剪刀撐由于此兩處均屬超高支架，為了保證整個架體的整體剛度，沿架體全高在每隔兩步設置一道水平剪刀撐。設置位置：上部設在頂板模板下第一道水平橫桿上，下部水平剪刀撐結合掃地桿設置。盡量采用6m架管，搭接頭采用旋轉扣件，構造與垂直剪刀撐一樣，與水平桿相交部位均使用旋轉扣件設置扣結點。5.2.6拉結點每層應對應框架柱位置，沿柱高上、中、下設置架體拉結點，拉結點處桿體要求為沿架寬通長設置，每層樓板處均與梁設置拉結桿。拉結桿使

19、用抱箍與柱體相連，使用雙直角扣件和兩根短架桿與梁鎖緊。5.2.7腳手板在四層頂板施工時，為了保證操作工人的施工安全，必須在頂板模板支設前滿鋪腳手板，腳手板采用木架板。腳手板用10#鉛絲與縱橫水平桿綁扎牢固，保證人行走時不滑動，不允許出現探頭板。5.2.8安全網四層頂板模板施工時，在梁底第一道水平桿位置設置水平安全網，水平安全網與縱橫向水平桿綁扎牢固，施工時不得踩踏安全網施工，并嚴禁放置任何材料物品。5.3模板支架的搭設（1）腳手架搭設前，由項目技術部繪制模板支架排列圖，放線員依據建筑物形狀及模板支架布置圖進行放線，搭設架工按間距排好立桿，立桿下設置不小于50mm厚的通長木架板，木墊板應準確地放

20、在定位線上。（2）搭設時要從一個角部開始向兩邊延伸交圈搭設，按放線位置豎起立桿，將立桿與縱橫向掃地桿連接固定（橫向掃地桿位于縱向掃地桿之下），然后裝設第一道縱橫向水平桿，隨校正立桿垂直之后予以固定，并按此要求繼續向上搭設，在搭設時，每完成一步都要及時校正立桿的垂直度和縱橫水平桿的標高和水平度，使腳手架的步距、橫距、縱距上下始終保持一致。水平桿必須在角部交圈并與立桿連接固定。（3）垂直剪刀撐和水平剪刀撐等整體拉結桿件隨架子搭設一起及時設置，不得滯后超過兩步距，以保證架體的整體穩定性，連墻桿在裝設時，注意掌握撐拉的松緊程度，避免引起桿件和整架的變形。（4）架體搭設隨施工進度分層搭設，所有扣件均要擰

21、緊，但用力不得過大以防螺栓溢扣。5.4模板支架的拆除（1）模板支架拆除前，應對上層樓板同條件試塊進行試壓，砼強度達到設計強度的100%并能夠支撐上部支架強度，提出拆模申請，并經項目技術負責人和監理批準同意后，才能進行架體拆除。同條件試塊必須為在本部位留設并同條件養護的試塊，審批拆模申請時要通過回彈儀進行復測，保證實體強度達到要求。（2）拆除前，對參與支架拆除的操作人員、管理人員和檢查監護人員進行書面安全技術交底。并檢查支架的扣件連接、拉結點是否牢固、安全，支架上雜物及樓面障礙物是否清除，如存在影響拆除支架安全的隱患，應先對支架進行整修和加固，以保證支架在拆除過程中不發生危險。（3）支架的拆除嚴

22、禁在垂直方向上同時作業，腳手架拆除時，上、下層樓面必須設圍欄和警戒標志，并派專人看守。嚴禁一切非操作人員入內。（4）拆除支架前應先拆除四層頂板模板，拆除頂板模板時在梁底以下第二道水平桿處滿鋪架板，并對周邊進行防護，嚴格遵守拆除順序，先支的后拆，后支的先拆。（5）支架先拆剪刀撐，而后拆縱橫水平橫、立桿等。所有拉結點隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將拉結點整層或數層拆除后再拆支架。分段拆除高低差要小于2步。當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固,后拆拉結桿。（6）支架拆除架子時,要由專人指揮、清料，隨拆隨運，禁止往下亂扔料具，各構件必須及時分類放置、下運，扣件裝袋由卸料平臺用

23、塔吊運走，嚴禁拋扔，鋼管由人工傳至樓面，分散在下層頂板梁的支座處，不得集中堆放。（7）如一天不能拆完，都要對尚未拆除支架的安全狀況進行檢查。如有異常情況應及時處理，確認一切均安全后方可離崗，不可疏忽大意，留有隱患。6、質量保證（1）支架搭設前，由工長根據施工方案對操作班組長進行詳細技術交底，并落實責任。（2）每搭設一層支架，均要隨搭設隨時檢查立桿的垂直度和水平桿的水平，允許偏差必須符合規范要求，并抽查扣件的擰緊力和材料的使用情況。（3）每搭設一層支架，均由項目技術負責人、工長、質檢員、安全員、監理共同驗收檢查,合格后方可進行下一步施工。（4）搭設完成后，使用之前，由項目經理、項目技術負責人、工

24、長、質檢員、安全員、監理和公司安全部共同驗收檢查合格后方可使用。（5）澆筑砼前，由專人檢查支撐是否可靠、扣件是否松動，如有及時現場處理。澆筑砼過程中，設專人進行看模，隨時注意支架的變化情況，如有意外及時通知各作業人員和現場工長，以便及時處理，防止意外事故發生。（6）上部施工時不得將施工材料、工具等集中堆放和產生大的沖擊，不得超載使用。（7）搭設的技術要求、允許偏差與檢驗方法項次項目技術要求允許偏差（mm）檢查方法1地基表面堅實平整觀察排水不積水墊板不晃動底座不沉降-102立桿垂直度最后驗收垂直度100用經緯儀或吊線和卷尺搭設過程中檢查允許偏差2m710m2520m503間距步距20鋼板尺縱距5

25、0橫距204縱向水平桿高差一根桿的兩端20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差105扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離150mm鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差500mm鋼卷尺立桿上的對接扣件至主節點的距離h/3縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離立桿間距/3鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩40-65N.m扭力扳手6剪刀撐斜桿與地面的傾角45-60角尺（8）安裝后的扣件螺栓擰緊扭力矩由項目質檢員和木工工長采用扭力扳手檢查，抽樣方法按隨機分布原則進行。抽樣檢查數目與質量判定標準按下表確定。不合格的必須在現場重新擰緊，直至合格為止。并填寫扣件擰緊抽樣檢查表。項次檢查項目安裝扣件數量（個）抽檢數量

26、（個）允許的不合格數1連接立桿與縱（橫）向水平桿或剪刀撐的扣件；接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件50-9091-150151-280281-500501-12001201-320058132032500112352連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處）50-9091-150151-280281-500501-12001201-3200581320325012357107、安全注意事項（1）模板支架必須隨每層頂板模板支設一同搭設，搭設時避開立體交叉作業，嚴格按方案及相應安全規范、標準進行施工，控制好立桿的垂直度，橫桿水平度并確保節點符合要求。（2）模板支架經有關部門檢查驗收后，方允許投

27、入使用或繼續使用。（3）工人上架操作時必須戴好安全帽和佩掛安全帶。禁止在架板上加墊單塊腳手板或其它物品增加操作高度。（4）嚴禁上架操作人員在架面上奔跑、退行、嬉鬧和坐在欄桿上，避免發生碰撞、閃失、失衡、脫手、滑跌和落物等不安全作業。（5）嚴禁在架面上堆放任何材料，不得將模板、泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在此支架上，雜物必須及時清除。（6）模板支架搭拆及使用時注意對成品的保護，嚴禁自架上向架下拋擲材料、物品和傾倒垃圾。（7）在架體使用階段，嚴禁任意拆除任何桿件。（8）搭拆腳手架時，要設置圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。8、成品保護（1）腳手架拆除要注意成品保護，不得亂扔，并注

28、意梁、柱角的保護。（2）和拉結點相連的柱、梁要在角部使用多層板護角，以防角部破壞。（3）拆除的架管要從上向下由操作人員傳遞，避免對下層樓面的破壞。9、模板支架的計算本工程計算采用中國建筑科技研究院建筑工程軟件研究所的PKPM施工系列軟件和人工復核計算的。9.1扶梯口高支撐架計算9.1.1扶梯口頂板高支撐架計算一、參數信息:1.腳手架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.34；腳手架搭設高度(m):24.89；采用的鋼管(mm):483.5 ；頂托100100mm方木支撐(計算時取9595mm)；板底支撐連接方式:

29、50100mm方木（計算時取4595mm）支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；樓板澆筑厚度(m):0.110；傾倒混凝土荷載標準值(kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.木方計算參數（考慮實際進料的尺寸）木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):14.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；次楞木方的截面寬度(mm):45.00；次楞木方的截面高度(mm):95.00；主楞支撐木方的截面寬度（m

30、m）：95；主楞支撐木方的截面高度（mm）：95 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板的計算：面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 =25.0000.1100.900+0.3500.900=2.790kN/m 活荷載標準值 q2 =(2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=90.001.501.50/6=33.75cm3； I=90.001.501.501.50/12=25.31cm4；(1)抗彎強度計算 f=M/Wf 其中 f 面板的抗彎強度計算值(

31、N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M=0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.100(1.22.79+1.42.7)0.250.25=0.045kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.04510006/33750=1.320N/mm2 面板的抗彎強度驗算 ff,滿足要求! (2)抗剪計算T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.22.790+1.42.700)0.250=1.069kN 截面抗剪強度計算值 T=31069.0/(2900.00015

32、.000)=0.119N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 TT，滿足要求! (3)撓度計算v=0.677ql4/100EIv =l/250面板最大撓度計算值v=0.6772.7902504/(1006000253125)=0.049mm面板的最大撓度小于250/250,滿足要求!三、模板次楞方木的計算:次楞木方按照木方按照均布荷載下連續梁計算。，方木的截面力學參數截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.5009.5009.500/6 = 67.69 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 321.52 cm4；1.荷載的計算：

33、(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11= 25.0000.2500.110 = 0.688 kN/m； (2)模板的自重線荷載(kN/m):q12= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ； (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：q2 = (1.000+2.000)0.250 = 0.750 kN；2.強度計算:按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q=1.782/0.900=1.980kN/m 最大彎矩 M=0.1ql2=0.11.980.900.90=0.160kN.m 最大剪力 Q=0.

34、60.9001.980=1.069kN 最大支座力 N=1.10.9001.980=1.960kN抗彎計算強度 f=0.160106/67687.5=2.37N/mm2次楞木方的計算強度為 2.37N/mm2 小于13.0 N/mm2,滿足要求!3.抗剪計算：最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T = 31069/(24595)=0.375N/mm2截面抗剪強度設計值 T = 1.600 N/mm2；次楞木方的抗剪強度為0.375N/mm2小于 1.600 N/mm2 ，滿足要求!4.撓度計算:最大變形 v =0.67

35、70.775900.04/(1009500.003215156.3)=0.113mm；次楞木方的最大撓度 0.113 小于 900/250,滿足要求!四、主楞木方支撐計算:主楞支撐木方按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算集中荷載取木方的支座力 P= 1.960kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.088kN/m 主楞支撐木方計算簡圖 主楞支撐木方計算彎矩圖(kN.m) 主楞支撐木方計算變形圖(kN.m) 主楞支撐木方計算剪力圖(kN) 最大彎矩Mmax = 0.644 kN.m；最大變形 Vmax = 0.569 mm mm ；最大支座力Qmax = 7.872kN；主楞木方的截面抵抗矩W=9.5

36、09.509.50/6=142.90cm3主楞木方的截面慣性矩 I=9.509.509.509.50/12=678.76cm4；1.強度計算抗彎強度計算值 f=0.644106/142895.8=4.51N/mm2 ；主楞支撐木方的計算強度4.51N/mm2小于 13N/mm2,滿足要求!2.抗剪計算截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T = 34892/(29595)=0.813N/mm2截面抗剪強度設計值 T = 1.600 N/mm2；方木的抗剪強度為0.813N/mm2小于1.600N/mm2，滿足要求!3.撓度計算主楞支撐木方的最大變形V=0.569m

37、m小于900/2503.6mm，滿足要求！五、扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 本工程上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。六、模板支架荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)：NG1= 0.12924.890=3.213kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3

38、500.9000.900 = 0.283 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1100.9000.900 = 2.227 kN；經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3 = 5.724 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.9000.900 = 2.430 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.27 kN；七、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN

39、) ：N = 10.27 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到；i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm；A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.50 cm2；W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；- 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2；lo- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2)k1- 計算長度附加系數，取值為1.167；u - 計算長度系數，參照扣件

40、式規范表5.3.3；u = 1.700；a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.40 m；公式(1)的計算結果：=114.67 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！公式(2)的計算結果：=68.62 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167； k2 - 計算長度附加系數，按照表2取值1.056 ；公式(3)的計算結果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) =1.1671.056(1.500+0.40

41、2)=2.834 m lo/i = 2834 / 15.900 = 178.000 由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.225 鋼管立桿受壓強度計算值：=10270/（0.225450.000） = 101.432 N/mm2立桿穩定性計算 = 101.432 N/mm2 小于 f = 205.000滿足要求！ 9.1.2扶梯口主梁支撐架計算 模板支架搭設高度為24.35m，基本尺寸為：梁截面 BD=500mm700mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加3根承重立桿。梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土

42、荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.225.0000.1100.4500.600=0.891kN。采用的鋼管類型為483.5，考慮實際情況保證壁厚不小于3.2,計算中按483.2。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1=25.0000.7000.600=10.500kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2=0.3500.600(20.700+0.500)/0.500=0.798kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒

43、混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1=(1.000+2.000)0.5000.600=0.900kN均布荷載 q = 1.210.500+1.20.798=13.558kN/m集中荷載 P = 1.40.900=1.260kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.271kNN2=5.497kNN3=1.27kN最大彎矩 M = 0.10

44、5kN.m最大變形 V = 0.275mm2.抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.10510001000/22500=4.667N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!3.抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=32118.0/(2600.00015.000)=0.353N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!4.撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.275mm面板的最大撓度小于250/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不

45、利分配的彎矩和，計算公式如下:1.荷載計算均布荷載 q=5.497/0.600=9.161kN/m最大彎矩 M=0.1ql2=0.19.1610.602=0.330kN.m最大剪力 Q=0.60.6009.161=3.298kN最大支座力 N=1.10.6009.161=6.046kN木方的截面力學參數為 W = 4.509.502/6 = 67.69cm3； I = 4.509.503/12 = 321.52cm4；2.木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.330106/67687.5=4.87N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!3.木方抗剪計算最大剪力的計算公式如

46、下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=33298/(24595)=1.157N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!4.木方撓度計算最大變形 v=0.6777.634600.04/(1009500.003215156.3)=0.219mm木方的最大撓度小于600/250,滿足要求!三、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或

47、橫向水平桿傳給立桿，無需計算。四、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=6.05kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.12924.350=3.772kNN = 6.046+3.772=9.819kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.50W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/m

48、m2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m；公式(1)的計算結果：=109.62N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：=40.59N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系

49、數，按照表2取值為1.067；公式(3)的計算結果：=58.62N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!9.1.3扶梯口次梁支架計算模板支架搭設高度為24.5m，基本尺寸為：梁截面 BD=300mm550mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立桿。梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.225.0000.1100.4500.900=1.336kN。采用的鋼管類型為483.5, 考慮實際情況保證壁厚不小于3.2mm,計算中按483.2。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗

50、算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1= 25.0000.5500.900=12.375kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2= 0.3500.900(20.550+0.300)/0.300=1.470kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1=(1.000+2.000)0.3000.900=0.810kN均布荷載 q=1.212.375+1.21.470=16.614kN/m集中荷載 P=1.40.810=1.13

51、4kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 90.001.502/6 = 33.75cm3；I = 90.001.503/12 = 25.31cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.935kNN2=4.249kNN3=0.935kN最大變形 V = 0.028mm2.抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.047106/33750=1.363N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!3.抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=31557.0/(2900.

52、00015.000)=0.173N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!4.撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.029mm面板的最大撓度小于150/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算1.荷載計算按照兩跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 4.249/0.900=4.721kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2=0.1254.720.902最大剪力 Q=0.6250.9004.721=2.656kN最大支座力 N=1.250.9004.721=5.311kN木方的截面力學參數

53、為W = 4.509.502/6 = 67.69cm3；I = 4.509.503/12 = 321.52cm4；2.木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.478106/67687.5=7.06N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!3.木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.625ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32656/(24595)=0.932N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!4.木方撓度計算最大變形 v =0.5213.934900.04/(1009500.00321

54、5156.3)=0.440mm木方的最大撓度小于900/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算,集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到：最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.067mm最大支座力 Qmax=7.809kN抗彎計算強度 f=0.193106/4729.0=40.83N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于450/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼

55、管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.81kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=7.81kN (已經包括組合系數1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.12924.500=3.796kNN = 7.809+3.796=11.604kN 軸心

56、受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.50W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長

57、度；a = 0.10m；公式(1)的計算結果：=129.55N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!公式(2)的計算結果：=47.97N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.067；公式(3)的計算結果： = 69.28N/mm2，立桿的穩定性計算f,滿足要求!9.2入口大廳模板支架計算9.2.1入口大廳頂板模板支架計算模板支架搭設高度為10.2米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=0.90m，立桿的橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m，次楞木方采用

58、50100mm木方（計算時取4595mm），間距250mm，頂托梁采用100100mm木方（計算時取9595mm）。 樓板支撐架立面簡圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元采用的鋼管類型為483.5，考慮實際情況保證壁厚不小于3.2mm,計算中按483.2。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。靜荷載標準值 q1 = 25.0000.2000.900+0.3500.900=4.815kN/m活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 90.001.501.50/6

59、 = 33.75cm3；I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；(1)抗彎強度計算f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到M=0.100(1.24.815+1.42.7)0.250經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.060106/33750=1.770N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6

60、00(1.24.815+1.42.700)0.250=1.434kN截面抗剪強度計算值 T=31434.0/(2900.00015.000)=0.159N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大撓度計算值v=0.6774.8152504/(1006000253125)=0.084mm面板的最大撓度小于250/250,滿足要求!二、支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續梁計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/

61、m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q12 = 0.3500.300=0.105kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m靜荷載 q1 = 1.21.500+1.20.105=1.926kN/m活荷載 q2 = 1.40.900=1.260kN/m2.木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 2.867/0.900=3.186kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.13.190.90最大剪力

62、 Q=0.60.9003.186=1.720kN最大支座力 N=1.10.9003.186=3.154kN木方的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3；I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；3.木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.258106/67687.5=3.81N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!4.木方抗剪計算 最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31720/(24595)=0.60

63、4N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =0.6771.6059004/(1009500.003215156.3)=0.233mm木方的最大撓度小于900/250,滿足要求!三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。集中荷載取木方的支座力 P= 3.154kN均布荷載取托梁的自重 q= 0.087kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm)托梁剪力圖(kN)經過計算得到最大支座 F= 10.547kN經過計算得到最大變形 V= 0.772mm頂托梁的截面力學參數為截面慣性矩I和截面抵抗

64、矩W分別為:W = 9.509.509.50/6 = 142.90cm3；I = 9.509.509.509.50/12 = 678.76cm4；1.頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.905106/142895.8=6.33N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!2.頂托梁抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=35776/(29595)=0.960N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!3.頂托梁撓度計算最大變形 v =0.772mm頂托梁的最大撓度小于900/250,滿

65、足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、立桿的穩定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：NG1 = 0.12910.200=1.317kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.9000.900=

66、0.283kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.0000.2000.9000.900=4.050kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.650kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 10.18kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截

67、面回轉半徑 (cm)；i = 1.59A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.50W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.23m；公式(1)的計算結果：=113.68

68、N/mm2，立桿的穩定性計算f,滿足要求!公式(2)的計算結果：=52.01N/mm2，立桿的穩定性計算f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.022；公式(3)的計算結果：=72.51N/mm2，立桿的穩定性計算f,滿足要求!9.2.2入口大廳主梁支撐架計算模板支架搭設高度為10.2米，梁截面 BD=500mm850mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.90米，立桿的步距 h=1.50米，梁底增加3道承重立桿。 梁頂托采用100100mm木方計算取（9595mm）,采用的鋼管類型為

69、483.5, 考慮實際情況保證壁厚不小于3.2mm,計算中按483.2。梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.225.0000.1100.4500.900=1.336kN。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0000.8500.900=19.125kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.900(20.850+0.500)/0.500=1.38

70、6kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.900=1.350kN均布荷載 q = 1.219.125+1.21.386=24.613kN/m集中荷載 P = 1.41.350=1.890kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3；I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=2.307kNN2=9.5

71、82kNN3=2.307kN最大變形 V = 0.193mm2.抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.192106/48600=3.951N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!3.抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=33845.0/(2900.00018.000)=0.356N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!4.撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.193mm面板的最大撓度小于250/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算1.木方荷載計算：按照三跨連續梁計算，最

72、大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 9.582/0.900=10.646kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.110.6460.90最大剪力 Q=0.60.90010.646=5.749kN最大支座力 N=1.10.90010.646=10.540kN截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 9.509.509.50/6 = 142.90cm3；I = 9.509.509.509.50/12 = 678.76cm4；2.抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.862106/142895.8=6.04N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,

73、滿足要求!3.抗剪計算 可以不計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=35749/(29595)=0.956N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2抗剪強度計算滿足要求!4.撓度計算最大變形 v =0.6778.8729004/(1009500.006787552.5)=0.611mm最大撓度小于900/250,滿足要求!三、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向

74、作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。四、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=10.54kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.12910.200=1.580kN N = 10.540+1.580=12.120kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.50 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；

75、 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m；公式(1)的計算結果：=135.31N/mm2，立桿的穩定性計算f,滿足要求!公式(2)的計算結果：=50.10N/mm2，立桿的穩定性計算f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0

76、 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.026；公式(3)的計算結果： = 68.00N/mm2，立桿的穩定性計算f,滿足要求!9.2.3入口大廳次梁支架計算模板支架搭設高度為10.2m，基本尺寸為：梁截面 BD=300mm650mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.50m,梁底增加一根立桿。采用的鋼管類型為483.5, 考慮實際情況要求保證壁厚不小于3.2mm,計算中按483.2。計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.225.0000.1100.4500.900=1.336kN。

77、 梁模板支撐架立面簡圖一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0000.6500.900=14.625kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.900(20.650+0.300)/0.300=1.680kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.900=0.810kN均布荷載 q = 1.214.625+1.2

78、1.680=19.566kN/m集中荷載 P = 1.40.810=1.134kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 90.001.501.50/6 =33.75cm3；I = 90.001.501.501.50/12 =25.31cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=1.101kNN2=4.803kNN3=1.101kN最大彎矩 M = 0.055kN.m最大變形 V = 0.033mm2.抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.055106/33750=1.63N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.

79、00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!3.抗剪計算截面抗剪強度計算值 T=31834.0/(2900.00015.000)=0.204N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求!4.撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.033mm面板的最大撓度小于150/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 4.803/0.900=5.336kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.15.340.900.90=0.432kN.m最大剪力 Q=

80、0.60.9005.336=2.882kN最大支座力 N=1.10.9005.336=5.283kN木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.509.509.50/6 = 67.69cm3；I = 4.509.509.509.50/12 = 321.52cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.432106/67687.5=6.39N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=32882/(24595)=1.011N/mm2截面抗

81、剪強度設計值 T=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =0.6774.4479004/(1009500.003215156.3)=0.647mm木方的最大撓度小于900/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經過連續梁的計算得到:最大彎矩 Mmax=0.119kN.m最大變形 vmax=0.025mm最大支座力 Qmax=7.543kN抗彎計算強度 f=0.119

82、106/4729.0=25.17N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于600/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.543kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座

83、反力 N1=7.543kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20.12910.20=1.58kN N =7.543+1.58=9.123kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.59A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.50W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.185；u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m；公式(1)的計算結果：= 101.86N/mm2，立桿的穩定性計算f,滿足要求!公式(2)的計算結果：= 37.72N/mm2，立桿的穩定性計算f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.026；公式(3)的計算結果：=51.59N/mm2，立桿的穩定性計算f,滿足要求!