1、高大模板支撐系統專項施工方案目 錄一、編制說明及依據1（一）、編制說明：1（二）編制依據：2二、工程概況3三、施工計劃4（一） 材料選擇4（二）施工進度計劃4四、施工工藝技術5（一） 模板安裝5（二） 模板拆除8（三） 材料驗收管理措施9（四）施工管理措施15（五）其它管理措施16五、混凝土施工16（一）混凝土澆筑要求17（二）混凝土澆筑順序18六、安全、環保文明施工保證措施18（一）管理人員組織機構18（二）安全施工技術措施19（三）應急預案21（四）監測監控措施23七、勞動力計劃25八、8001800梁模板(36KN/M) 計算書25（一） 參數信息26（二） 梁模板荷載標準值計算29（三

2、） 梁側模板面板的計算30（四）梁側模板內外楞的計算33（五）穿梁螺栓的計算37（六）梁底模板計算38（七）梁底支撐木方的計算41（八）梁底支撐鋼管計算42（九）扣件抗滑移的計算:44（十）立桿的穩定性計算:45九、6001800梁模板(27KN/M) 計算書47（一） 參數信息48（二） 梁模板荷載標準值計算51（三） 梁側模板面板的計算53（四）梁側模板內外楞的計算55（五）穿梁螺栓的計算59（六）梁底模板計算60（七）梁底支撐木方的計算63（八）梁底支撐鋼管計算64（九）扣件抗滑移的計算:66（十）立桿的穩定性計算:67一、 編制說明及依據（一）、編制說明：結合設計圖紙及模板專項施工方案

3、，本工程有一些梁澆混凝土及鋼筋荷載設計值大于20KN/m（見下表）；根據建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則的通知（2009）254號文及危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知（2009）87號文要求，屬高大模板支撐系統，故需編制高大模板專項方案。荷載設計值大于20KN/m的梁統計表層軸線或部位截面尺寸KN/m一KL4250325020.3一夾1/B600180027二3、4、5、6、7、8、9、1012001000301/B600180027四C-2/D交12-178001000,800180020，36H/13-14400200020六H/13-14400220022頂H/13

4、-14400220022（二）編制依據：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）2、建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008)3、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）4、直縫電焊鋼管（GB/T13793、低壓流體輸送甲焊接鋼管（GB/T3092）、碳素結構鋼（GB/T700）5、鋼管腳手架扣件（GB/5831-2006）6、鋼結構設計規范GB50017-20037、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）、鋼結構工程施工質量驗收規范（GB50205-2001）8、混凝土結構設計規范GB50010-20029、建設工程高大模板支撐系統施

5、工安全監督管理導則的通知（2009）254號文10、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知（2009）87號文11、施工技術2003（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全12、四川美術館新館工程施工組織設計及模板工程專項方案及國家和地方政府現行有關工程施工和驗收的其他標準、規范、規程、圖集。二、 工程概況主樓混凝土屋面高度36.600m，地下2層，地上6層；地下室主要用途是車庫、設備用房等，局部為綜合藏品庫；12層為裙房，承擔大型展廳等；6層綜合樓主要由展廳、學術報告廳及工作室組成；結構體系：框架剪力墻結構；結構材料：鋼筋混凝土；基礎形式：裙房為獨立柱基，主樓為筏板基礎；抗震設防烈度

6、為7級，設計地震分組為第三組，設計基本地震加速度為0.10g，建筑場地類別為類，基本風壓為0.30KN/；地基基礎設計等級為甲級，建筑結構的安全等級為一級，建筑抗震設防重要性類別為乙類（重點設防類），建筑結構抗震設防烈度為7度。梁線荷載大于（等于）20KN/m的分兩種情況計算：20KN/m -27KN/m按27KN/m 計算，30KN/m -36KN/m按36KN/m 計算。支撐腳手架在各層板上搭設。三、 施工計劃（一） 材料選擇按清水混凝土的要求進行模板設計，在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。一、梁模板面板采用18.0mm膠合面板50100木

7、方（內楞）（實際按4090計算）現場拼制，50100木方（外楞）（實際按4090計算）支撐，采用可回收m12對拉螺栓進行加固。梁底采用50100（實際按4090計算）木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5（實際按483.0計算）鋼管。二、板模板采用18mm厚膠合面板，板底采用50mm100mm（實際按4090計算）方木支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5（實際按483.0計算）鋼管。（二）施工進度計劃進度計劃詳總體施工組織設計及模板專項方案。四、 施工工藝技術（一） 模板安裝1、模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋

8、等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。當底板或頂板混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道細部軸線，根據軸線位置放出細部截面位置尺寸線、模板500（mm） 控制線，以便于模板的安裝和

9、校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后，開始引測樓層500mm 標高控制線，并根據該500mm 線將板底的控制線直接引測到墻、柱上。3、模板安裝要求（1）梁、板模板安裝順序及技術要點模板安裝順序模板定位、垂直度調整模板加固驗收混凝土澆筑拆模（2）梁模板安裝順序及技術要點（3）樓板模板安裝順序及技術要點模板安裝順序滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序技術要點樓板模板當采用單塊就位尺寸，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接，然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0.2)，起拱部位為中間起拱，四周不起拱。4

10、、高大模板腳手架搭設構造設置1）梁模板（集中線荷載大于20KN/m）（1）、梁高1800以上的梁側模板采用木方作為內楞間距225 mm，鋼管作為外楞間距450mm，采用可回收的直徑12普通穿墻螺栓加固水平間距450 mm，豎向間距200mm，450mm，450mm，450mm（梁高2000以上的梁增加一道豎向間距450mm）。梁模板采用18mm膠合面板作為面板，梁底支撐間距400mm。支承為483.5（實際按483.0計算）鋼管。扣件式鋼管腳手架作為支撐系統，腳手架梁跨方向0.4m，梁兩側立桿間距1.2m（梁底增加2道承重立桿加頂托、頂托內托梁采用48mm3.5mm鋼管），步距1.5m。（具體

11、詳見附圖、計算書）（2）、梁高1000的梁側模板采用木方作為內楞間距250 mm，鋼管作為外楞間距500mm，采用可回收的直徑12普通穿墻螺栓加固水平間距500 mm，豎向間距200mm，500mm。梁模板采用18mm膠合面板作為面板，梁底支撐間距400mm。支承為483.5（實際按483.0計算）鋼管。扣件式鋼管腳手架作為支撐系統，腳手架梁跨方向0.4m，梁兩側立桿間距1.2m（梁底增加2道承重立桿加頂托、頂托內托梁采用48mm3.5mm鋼管），步距1.5m。（具體詳見附圖、計算書）搭設滿堂架：立桿間距0.8m0.8m，步距1.5m，每步設置水平桿，立桿離地200mm處按縱下橫上的程序設置掃

12、地桿，在四周及主梁底處設置剪刀撐，立桿底部用墊板抵緊。模板：采用木模板拼裝，在已搭設的滿堂架上布設頂托調整標高，頂托內托梁采用48mm3.5mm鋼管（實際按483.0計算）。在托梁上面鋪設50100mm（實際按4090mm計算）木方龍骨。龍骨間距為250mm。（具體布置詳見附圖、計算書）2、梁模板支撐腳手架施工時注意以下幾點：（1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）根據梁跨度，決定頂板模板起拱大小：4m不考慮起拱，4mL6m起拱10mm，6m 的起拱15mm；（4）梁側設置斜向支撐，采用鋼管+U型

13、托，對稱斜向加固（盡量取45）（5）腳手架搭設應當符合鋼管腳手架扣件（GB/5831-2006）及相關技術規范要求，支撐系統立柱接長嚴禁搭接；應設置掃地桿、縱橫向支撐及水平垂直剪刀撐，并與主體結構的墻柱牢固連接。（二） 模板拆除1、模板拆除，根據現場同條件養護的試塊強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合規定后方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆

14、，后支的先拆。4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。6.后澆帶兩側梁板底模必須在后澆帶澆筑完畢,混凝土強度達到要求后,方可拆除。（三） 材料驗收管理措施1、進場材料質量標準 模板要求： （1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m

15、2。 承重桿件要求：（1）施工單位應對進場的承重桿件（架管）、連接件（扣件）等材料的產品合格證、生產許可證、檢測報告進行復核，并進行抽檢。（2）對承重桿件的外觀抽檢數量不低于搭設用量的30，發現質量不符合標準、情況嚴重的，要進行100的檢驗，并隨機抽取外觀檢驗不合格的材料（由監理見證取樣）送法定專業檢測機構進行檢測。（3）對扣件螺栓的緊固力矩進行抽查，抽查數量應符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ30）的規定，對梁底扣件應進行100檢查。（4）高大模板支撐系統應在搭設完成后，由項目負責人組織驗收，驗收人員應包括施工單位和項目兩級技術人員，項目安全、質量、施工人員，監理單位的總監及專

16、業監理工程師。驗收合格，經施工單位項目技術負責人及項目總監工程師簽字后，方可進入后續工序的施工。2、施工管理 必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002）及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。

17、（2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈； 檢查數量：全數檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定；檢查數量：按規范要

18、求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查。（3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可進行模板安裝。2）模板拼裝

19、配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5）頂板模板標高控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據層高及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。（6）模板的變形控制1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。3）門窗洞口處對稱下混凝土；4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；6）模板支

20、立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。（7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。（8）窗洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。（9）清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木膠合板背釘木枋固定。（10）跨度小于4m 不起拱，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。（11）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。（12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度

21、，每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決。（13）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。（四）施工管理措施 1、搭設高大模板支撐架體的作業人員必須經過培訓，取得建筑施工腳手架特種作業操作資格證書后方可上崗。其他相關施工人員應掌握相應的專業知識和技能。2、高大模板支撐系統搭設前，項目工程技術負責人或方案編制人員應當根據專項施工方案和有關規范、標準的要求，對現場管理人員、操作班組、作業人員進行安全技術交底，并履行簽字手續。3、作業人員應嚴格按規范，專項施工方案和安全技術交底書的要求

22、進行操作，并正確配戴相應的勞動防護用品。（五）其它管理措施 1、高大模板工程搭設的構造要求應當符合相關技術規范要求，支撐系統立柱接長嚴禁搭接；應設置掃地桿、縱橫向支撐及水平垂直剪刀撐，并與主體結構的墻柱牢固接接。2、混凝土澆筑前，施工單位項目技術負責人、項目總監確認具備混凝土澆筑的安全生產條件后，簽署混凝土澆筑令，方可澆筑混凝土。3、框架結構中，柱和梁板的混凝土澆筑順序，應按先澆筑柱混凝土，后澆筑梁板混凝土的順序進行。澆筑過程應符合專項施工方案要求 ，并確保支撐系統受力均勻，避免引起高大模板支撐系統的失穩傾斜。4、澆筑過程應有專人對高大模板支撐系統進行觀測，發現有松動變形等情況，必須立即停止澆

23、筑，撤離作業人員，并采取相應的加固措施。5、高大模板拆除必須履行拆模審批簽字手續，拆除作業必須自上而下進行，嚴禁上下層同時拆除作業，分段拆除的高度不應大于兩層。五、 混凝土施工（一）混凝土澆筑要求1、混凝土澆筑前，施工單位項目技術負責人、項目總監確認具備混凝土澆筑的安全生產條件后，簽署混凝土澆筑令，方可澆筑混凝土。2、框架結構中，柱和梁板的混凝土澆筑順序，按先澆筑柱混凝土，后澆筑梁板混凝土的順序進行。使梁板下的立桿與柱有剛性連結，兩者可間隔24 小時。澆筑過程應符合專項施工方案要求，并確保支撐系統受力均勻，避免引起高大模板支撐系統的失穩傾斜。3、梁板按框架順序澆筑，每框架內先將梁根據高度水平分

24、層澆筑，每次澆筑高度不大于400mm，澆筑時對稱澆筑，懸挑梁板部位應先澆筑室內后澆筑向室外。4、主體混凝土采用平板振動器和插入式振搗器振搗，振搗時不得觸動鋼筋和預埋件。梁柱節點鋼筋較密時要加強振搗。5、澆筑過程中要有木工、鋼筋工值班，隨時觀察模板、鋼筋、預埋件和插筋等有松動、變形等情況，必須立即停止澆筑，撤離作業人員，并采取相應的加固措施。6、泵送混凝土時必須連續進行，如果發生故障，停歇時間超過45 分鐘或混凝土出現離析現場，應立即用壓力水或其他方法沖洗管內殘留的混凝土。7、混凝土養護以濕保為主，可覆蓋塑料薄膜。（二）混凝土澆筑順序混凝土澆筑順序見各層混凝土澆筑方案。梁混凝土需對稱均勻澆筑，避

25、免施工時局部荷載過大。六、 安全、環保文明施工保證措施（一）管理人員組織機構1、高大模板管理組織機構圖：項目經理項目執行經理項目技術負責人安全員質量員模板工長勞務公司及操作班組2、高大模板管理組織機構人員： 序號姓 名職務 備注 1倪杰輝項目經理 2陳忠明技術負責人3姚傳德執行經理4易松山模板工長5劉德志質量負責人6楊欣安全負責人7何學林勞務負責人（二）安全施工技術措施1 拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。2 支模前必須按相關方案、相關安全操作規程搭好腳手架。3 在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通

26、行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。4 澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。5 木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸

27、片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。6 用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板。7 鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。8 大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯，并同避雷網接通，防止漏電傷人。9 環保與文明施工夜間22:006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板

28、加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。（三）應急預案1建立安全事故應急處理領導小組（1）、本工程施工現場將成立以施工總承包項目經理為第一責任人的安全事故應急處理領導小組，負責領導、指揮本工程現場區域內緊急情況應急處理工作。緊急情況發生后，項目部即啟動應急預案，成立應急處理指揮部，施工總承包項目經理負責對本項目緊急情況應急處理的統一領導、統一指揮。（2）、應急領導小組名單：組長：倪杰輝（項目經理）副組長：姚傳德 陳忠明成員：易松山、劉德志、楊欣 、勞務負責人（3）、應急救援值班制度星期值班人員備

29、注一倪杰輝二姚傳德三陳忠明四易松山五劉德志六楊欣七李超值班電話： 急救電話：120 求救幫助電話：110或119值班人員要堅守崗位，認真做好值班記錄，如有問題立即通知生產安全事故應急救援工作領導小組成員，及時進行處理。2 緊急情況的監測與預警建立重大危險源登記表及每日重大危險源作業公示牌，對每日重大危險源進行分析及制定相應的防范措施。混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統的工作狀態，觀測人員發現異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高超量集中堆置。3

30、應急救援上報制度現場發生緊急事件時，應立即逐級上報，程序如下：現場事故發現人向所屬施工單位生產安全事故應急小組報告項目部生產安全事故應急救援工作領導小組公司生產安全事故應急救援領導小組市級生產安全事故應急救援體系有關部門。（四）監測監控措施鋼筋安裝及砼澆筑過程應有專人對高大模板支撐系統進行觀測，發現有松動變形等情況，必須立即停止澆筑，撤離作業人員，并采取相應的加固措施。1、監測方法：在澆筑混凝土前，澆筑過程中和澆筑后，應派專人對支撐體系進行監測，重點監測混凝土正在澆筑的部位。垂直監測點采用目測立桿的方法，水平監測點采用經緯儀進行監測的方法，監測后要及時將各過程的測量數據進行對比分析。2、 監測

31、頻率初測：澆筑混凝土前監測一次，并記錄下監測點數據，本數據作為以后監測的基準值。混凝土澆筑時作為重點監測，派施工人員一直監測，直至澆筑完成澆筑完后，再監測一次，如不出現問題則不需要再進行監測3、監測過程控制要求每次觀測采用相同的觀測方法和觀測線路,觀測期間使用同一儀器，同一人操作，不能更換。4、監測控制值、預警值根據規范要求，當驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形值不得超過下列容許值：1. 對結構表面外露的模板，為模板構件計算跨度的 1/400;2. 對結構表面隱蔽的模板，為模板構件計算跨度的 1/250；3. 支架的壓縮變形或彈性撓度，為相應的結構計算跨度的 1/1000.故本工程監測報警、

32、預警值為：監測項目 預警值 控制值側向位移量 7mm 10mm沉降量 15mm 20mm若接近限值，則立刻向現場管理人員匯報，并要求暫停混凝土澆筑施工，對變形量大的部位進行鋼管加固，加固完成后再進行混凝土澆筑施工。5、監測點布置沉降、側向監測點位置布置在主梁與次梁交接點處，部分側向監測點設置在邊立桿上。監測進出通道必須保持暢通，且監測時的照明為不超過12V 電源的照明設備。七、 勞動力計劃具體詳總體施工組織設計及模板專項方案。八、 8001800梁模板(36KN/m) 計算書四川美術館新館屬于（部分型鋼）砼框架，四層KL1梁截面尺寸為8001800，層高6200mm。高支撐架的計算依據建筑施工

33、扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知（2009）87號文、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則的通知（2009）254號文等規范編制。梁段: KL1；單位：mm600015001800800450400450梁模板支撐架立面簡圖（梁底增加承重立桿采用頂托）（一） 參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.80；梁截面高度 D(m):1.80混凝土板厚度(mm):200.00；（多種板厚，取較大值計算）立桿梁跨度方向間距L

34、a(m):0.40；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.04；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：6.00；（板厚不同時應調整）梁兩側立柱間距(m):1.20；（梁底增加2道承重立桿加頂托，頂托伸出長度200mm）承重架支設:鋼管支撐平行梁截面,間距400mm；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.40；采用的鋼管類型為483.5（實際按483.0計算）；扣件連接方式:頂托支撐；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；砼自重(kN/m3):24.0；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)

35、:33.6；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.3；面板類型：木膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：400.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數內龍骨間距(mm)：225；外龍骨間距(mm)：450；穿梁螺栓水平間距(mm)：450；穿梁螺栓豎向根數：4；穿梁螺栓在斷面內水

36、平間距200+450+450+450mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；外龍骨材料：雙鋼管；截面類型為圓鋼管483.5（實際按483.0計算）；外龍骨合并根數：2；內龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度90mm；（二） 梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載2004504504501800mm800mm模板組裝示意圖強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取8

37、.000h； T 混凝土的入模溫度，取25.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.400m； 1 外加劑影響修正系數，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=33.590kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.933.600=30.240kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。（三） 梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和

38、剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0.23m。荷載計算值 q = 1.230.6000.225+1.403.6000.225=9.396kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 22.501.801.80/6 = 12.15cm3； I = 22.501.801.801.80/12 = 10.94cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.846kN N2=2.326kN N3=

39、2.326kN N4=0.846kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.115mm (1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.04710001000/12150=3.868N/mm2面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.115mm 面板的最大撓度小于225.0/2500.9mm,滿足要求!（四）梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2330.60+1.40.233.60=9.396kN/m 撓度

40、計算荷載標準值q=0.2330.60=6.885kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。內龍骨計算簡圖內龍骨彎矩圖(kN.m)內龍骨剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：內龍骨變形計算受力圖內龍骨變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩經過計算得到最大支座 F= 5.672kN經過計算得到最大變形 V= 0.282mm內龍骨的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度

41、f=0.422106/54000.0=7.82N/mm2內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)內龍骨撓度計算最大變形 v =0.282mm內龍骨的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!2.外楞計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.099mm 最大支座

42、力 Qmax=12.196kN 抗彎計算強度 f=0.446106/8982000.0=49.66N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求!（五）穿梁螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力

43、(kN): N = 12.196 對拉螺栓強度驗算滿足要求!（六）梁底模板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.0500.500=26.138kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.500(22.050+0.700)/0.700=1.714kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+4.000)0.7000.500=1.750

44、kN均布荷載 q = 1.2026.138+1.201.714=33.422kN/m集中荷載 P = 1.401.750=2.450kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.936kN N2=9.987kN N3=9.987kN N4=2.

45、936kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.242mm (1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.22410001000/27000=8.296N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.242mm 面板的最大撓度小于233.3/250,滿足要求!（七）梁底支撐木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 9.987/0.500=19.974kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.119.

46、970.50 最大剪力 Q=0.60.50019.974=5.992kN 最大支座力 N=1.10.50019.974=10.986kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.499106/54000.0=9.25N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到14.297kN/m 最大變形 v

47、=0.67714.297500.04/(1009500.002430000.0)=0.262mm 木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!（八）梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.113mm 最大支座力 Qmax=11.115kN 抗彎計算強度 f=0.424106/4491.0

48、=94.46N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。（九）扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=12.6kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。故本

49、方案中梁底承重立桿采用頂托支撐，頂托內托梁采用48mm3.5mm鋼管。（十）立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=12.60kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1114.850=0.644kN N = 12.595+0.644=13.239kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)

50、； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.05m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =13239/(0.207424)=150.637N/mm2，立桿的穩定性計算

51、f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.050=1.600m =1600/16.0=100.313 =0.588 =13239/(0.588424)=53.116N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007(1.500+20.050)=1.880m =1880/16.0=117.885 =0.471 =13239/(0.471424)=66.326N/mm2，立桿的穩定性計算 f,

52、滿足要求!九、 6001800梁模板(27KN/m) 計算書四川美術館新館屬于（部分型鋼）砼框架，一層夾層KL18梁及二層KL22梁截面尺寸為6001800，都按層高6000mm計算。（一層夾層層高4000mm）高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB50010-2002、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法的通知（2009）87號文、建設工程高大模板支撐系統施工安全監督管理導則的通知（2009）254號文等規范編制。梁段:L1：單位：mm6000150018006004004004

53、00梁模板支撐架立面簡圖（梁底增加承重立桿采用頂托）（一） 參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):1.80混凝土板厚度(mm):200.00；（多種板厚，取較大值計算）立桿梁跨度方向間距La(m):0.40；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.04；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：5.80；梁兩側立柱間距(m):1.20；（梁底增加2道承重立桿加頂托，頂托伸出長度200mm）承重架支設:鋼管支撐平行梁截面,間距400mm；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.40；采用的鋼管類型為483.5（實際按483.0計算）；

54、扣件連接方式:梁底承重立桿采用頂托支撐；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；砼自重(kN/m3):24.0；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):28.8；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):4；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.3；面板類型：木膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：15.0；

55、4.梁底模板參數梁底模板支撐的間距(mm)：400.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數內龍骨間距(mm)：250；外龍骨間距(mm)：450；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數：4；穿梁螺栓在斷面內水平間距200+450+450+450mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；外龍骨材料：雙鋼管；截面類型為圓鋼管483.5（實際按483.0計算）；外龍骨合并根數：2；內龍骨材料：木楞,，寬度40mm，高度90mm；（二） 梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載2004504504501800mm600mm模板組裝示意圖 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷

56、載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.000m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數，取1.200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28.800kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，實際計算中采用新澆混

57、凝土側壓力標準值 F1=0.929.000=26.100kN/m2 考慮結構的重要性系數0.9，倒混凝土時產生的荷載標準值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。（三） 梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.25m。 荷載計算值 q = 1.226.1000.250+1.403.6000.250=9.090kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3； I = 25.001.801.801.80/12 =

58、 12.15cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.909kN N2=2.500kN N3=2.500kN N4=0.909kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.150mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.05610001000/13500=4.148N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.150mm 面板的最

59、大撓度小于250.0/250,滿足要求!（四）梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨強度計算均布荷載q=1.20.2526.10+1.40.253.60=9.090kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.2526.10=6.525kN/m 內龍骨按照均布荷載下多跨連續梁計算。內龍骨計算簡圖內龍骨彎矩圖(kN.m)內龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：內龍骨變形計算受力圖內龍骨變形圖(mm) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 4.298kN 經過計算得到最大變形 V= 0.053

60、mm 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.181106/54000.0=3.35N/mm2 內龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)內龍骨撓度計算 最大變形 v =0.053mm 內龍骨的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!2.外楞計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管

61、傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.100mm 最大支座力 Qmax=9.240kN 抗彎計算強度 f=0.376106/8982000.0=41.86N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求!（五）穿梁螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2

62、)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.240 對拉螺栓強度驗算滿足要求!（六）梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.9000.500=24.225kN/m (2)模板的自重線荷載(kN

63、/m)： q2 = 0.5000.500(21.900+0.550)/0.550=1.977kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+4.000)0.5500.500=1.375kN 均布荷載 q = 1.2024.225+1.201.977=31.443kN/m 集中荷載 P = 1.401.375=1.925kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/1

64、2 = 24.30cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.243kN N2=12.733kN N3=3.243kN最大彎矩 最大變形 V = 0.342mm (1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.29710001000/27000=11.000N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.342mm 面板的最大撓度小于27

65、5.0/250,滿足要求!（七）梁底支撐木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 12.733/0.500=25.467kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.125.470.50 最大剪力 Q=0.60.50025.467=7.640kN 最大支座力 N=1.10.50025.467=14.007kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1

66、)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.637106/54000.0=11.79N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到18.014kN/m 最大變形 v =0.67718.014500.04/(1009500.002430000.0)=0.330mm 木方的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!（八）梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的

67、計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm) 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=0.205mm 最大支座力 Qmax=11.281kN 抗彎計算強度 f=0.775106/4491.0=172.51N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于400.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。（九）扣件抗滑移的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載

68、力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=11.28kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8.0 kN時，可采用單扣件； 8.0kN12.0kN時，應采用可調托座。故本方案中梁底承重立桿采用頂托支撐，頂托內托梁采用48mm3.5mm鋼管。（十）立桿的穩定性計算: 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=11.28kN (已經包括組合系數) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.1114.850=0.644kN N = 11.281+0.644=11.

69、925kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端

70、伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.04m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =11925/(0.207424)=135.678N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.040=1.580m =1580/16.0=99.060 =0.595 =11925/(0.595424)=47.278N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.007； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.007(1.500+20.040)=1.857m =1857/16.0=116.412 =0.477 =11925/(0.477424)=58.933N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!