1、標(biāo)準(zhǔn)段碗扣式支架施工方案(引橋第五聯(lián)) 箱梁滿堂支架施工方案 一、工程概況 蚌埠市大慶路淮河公路橋B標(biāo)段，漫灘引橋第五箱梁主梁采用單箱雙室斷面等高度不等高度連續(xù)梁，梁高最高2.864m，底板無橫坡，頂板設(shè)2%橫坡，邊腹板為斜腹板。箱梁頂板寬度18.20m，底板寬度11m，懸臂長度3.00m，懸臂板根部厚50cm，端部厚20cm，箱梁內(nèi)頂板厚度25cm，底板厚度25cm，腹板厚度5080cm. 二、計算依據(jù) 蚌埠市大慶路淮河公路橋工程施工圖設(shè)計 結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)、 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000） 路橋施工計算手冊 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 三、施工工藝 3.1施工工藝流程 滿堂碗扣式支

2、架施工現(xiàn)澆箱梁工藝流程見圖1。 3.2施工方法 3.2.1地基處理 支架搭設(shè)前，必須對既有地基進行處理，因漫灘引橋地基為全新統(tǒng)沖積層，根本滿足不了箱梁施工過程中承載力的要求，故根據(jù)現(xiàn)場實際情況，進行硬化處理，嚴(yán)格按規(guī)范采取清表后分層回填分層壓實，上部填筑30cm道碴石并整平壓實，最后頂上再澆筑15cm厚C20混凝土。 在地面硬化以后，應(yīng)該加強箱梁施工內(nèi)的排水工作，嚴(yán)禁在施工場地內(nèi)形成積水，造成地基不均勻沉降，引起支架失穩(wěn)，出現(xiàn)安全隱患和事故。 1 圖1 碗扣支架施工現(xiàn)澆箱梁工藝流程圖 3.2.2支架立桿位置放樣 用全站儀放出箱梁底板或者翼板邊線，然后用鋼尺放出底托中心位置，并標(biāo)示清楚。 3.2

3、.3安放底托 按標(biāo)示的底座位置先安放底托，然后將旋轉(zhuǎn)螺絲頂面調(diào)整在同一水平面上。注意底座與地基的密貼，嚴(yán)禁出現(xiàn)底座懸空現(xiàn)象。 3.2.4安裝立桿、橫桿和頂托 從一端開始，按照順橋向90cm或60cm，橫橋向90或60cm布設(shè)立桿，橫桿步距為60cm或90cm，調(diào)整立桿垂直度和位置后并將碗扣稍許扣緊，一層立桿、橫桿安裝完后再進行第二層立桿和橫桿的安裝，直至最頂層，最后安放頂托，并依設(shè)計標(biāo)高將U型頂托調(diào)至設(shè) 2 計標(biāo)高位置。 3.2.5鋪縱向槽鋼、橫向方木 在頂托調(diào)整好后鋪設(shè)縱向12653mm槽鋼，鋪設(shè)時注意使其兩縱向槽鋼接頭處于U型上托座上（防止出現(xiàn)“探頭”木），接著按30cm或20cm間距鋪設(shè)

4、橫向99cm方木 3.2.6設(shè)置剪刀撐 支架每隔四排設(shè)一橫向剪刀撐，縱向剪刀撐沿橫向每隔四排設(shè)一縱向剪刀撐。剪刀撐采用D48普通鋼管，且在鋼管連接處用兩個鋼管扣件鎖固。剪刀撐按規(guī)范連續(xù)設(shè)置，確保支架整體穩(wěn)定。 3.2.7預(yù)壓和沉降觀測 為保證箱梁砼結(jié)構(gòu)的質(zhì)量，鋼管腳手架支撐搭設(shè)完畢鋪設(shè)底模板后必須進行預(yù)壓處理，以消除支架、支撐方木的非彈性變形和地基的壓縮沉降影響，同時取得支架彈性變形的實際數(shù)值，作為梁體立模的拋高預(yù)拱值數(shù)據(jù)設(shè)置的參考。在施工箱梁前需進行支架預(yù)壓，預(yù)壓前將全部碗扣用鐵錘打緊。 預(yù)壓方法依據(jù)箱梁砼重量分布情況，在搭好的支架上的堆放與梁跨荷載等重的砂袋（梁跨荷載統(tǒng)一考慮安全系數(shù)為1.

5、2)，預(yù)壓時間視支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含測量誤差），支架變形穩(wěn)定后不小于6小時，且梁跨預(yù)壓時間不少于三天。預(yù)壓前一定要仔細(xì)檢查支架各節(jié)是否連接牢固可靠，沉降觀測點是否布置。預(yù)壓的荷載根據(jù)箱梁自重、模板荷載、施工荷載（含施工人員、各類機具等）及充分考慮施工過程中不可預(yù)見的荷載等，合理確定壓載總重量。采用堆載的方法均布的壓于支架上，并設(shè)觀測點進行觀測。支架及底模完工后,采用汽車吊吊重,按照箱梁設(shè)計重量分配預(yù)壓荷載,并按計算出的總荷載的120%進行超載預(yù)壓。 2沉降觀測 預(yù)壓前在每跨臺墩之間的支架上及相應(yīng)支架底部布設(shè)5組觀測點，每組3個點，距墩 3 或臺3m-4m處布設(shè)

6、一組，1/4跨徑及1/2跨徑布設(shè)一組（布置詳細(xì)情況見圖1-1）。觀測分五個階段：預(yù)壓加載前、50荷載、80荷載和120荷載、卸載后。預(yù)壓時逐日對其進行沉降觀測，做好記錄，每個觀測階段要觀測至少2次，直至最后的平均沉降值<2mm并滿足24小時以上時方可卸載。荷載的持荷時間應(yīng)不少于1晝夜，如此一方面收集支架、地基的變形數(shù)據(jù)，觀察地基的承載力是否滿足要求，另一方面可減少或消除支架的構(gòu)造變形，以保證澆出的梁身不發(fā)生過大的撓度變形和開裂。 模板標(biāo)高調(diào)整完畢后，由于砂袋采用堆放，在底板上方無法設(shè)置觀測點，故觀測點設(shè)置在底模下的方木上。預(yù)壓時按照觀測階段和觀測時間測設(shè)各觀測點標(biāo)高，采用鋼尺和DS2水準(zhǔn)

7、儀測設(shè)各觀測點標(biāo)高，并記錄在冊（記錄表見附表1）。 預(yù)壓時主要觀測的數(shù)據(jù)有：地基沉降、頂板沉降、支架沉降；卸載后頂板可恢復(fù)量。沉降穩(wěn)定卸載后算出地面沉降、支架的彈性和非彈性變形數(shù)值。根據(jù)各點對應(yīng)的彈性變形數(shù)值及設(shè)計預(yù)拱度調(diào)整模板的高程。觀測過程中如發(fā)現(xiàn)基礎(chǔ)沉降明顯、基礎(chǔ)開裂、局部位置和支架變形過大現(xiàn)象，應(yīng)立即停止加載并卸載，及時查找原因，采取補救措施。 4 觀測點布置圖（圖1-1） 3預(yù)壓砂袋布置 以40米跨為例計算說明： 1、根據(jù)箱梁自重、模板荷載、施工荷載（含施工人員、各類機具等）及充分考慮施工過程中不可預(yù)見的荷載等，合理確定壓載總重量。具體如下： 、箱梁自重 通過計算，箱梁混凝土方量55

8、5m3、取2.4t/m3,箱梁混凝土自重為1332t；鋼筋及鋼絞線自重為131t,總合計為：1463t。 一側(cè)翼緣板的方量為（0.2+0.5）/2*3.00*40=42m3, 則一側(cè)翼緣板混凝土自重為42*2.4=100.8t；鋼筋及鋼絞線自重為6t, 總合計為：106.8t。 、模板荷載 總模板自重(含內(nèi)模、側(cè)模及支架)以砼自重的5%計,則模板自重為1332*5%=67t。 其中一側(cè)翼緣板的模板(含側(cè)模及支架)自重為106.8*5%=5.34t。 、施工不可預(yù)見荷載 施工時不可遇見荷載取混凝土自重的5%，即箱梁總的不可預(yù)見荷載為67t。 其中一側(cè)翼緣板的模板(含側(cè)模及支架)自重為106.8*

9、5%=5.34t。 通過以上計算知，一片梁支架承受的總荷載為1597t,支架預(yù)壓施工時，預(yù)壓一側(cè)翼緣板總重量為117.48t，預(yù)壓底板總重量為1479.52t；施工時，超壓按1.2的系數(shù)考慮，故一側(cè)翼緣板總重量為140.98t，底板總重量為1775.42t。 2、預(yù)壓實施方案： 采用沙袋預(yù)壓：每袋砂袋體積：1.2m1.2m0.8m=1.15m3 5 每袋砂袋重量：1.15m31.45T/m3=1.67T 每跨所需砂袋數(shù)：（104.98*2+1775.42）T1.67T =1189袋 砂袋布置按斷面劃分：兩側(cè)模共用砂袋256袋；底模共用砂袋933袋。 砂袋在支架與底模上縱向分布：32排砂袋,則每

10、排為37袋砂袋。 砂袋橫橋向分布：底板橫橋向擺四層，下兩層每層擺10袋砂袋，第三層擺6袋砂袋，分散布置在三個腹板頂部，第四層擺5袋砂袋，同樣分散布置在四個腹板頂部；翼緣板擺兩層，第一層擺2袋，第二層擺1袋靠近翼緣板根部，如圖1。 3.2.8鋪設(shè)底模、側(cè)模、翼板 根據(jù)中心線（由立柱中心取出）鋪設(shè)箱梁底板（=15mm的竹膠板）。待底板調(diào)后用全站儀放出底板兩側(cè)的邊線，釘側(cè)模和翼板。 3.2.9預(yù)拱度計算與設(shè)置 6 跨中預(yù)拱度：12345 其中，1為支架卸載后由上部構(gòu)筑自重及活載一半產(chǎn)生的撓度；2為支架在荷載作用下的彈性壓縮；3為支架在荷載作用下的非彈性壓縮；4為支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷；5為

11、由混凝土收縮、溫度變化引起的撓度。 預(yù)拱度值按設(shè)計要求留設(shè)，如設(shè)計無明確預(yù)拱度值時，可根據(jù)以往工作經(jīng)驗預(yù)拱度值 取3cm，并按二次拋物線分配：4?x?(L?x)L2 式中，x距左支點x的預(yù)拱度值；x距左支點的距離；L跨長。 四、支架、模板計算 4.1支架、模板方案 4.1.1模板 箱梁底模、側(cè)模和內(nèi)膜均采用=15 mm的竹膠板。竹膠板容許應(yīng)力0=70MPa,彈性 模量E=6103MPa。 4.1.2縱、橫向方木 縱向采用12.6#普通槽鋼，布置間距均為60cm。 12.6#槽鋼截面特性查基本資料表447知其： A=15.7cm2 I=391cm4 W=62.1cm3 E=2.06105 Mpa

12、 =145 Mpa =85 Mpa 橫向方木采用A-1東北落葉松，順紋彎矩為14.5 MPa，截面尺寸為99或cm。截面參數(shù)和材料力學(xué)性能指標(biāo)： W= bh2/6=90902/6=1.215105mm3 I= bh3/12=90903/12=5.468106mm3 考慮到現(xiàn)場材料不同批，為安全起見，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及 7 木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（JTJ025-86）中的A-3類木材，順紋彎矩為12.0 MPa，并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，則0120.910.8MPa,E=91030.9=8.1103MPa，容重6KN/m3。 縱向槽鋼或橫向方木布置：縱向槽鋼間距一般為90cm,在

13、腹板和端、中橫隔梁下為60cm。橫向方木間距一般為30cm，在腹板和端、中橫隔梁下為20cm。 4.1.3支架 采用碗扣支架，碗扣支架鋼管為48、t=3.5mm，材質(zhì)為A3鋼，軸向容許應(yīng)力0=140 MPa。詳細(xì)數(shù)據(jù)可查表1。 表1 碗扣支架鋼管截面特性 碗扣支架立、橫桿布置：立桿縱、橫向間距為90cm，在腹板、端、中橫隔梁下為60cm。橫桿除腹板、端、中橫隔梁下為60cm外，其余橫桿步距為120cm。支連接桿和豎向剪刀撐 (具體布置見標(biāo)準(zhǔn)段箱梁碗扣支架布置圖)。 4.2支架計算 4.2.1荷載計算 碗口式支架鋼管自重，可按表1查取。 鋼筋砼容重按26kN/m3計算，則 腹板和端、中橫隔梁為2

14、.804m：262.804=72.9 KPa 箱梁底、頂板厚度均為25cm:26（0.25+0.25）=13KPa 翼緣板根部厚度50cm：260.5=13KPa 模板自重(含內(nèi)模、側(cè)模及支架)以砼自重的5%計,則: 8 腹板和端、中橫隔梁為2.804m：72.90.05=3.65KPa 箱梁底、頂板厚度均為25cm:130.05=0.65KPa 翼緣板根部厚度50cm：130.05=0.65KPa 施工人員、施工料具堆放、運輸荷載: 2.5kPa 傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的沖擊荷載：2.0kPa 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載: 2.0kPa 荷載組合 計算強度:q=1.2(+)+1.4(+) 計算剛度:q=

15、1.2(+) 4.2.2腹板和端、中橫隔梁下方支架檢算 4.2.2.1腹板和端、中橫隔梁（2.804米厚）下方支架檢算 （1）底模檢算 底模采用15 mm的竹膠板,直接擱置于間距L=20cm 的99cm橫向方木上，按連續(xù)梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。 說明：一般取0.05m板寬，按計算跨徑0.20m連續(xù)梁計算，另取1.5kN集中荷載計算跨中彎距進行校核，為了計算方便和安全起見，此處取1.0m板寬進行計算，以下計算同。 荷載組合: q=1.2(72.9+3.65)+1.4（2.5+2.0+2.0）=100.96kN/m 竹膠板（=15 mm）截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo): W=bh2

16、/6=1000152/6=3.75104mm3 I=bh3/12=1000153/12=2.8125105mm3 承載力檢算： 強度： 9 Mmaxql2/10100.960.152/100.227KNm maxMmax /W0.227106/3.751046.05MPa0= 70MPa 合格 剛度： 荷載: q=1.2(72.9+3.65)=91.86kN/m fql4/(150EI)91.861504/(15061032.8125105)0.184mmf0150/4000.375mm 合格 （2）橫向方木檢算 橫向方木擱置于間距60cm的縱向槽鋼上,橫向方木規(guī)格為90 mm90mm,橫向方

17、木亦按連續(xù)梁考慮。 荷載組合: q1=(1.2(72.9+3.65)+1.4(2.5+2.0+2.0)0.20+60.090.09=20.24kN/m 承載力計算: 強度: Mmaxq1l2/1020.240.62/100.729KNm max Mmax /W0.729106/1.2151056 MPa0= 10.8MPa 合格 剛度: 荷載: q=1.2(72.9+3.65)0.20= 18.37kN/m fql4/(150EI)18.376004/(1508.11035.468106)0.358mmf0600/4001.5mm 合格 (3)縱向槽鋼檢算 縱向槽鋼規(guī)格為12653mm，腹板和

18、端、中橫隔梁下立桿縱向間距為60cm。縱向槽鋼按簡支梁考慮，計算跨徑為60cm。 荷載組合： 10 橫向方木所傳遞給縱向槽鋼的集中力為： 箱底: P=20.240.6=12.144kN 縱向槽鋼自重：g=0.123 kN/m 力學(xué)模式： 承載力計算： 強度： 按最大正應(yīng)力布載模式計算： 支座反力 R(12.1443+0.1230.6)/2=18.253KN 最大跨中彎距 Mmax18.2530.32/2-12.144 maxMmax /W3.027103/62.110-648.7MPa0=145 MPa 合格 剛度： 按最大支座反力布載模式計算： 集中荷載: P=12.1444-1.4（2.5

19、+2.0+2.0）0.6=43.116kN F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)=43.1161030.63/(482.06101139110-8)+50.1230.64/(3842.06101139110-8)=0.24mmf0600/4001.5mm 合格 （4）支架立桿計算 11 箱梁腹板及橫梁下支架為60cm60cm設(shè)置，根據(jù)網(wǎng)格劃分，每根立桿為四個網(wǎng)格共用，對每個網(wǎng)格的承載貢獻(xiàn)為1/4，固每根立桿的承載面積為： 0.60.641/4=0.36 每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（均以跨度0.6米計算）： P1=

20、(72.9+3.65+2.5+2.0+2.0)0.60.6 +0.1230.6=29.97kN 因引橋第五聯(lián)梁底到原地面高度最大，約為13m,為安全起見，所有滿堂碗扣式支架按最高處為14米高計算（支架高度以14米計，故可計算每根立桿承受支架為14m立桿，以及24道40.3=1.2m橫桿。此聯(lián)碗扣鋼管的重量為（1140.05942440.30.0396）1.972kN，并考慮普通鋼管的扣件、支架頂托及內(nèi)模支架的重量取1.2系數(shù)，故每桿承受支架自重可計為1.9721.22.366kN，平均立桿重量為2.366/14=0.17kN/m,為安全起見，以下計算可取單根立桿自重0.3kN/m）,其自重為：

21、 g=140.3=4.2 KN 單根立桿所承受的最大豎向力為： N=29.97+4.2=34.12kN<N=40 kN 合格 立桿穩(wěn)定性： 橫桿豎向步距按0.6m計算時，立桿數(shù)豎向可承受的最大豎直荷載N=40kN。 強度驗算： aN/Aji=34.121000/489=69.8MPaa=140MPa 合格 立桿承載力計算： 支架立桿采用48、t3.5mm鋼管，立桿底、頂部縱橫向水平桿步距為0.6m，中間部分（底板）步距0.9m，施工中橫桿最大步距為0.9m。 鋼管截面面積： 12 A? 4?(D2?d2)? 4?(482?412)?489.30mm2 鋼管截面的慣性半徑： i? ?15.

22、78mm 鋼管定位樁的柔度： ?l i?1?1200?7615.78 查表可知，鋼管穩(wěn)定系數(shù)0.807 鋼管承載力為： 由上述計算可知，廠家提供橫桿豎向步距按1.2m計算時，立桿豎向可承受的最大豎直荷載N=40kN已考慮了壓桿穩(wěn)定和強度折減，只要立桿實際承受荷載小于立桿最大豎直荷載，就說明立桿是穩(wěn)定的，也能滿足強度要求。 （5）地基承載力計算 1、砼墊層 因支架底部通過底托（底調(diào)鋼板為7cm7cm）坐在C20混凝土上（根據(jù)現(xiàn)場實際情況，進行硬化處理，嚴(yán)格按規(guī)范采取清表后分層回填分層壓實，上部填筑30cm道碴石并整平壓實分層碾壓，頂部澆筑15cm厚C20混凝土）, 施工期間的雨水侵蝕對地基的承載

23、力影響很大。地基表面應(yīng)做成單面坡排水，同時在地基兩側(cè)200cm外開挖120*100cm的排水溝，起到降減低水位的作用。因此處理后基底承載力可達(dá)到11.0MPa。 因此max=N/A=34.12103/0.072=7.0MPa11.0 MPa 可以 1、磚渣墊層 取一塊支架縱橫間距組成的正方形砼板作為一個計算單元，近似認(rèn)為磚渣墊層表面所承受的力是支架立柱通過砼板（規(guī)格為：0.6m*0.60m*0.15m）傳遞下來的均布應(yīng)力1，承壓面S=0.6m*0.6m=0.36m2，均布應(yīng)力1按下式計算： 1=P/S=（34.12+0.15*23）/0.36=104.36KPa 要求 1Kfak墊層 13 式

24、中: 1-砼板對磚渣墊層的荷載應(yīng)力; K-調(diào)整系數(shù),磚渣取0.4。 fak墊層磚渣墊層的承載力特征值，取500KPa。 帶入數(shù)據(jù)： 1=104.36KPa200 KPa 墊層承載力滿足要求。 2、下臥層 按均布矩形荷載驗算下臥層的承載能力。 （1）矩形基礎(chǔ)下（下臥層頂）的附加應(yīng)力 z=t(1+shs)=0.4*(104.36+19*0.3)=44.02KPa t為附加應(yīng)力系數(shù),z/b=0.3/0.6=0.5，l/b=1時，取0.4。 下臥層承載力滿足要求。 （2）支架立桿通過砼板傳遞下來的均布應(yīng)力1由磚渣墊層承受，基底壓力1通過磚渣墊層以壓力擴算角向下擴算，擴算至磚渣墊層頂面壓應(yīng)力h與磚渣墊層

25、自重應(yīng)力之和H應(yīng)小于或等于該處下臥層地基的地基承載力特征值，即： Hfak下臥層 式中：fak下臥層下臥層的承載力特征值，地勘報告粉土最小值100 KPa； Hh與磚渣墊層自重應(yīng)力之和； 按照碎磚渣墊層厚40cm，對H進行計算： 按=30通過磚渣墊層擴算到下臥層頂面，并假定該處產(chǎn)生的壓力呈梯形分布，根據(jù)力的平衡條件可得 Lb1=(b+hstan)L+bhstan+4（hstan）2/3h 整理得：h= Lb1/（b+hstan）L+bhstan+4（hstan）2/3 式中：L墊板的長度，m；L=0.6m； b墊板的寬度，m；b =0.6m； hs碎石墊層的厚度，m；hs =0.4m； 1砼板

26、底面的平均壓力，KPa；1=104.36 KPa； 碎石土墊層的壓力擴算角，取30； 代入數(shù)據(jù)：h=0.6*0.6*104.36/(0.6+0.4tan30)*0.6+0.6*0.4tan30+0.6*(0.4tan30)2/3 =58 KPa H=h+shs=58+19*0.5=69 KPa s=19KN/m3 由式fak下臥層=100 KPaH=71 KPa 3、結(jié)論 從以上兩種計算方法的結(jié)果可知，40cm的磚渣墊層及粉土下臥層的承載力均可滿足要求。 為確保地基完全可靠，考慮到不可預(yù)見的因素，要求對下臥層及碎石進行碾壓，且承載力達(dá)到200 KPa，通過輕型觸探試驗進行檢驗，合格后方可進行下

27、道工序的施工。 14 二、地基沉降驗算 根據(jù)地勘報告，下臥層大多為砂性土，對沉降影響較不利的土層為粉土層及粉質(zhì)粘土層；為粉土?xí)r，其最大厚度為5.25m，為粉質(zhì)粘土?xí)r，其最大厚度為2.9m，分別按這兩種最不利條件進行驗算。 （一）粉土 1、基底附加應(yīng)力 下臥層頂?shù)母郊討?yīng)力z1=t(1+shs)=0.4(104.36+19*0.4)=44.784 KPa 2、各土層的壓縮量S1 S1=（z1+z2）h/2Esi=13mm 3、地基壓縮層厚度 按附加應(yīng)力與自重應(yīng)力比值法 取附加應(yīng)力與自重應(yīng)力比值為0.5，壓縮層厚度取3米。 （二）粉細(xì)砂 1、基底附加附加應(yīng)力 下臥層頂?shù)母郊討?yīng)力z1=t(1+shs)

28、= 0.4(104.36+19*0.4)=44.784 KPa 2、各土層的壓縮量S1 S1=（z1+z2）h/2Esi=6mm 3、地基壓縮層厚度 按附加應(yīng)力與自重應(yīng)力比值法 取附加應(yīng)力與自重應(yīng)力比值為0.8的深度處作為沉降計算深度的界限。經(jīng)計算，壓縮層厚度取3米。 （三）結(jié)論 地基的沉降最大值不超過梁跨的1/1000，況且預(yù)壓可以消除地基的沉降變形，可以認(rèn)為按此方式進行地基處理滿足要求。粉土、粉細(xì)砂等粗粒土的地基沉降，數(shù)值不大，但需控制不均勻沉降，通過墊層上在基坑開挖范圍內(nèi)加設(shè)一層15cm厚的砼墊層的方式來解決因積水而引起的不均勻沉降。同時，箱梁砼分兩次澆筑，可以明顯減少支架引起的不均勻沉

29、降。 4.2.3箱梁底板厚度25cm下支架檢算 （1）底模檢算 底模采用=15 mm的竹膠板,直接擱置于間距L=30cm的 99cm橫向方木上，按連續(xù)梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。 荷載組合: q=1.2(13+0.65)+1.4（2.5+2.0+2.0）=25.48kN/m 15 竹膠板（15 mm）截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo): W=bh2/6=1000152/6=3.75104mm3 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm3 承載力檢算: 強度： Mmax=ql2/10=25.480.30.3/10=0.229KNm max=Mmax /W=0.22910

30、6/3.75104=6.1MPa0=70MPa 合格 剛度： 荷載: q=1.2(13+0.65)=16.38kN/m F=ql4/(150EI)=16.383004/(15061032.81105)=0.525mm f0=300/400=0.75mm 合格 （2）橫向方木檢算 橫向方木（間距為30mm）擱置于間距90cm的縱向槽鋼上,橫向方木規(guī)格為90 mm 90mm,橫向方木亦按連續(xù)梁考慮。 荷載組合： q1=(1.2(13+0.65)+1.4(2.5+2.0+2.0)0.3+60.090.09=7.69kN/m 承載力計算： 強度： Mmax=q1l2/10=7.690.92/10=0.

31、623KNm max=Mmax /W=0.623106/1.215105=5.54MPa0=10.8 MPa 合格 剛度： 荷載: q=1.2（13+0.65）0.3=4.91kN/m F=ql4/(150EI)=4.919004/(1508.11035.468106)=0.61mm 16 f0=900/400=2.25mm 合格 (3)縱向槽鋼檢算 縱向槽鋼規(guī)格為12653mm，立桿縱向間距為120cm?？v向槽鋼按簡支梁考慮，計算跨徑為90cm。 荷載組合： 橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為： 箱底: P=7.690.9=6.91kN 縱向槽鋼自重（查橋梁施工手冊）：g=0.123kN/m

32、 承載力計算： 力學(xué)模式： 強度： 按最大正應(yīng)力布載模式計算： 支座反力 R=(6.913+0.1230.9)/2=10.42KN 最大跨中彎距 Mmax=10.420.452/2-6.91 max=Mmax /W=2.6103/62.110-6=41.87MPa0= 145 MPa 合格 剛度： 按最大支座反力布載模式計算： 17 集中荷載: P=(6.914-1.4（2.0+2.0+2.5）)0.9=16.686kN/m F=Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)= 16.68610000.93/(482.06101139110-8)+50.1230.94/(3842.061011

33、39110-8)=1.62mmf0=900/4002.25mm 合格 （4）支架立桿計算 每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（以跨度0.9米計算）： P1=(13+0.65+2.5+2.0+2.0)0.92 +0.1230.9=16.43kN 安全起見滿堂式碗扣支架按14米高計，其自重為： g=140.3=4.2kN 單根立桿所承受的最大豎向力為： N=16.43+4.2=20.63kN 立桿穩(wěn)定性： 橫桿豎向步距按1.2m計算時，立桿數(shù)豎向可承受的最大豎直荷載N=30 kN。 所以N=20.63kN<N=30kN 合格 強度驗

34、算： a=N/Aji=20.631000/489=42.19MPaa=140MPa 合格 （5）地基承載力不需再進行驗算。 4.2.3 頂板（厚度25cm）下內(nèi)模支架計算 底模板計算 底模板采用厚度為1.5cm的膠合板，底模下510cm方木間距為30cm。 由前面計算知模板滿足設(shè)計要求，不再檢算。 橫向方木計算 18 橫向方木擱置于間距90cm的縱向槽鋼上，橫向方木規(guī)格510cm，橫向方木按連續(xù)梁考慮。截面參數(shù)和材料力學(xué)性能指標(biāo)： W= bh2/6=501002/6=8.33104mm3 I= bh3/12=501003/12=4.17106mm3 荷載組合： q1=（1.2260.251.0

35、51.4（2.52.02.0）0.360.050.1 5.22kN/m 承載力計算： 強度： 跨中彎距：M1/2=q.l2/10=5.210.92/10=0.4220kNm 應(yīng)力計算： 剛度： 荷載: q=1.2(260.251.05)0.3=2.46kN/m F=ql4/(150EI)=2.469004/(1508.11034.17106)=0.32mm f0=900/400=2.25mm 合格 縱向槽鋼計算 縱向槽鋼規(guī)格為12653cm，立桿縱向間距為120cm?？v向方木按簡支梁考慮，計算跨徑為120cm。 荷載組合： 橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：P=5.221.2=6.264kN

36、 縱向槽鋼自重：g=0.123kN/m 承載力計算： 力學(xué)模式： 19 max=Mmax /W=0.4220106/8.33104=5.07MPa0=10.8MPa 合格 強度： 按最大正應(yīng)力布載模式計算： 支座反力 R=(6.2644+0.1231.2)/2=12.6KN 最大跨中彎距 Mmax=12.60.62/2-6.264 max=Mmax /W=5.66103/（62.110-6）=91.1MPa0=145MPa 合格 剛度： 按最大支座反力布載模式計算： 集中荷載: P=(6.2644-1.4（2.5+2.0+2.0）)1.2=19.15kN/m F=Pl3/(48EI)+5ql4

37、/(384EI)= 19.1510001.23/(482.06101139110-8)+50.1231.24/(3842.06101139110-8)=0.86mmf0=1200/4003mm （4）支架立桿計算 每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（以跨度1.2米計算）： P1=(260.251.05+2.5+2.0+2.0)0.91.2 +0.091.2=14.50kN 安全起見滿堂式碗扣支架按3米高計，其自重為： g=30.3=0.9kN 20 單根立桿所承受的最大豎向力為： N=14.50+0.9=15.4kN 立桿穩(wěn)定性： 橫

38、桿豎向步距按1.2m計算時，立桿數(shù)豎向可承受的最大豎直荷載N=30 kN。 所以N=15.4kN<N=30kN 合格 強度驗算： a=N/Aji=15.41000/489=31.5MPaa=140MPa 合格 4.2.5箱梁翼緣板根部厚度50cm情況下支架檢算 （1）底模檢算 底模采用=15 mm的竹膠板,直接擱置于間距L=30cm的 99cm橫向方木上，按連續(xù)梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進行計算。 荷載組合: q=1.2(13+0.65)+1.4（2.5+2.0+2.0）=25.48kN/m 竹膠板（=15 mm）截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo): W=bh2/6=1000152/6=

39、3.75104mm3 I=bh3/12=1000153/12=2.81105mm3 竹膠板容許應(yīng)力=70MPa,E=6103MPa。 承載力檢算: 強度： Mmax=ql2/1025.480.30.3/10=0.229KNm max=Mmax /W=0.229106/3.75104=6.11MPa0=70 MPa 合格 剛度： 荷載: q=1.2(13+0.65)=16.38kN/m 21 F=ql4/(150EI)=16.383004/(15061032.81105)=0.52mm f0=300/400=0.75mm 合格 （2）橫向方木檢算 橫向方木擱置于間距90cm的縱向方木上,橫向方木

40、規(guī)格為90 mm 90mm,橫向方木亦按連續(xù)梁考慮。 荷載組合： q1=(1.2(13+0.65)+1.4(2.5+2.0+2.0)0.3+60.090.09=7.69kN/m 承載力計算： 強度： max=Mmax /W=0.623106/1.215105=5.54MPa0=10.8 MPa 合格 剛度： 荷載: q=1.2（13+0.65）0.3=4.91kN/m F=ql4/(150EI)=4.919004/(1508.11035.468106)=0.61mm f0=900/400=2.25mm 合格 (3)縱向槽鋼檢算 縱向槽鋼規(guī)格為12653mm，立桿縱向間距為90cm。縱向方木按簡

41、支梁考慮，計算跨徑為90cm。 荷載組合： 橫向方木所傳遞給縱向槽鋼的集中力為： 箱底: P=7.690.9=6.921kN 縱向槽鋼自重：g0.123 kN/m 承載力計算： 22 力學(xué)模式： 強度： 按最大正應(yīng)力布載模式計算： 支座反力 R(6.9213+0.1230.9)/2=10.44KN 最大跨中彎距 Mmax10.440.452/2-6.921 maxMmax /W2.61103/（62.110-6）41.87MPa0=145 MPa 合格 剛度： 按最大支座反力布載模式計算： 集中荷載: P=(6.9213-1.4（2.0+2.0+2.5）)0.9= 10.5kN/m fPl3/

42、(48EI)+5ql4/(384EI) 10.510000.93/(482.06101139110-8)+50.1230.94/(3842.06101139110-8)=0.2mmf0=900/4002.225mm合格 （4）支架立桿計算 每根立桿所承受的堅向力按其所支撐面積內(nèi)的荷載計算，忽略橫向方木自重不計，則縱向方木傳遞的集中力（以跨度0.9米計算）： P1=（13+0.65+2.5+2.0+2.0）0.92 +0.090.9=16.40kN 23 安全起見滿堂式碗扣支架按17米高計，其自重為： g=170.3=5.1 KN 單根立桿所承受的最大豎向力為： N=16.40+5.1=21.5

43、 kN 立桿穩(wěn)定性： 橫桿豎向步距按1.2m計算時，立桿數(shù)豎向可承受的最大豎直荷載N=30 kN。 所以N=21.5kN<N=30 kN 合格 強度驗算： a=N/Aji=21.51000/489=43.97MPaa=140 MPa 合格 （5）地基承載力不需再進行驗算。 4.2.6腹板外側(cè)模檢算 側(cè)模采用=15 mm的竹膠板,豎向內(nèi)楞采用間距20cm的99cm方木,橫向外楞采用間距60cm的483.5mm鋼管，橫向外楞通過頂托及48、t=3.5mm斜撐鋼管與翼緣板下方的立柱鋼管連接，斜撐鋼管間距為60cm。 混凝土側(cè)壓力：PM=0.22t012v1/2 式中：混凝土的自重密度，取26K

44、N/m3； t0新澆混凝土的初凝時間，可采用t0200/(T+15）,T為砼入模溫度()，取10, 則t0=8； 1外加劑影響修正系數(shù),因摻緩凝劑取1.2； 2砼坍落度影響修正系數(shù),坍落度控制在11cm15cm取1.15； v混凝土澆筑速度（m/h）,取0.4 PM =0.22268.01.21.150.41/2=39.94KN/m2 有效壓頭高度：h= PM /=39.94/26=1.54 24 振搗砼對側(cè)面模板的壓力：4.0kPa 傾倒混凝土?xí)r沖擊產(chǎn)生的水平荷載按規(guī)范取2.0kPa 水平荷載：q=1.239.941.54/2+1.4(2.5+4.0+2.0)=48.80kN/m 此水平力較

45、腹板和端、中橫隔梁處底板豎向力要小得多，而此處布置與腹板和端、中橫隔梁處模板系統(tǒng)布置相同，因此側(cè)模和縱橫向方木以及斜撐鋼管均可以滿足要求不需再進行檢算。 單根斜撐受力為N=48.800.60.9=26.35kN,而扣件抗滑承載力為8.5KN ,因此斜撐鋼管至少與3根立柱鋼管扣件聯(lián)接,保險起見至少與4根翼緣板下方立柱鋼管扣件聯(lián)接，聯(lián)接處立柱鋼管的橫桿步距為60cm。另外，為防止立柱鋼管（彎壓構(gòu)件）失穩(wěn)，在斜腹板外側(cè)斜支撐鋼管處加設(shè)通向箱梁中心方向的斜鋼管（與多數(shù)立柱鋼管連接以減少立柱鋼管承受的水平荷載）并與立柱鋼管聯(lián)接以平衡兩側(cè)斜腹板外側(cè)斜支撐鋼管的支撐反力，從而保證支架水平方向穩(wěn)定。 4.2.

46、7抗風(fēng)荷載計算 合肥地區(qū)基本風(fēng)壓 0=0.3kN/m2，風(fēng)壓高度系數(shù) z=0.62，體型系數(shù) s=0.80，密 目安全網(wǎng)抗風(fēng)系數(shù) 0=0.8（按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范取值）。 求得風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： k=0.70.620.80.3=0.101416kN/m2 作用在立桿上的計算值： =ab0k =1.41.20.80.10416=0.1400 kN/m2 立桿跨中彎矩： M=0l02/8=0.14001.22/8=0.0252 kN/m2 計算立桿的壓彎強度： =N/A+M/ 25 =40103/（0.807489）+25.2103/5080=106.3 MPa<205 MPa 合格 說明支架抗風(fēng)

47、荷載安全，并且此支架系統(tǒng)剛度、強度及穩(wěn)定性能夠達(dá)到設(shè)計要求，滿足現(xiàn)場施工條件。 五、材料選用和質(zhì)量要求 1、本工程腳手架為連續(xù)箱梁承重用，采用碗扣支架，現(xiàn)澆梁外模和內(nèi)模采用1220244015mm優(yōu)質(zhì)竹膠板。 2、碗扣支架鋼管規(guī)格為483.5mm，且有產(chǎn)品合格證。鋼管的端部切口應(yīng)平整，禁止使用有明顯變形、裂紋和嚴(yán)重繡蝕的鋼管。鋼管應(yīng)涂刷防銹漆作防腐處理，并定期復(fù)涂以保持其完好。 3、扣件應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定選用，且與鋼管管徑相配套的可鍛鑄鐵扣件，嚴(yán)禁使用不合格的扣件。新扣件應(yīng)有出廠合格證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證，當(dāng)對扣件質(zhì)量有懷疑時，應(yīng)按現(xiàn)行國

48、家標(biāo)準(zhǔn)鋼管腳手架扣件（GB15831）的規(guī)定抽樣檢測。舊扣件使用前應(yīng)進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形、銹蝕的嚴(yán)禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。 六、技術(shù)要求 6.1對承臺和管線開挖范圍必須嚴(yán)格按規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)分層進行換填和回填，同時加強地基的排水措施。 6.2搭設(shè)支架前，必須在地面測設(shè)出橋梁各跨的縱軸線和橋墩橫軸線，放出設(shè)計箱梁中心線。按支架平面布置圖及梁底標(biāo)高測設(shè)支架高度，搭設(shè)支架，采用測設(shè)四角點標(biāo)高，拉線法調(diào)節(jié)支架頂托。 6.3必須保證可調(diào)底座與地基的密貼，必要時可用砂漿坐底。安放可調(diào)底座時，調(diào)整好可調(diào)底座螺帽位置，使螺帽位置位于同一水平面上?？烧{(diào)底座螺桿調(diào)節(jié)高度不得超過25cm，若在實際施工中調(diào)節(jié)高

49、度必須超過25cm時，采用方木進行調(diào)整。 26 6.4檢查腳手架有無彎曲、接頭開焊、斷裂等現(xiàn)象，無誤后可實施拼裝。 6.5拼裝時，腳手架立桿必須保證垂直度。尤其重要的是必須在第一層所有立桿和橫桿均拼裝調(diào)整完成無誤后方可繼續(xù)向上拼裝。 6.6拼裝到頂層立桿后，裝上頂層可調(diào)頂托，并依設(shè)計標(biāo)高將各頂托頂面調(diào)至設(shè)計標(biāo)高位置，可調(diào)頂托螺桿調(diào)節(jié)高度不得超過20cm，必要時用方木進行調(diào)整。 6.7滿堂支架搭設(shè)至橋墩時，采用鋼管與橋墩四周牢固環(huán)抱形式與支架相連接，以達(dá)到滿堂支架與橋墩整體受力作用。 6.8鋪設(shè)縱、橫向方木和竹膠板時要確保其連接牢固，另外將縱向方木和橫向方木接觸面刨平,保證其密貼。橫向方木頂面刨

50、平，保證竹膠板與其密貼。 6.9支架底模鋪設(shè)后，測放箱梁底模中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位。底模標(biāo)高=設(shè)計梁底+支架的變位（前期施工誤差的調(diào)整量），來控制底模立模。底模標(biāo)高和線形調(diào)整結(jié)束，經(jīng)監(jiān)理檢查合格后，立側(cè)模和翼板底模，測設(shè)翼板的平面位置和模底標(biāo)高（底模立模標(biāo)高計算及確定方式類同箱梁底板）。 6.10為確保支架整體穩(wěn)定，支架每隔四排設(shè)一道橫向剪刀撐，縱向在支架邊緣設(shè)置剪刀撐，且在剪刀撐鋼管與立桿連接處用扣件連接緊固。 6.11為了便于拆除橋臺與墩頂處的模板，可在支座安裝完成后，在支座四周鋪設(shè)一層泡沫塑料，頂面標(biāo)高比支座上平面高出23mm。在拆除底模板時將墩頂處的泡沫塑料剔除，施工時嚴(yán)禁

51、用氣焊方法剔除泡沫以免傷及支座。 七、安全措施 7.1支架使用規(guī)定 1）嚴(yán)禁上架人員在架面上奔跑、退行； 2）嚴(yán)禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息； 3）嚴(yán)禁攀援腳手架上下，發(fā)現(xiàn)異常情況時，架上人員應(yīng)立即撤離； 27 4）腳手架上垃圾應(yīng)及時清除，以減輕自重。 5）腳手架使用中應(yīng)定期檢查下列項目： a扣件螺栓是否松動； b立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合要求； c安全防護措施是否符合要求； d是否超載。 7.2拆除規(guī)定 1)拆除順序：護欄腳手板剪刀撐橫桿立桿； 2）拆除前應(yīng)先拆除腳手架上雜物及地面障礙物； 3）拆除作業(yè)必須由上而下逐層拆除，嚴(yán)禁上下同時作業(yè)； 4）拆除過程中，凡已松開連接的桿

52、、配件應(yīng)及時拆除運走，避免誤扶、誤靠； 5）拆下的桿件應(yīng)以安全方式吊走或運出，嚴(yán)禁向下拋擲。 7.3支架安全措施 1）禁止任意改變構(gòu)架結(jié)構(gòu)及其尺寸； 2）禁止架體傾斜或連接點松馳； 3）禁止不按規(guī)定的程序和要求進行搭設(shè)和拆除作業(yè)； 4）搭拆作業(yè)中應(yīng)采取安全防護措施，設(shè)置防護和使用防護用品； 5）禁止隨意增加上架的人員和材料，引起超載； 6）禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷載或加高部分無可靠固定，防護設(shè)施也未相應(yīng)加高； 7）不得將模板支架、纜風(fēng)繩、泵送混凝土輸送管等固定在腳手架上，嚴(yán)禁懸掛起重設(shè)備； 8）不得在架上搬運重物； 28 9）不得在六級以上大風(fēng)、雷雨和雪天下繼續(xù)施工； 10）支架長

53、期擱置以后未作檢查的情況下不得重新使用； 11）在支架上進行電氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守； 12）搭拆支架時，地面應(yīng)設(shè)圍欄和警示標(biāo)志，并派專人看守，嚴(yán)禁非操作人員入內(nèi)； 13）支架搭拆時應(yīng)制止和杜絕違章指揮、違章作業(yè)； 14）拆下的桿件以安全方式運下，集中堆碼整齊。 7.4支架的防電、避雷措施 7.4.1防電措施 1)鋼管腳手架在架設(shè)的使用期間要嚴(yán)防與帶電體接觸，否則應(yīng)在架設(shè)和使用期間應(yīng)斷電或拆除電源，如不能拆除，應(yīng)采取可靠的絕緣措施。 2)鋼管腳手架應(yīng)作接地處理，每隔25m左右設(shè)一接地極，接地極入土深度為22.5m。 3)夜間施工照明線通過鋼管時，電線應(yīng)與鋼管隔離，有條件時應(yīng)使用低

54、壓照明。 7.4.2避雷措施 1）避雷針：設(shè)在架體四角的鋼管腳手立桿上，高度不小于1m，可采用直徑為2532mm，壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管。 2）接地極：按腳手架連續(xù)長度不超過50m設(shè)置一處，埋入地下最高點應(yīng)在地面以下不淺于50cm，埋接地極時，應(yīng)將新填土夯實，接地極不得埋在干燥土層中。垂直接地極可用長度為1.52.5m，直徑為2550mm的鋼管，壁厚不小于2.5mm。 3）接地線：優(yōu)先采用直徑8mm以上的圓鋼或厚度不小于4mm的扁鋼，接地線之間采用搭接焊或螺栓連接，搭接長度5d，應(yīng)保證接觸可靠。接地線與接地極的連接宜采用焊接，焊接點長度應(yīng)為接地線直徑的6倍或扁鋼寬度的2倍以上。 4）接地線

55、裝置宜布置在人們不易走到的地方，同時應(yīng)注意與其它金屬物體或電纜之間保持一定的距離。 29 5）接地裝置安設(shè)完畢后應(yīng)及時用電阻表測定是否符合要求。 6）雷雨天氣，鋼管腳手架上的操作人員應(yīng)立即離開。 7.5防撞措施 支架順橋向兩側(cè)每隔30m設(shè)置一防撞混凝土塊,結(jié)構(gòu)尺寸為404040cm。 7.6鋼管腳手架的維護與管理 1）支架使用完畢后要及時回收構(gòu)件、零件，并分類堆放，堆放地點要求場地平坦，排水良好，下設(shè)支墊。宜堆放在室內(nèi)，露天堆放應(yīng)加以覆蓋。 2）鋼管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防銹漆一度，內(nèi)壁宜每24年涂刷防銹漆，每次涂刷兩道。 3）扣件及螺栓應(yīng)在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。 4）長鋼管搬運時應(yīng)有防彎曲措施。 5）建立健全管理制度，加強管理，按誰維護，誰管理的原則，減少丟失和損耗。 6）腳手架搭設(shè)人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)特種作業(yè)人員安全技術(shù)考核管理規(guī)則（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應(yīng)定期體檢，合格者方可持證上崗。 7）搭設(shè)腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。 30