1、目 錄第1章：編制依據5第2章：工程概況6第3章：模板支架系統方案 83.1箱梁模板83.2箱梁支架81、主線橋標準斷面箱梁支架搭設示意圖（截面形式1）82、主線橋箱梁支架搭設示意圖（截面形式2）93、匝道橋箱梁支架搭設示意圖（截面形式3）104、箱梁懸挑翼緣板處定型鋼架103.3保通門架11第4章：箱梁底模板支撐架搭設184.1 施工準備161、技術準備182、材料準備183、機械設備準備194.2支撐架搭設施工工藝流程194.3施工要點191、地基處理192、測量定位203、放置墊木204、支撐架搭設205、安裝頂層可調托撐216、安裝箱梁圓曲線斜腹式形狀定型鋼架227、鋪設主楞和次楞23

2、4.4保通門架搭設231、工藝流程232、施工工藝234.5箱梁模板安裝241、模板安裝前的準備工作242、模板安裝技術措施243、模板安裝施工工藝224.6箱梁模板支撐架搭設質量要求271、材料質量要求272、支撐架搭設的質量標準284.7箱梁模板支撐架驗收291、支架及模板相關環節驗收292、構配件檢查與驗收303、架體檢查與驗收30第5章：箱梁底模板支撐架預壓315.1支撐架預壓目的315.2支撐架預壓布置 315.3預壓相關數據311、主線橋第13聯跨預應力箱梁擬堆載值312、SQ匝道橋第1聯連續箱梁擬堆載值325.4預壓方法325.5沉降觀測方式331、預壓觀測點布置332、預壓觀測

3、33第6章：箱梁模板支撐架拆除346.1箱梁模板支撐架的拆除原則346.2箱梁底板支撐架拆除施工35第7章：安全施工組織措施 347.1模板施工347.2支架施工347.3用電安全注意事項 347.4架體施工重大危險源辨識及防范 347.5安全保證措施 38第8章：文明施工及環境保護措施39附件：模板支架體系設計計算書39一、選取計算單元 39二、箱梁底板計算 402.1模板面板計算422.2次楞方木驗算422.3主楞驗算432.4立桿承載力計算452.5立桿底地基承載力驗算46三、箱梁翼板計算463.1模板面板計算473.2次楞方木驗算483.3主楞驗算493.4立桿承載力計算503.5立桿

4、底地基承載力驗算51四、箱梁腹板計算 524.1模板面板計算524.2次楞方木驗算534.3主楞驗算544.4立桿承載力計算564.5立桿底地基承載力驗算57 五、箱梁內腹板側模計算575.1新澆筑砼對模板側壓力標準值計算575.2腹板側模板面板計算585.3腹板側模板次楞計算595.4腹板側模板主楞計算605.5對拉螺栓計算61六、施工臨時保通門架的計算616.1材料參數信息616.2荷載參數信息626.3 32b工字鋼驗算636.4 HW488*300熱軋寬翼緣工字鋼驗算666.5 d609*16鋼管立柱驗算69七、總結 70第1章：編制依據1.1 設計文件 鄭州市京廣路沙口路快速通道工程

5、(建設路-二環支路)第三標段上部結構施工圖紙1.2 規范和標準1、工程施工圖紙及現場概況2、建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）3、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）4、建筑施工手冊第四版（縮印本）5、建筑施工現場管理標準DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)。7、建筑結構荷載規范（GB50009-2001）2006年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-20089、建書腳手架和模板計算軟件(建科評2007028號)1.3 參考圖書路橋施工計算手冊（周永興）人民交通出版社1.4 使用計算軟件 本

6、工程支架方案安全驗算采用煙臺海蘭計算機技術有限公司開發的“建書安全計算軟件”。第2章：工程概況1.1 總體概況鄭州市京廣路沙口路快速通道工程（建設路-二環支路）第3標段工程范圍從樁號K7+344（隴海鐵路北約60m）K7+793.694（二環南路約260 m），主線橋總長449.694m；金水路立交A匝道橋，橋長123m;SQ匝道橋橋長213.03m。京沙快速通道（建設路-二環支路）3標段1.2 高架橋箱梁結構情況如下：1、 主線高架橋： 共4聯14跨，孔跨布置為：530+330+430+（230+29.649）；標準箱梁橫斷面采用單箱三室封閉型箱梁斷面，懸臂長2.78米，腹板斜率為45，懸臂

7、與腹板圓弧形倒角連接，標準梁高2米，箱梁底寬10.35米。2、 箱梁立面及平面：第13聯530米、第14聯330米、第15聯430米、第16聯230+29.649，皆采用標準跨30米，等高度箱梁，梁高2米，端橫梁寬度1.8米，中橫梁寬度2.5米。腹板采用變寬度。其中：邊腹板邊橫梁外6米范圍內由70cm漸變至跨中的50cm，中橫梁兩側5米范圍內由65cm漸變至跨中的50cm。中腹板邊橫梁外6米范圍內由70cm漸變為跨中的45cm，中橫梁兩側5米范圍內由60cm漸變為跨中的45cm，箱梁頂板厚25cm，底板厚25cm.主線高架橋孔跨平面布置示意圖圖2-2主線高架橋主梁標準斷面示意圖（截面形式1）3

8、、 匝道橋：標準頂寬為8米，采用單箱單室封閉箱形斷面，懸臂長1.9米，腹板斜率為1：4；懸臂與腹板圓弧形倒角連接，A匝道橋第1聯30+231.5+30，SQ匝道橋第1聯330、第2聯430，梁高2米，梁底寬3.2米。匝道橋端橫梁寬1.5米、中橫梁寬2米，匝道橋腹板在近支點處采用變寬度，端橫梁及中橫梁兩側各5米范圍內由跨中的標準寬度45 cm，漸變至橫梁兩側60 cm.圖2-3 匝道橋箱梁標準斷面示意圖（截面形式2）第3章：箱梁模板支架系統方案3.1 箱梁模板1、箱梁底模板采用15mm厚雙面覆膜竹膠合板拼接而成，模板次愣順橫橋向鋪設，采用50100mm方木，間距為200mm；主楞順縱橋向鋪設，每

9、道采用兩根48mm3.5mm鋼管，間距為600、900mm。2、箱梁懸挑翼緣板采用9mm厚雙面覆膜竹膠合板拼接而成，模板次愣順橫橋向鋪設，采用50100mm方木，間距為200mm；主楞順縱橫橋向鋪設，為用48鋼管加工的定型鋼架，順橋方向間距900mm。3、箱梁內腹板采用15mm厚雙面覆膜竹膠合板，模板豎楞（次楞）采用50100mm方木，間距為200mm；橫楞（主楞）采用兩根48mm3.5mm鋼管，間距不大于600mm；通過16對拉螺栓對內腹板模板進行拉結、加固，對拉螺栓豎向間距同雙鋼管主楞間距，水平間距不大于600mm。3.2 箱梁支架本工程箱梁模板滿堂支撐架高度在8米下的（包括8米）采用碗扣

10、式腳手架進行搭設，架體高度在8米以上的采用扣件式鋼管腳手架進行搭設。1、主線橋標準斷面箱梁支架搭設示意圖（截面形式1）圖3-1 截面形式1支架圖（單位：cm）箱梁底模板采用滿堂支撐架，沿箱梁縱橫向滿堂搭設，每幅箱梁的搭設寬度為21.0m。支架立桿橫向間距為：0.9+0.9+0.9+0.9+0.6+0.6+0.6+0.9+0.9+0.9+0.6+0.9+0.9+0.9+0.6+0.9+0.9+0.9+0.6+0.6+0.6+0.9+0.9+0.9+0.9m支架立桿縱向間距為：橫梁下為0.6m、其余為0.9m。水平桿步距為：1.2m，調整高度時采用0.6m。豎向剪刀撐縱向布置間距6.0m，橫向布置

11、6道；水平剪刀撐布置間距4.8m，頂部和底部必須設置水平剪刀撐。2、主線橋第14聯加寬段箱梁支架搭設示意圖（截面形式2）圖3-2 截面形式2支架圖箱梁底模板采用扣件式滿堂支撐架，沿箱梁縱橫向滿堂搭設，箱梁的搭設寬度為29.1m。支架立桿橫向間距為：0.94+0.63+0.93+0.6+0.94+0.6+0.93+0.62+0.94+0.6+0.93+0.63+0.94m支架立桿縱向間距為：橫梁下為0.6m、其余為0.9m。水平桿步距為：1.2m，調整高度時采用0.6m。豎向剪刀撐縱向布置間距6.0m，橫向布置8道；水平剪刀撐布置間距4.8m，頂部和底部必須設置水平剪刀撐。3、匝道橋箱梁標準斷面

12、支架搭設示意圖（截面形式3）圖3-3 截面形式3支架圖（單位：cm）箱梁底模板采用滿堂支撐架，沿箱梁縱橫向滿堂搭設，每幅箱梁的搭設寬度為9.3m。支架立桿橫向間距為：0.9+0.9+0.6+0.6+0.6+0.6+0.9+0.6+0.6+0.6+0.6+0.9+0.9m支架立桿縱向間距為：橫梁下為0.6m、其余為0.9m。水平桿步距為：1.2m，調整高度時采用0.6m。豎向剪刀撐縱向布置間距6m，橫向布置3道；水平剪刀撐布置間距4.8m，總高超過4.8m架體頂部和底部必須設置水平剪刀撐。4、箱梁懸挑翼緣板處定型鋼架為滿足圓曲線斜腹式形狀箱梁懸挑翼緣板的砼成型，保證橋形的美觀、順滑，達到設計及清

13、水砼的要求，特設計、加工如圖3-4、所示的定型鋼架，作為箱梁懸挑翼緣板模板支撐的定型支架。定型鋼架布置間距：順橋方向0.9m。 圖3-4定型鋼架3.3 保通門架根據指揮部制定的“保通方案”，我標段在箱梁施工階段需搭設4座保通門架，具體詳見圖3-5“三標段保通示意圖”，其中以叨客火鍋店附近的保通門架最上的箱梁支撐架體最高。本方案以此保通門架為例作詳細的介紹和受力分析計算，其他保通門架以此為例，根據實際情況進行搭設。保通門架構造如下：1、保通門架設2個機動車道、1個非機動車道；機動車道寬3.5m，非機動車道2m；2、門架底部設C25混凝土防撞墩，寬1.0m、高1.0m、長度根據架體寬度設置；3、門

14、架受力立柱采用定型d609*16鋼支撐，布置間距2.5m(2.0m),鋼支撐采用配套的法蘭用螺栓進行連接，根據門架的高度組裝成型；鋼立柱根部與混凝土防撞墩采用4根預埋M20螺栓連接；4、鋼立柱上橫擔一根通長的HW488*300熱軋寬翼緣工字鋼，工字鋼與鋼支撐頂法蘭鋼板進行焊接，防止滑移；5、HW488*300熱軋寬翼緣工字鋼上橫擔32b號熱軋普通工字鋼作為上部架體的支撐橫梁；32b工字鋼的布置間距同上部滿堂碗扣架立桿布置間距；為防止32b工字鋼因受偏心荷載而傾覆，特在工字鋼上表面橫向焊接50*50*5mm的角鋼，角鋼布置間距2.0m，角鋼與每根工字鋼均進行焊接。6、門架搭設凈高4.8m；在保通

15、門架機動車道前方4m的地方做工字鋼限高標桿，詳見圖3-15；7、門洞頂部采用木板全封閉，兩側設置密目安全網。3-5保通門架分布圖圖3-6保通門架橫斷面圖圖3-7 保通門架縱斷面圖圖3-8 匝道橋保通門架縱斷面圖圖3-9 保通門架處架體斜撐加設示意圖圖3-10 節點1(防撞墩配筋圖)圖3-11節點2（32b工字鋼上架體立桿防滑移措施）圖3-12 保通門架限高標桿做法示意圖第4章：箱梁支撐架搭設4.1 施工準備1、技術準備(1)根據施工需要做好施工技術指導文件的準備工作，上部結構施工前應組織參與施工的管理人員認真熟悉施工圖紙，理解設計意圖，掌握結構構件的設計尺寸、標高以及各構件間的相互關系，明確施

16、工難點和需要重點控制的部位。(2)做好技術交底工作，施行”三級交底制”，將模板加工、安裝及支撐架搭設的施工方法和工藝要求、質量標準、檢查方法逐級交底落實。(3)加強全體員工的崗前培訓和質量教育，提高全體人員的質量意識，為施工過程的質量控制，實現“過程精品”打好堅實基礎。 2、材料準備根據主要材料的規格和數量，編制材料采購或租賃計劃，并結合施工進度計劃確定各種材料的合理進場時間，以滿足施工周轉的需要。詳見表4-1.表4-1 擬投入主要物資計劃表 序號名稱規格型號單位數量1碗扣式腳手架鋼管48*3.5t16262扣件式腳手架鋼管48*3.5t9503底托個220004頂托個220005扣件個100

17、0006雙面覆膜竹膠合板1220*2440*15m2100007雙面覆膜竹膠合板1220*2440*9m250008方木50*100*6000m37009對拉螺栓16m2000010山形扣個1000011密目安全網2000目m21200012鉛絲18#、20#kg200013鋼立柱D609*16t13014普通熱軋工字鋼32bt5015普通熱軋寬翼緣工字鋼HW488*300t3016砼C25m319017砼C20m326003、機械設備準備施工現場配置兩臺電刨、兩臺電鋸和其他手提式電動工具，作為模板加工安裝的主要電動設備，配備三臺25t汽車吊，作為上部結構模板及支撐架等材料的垂直運輸工設備，具

18、體詳見表4-2；所有設備均應在上部結構施工前進場并安裝就緒，完成檢修和調試工作，保證設備的正常運行，滿足施工的需要。表4-2 擬投入主要機械設備計劃表序號機械或設備名稱型 號規 格數量（臺）用途備注1汽車吊25t3垂直運輸2反鏟挖掘機SK07-N22平整場地3鏟車ZLM502平整場地4壓路機20t1地基處理5打夯機/2地基處理6木工圓盤電鋸MJ104 MJ2352模板加工方木加工7木工電刨MB504MB106D2模板加工方木加工8手提電鋸/15模板加工9砂輪切割機Y100L-24鋼管切割定型鋼架制作10交流電焊機BX1-3154架體焊接定型鋼架制作4.2 支撐架搭設工藝流程碗扣式支架：地基處理

19、測量定位擺放50*100方木安放可調底座碗扣式支撐架搭設安裝頂層可調托撐剪刀撐等構造措施搭設鋪設雙鋼管主楞鋪設方木次楞鋪釘模板?？奂街Ъ埽旱鼗幚頊y量定位擺放50*100方木安放100*100*6鋼墊片扣件式支撐架搭設安裝頂層可調托撐剪刀撐等構造措施搭設鋪設雙鋼管主楞鋪設方木次楞鋪釘模板。4.3 施工要點1、地基處理支架基礎處理流程：清除地表雜土、雜物碾壓夯實整平（采用18T壓路機）澆筑20cm厚C20素混凝土墊層排水溝砌筑所有表層處理的寬度，為橋梁投影面積兩邊外加寬150cm?；炷翝沧⑼戤吅?，及時進行灑水養生，養生按照結構物的養生方法進行?；炷恋臐仓挾缺仨殱M足支架搭設范圍，且需超過支

20、架邊緣100cm。澆筑完畢后，進行灑水養生。在混凝土墊層四周，均設置排水溝，以便雨水及時排除，確保基礎部位不上水，不浸泡，保持基礎的穩定性。排水溝的設置按照現場施工排水的需要進行設置。基層處理分為兩類：一、現有道路東，采用機械平整，拉運，壓實等施工措施。二、對于現有道路，采用機械破處瀝青層，外運，整平，壓實等施工措施。2、測量定位支撐架搭設前，應先測設橋的跨中線并在橋的兩引出控制樁，同時在橋兩側的端部和跨中設標高控制樁，用以控制支撐架的搭設高度。用全站儀根據支撐架立桿的順橋向和橫橋向間距進行現場預排定位，在基礎表面彈出控制線作為搭設支撐架控制依據，保證支撐架立桿位置準確。根據彈得墨線順一個方向

21、擺放50*100方木。3、放置墊木在處理合格的基礎上按照事先放好的滿堂支架立桿布置要求的位置線上，順一個方向鋪上50*100方木，要求平放；滿堂支架的立桿底托均放置在方木上（扣件式鋼管架可不加底托）。墊木做法詳見圖4-1：圖4-1 架體立桿墊木設置示意圖4、支撐架搭設搭設支撐架時應保證底層立桿的垂直度，在拼裝底步水平桿的同時要注意檢查立桿是否垂直，待第一步架體拼裝完成后，應調整所有立桿的垂直度和水平桿的平整度，待全部調整完畢后方可拼裝上一步架體。搭設支撐架時立桿應采用不同長度的長度規格，以使立桿的接頭得以錯開。立桿接長必須采用立桿連接銷，接頭應交錯布置，相鄰兩根立桿的接頭不應設置在同一步架內，

22、同步架內相隔立桿的接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不大于步距的1/3。立桿接長時應檢查立桿的垂直度，發現立桿的垂直度不符合要求時應及時調整。立桿的垂直偏差應控制在架體高度的1/400之內，防止立桿傾斜度過大，受力后產生偏心彎矩，影響立桿的穩定性。碗扣式模板支架應根據所承受的荷載選擇立桿的間距和步距，底層縱、橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度應小于或等于350mm，立桿底部應設置可調底座或固定底座；立桿上端包括可調螺桿伸出頂層水平桿的長度不得大于0.7m?？奂戒摴苤渭艽钤O完成后，在架體的底部加設縱橫向鋼管掃地桿，掃地桿采用直角扣件與立桿連接，按照縱下橫上的原則

23、進行加設。當立桿基礎不在同一高度時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定。剪刀撐設置應符合下列要求：（1）當立桿間距小于或等于1.5m時，模板支架四周從底部到頂連續設置豎向剪刀撐；中間縱、橫向由底至頂連續設置豎向剪刀撐，其間距應小于或等于4.5m；（2）剪刀撐的斜桿與地面夾角應在4560之間，斜桿應每步與立桿扣接；（3）當支架高度大于4.8m時，頂端和底部必須設置水平剪刀撐，中間水平剪刀撐設置間距應小于或等于4.8m。豎向和水平剪刀撐的斜桿應采用旋轉扣件與立桿扣接，斜桿與立桿的扣接點距碗扣節點的距離應不大于150mm。當斜桿不能與立桿扣接時，應與橫桿扣接，扣件的扭緊力矩應控制在40N

24、m65Nm之間。剪刀撐斜桿接長時必須采用搭接，搭接的長度不應小于1m，搭接部分應用不少于三個旋轉扣件連接。豎向剪刀撐斜桿與地面的夾角應控制在4560之間，水平剪刀撐斜桿的夾角應控制在6090之間。5、安裝頂層可調托撐支撐架搭設高度可根據每橫排支撐架距橋跨中的實際距離，用箱梁高度的1.8次方拋物線方程計算出各橫排支撐架處箱梁的設計高度，再根據橋面標高推算出各橫排支撐架處箱梁底面的標高，然后減去控制標高即可算出各排支撐架的搭設高度。并根據箱梁底板模板及楞木的尺寸計算出可調節托撐頂面的標高，計算時應計入預壓測定的預抬量。圖4-2 立桿頂端可調頂托設置示意圖6、安裝箱梁圓曲線斜腹式形狀定型鋼架在底板上

25、進行測量放線，采用全站儀進行每隔2米放線定點，放出翼緣底部線，把加工成型的方木按照線位進行固定。然后將根據各種高度和曲線形狀事前加工的定型鋼架放置在需要的位置，通過水平鋼管將定型鋼架連接為一體，保證標高的準確。加設抗滑移斜撐。7、鋪設主楞和次楞立桿頂部安裝的可調托撐頂面標高調整到設計標高位置后，在托撐上鋪設主楞，主楞順橋向放置。主楞接頭處應放置在托撐的支撐處，嚴禁主楞的端頭懸空。鋪設完成后還要再檢查主楞的頂部標高。主楞鋪設完并檢查以后在主楞上鋪放次楞，次楞橫橋向放置。鋪放次楞應嚴格按照預設間距進行，次楞鋪放過程中應隨時檢查上口標高，保證箱梁底板凸形豎向曲線。鋪設次楞時應檢查方木是否彎曲、截面尺

26、寸是否符合要求。主次楞鋪設完成后，應分段組織檢查驗收，驗收合格后方可在次楞上鋪釘模板。4.4 保通門架搭設1、工藝流程澆筑鋼筋混凝土條狀帶防撞墩吊裝固定d609*16鋼管立柱，并與預埋螺栓固定吊裝立柱上橫向HW488*300寬翼緣工字鋼吊裝縱向32b工字鋼橫梁焊接50*50角鋼防傾覆連接焊接10cm長25防滑移短鋼筋頭搭設橫梁上滿堂支架通道頂滿鋪模板通道兩側安全網懸掛限高標桿埋設。2、施工工藝（1）在現場放出鋼筋混凝土條帶狀防撞墩的位置線，綁扎鋼筋、支設模板、預埋M20地腳螺栓、澆筑防撞墩砼，防撞墩高度最低處不小于1000mm；（2）等砼強度等級達到要求后，用25噸汽車吊吊裝d609*16鋼管

27、立柱，鋼管立柱根據門架高度要求一次拼裝到位，吊裝時在法蘭盤與地腳螺栓沒連接以前，嚴禁松吊鉤；（3）鋼管立柱安裝到位后，在立柱兩側搭設臨時腳手架，利用25噸汽車吊吊裝HW488*300寬翼緣工字鋼主梁，主梁直接放置在鋼管立柱頂端法蘭盤上，用焊機將工字鋼與法蘭盤進行電焊；（4）HW488*300寬翼緣工字鋼安裝到位后，吊裝整根12米長32b普通工資鋼橫梁，工字鋼橫梁的布置間距根據上部架體立桿的布置間距進行布置；32b工字鋼與HW488*300工字鋼的接觸面采用電焊焊接；（5）整個保通門架的32b工字鋼橫梁吊裝完成、校正就位、焊接牢固后，在工字鋼的上翼緣橫向擺上50*50*5角鋼，角鋼布置間距不大于

28、2米；角鋼與工字鋼上翼緣接觸面點焊連接，防止工字鋼橫梁因受偏心荷載造成傾覆；（6）在搭設上部支撐架之前，根據本方案設計布置的立桿間距在32b工字鋼上翼緣上放出支撐架立桿位置線，然后焊接10cm長25防滑移短鋼筋頭，每根立桿下一處，在搭設支撐架時，立桿正好套在短鋼筋頭上，防止滑移；（7）搭設保通門架上部箱梁支撐架，并設置斜撐；（8）在32b工字鋼上面滿鋪15mm后木模板，接縫拼接嚴密，防止垃圾、塵土墜落，影響通行車輛和行人；（9）在通道的兩側滿掛密目式安全網；（10）將防撞墩外露表面刷上黑黃相間的警示標志；（11）在機動車道前方不少于4米處埋設保通門架限高標桿。4.5 箱梁模板安裝1、模板安裝前

29、的準備工作模板安裝前應向施工班組做詳細的技術交底，明確施工中技術難點、重點的施工方法。豎向模板安裝的地面應處理平整，并采取可靠的定位措施。模板在安裝前應統一刷脫模劑。2、模板安裝技術措施（1）模板上施工荷載不得超過250N/m2，模板上堆料要均勻，禁止集中堆放。（2）模板及其支撐在安裝過程中，必須有防傾倒的臨時固定措施、設施。在2m以上高出作業時必須具有滿足操作要求的可靠立足點。（3）支撐桿接長使用時，接頭不得超過兩個，且應采用輔助支柱來保證接頭的承載力和穩定性。（4）現澆鋼筋混凝土箱梁結構施工時，在安裝外層結構模板及其支撐時，內層結構必須具有承受上層荷載的能力，或在內層架設有足夠的支撐，上、

30、下層支撐柱應在同一豎向中心線上。（5）模板安裝完畢，進行檢查驗收后，方可澆筑混凝土。3、模板安裝施工工藝（1）箱梁底模、箱體內模采用15mm厚腹膜竹膠板，箱梁懸挑弧形翼板采用9mm厚覆面竹膠板，模板尺寸為1220*2440mm。梁底模板鋪設方向為橫向2440，懸挑弧形翼板處為橫向2440；箱梁底橫橋向鋪設50*100方木，懸挑翼板底順橋向鋪設50*100方木，間距均為不大于200mm。為保證箱梁外觀質量，方木賞析平面應提前進行壓刨處理，箱梁底模板拼縫必須與箱梁地板軸線平行或垂直，并使得模板拼縫縱、橫橋向均為直線。兩相鄰模板表面高低差不超過2mm，用靠尺驗收，表面平整度不超過3mm。箱梁底模板的

31、鋪設應根據箱梁地板的曲面變化調整支托的高度，主楞安裝前應著重檢查主楞質量，確保主楞受力性能，主楞安裝后還應檢查上平面是否水平，并利用頂托的調節螺絲進行調整，保證主楞呈水平狀態。次楞應根據曲面的要求下料，按照設定間距縱向固定在主楞上，并檢查次楞上平的標高和成弧狀態，并進行調整，待次楞檢查滿足要求后方可鋪釘模板，模板鋪釘應嚴密，接縫處無起臺現象。（2）頂板底模板為了能夠滿足拆除箱室內支架及模板，在梁面板上跨梁端支座約1/4處預留800*1500mm孔洞，四周預留鋼筋。待預應力鋼束張拉完畢、預應力孔道壓漿完成后，焊接頂板鋼筋，吊模封閉洞口。（3）箱室內模由箱室內側模板和箱室內頂模板組成，箱室內頂模板

32、安裝待箱室內側模板拆除后方能開始施工，箱室內腹板側模之間采用對拉螺栓加固、鋼管支架進行支撐。模板組裝必須牢固，拼縫必須嚴密，在澆筑混凝土時保證不位移、不變形、不漏漿。模板拼縫間隙不得大于2mm，且縫隙處必須粘貼海綿膠條，防止漏漿影響外觀；相鄰模板拼縫錯臺不得超過2mm。（4）側模與底模的交界處采用底包幫，側板根部外側用木板固定，防止交接處模板移動、漏漿。側板方木加固措施為豎向布置，外側用鋼管支撐加固，配合斜撐加固。底板模板直接用釘在鋪好的方木上。腹板的模板應根據箱梁的高度變化下料，將次楞方木按間距200mm釘在模板上，模板安裝后應檢查垂直度和平整度，與底模的拼接應嚴密不得有縫隙，然后安裝對拉螺

33、栓，用山形扣套住模板主楞（雙鋼管）并用螺絲擰緊，在模板的的外側架設鋼管支撐架，防止模板傾斜移位。腹板模板的安裝應與鋼筋綁扎施工和預應力鋼絞線套管安裝施工緊密配合，做好工序銜接，避免相互影響。外側腹板模板接縫背面設置豎向方木頂撐。保證接縫平順不漏漿。箱梁腹板模板采用15mm覆面竹膠合板，模板次楞采用50*100mm方木，豎向設置，水平間距200mm.；主楞采用兩根48*3.5鋼管，水平設置，豎向間距700mm。腹板兩側主楞采用16對拉螺栓拉結、固定，水平間距600，以增強腹板模板及楞木的抗彎能力，詳見圖4-3、圖4-4圖4-3 主線橋箱梁標準斷面內腹板模板支設示意圖圖4-4 匝道橋箱梁內腹板模板

34、支設示意圖（5）翼板底模與底板底模一樣，在支撐架上安裝主次楞，在次楞方木上安裝底模，底模板各種接縫要嚴密不漏漿，在模板接縫處貼上海綿膠條，防止漏漿。（6）箱梁模板由底模、側模、內側模以及內頂模四部分組成，分兩次安裝。先施工底板和腹板，施工縫留設位置詳見圖4-5，因此模板先安裝底板、腹板、翼板，澆筑完底板和腹板混凝土，其強度達到30%后，拆除內側模板；然后安裝頂模板，澆筑頂板混凝土，在頂板砼強度達到80%以上時拆除內頂模。第一次澆筑砼時先澆筑箱梁底板，再澆筑內腹板，最后澆筑外腹板和頂板。施工縫的留設應滿足方便施工和滿足結構安全的要求，具體詳見圖4-5：圖4-5 箱梁砼施工縫留設位置示意圖（單位：

35、mm）（7）箱梁斜腹板砼振搗方法為保證箱梁斜腹板砼的振搗密實、防止出現漏振現象，經項目部協商采用150軟膠管制作一個振搗棒下行通道，振搗棒通過此通道能夠順利的下到斜腹板的底部，保證斜腹板底部的砼能夠振搗密實，詳見圖4-6；斜腹板圖4-6 斜腹板砼振搗方法示意圖4.6 箱梁模板支撐架搭設質量要求1、材料質量要求（1）支撐架的鋼架管應符合現行國家標準直縫電焊鋼管GB/T13793中的Q235A級普通鋼管的要求，其材質性能應符合現行國家標準碳素結構鋼GB/T700的規定。（2）上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鋼制造，其材料機械性能應符合現行國家標準可鍛鑄鐵件GB9440中KTH330-

36、08及一般工程用鑄造碳鋼件GB11352中ZG270-500的規定。（3）下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合現行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB11352中ZG230-450的規定。（4）碗扣式支撐架鋼管規格應為48mm3.5mm，鋼管使用前應對鋼管壁厚進行抽檢，抽檢比例不得低于10%。立桿連接套管與立桿間隙應不大于2mm，外套管長度不小于160mm，外伸長度不小于110mm。（5）鋼管表面應平直光滑，無裂紋、銹蝕、分層、壓痕和硬彎，不得采用橫斷面接長的鋼管。鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂痕、澆冒口殘余等缺陷。（6）可調節底座或固定底座底板的鋼板厚度不小

37、于6mm，可調托撐鋼板厚度不小于6mm?？烧{節底座及可調托撐絲桿與調節螺母齒合長度不少于6扣，插入立桿內的長度不小于150mm。（7）扣件應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定；采用其他材料制作的扣件，應經試驗證明其質量符合該標準的規定后方可使用?？奂诼菟ㄅぞo力矩達65N.m時，不得發生破壞。2、支撐架搭設的質量標準（1）架體的縱向直線度應不大于縱向長度的1/400。（2）橫桿的水平度應小于橫桿間距的1/400。（3）立桿與橫桿的直角度偏差應小于3.5。（4）立桿的垂直偏差應小于全高的1/400。（5）剪刀撐斜桿與地面夾角應控制在4560之間

38、。（6）掃地桿：扣件式支撐架，距搭設支撐面的高度不大于200mm；碗扣式支撐架，距搭設支撐面的高度不大于350mm。（7）可調節底座的調節高度應小于250mm。（8）操作面臨邊應設置護欄，護欄高度不得小于1.5m，水平欄桿不少于兩道，底層水平欄桿距操作面的高度為0.6m。（9）支撐架的技術要求允許偏差及檢驗方法，詳見表4-3表4-3 腳手架搭設的技術要求允許偏差與檢驗方法 項次項目技術要求允許偏差（mm）檢查方法與工具1地基基礎表面堅實平整-觀察排水不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降-102立桿垂直度搭設中檢查偏差的高度（m）總高度用經緯儀或吊線和卷尺(中間檔次用插入法)30m20m10mH=2

39、H=10H=20H=307336610076610071003間距步距縱距橫距-205020鋼板尺4雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm-50鋼板尺5縱向水平桿高差一根桿的兩端-20水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差-106扣件安裝主節點處各扣件中心點相互距離a150mm-鋼板尺同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差a500mm-鋼卷尺立桿上的對接扣件至主節點的距離ah/3-鋼卷尺縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離ala/3-鋼卷尺扣件螺栓擰緊扭力矩40m-扭力扳手7剪刀撐斜桿與地面的傾角450-角尺8腳手板外伸長度對接a=130150mml300mm-卷尺搭接A100mml200m

40、m卷尺4.7 箱梁模板支撐架驗收1、支架及模板相關環節驗收項目部各部門、公司各部門、監理工程師分別對方案進行審批；請專家對方案進行論證審查；架體搭設過程及完成后，由工程項目負責人組織安全部、工程部、技術部、施工作業隊長等相關專業人員進行驗收。監理工程師全程參與驗收，并在驗收結論上簽字。2、構配件檢查與驗收檢查工字鋼、圓鋼立柱、頂托、底托、角鋼的產品合格證和檢測報告；檢查普通鋼管架鋼管產品質量合格證；檢查碗扣架鋼管產品質量合格證；檢查鋼管外觀：平直、光滑，無裂痕、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。檢查鋼管的外徑、壁厚、端面等的偏差是否滿足規范要求。檢查鋼管表面銹蝕深度滿足規范要求。檢

41、查扣件的生產許可證、法定檢測單位的檢測報告和產品合格證。檢查扣件的進場抽樣檢測報告。檢查扣件的實體質量，不得有裂痕、變形，螺栓不得有滑絲。3、架體檢查與驗收模板支架在搭設過程中應對桿件的設置、連接件、構造措施進行跟蹤檢查。架體搭設完畢在支設模板前，對架體進行驗收，必須滿足本方案的設計、構造要求及規范要求。在澆筑混凝土前，對模板系統，模板支架系統進行驗收。在混凝土澆筑過程中，檢查是否超載。每步檢查驗收必須做好記錄，備查。第5章：箱梁底模板支撐架預壓5.1支撐架預壓目的根據設計要求和施工需要，支架體系搭設完成后，應進行支架體系的堆載預壓。支架預壓已越來越被證實是非常重要的，因為計算支架沉降量的計算

42、公式均是近似的、精度有限，通過預壓后可以消除非彈性變形，得出彈性變形的較準確的數值。為所施工的結構更接近于設計提供了有利條件，并保證了施工期間的結構安全。預壓期間測量人員按測設的觀測點進行測量復核，待荷載卸下后，再對原測設的觀測點進行復核，并將歷次所測結果進行分析比較，計算出支架受壓后的壓縮變形，包括兩部分的變形：永久變形和彈性變形。對于永久變形經過預壓試驗后可消除，不致使箱梁澆筑后造成箱梁裂縫。而對于彈性變形可根據測量結果在支設模板時適當抬高底模標高即可，保證在箱梁澆筑混凝土后，箱梁的底板標高能達到設計標高。5.2支撐架預壓布置為保證支撐架預壓達到預期的效果，針對箱梁變截面的設計特點、架體高

43、度、施工先后順序和地基情況的不同，全橋選取2個具有代表性的部位進行分段預壓，2個部位具體位置如下：1、主線橋第13聯預應力連續箱梁，箱梁支架采用扣件式鋼管滿堂支架，架體高度從地面算起約15米,本標段架體高度最高；2、SQ匝道橋第1聯預應力連續箱梁，箱梁支架采用碗扣式鋼管滿堂支架，最先施工。5.3 預壓相關數據預壓前應根據箱梁高度，按照支撐架立桿的順橋向間距計算出箱梁底板、腹板、頂板的重量并附加施工荷載作為預壓荷載，使堆載預壓荷載不小于支架承受的混凝土結構恒載與模板重量之和的1.1倍，保證預壓效果。1、主線橋第13聯預應力連續箱梁擬堆載值圖5-1 主線橋第13聯箱梁支架預壓斷面圖（1）預壓范圍：

44、910.3m（2）預壓荷載：0.69910.32.61.1+0.035910.31.1=187.3T2、SQ匝道橋第1聯混凝土連續箱梁擬堆載值圖5-2 匝道橋箱梁支架預壓斷面圖（1）預壓范圍：3.29m（2）預壓荷載：3.4192.61.1+0.0353.291.1=88.9T5.4預壓方法1、支撐架預壓采用9米長直條鋼筋作為堆載物，待箱梁底模板的主楞鋪放好以后鋪上模板，將計算好重量的鋼筋吊放在模板上，加載時，宜從混凝土結構跨中開始向兩側對稱布載。2、支架預壓應按預壓單元進行分級加載，且不應少于3級。3級加載依次宜為60%、80%、100%。3、每級加載后應先停止下一級加載，并應間隔12小時對

45、支架沉降量進行一次觀測，當支架檢測點的沉降量平均值小于2mm時，可進行下一級加載，并做詳細記錄。待全部加載后的監測中，其監測數據滿足下列條件之一時，應判定支架預壓合格：（1）各監測點最初24小時的沉降量平均值小于1mm；（2）各監測點最初72小時的沉降量平均值小于5mm；4、在加載過程中應密切觀察支撐架的變化，如有異常立即停止加載，待處理完畢后再進行。在加載過程中，嚴格模擬箱梁荷載的實際作用范圍，對腹板、橫梁按照實際荷載換算出應加載的重量和高度對箱梁進行科學、有效預壓5、支架預壓可一次性卸載，預壓荷載應對稱、均衡、同步卸載。5.5 沉降觀測方式1、預壓觀測點布置（1）在預壓區附近設置臨時水準點

46、，并設定水準點的高程作為觀測依據。水準點設好后應及時對水準點進行保護和標識，防止在施工中被破壞。（2）在箱梁預壓范圍內，按立桿縱、橫方向以33陣列,在頂部主龍骨（雙根鋼管）上懸掛標定過的鋼尺，且不少于5把鋼尺，并在鋼卷尺下部用5kg重物墜緊將，使其保持垂直狀態，不得隨意擺動。2、預壓觀測（1）在預壓荷載施加前，應監測并記錄支架頂部監測點的初始標高；（2）每級荷載施加完成時，應監測各監測點標高并計算沉降量；（3）在全部預壓荷載施加完畢后，每間隔24小時應監測一次并記錄各監測點標高，當支架預壓符合5.4.3條時可進行支架卸載；（4）卸載6小時后，應監測各監測點標高，并計算支架各監測點的彈性變形量；

47、第6章：箱梁模板支撐架拆除6.1 箱梁模板支撐架的拆除原則1、箱梁模板支撐架應待箱梁預應力鋼絞線張拉完成且砼強度達到設計要求后才能開始拆除。2、支撐架拆架前應對擬拆除的架體進行全面檢查，并根據檢查結果，編制具體的拆除方案報監理單位審批，待批準后組織實施。3、支撐架拆除施工應按照先拆除翼緣板支撐架、后拆除箱室支撐架的順序進行。4、拆除箱室支撐架時應先拆除各跨跨中附近的支撐架，然后再由跨中向兩邊延伸，最后拆除墩臺等支點處的支撐架，各跨支撐架均應對稱拆除。5、模板拆除前必須申請辦理拆模手續，待砼強度報告出來后，砼達到拆模強度方可拆除。6、模板拆除前要向操作班組進行安全技術交底，在作業范圍設安全警戒線

48、并懸掛警示牌，拆除時派專人看守。7、側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時方可拆除，底模應按混凝土工程施工及驗收規范的有關規定執行。8、模板拆除的順序和方法詳見圖6-1。拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。模板要隨拆隨運，嚴禁隨意拋擲。不得留有未拆除的懸空模板。圖6-1 箱梁支架拆除順序示意圖9、拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生事故，等該片模板全部拆除后，再將模板、配件、支架等運出。10、拆下的模板、配件等嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，也可用帶鉤的繩子往下送，應防止模板變形和損壞。11、模板拆除后，要運至指定地點，并做到及時清理、維修和涂刷隔離劑，修整好的模板要按編碼堆放整齊，以備待用。模板

49、堆放高度不得超過1.60m。12、拆除模板作業比較危險，防止落物傷人，應設置警戒線，有明顯標志，并設專門監護人員。6.2 箱梁模板支撐架拆除施工1、拆架時應劃分作業區，周邊設圍欄豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。2、拆除架體的作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。 3、拆除架體應遵守先外后內、由上而下的順序。應將內外剪刀撐、模板撐桿拆除掉后，再開始拆除懸挑翼板的支撐架，而后再拆除箱室底板的支撐架。拆除架體時應一步一清依次進行，嚴禁上下同時進行拆除作業。4、拆除立桿時，要先抱住立桿再拆開連接橫桿的最后一個碗扣，防止立桿墜落。5、拆除架體時要統一指揮，上下呼應，動作

50、協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。6、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。7、拆下的材料要采用起重設備吊運至地面，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。8、輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。9、當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。10、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，應停止進行腳手架的拆除。嚴禁夜間進行拆除施工。11、翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹笆內未清除的殘留物從高處墜落傷人。第7章 安全施工組織措

51、施7.1模板施工1、模板作業場地（1）模板作業場地的布置。木料、模板半成品的堆放，廢料堆集和場內道路的修建，應做到統籌安排，合理布局。（2）作業場地應搭設簡易作業棚，修有防火通道，配備必需的防火器具。四周應設置圍欄，作業場內嚴禁煙火。（3）木材應堆放平穩，方木垛高不得超過3m，垛距不得小于1.5m，成材垛高一般不得超過4m，每增加0.5m應加設橫木。垛距不得小于1m。作業場地應避開高壓線路。（4）下班前應將鋸末、木屑、刨花等雜物清除干凈，并要運出場地進行妥善處理。2、模板制作（1）制作模板時應細致選料。制作鋼模不得使用扭曲嚴重、螺絲孔過多、開裂等材料。木模不得使用腐朽、扭裂和大橫節疤等木料。（

52、2）用舊木料制作模板時，應將釘子、扒釘拔掉收集好，不得隨地亂扔。（3）制作中應隨時檢查工具，如發現松動、脫落現象，應立即修好。3、模板支立及拆除（1）用人工搬運，支立較大模板時，應有專人指揮，所用的繩索要有足夠的強度，綁扎牢固。支立模板時，底部固定后再進行支立，防止滑動傾覆。（2）吊運模板時，應先檢查機械設備和繩索的安全性和可靠性，起吊后下面不得站人或通行。模板下放，距地面1m時，作業人員方可靠近操作。（3）高處作業應將所需工具裝在工具袋內。傳遞工具不得拋擲或將工具放在平臺和木料上，更不得插在腰帶上。（4）在用斧錘作業時，應照顧四周和上下的安全，防止誤傷他人。斧頭刃口裝入皮套內。（5）拆除模板

53、時，應制訂安全措施，按順序分段拆除，不得留有松動或懸掛的模板，嚴禁硬砸或用機械大面積拉倒。拆下帶釘木料，應隨即將釘子拔掉。（6）拆除模板不得雙層作業。3m以上模板在拆除時，應用繩索拉住或用起吊設備拉緊，緩慢送下。7.2 支架施工1、支架所用的墊木、鋼管桿件應詳細檢查。不得使用腐朽、劈裂、大節疤的圓木及銹蝕、扭曲嚴重的鋼管等。2、地基承載能力應符合設計標準，否則應采取加固措施，使其達到設計要求。3、支架連接材料應使用扣件，接頭應錯開，螺栓要緊固。立桿底端需使用立桿底座。鉛絲和白麻繩不得連接鋼腳手架。4、作業層的竹夾板要鋪滿、綁牢，無探頭板，并要牢固地固定在支架的支撐上。支架的任何部分均不得與模板

54、相聯。5、支架頂端要設置欄桿。敷設的安全設施應經常檢查，確保操作人員安全通行。6、拆除支架時，周圍應設置護欄或警戒標志，并應從上而下地拆除，不得上下雙層作業。拆除的鋼管等應用人工傳遞，嚴禁隨意拋擲。7.3 用電安全注意事項（1）電焊機應安設在干燥、通風良好的地點，周圍嚴禁存放易燃、易爆物品。（2）電焊機應設置單獨的開關箱，作業時應穿戴防護用品，施焊完畢，拉閘上鎖。遇雨天，應停止露天作業。（3）在潮濕地點工作，電焊機應放在木板上，操作人員應站在絕緣膠板或木板上操作。（4）焊把線、地線不得與各種管道、金屬構件等接觸，不得用這些物件代替接地線。（5）更換場地，移動電焊機及焊把線等時，必須切斷電源，檢

55、查現場，清除焊渣，電線全部卷起，不得在鋼管上或鋼筋等部位隨意拖拉。以免造成線體絕緣部分破損。（6）在高空焊接時，必須系好安全帶。焊接周圍應備有消防設備。（7）焊接模板中的鋼筋、鋼板時，施焊部位下面應墊石棉板或鐵板。7.4 架體施工重大危險源辨識及防范7.4.1 高處作業注意事項1從事高處作業人員要定期或隨時體檢，發現有不宜登高的病癥，不得從事高處作業。嚴禁酒后登高作業。2高處作業人員不得穿拖鞋或硬底鞋。所需的材料要事先準備齊全，工具應放在工具袋內。3高處作業所用的梯子不得缺檔和墊高，同一架梯子不得二人同時上下，在通道處（或平臺）使用梯子應設置圍欄。4高處作業與地面聯系，應有專人負責，或配有通訊

56、設備。7.4.2 物體打擊注意事項1.強化安全教育，提高安全防護意識，提高工人安全操作技能；2.正確使用“三寶”；3.合理組織交叉作業，采取防護措施；4.拆除作業有監護措施，有施工方案，有交底；5.起重吊裝作業制定專項安全技術措施；6.對起重吊裝工進行安全交底，落實“十不吊”措施；7.安全通道口、安全防護棚搭設雙層防護，符合安全規范要求；8.加強安全檢查，嚴禁向下拋擲；9.材料堆放控制高度，特別是臨邊作業；10.高處作業應進行交底，工具入袋，嚴禁拋物；11.模板作業有專項安全技術措施，有交底，有檢查，嚴禁大面積撬落。7.5 安全保證措施1、 加強現場施工人員的安全教育，安全員持證上崗，負責監督

57、安全操作規程。對施工人員進行安全培訓，及時檢查隱患。2、操作人員進入現場必須遵守現場管理規定。進入施工現場應戴安全帽，必要時佩戴安全帶。3、 配備符合規定的電器設備，并注意檢查、維修及更換，操作人員持證上崗，危險部位標注明顯標記。4、 雨天施工時注意用電安全。 第8章 文明施工及環境保護措施1、設立文明施工環境保證領導小組，建立健全管理體制，制定文明施工，環境保護條例，嚴格按照文明施工、環境保護保障體系組織施工。2、對參與施工的人員進行文明施工、環境保護教育，組織學習環境保護法規。3、箱梁施工的鋼管、鋼筋、模板等材料按項目部統一部署，合理、整齊堆放，砂、石等易于揚塵的材料及場所派專人不定期進行

58、灑水或用彩條布覆蓋。4、架體基礎土方施工時，挖出的土方合理調配，運輸車用彩條布覆蓋，道路常清理常灑水。5、砼澆筑時為減少噪音污染使用高頻振動且減少噪音。6、所有木工機具均在木工房內施工，將噪音降到最低程度。7、所有模板、鋼筋等材料應統一堆放在指定地點，并由材料部門負責檢查回收。8、建筑垃圾堆放在指定地點，當天的垃圾當天清凈，嚴格做到工完料盡場地清。9、施工區域內的污水不得隨意排放和傾倒。附件：模板支架體系設計計算書一、選取計算單元根據箱梁設計、以及箱梁支架布置特點，擬截取箱梁以下部位為計算復核單元，對其模板支架體系進行驗算：1、主線橋第13聯30米跨2米高箱梁底板，支架高15.5米（最高點）：

59、（1）設計特點：底板厚25cm、頂板厚25cm。（2）模板支架特點：底模板厚度15mm、次龍骨50100mm方木間距200mm、主龍骨為雙鋼管、其下立桿間距為900900mm。2、主線橋第14聯30米跨2米高箱梁翼板，支架高15.5米（最寬段，此聯最高點）：（1）設計特點：翼板厚度為50cm(標準段)（2）模板支架特點：底模板厚度9mm、次龍骨50100mm方木間距200mm、主龍骨為單鋼管、其下立桿間距為600900mm和翼板端處900900mm，以600900mm進行計算。荷載取值表序號荷載名稱計算部位單位標準值分項系數1模板自重支撐系統kN/m20.351.22每米立桿承受架體自重支撐系

60、統kN/m0.1151.23新澆筑鋼筋砼自重支撐系統kN/m3261.24施工人員及設備荷載內楞kN/m22.51.4外楞1.5立桿1.05振搗荷載支撐系統kN/m22.01.46新澆筑混凝土對模板側面的壓力模板kN/m2計算值1.47傾倒混凝土時產生的荷載模板kN/m2計算值1.4 架體各配件力學性能序號材料規格力學性能1鋼管483.0截面面積(A)4.24cm2回轉半徑(r)1.59cm慣性距(I)10.78cm4截面模量(W)4.49cm3每米長質量3.84Kg/m彈性模量(E)2.06105抗彎強度210N/mm22直角扣件、旋轉扣件抗滑承載力設計值9.00KN3方 木彈性模量E=10

61、000N/mm2抗彎強度設計值f=17N/mm2抗剪強度設計值fv=1.7N/mm24竹膠合模板15mm厚彈性模量E=9500N/mm29mm厚彈性模量E=9000N/mm24型鋼32b普通熱軋工字鋼截面面積(A)73.50cm2每米長質量57.7Kg/m慣性距(Ix)11600cm4截面抵抗距(Wx)725cm3回轉半徑i12.56cmHW488*300熱軋寬翼緣工字鋼截面面積(A)164.4cm2每米長質量129.05Kg/m慣性距(Ix)71400cm4截面抵抗距(Wx)2926.2cm3回轉半徑i20.8cmD609*16鋼管立柱截面面積(A)298.07cm2每米長質量234.0Kg

62、/m慣性距(Ix)131117.3cm4截面抵抗距(Wx)4306.0cm3回轉半徑i21.0cm二、箱梁底板工程參數（一）模板與支架搭設參數模板支架搭設高度H：15.5m；立桿縱距la：0.9m；立桿橫距lb：0.9m；水平桿最大步距h：1.2m； 面板采用：竹膠合板 厚度：15mm；支撐面板的次楞梁采用：方木支撐；間距：0.2m；主楞梁采用：雙鋼管482.8；鋼管均按482.8計算。（二）荷載參數永久荷載標準值：樓板厚度：0.5m；新澆筑砼自重（G2k）：26kN/m3；鋼筋自重（G3k）：1.1kN/m3 ；模板與小楞自重（G1k）：0.35kN/m2 ；每米立桿承受架體自重: 0.14

63、2kN/m可變荷載標準值：施工人員及設備荷載（Q1k），當計算面板和直接支承面板的次楞梁時，均布荷載取：2.5kN/m2，再用集中荷載2.5kN進行驗算，比較兩者所得的彎矩取其大值。當計算直接支承次楞梁的主楞梁時，均布荷載標準值取1.5kN/m2 ，當計算支架立柱時，均布荷載標準值取1kN/m2 。振搗砼時荷載標準值（Q2k）：2kN/m2。1) 模板面板計算面板采用竹膠合板，厚度為15mm，按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取單位寬度1m的面板作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 1001.51.5/6=37.500cm3；截面慣性矩I= 1001.51.51.5/12=28.125

64、cm4；（一）強度驗算1、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(260000.5+11000.5+350)+1.425001=18162N/mq1=0.91.35(260000.5+11000.5+350)+1.40.725001= 19094N/m根據以上兩者比較應取q1= 19094N/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.911.2350=378 N/m跨中集中荷載設計值P=0.91.42500= 3150N3、強度驗算施工荷

65、載為均布線荷載：M1=q1l2=190940.22=95.47Nm88施工荷載為集中荷載：M2=q2l2+Pl=3780.22+31500.2=159.39Nm8484取Mmax=159.39Nm驗算強度。面板抗彎強度設計值f=35N/mm2；=Mmax=159.39103=4.25N/mm2 f=35N/mm2W37.500103面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1（260000.511000.5350）=13900N/m=13.900N/mm；面板最大容許撓度值: 200.0/250=0.8mm；面板彈性

66、模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=513.900200.04=0.114mm 0.8mm384EI384900028.125104滿足要求!2) 次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度100mm，間距0.2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =5.010.010.0/6=83.33cm3；截面慣性矩 I =5.010.010.010.0/12=416.67cm4；（一）抗彎強度驗算1、次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=0.9m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2

67、(260000.5+11000.5+350)+1.425000.2=3632N/mq1=0.91.35(260000.5+11000.5+350)+1.40.725000.2= 3819N/m根據以上兩者比較應取q1= 3819N/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.90.21.2350=76 N/m跨中集中荷載設計值P=0.91.42500= 3150N3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.138190.92=309.34Nm施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08760.92+0.21331500.9=608.

68、78Nm取Mmax=608.78Nm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=608.78103=7.31N/mm2 f=17N/mm2W83.33103次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.638190.9=2062.260N施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6760.9+0.653150=2088.540N取V=2088.540N驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值fv=1.7N/mm2；抗剪強度按下式計算: =3V=32088.540= 0.627N/mm2 fv=1.7N/mm22bh250100次

69、楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.2（260000.511000.5350）=2780N/m=2.780N/mm；次楞最大容許撓度值:900.0/250=3.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.632ql4=0.6322.780900.04=0.277mm 3.6mm100EI10010000416.67104滿足要求!3) 主楞驗算主楞采用:雙鋼管482.8截面抵拒矩W=8.50cm3截面慣性矩I=20.38cm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取1.

70、5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(260000.5+11000.5+350)+1.415000.2=3380N/mq1=0.91.35(260000.5+11000.5+350)+1.40.715000.2= 3642N/m根據以上兩者比較應取q1= 3642N/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.136420.9/1000=3.606kN。次楞作用集中荷載P=3.606kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)最大彎矩 Mmax=；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax

71、=1.469106=172.824N/mm2 205N/mm2W8.50103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.2（260000.511000.5350）=2780N/m=2.780N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.7800.9=2.752kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=1.492mm。主梁的最大容許撓度值:900.0/150=6.0mm，最大變形 Vmax =1.492mm 6.0mm滿足要求!4) 扣

72、件抗滑移計算水平桿傳給立桿豎向力設計值R=17.860KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。5) 扣件式鋼管立柱計算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載?；撅L壓按河南鄭州市10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=15.5m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.74。計算風荷載體形系數s將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7.3.1第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.118/(0.91.2)=0.131式中An =(la+h+0.325lah)d=0.11

73、8m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，0.9mh-步距，1.2md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.131=0.16無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.161-0.93 27=1.961-1-0.93-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.741.960.3=0.435kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.4350.91.22= 0.064kNm1010（

74、二）軸向力計算按下列各式計算取最大值：0.91.20.14215.5+(260.51.10.50.35)0.90.9+1.410.90.9=15.557kN；0.91.20.14215.5+(260.51.10.50.35)0.90.9+0.91.4(10.90.9+0.064/0.9)=15.536kN；0.91.350.14215.5+(260.51.10.50.35)0.90.9+ 1.4(0.710.90.9+0.60.064/0.9)=17.122kN；立柱軸向力取上述較大值，N=17.122KN。（三）立柱穩定性驗算立柱的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN

75、) ：N=17.122kN；- 軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=h+2a，h:步距，取1.2m;a:模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m，L0=2.2m。i - 立柱的截面回轉半徑(cm) ,i=1.6cm；A - 立柱截面面積(cm2),A=3.98cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.25cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立柱長細比計算：=Lo/i=220.0/1.6=138 150，長細比滿足要求!。按照長細比查表得到軸心受

76、壓立柱的穩定系數=0.353；N+Mw=17.122103+0.064106=121.870+15.059=136.929N/mm2 f=205N/mm2jAW0.3533.981024.25103立柱穩定性滿足要求!6) 立柱底地基承載力驗算1、上部立柱傳至墊木頂面的軸向力設計值N=17.122kN2、墊木底面面積A墊木作用長度0.9m，墊木寬度0.1m，墊木面積A=0.90.1=0.09m23、地基土為9，其承載力設計值fak= 500kN/m2立柱墊木地基土承載力折減系數mf= 14、驗算地基承載力立柱底墊木的底面平均壓力P=N=17.122=190.24kN/m2 mffak=2001

77、=200kN/m2A0.09滿足要求!。三、箱梁翼板工程參數（一）模板與支架搭設參數模板支架搭設高度H：16m；立桿縱距la：0.6m；立桿橫距lb：0.9m；水平桿最大步距h：1.2m； 面板采用：竹膠合板 厚度：9mm；支撐面板的次楞梁采用：方木支撐；間距：0.2m；主楞梁采用：單鋼管483.0；鋼管均按482.8計算。（二）荷載參數永久荷載標準值：樓板厚度：0.61m；新澆筑砼自重（G2k）：26kN/m3；鋼筋自重（G3k）：1.1kN/m3 ；模板與小楞自重（G1k）：0.35kN/m2 ；每米立桿承受架體自重: 0.128kN/m可變荷載標準值：施工人員及設備荷載（Q1k），當計算

78、面板和直接支承面板的次楞梁時，均布荷載取：2.5kN/m2，再用集中荷載2.5kN進行驗算，比較兩者所得的彎矩取其大值。當計算直接支承次楞梁的主楞梁時，均布荷載標準值取1.5kN/m2 ，當計算支架立柱時，均布荷載標準值取1kN/m2 。振搗砼時荷載標準值（Q2k）：2kN/m2。1） 模板面板計算面板采用竹膠合板，厚度為9mm，按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取單位寬度1m的面板作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 1000.90.9/6=13.500cm3；截面慣性矩I= 1000.90.90.9/12=6.075cm4；（一）強度驗算1、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承

79、面板的次楞間距，L=0.2m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(260000.61+11000.61+350)+1.425001=21381N/mq1=0.91.35(260000.61+11000.61+350)+1.40.725001= 22715N/m根據以上兩者比較應取q1= 22715N/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.911.2350=378 N/m跨中集中荷載設計值P=0.91.42500= 3150N3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2=227150.22=113

80、.58Nm88施工荷載為集中荷載：M2=q2l2+Pl=3780.22+31500.2=159.39Nm8484取Mmax=159.39Nm驗算強度。面板抗彎強度設計值f=35N/mm2；=Mmax=159.39103=11.81N/mm2 f=35N/mm2W13.500103面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1（260000.6111000.61350）=16881N/m=16.881N/mm；面板最大容許撓度值: 200.0/250=0.8mm；面板彈性模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=5

81、16.881200.04=0.643mm 0.8mm384EI38490006.075104滿足要求!2） 次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度100mm，間距0.2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =5.010.010.0/6=83.33cm3；截面慣性矩 I =5.010.010.010.0/12=416.67cm4；（一）抗彎強度驗算1、次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=0.9m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(260000.61+11000.61+350)+1

82、.425000.2=4276N/mq1=0.91.35(260000.61+11000.61+350)+1.40.725000.2= 4543N/m根據以上兩者比較應取q1= 4543N/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.90.21.2350=76 N/m跨中集中荷載設計值P=0.91.42500= 3150N3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.145430.92=367.98Nm施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08760.92+0.21331500.9=608.78Nm取Mmax=608.78Nm驗算強度

83、。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=608.78103=7.31N/mm2 f=17N/mm2W83.33103次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.645430.9=2453.220N施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6760.9+0.653150=2088.540N取V=2453.220N驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值fv=1.7N/mm2；抗剪強度按下式計算: =3V=32453.220= 0.736N/mm2 fv=1.7N/mm22bh250100次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時

84、不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.2（260000.6111000.61350）=3376N/m=3.376N/mm；次楞最大容許撓度值:900.0/250=3.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.632ql4=0.6323.376900.04=0.336mm 3.6mm100EI10010000416.67104滿足要求!3） 主楞驗算主楞采用:單鋼管483.0截面抵拒矩W=4.49cm3截面慣性矩I=10.78cm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取1.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上

85、的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(260000.61+11000.61+350)+1.415000.2=4024N/mq1=0.91.35(260000.61+11000.61+350)+1.40.715000.2= 4367N/m根據以上兩者比較應取q1= 4367N/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.143670.9/1000=4.323kN。次楞作用集中荷載P=4.323kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)最大彎矩 Mmax；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=0.821106=182.851

86、N/mm2 205N/mm2W4.49103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.2（260000.6111000.61350）=3376N/m=3.376N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.13.3760.9=3.342kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=0.700mm。主梁的最大容許撓度值:600.0/150=4.0mm，最大變形 Vmax =0.700mm 4.0mm滿足要求!4） 扣件抗滑移計算水平桿傳給立桿豎向

87、力設計值R=14.338KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。5） 扣件式鋼管立柱計算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載?；撅L壓按河南鄭州市10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=16m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.84。計算風荷載體形系數s將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7.3.1第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.098/(0.61.2)=0.163式中An =(la+h+0.325lah)d=0.098m2An -一步一跨內鋼管的總擋

88、風面積。la-立桿間距，0.6mh-步距，1.2md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.163=0.20無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.201-0.89 10=1.251-1-0.89-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.841.250.3=0.315kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.3150.61.22= 0.031kNm1010（二）軸向力計算按下列各式計算取最大

89、值：0.91.20.12816+(260.611.10.610.35)0.60.9+1.410.60.9=12.737kN；0.91.20.12816+(260.611.10.610.35)0.60.9+0.91.4(10.60.9+0.031/0.9)=12.708kN；0.91.350.12816+(260.611.10.610.35)0.60.9+ 1.4(0.710.60.9+0.60.031/0.9)=14.066kN；立柱軸向力取上述較大值，N=14.066KN。（三）立柱穩定性驗算立柱的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=14.066kN；- 軸

90、心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=h+2a，h:步距，取1.2m;a:模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m，L0=2.2m。i - 立柱的截面回轉半徑(cm) ,i=1.6cm；A - 立柱截面面積(cm2),A=3.98cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.25cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立柱長細比計算：=Lo/i=220.0/1.6=138 150，長細比滿足要求!。按照長細比查表得到軸心受壓立柱的穩定系數=0.353；N+

91、Mw=14.066103+0.031106=100.118+7.294=107.412N/mm2 f=205N/mm2jAW0.3533.981024.25103立柱穩定性滿足要求!6） 立柱底地基承載力驗算1、上部立柱傳至墊木頂面的軸向力設計值N=14.066kN2、墊木底面面積A墊木作用長度0.6m，墊木寬度0.2m，墊木面積A=0.60.2=0.12m23、地基土為9，其承載力設計值fak= 200kN/m2立柱墊木地基土承載力折減系數mf= 14、驗算地基承載力立柱底墊木的底面平均壓力P=N=14.066=117.22kN/m2 mffak=2001=200kN/m2A0.12滿足要求

92、!。四、箱梁腹板工程參數（一）模板與支架搭設參數模板支架搭設高度H：15.5m；立桿縱距la：0.6m；立桿橫距lb：0.9m；水平桿最大步距h：1.2m； 面板采用：竹膠合板 厚度：15mm；支撐面板的次楞梁采用：方木支撐；間距：0.2m；主楞梁采用：雙鋼管482.8；鋼管均按482.8計算。（二）荷載參數永久荷載標準值：樓板厚度：1.13m；新澆筑砼自重（G2k）：26kN/m3；鋼筋自重（G3k）：1.1kN/m3 ；模板與小楞自重（G1k）：0.35kN/m2 ；每米立桿承受架體自重: 0.131kN/m可變荷載標準值：施工人員及設備荷載（Q1k），當計算面板和直接支承面板的次楞梁時，

93、均布荷載?。?.5kN/m2，再用集中荷載2.5kN進行驗算，比較兩者所得的彎矩取其大值。當計算直接支承次楞梁的主楞梁時，均布荷載標準值取1.5kN/m2 ，當計算支架立柱時，均布荷載標準值取1kN/m2 。振搗砼時荷載標準值（Q2k）：2kN/m2。1） 模板面板計算面板采用竹膠合板，厚度為15mm，按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取單位寬度1m的面板作為計算單元。面板的截面抵抗矩W= 1001.51.5/6=37.500cm3；截面慣性矩I= 1001.51.51.5/12=28.125cm4；（一）強度驗算1、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.2

94、m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(260001.13+11001.13+350)+1.425001=36601N/mq1=0.91.35(260001.13+11001.13+350)+1.40.725001= 39837N/m根據以上兩者比較應取q1= 39837N/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.911.2350=378 N/m跨中集中荷載設計值P=0.91.42500= 3150N3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2=398370.22=199.19Nm88施工荷載為集

95、中荷載：M2=q2l2+Pl=3780.22+31500.2=159.39Nm8484取Mmax=199.19Nm驗算強度。面板抗彎強度設計值f=35N/mm2；=Mmax=199.19103=5.31N/mm2 f=35N/mm2W37.500103面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1（260001.1311001.13350）=30973N/m=30.973N/mm；面板最大容許撓度值: 200.0/250=0.8mm；面板彈性模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=530.973200.04=0

96、.255mm 0.8mm384EI384900028.125104滿足要求!2） 次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm，高度100mm，間距0.2m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩 W =5.010.010.0/6=83.33cm3；截面慣性矩 I =5.010.010.010.0/12=416.67cm4；（一）抗彎強度驗算1、次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=0.9m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(260001.13+11001.13+350)+1.425000.2=732

97、0N/mq1=0.91.35(260001.13+11001.13+350)+1.40.725000.2= 7967N/m根據以上兩者比較應取q1= 7967N/m作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=0.90.21.2350=76 N/m跨中集中荷載設計值P=0.91.42500= 3150N3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.179670.92=645.33Nm施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08760.92+0.21331500.9=608.78Nm取Mmax=645.33Nm驗算強度。木材抗彎強度設計值f=1

98、7N/mm2；=Mmax=645.33103=7.74N/mm2 f=17N/mm2W83.33103次楞抗彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.679670.9=4302.180N施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6760.9+0.653150=2088.540N取V=4302.180N驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值fv=1.7N/mm2；抗剪強度按下式計算: =3V=34302.180= 1.291N/mm2 fv=1.7N/mm22bh250100次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永

99、久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.2（260001.1311001.13350）=6195N/m=6.195N/mm；次楞最大容許撓度值:900.0/250=3.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.632ql4=0.6326.195900.04=0.617mm 3.6mm100EI10010000416.67104滿足要求!3） 主楞驗算主楞采用:雙鋼管482.8截面抵拒矩W=8.50cm3截面慣性矩I=20.38cm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取1.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的

100、均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(260001.13+11001.13+350)+1.415000.2=7068N/mq1=0.91.35(260001.13+11001.13+350)+1.40.715000.2= 7791N/m根據以上兩者比較應取q1= 7791N/m作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.177910.9/1000=7.713kN。次楞作用集中荷載P=7.713kN，進行最不利荷載布置如下圖：計算簡圖(kN)彎矩圖(kN.m)最大彎矩 Mmax；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=1.465106=172.353N/mm2 205N/mm

101、2W8.50103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.2（260001.1311001.13350）=6195N/m=6.195N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.16.1950.9=6.133kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值V=0.680mm。主梁的最大容許撓度值:600.0/150=4.0mm，最大變形 Vmax =0.680mm 4.0mm滿足要求!4） 扣件抗滑移計算水平桿傳給立桿豎向力設計值R=25.581K

102、N,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。5） 扣件式鋼管立柱計算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載?；撅L壓按河南鄭州市10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度H=20m，按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區。風壓高度變化系數z=0.84。計算風荷載體形系數s將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7.3.1第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數j=1.2An/(lah)=1.20.098/(0.61.2)=0.163式中An =(la+h+0.325lah)d=0.098m2An -一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，0

103、.6mh-步距，1.2md-鋼管外徑，0.048m系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2j=1.20.163=0.20無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=0.201-0.89 10=1.251-1-0.89-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.841.250.3=0.315kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.3150.61.22= 0.031kNm1010（二）軸向力計算按下列各式計算取最大值：0.91.20.131

104、15.5+(261.131.11.130.35)0.60.9+1.410.60.9=20.937kN；0.91.20.13115.5+(261.131.11.130.35)0.60.9+0.91.4(10.60.9+0.031/0.9)=20.908kN；0.91.350.13115.5+(261.131.11.130.35)0.60.9+ 1.4(0.710.60.9+0.60.031/0.9)=23.291kN；立柱軸向力取上述較大值，N=23.291KN。（三）立柱穩定性驗算立柱的穩定性計算公式:N+MwfjAWN - 軸心壓力設計值(kN) ：N=23.291kN；- 軸心受壓穩定系數

105、,由長細比=Lo/i 查表得到；L0 - 立桿計算長度（m），L0=h+2a，h:步距，取1.2m;a:模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m，L0=2.2m。i - 立柱的截面回轉半徑(cm) ,i=1.6cm；A - 立柱截面面積(cm2),A=3.98cm2；Mw - 風荷載產生的彎矩標準值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.25cm3；f - 鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f= 205N/mm2；立柱長細比計算：=Lo/i=220.0/1.6=138 150，長細比滿足要求!。按照長細比查表得到軸心受壓立柱的穩定系數=0.353；N+Mw=23.2

106、91103+0.031106=165.779+7.294=173.073N/mm2 f=205N/mm2jAW0.3533.981024.25103立柱穩定性滿足要求!6） 立柱底地基承載力驗算1、上部立柱傳至墊木頂面的軸向力設計值N=23.291kN2、墊木底面面積A墊木作用長度0.6m，墊木寬度0.2m，墊木面積A=0.60.2=0.12m23、地基土為9，其承載力設計值fak= 200kN/m2立柱墊木地基土承載力折減系數mf= 14、驗算地基承載力立柱底墊木的底面平均壓力P=N=23.291=194.09kN/m2 mffak=2001=200kN/m2A0.12滿足要求!。五、箱梁內

107、腹板側模工程參數墻厚度：0.45m；面板采用:15mm厚木膠合板，面板彈性模量:4500N/mm2，抗彎強度設計值fc:12.5N/mm2；主楞采用:鋼楞截面類型為:圓鋼管483.0 ；,間距:700mm次楞采用:木楞寬度(mm):50 高度(mm):100；,間距:200mm對拉螺栓直徑:16mm,水平間距:700mm,豎向間距:600mm；木材抗彎強度設計值fc:17N/mm2；木材抗剪強度設計值ft:1.7N/mm2；木材彈性模量E:10000N/mm2；新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22ct012V=0.2

108、22661.21.21.22=60.293 kN/m2F=cH=261.5=39.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取26kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，取6小時； V - 混凝土的澆筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.5m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值39.000kN/m2。1）墻側模板面板計算面板采用木膠合板，厚度為15mm，按簡支跨計算,驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。取主楞間距0.70m作為計算單

109、元。面板的截面抵抗矩W= 70.001.51.5/6=26.250cm3；截面慣性矩I= 70.001.51.51.5/12=19.688cm4；（一）強度驗算1、計算時兩端按簡支板考慮，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=39.000kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.239000+1.440000.70=33012N/mq1=0.91.3539000+1.40.740000.70= 35639N/m根據以上兩者比較應取q1= 35639N/m作為設計依據。3、強度

110、驗算施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2=356390.202=178.20Nm88面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=178.20103=6.79N/mm2 f=12.5N/mm2W26.250103面板強度滿足要求!撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.7039000=27300N/m=27.300N/mm；面板最大容許撓度值: 200.00/250=0.80mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=527.300200.004=0.642mm 0.80mm384EI384450019.68

111、8104滿足要求!2）墻側模板次楞計算次楞采用木楞，寬度:50mm 高度:100mm 間距：0.2m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =5.010.010.0/6=83.333cm3；截面慣性矩I =5.010.010.010.0/12=416.667cm4；（一）強度驗算1、次楞承受模板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.7m。次楞計算簡圖 l=0.7m2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=39.000kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.239000+1.440

112、000.2=9432N/mq2=0.91.3539000+1.40.740000.2= 10183N/m根據以上兩者比較應取q=10183 N/m作為設計依據。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.110.1830.72=0.499kNm最大支座力：1.1ql=1.110.1830.7=7.84kN次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.499106=5.988N/mm2 17N/mm2W83.333103 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 390000.2=7800N/m=7.800N/

113、mm；次楞最大容許撓度值：l/250 =700/250 =2.8 mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6777.8007004= 0.304mm 2.8mm100EI10010000416.667104 滿足要求!3）墻側模板主楞計算主楞采用鋼楞雙根，截面類型為:圓鋼管483.0 間距：0.70m 截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =4.49cm3；截面慣性矩I =10.78cm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=7.84kN，按集中荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.6m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎

114、矩圖(kN.m)2、強度驗算最大彎矩Mmax=1.254kNm主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=1.254106=139.644N/mm2 205N/mm2W24.490103 2滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=6.006kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：l/250 =600/250 = 2.4mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.560mm N=20.91kN。滿足要求!六、施工臨時保通門架的計算6.1 材料參數信息施工臨時保通門架洞口尺寸選用機動車道采用凈寬3

115、.5m寬、非機動車道凈寬2m、車道高4.8m，以滿足車輛、行人通行。保通門架32b普通工字鋼橫梁共計三跨計算計算跨度分別是4.2m+4.2m+2.7m，HW488*300熱軋寬翼緣工字鋼橫梁計算跨度按2.5m選取。32b熱軋普通工字鋼基本參數為：截面積A=73.50cm2，慣性距Ix=11600cm4，轉動慣量Wx=725.0cm3，回轉半徑ix=12.5cm，截面尺寸 b=132mm，h=320mm，t=11.5mm,HW488*300熱軋寬翼緣工字鋼基本參數為：截面積A=164.4cm2，慣性距Ix=40300cm4，轉動慣量Wx=292.62cm3，回轉半徑ix=20.8cm，截面尺寸

116、b=300mm，h=488mm，t=11mm,d609鋼立柱基本參數為：截面積A=298.07cm2，慣性距I=131117.3cm4，轉動慣量W=430.60cm3，回轉半徑i=20.97cm，截面尺寸 d=609mm，t=16mm。鋼材的彈性模量為E =2.1105 Mpa； I = 22.78107mm432b工字鋼受力情況（按最大受力情況計算）6.2 荷載參數信息1、荷載取值：（1）腳手架鋼管自重(kNm)：q1 = 0.115（15.5-4.8）26=32kN（2）模板的自重(kNm)： q2 = 0.351.211.1=5.29 kN（3）混凝土自重(kNm)： q3 = 1.46

117、11.126=421.36kN經計算得到，靜荷載標準值qG = q1+ q2+ q3 = 458.65kN。（4）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載?；詈奢d標準值 qQ = 1.211.14.0=53.28kN（5）不考慮風荷載時, 工字鋼上的荷載按均布荷載計算結果q = 1.35qG + 0.71.4qQ= 1.35458.65+ 0.71.453.28= 671.39kN(624.9kN)受力面積范圍內的鋼管立柱共計兩排26根，則每根支架立柱傳遞到32b工字鋼上的集中荷載為Q=25.82kN(24.03KN)。6.3 32b工字鋼驗算驗算結果如下：1、共有 3 跨 梁材性：Q2

118、35 考慮自重，自重放大系數為 1.22、第 1 跨計算結果： 跨度為 4.2 M 截面為 普工32b 截面Ix = 1.16e+008 mm4 截面Wx = 725000 mm3 面積矩Sx = 422844 mm3 腹板總厚 11.5 mm 塑性發展系數 x = 1.05 整體穩定系數 b = 0.6 由最大壁厚 15 mm 得： 截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa 截面抗剪強度設計值 fv = 125 MPa 剪力范圍為 -76.8357.73 KN 彎矩范圍為 -59.4740.39KN.M 最大撓度為 0.98 mm (撓跨比為 1/4286) 由 Vmax x Sx

119、 / (Ix x Tw) 得 計算得最大剪應力為 24.353 MPa fv = 125 MPa 滿足! 由 Mx / (x x Wx) 得 計算得強度應力為 78.122MPa f = 215 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx) 得 計算得穩定應力為 136.713 MPa f = 215 MPa 滿足!3、第 2 跨計算結果： 跨度為 4.2 M 截面為 普工32b 截面Ix = 1.16e+008 mm4 截面Wx = 725000 mm3 面積矩Sx = 422844 mm3 腹板總厚 11.5 mm 塑性發展系數 x = 1.05 整體穩定系數 b = 0.6 由最大壁厚

120、 15 mm 得： 截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa 截面抗剪強度設計值 fv = 125 MPa 剪力范圍為 -39.0169.73 KN 彎矩范圍為 -59.4724.40 KN.M 最大撓度為 0.46 mm (撓跨比為 1/9130) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得 計算得最大剪應力為 22.10 MPa fv = 125 MPa 滿足! 由 Mx / (x x Wx) 得 計算得強度應力為 78.122MPa f = 215 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx) 得 計算得穩定應力為 136.713 MPa f = 215 MPa 滿足

121、!4、第 3 跨計算結果： 跨度為 2.7 M 截面為 普工32b 截面Ix = 1.16e+008 mm4 截面Wx = 725000 mm3 面積矩Sx = 422844 mm3 腹板總厚 11.5 mm 塑性發展系數 x = 1.05 整體穩定系數 b = 0.6 由最大壁厚 15 mm 得： 截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 215 MPa 截面抗剪強度設計值 fv = 125 MPa 剪力范圍為 -38.0542.92 KN 彎矩范圍為 -29.8215.99 KN.M 最大撓度為 0.44 mm (撓跨比為 1/6137) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得 計算

122、得最大剪應力為 13.605 MPa fv = 125 MPa 滿足! 由 Mx / (x x Wx) 得 計算得強度應力為39.172MPa f = 215 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx) 得 計算得穩定應力為68.552 MPa f = 215 MPa 滿足!6.4 HW488*300熱軋寬翼緣工字鋼驗算結果如下：1、共有 3 跨 梁材性：Q235 考慮自重，自重放大系數為 1.22、第 1 跨計算結果： 跨度為 2.5 M 截面為 HW488x300 截面Ix = 7.14e+008 mm4 截面Wx = 2.92623e+006 mm3 面積矩Sx = 1.54992e

123、+006 mm3 腹板總厚 11 mm 塑性發展系數 x = 1.05 整體穩定系數 b = 0.6 由最大壁厚 18 mm 得： 截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 205 MPa 截面抗剪強度設計值 fv = 120 MPa 剪力范圍為 -307.73281.76 KN 最大撓度為 2.10 mm (撓跨比為 1/1190) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得計算得最大剪應力為60.728 MPa fv = 125 MPa 滿足! 由 Mx / (x x Wx) 得 計算得強度應力為48.722MPa f = 215 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx) 得 計算

124、得穩定應力為108.827 MPa f = 215 MPa 滿足! 受壓翼緣外伸寬度與厚度之比為 8.02778 滿足!(GB50017-2003 第32頁 ) 腹板高厚比為 41.0909 無局部壓應力可不配置加勁肋!(GB50017-2003 第26頁 )3、第 2 跨計算結果： 跨度為 2.5 M 截面為 HW488x300 截面Ix = 7.14e+008 mm4 截面Wx = 2.92623e+006 mm3 面積矩Sx = 1.54992e+006 mm3 腹板總厚 11 mm 塑性發展系數 x = 1.05 整體穩定系數 b = 0.6 由最大壁厚 18 mm 得： 截面抗拉抗壓

125、抗彎強度設計值 f = 205 MPa 截面抗剪強度設計值 fv = 120 MPa 剪力范圍為 -368.02368.02 KN 彎矩范圍為 -149.745.51 KN.M 最大撓度為 2.16 mm (撓跨比為 1/1157) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得 計算得最大剪應力為 72.626 MPa fv = 125 MPa 滿足! 由 Mx / (x x Wx) 得 計算得強度應力為48.722MPa f = 215 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx) 得 計算得穩定應力為108.827 MPa f = 215 MPa 滿足! 受壓翼緣外伸寬度與厚度之比

126、為 8.02778 滿足!(GB50017-2003 第32頁 ) 腹板高厚比為 41.0909 無局部壓應力可不配置加勁肋!(GB50017-2003 第26頁 )4、第 3 跨計算結果： 跨度為 2.5 M 截面為 HW488x300 截面Ix = 7.14e+008 mm4 截面Wx = 2.92623e+006 mm3 面積矩Sx = 1.54992e+006 mm3 腹板總厚 11 mm 塑性發展系數 x = 1.05 整體穩定系數 b = 0.6 由最大壁厚 18 mm 得： 截面抗拉抗壓抗彎強度設計值 f = 205 MPa 截面抗剪強度設計值 fv = 120 MPa 剪力范圍

127、為 -281.76307.73 KN 最大撓度為 2.10 mm (撓跨比為 1/1190) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得計算得最大剪應力為60.728 MPa fv = 125 MPa 滿足! 由 Mx / (x x Wx) 得 計算得強度應力為48.722MPa f = 215 MPa 滿足! 由 Mx / (b x Wx) 得 計算得穩定應力為108.827 MPa f = 215 MPa 滿足! 受壓翼緣外伸寬度與厚度之比為 8.02778 滿足!(GB50017-2003 第32頁 ) 腹板高厚比為 41.0909 無局部壓應力可不配置加勁肋!(GB50017-

128、2003 第26頁 )6.5 d609*16鋼管立柱鋼管立柱受軸心壓力荷載，荷載值為675.75KN。驗算結果：1、 截面：熱鋼管609x16 ix：209.733 mm iy：209.733 mm A：29807.4 mm 截面材性：Q235 繞X軸長細比為 15.7915 繞X軸截面為b類截面 繞Y軸長細比為 15.7915 繞Y軸截面為b類截面 按 GB 50017-2003 第132頁注1 計算 算得繞X軸受壓穩定系數 x = 0.981265 算得繞Y軸受壓穩定系數 y = 0.9812652、強度驗算： 軸壓力 N = 675.75 KN 由最大板厚 16 mm 得截面抗拉抗壓抗彎

129、強度設計值 f = 215 MPa 計算得強度應力為 22.671 MPa 滿足!3、穩定驗算： 計算得繞X軸穩定應力為 23.104 MPa 滿足! 計算得繞Y軸穩定應力為 23.104 MPa 滿足!4、局部穩定驗算： 外徑與壁厚之比為 38.0625 滿足!(GB50017-2003 第59頁 ) 七、總結1、箱梁底板：按照橫向0.9、縱向0.9的立桿布局、模板15mm、次龍骨50100方木、主龍骨雙鋼管的設計構造，驗算合格！2、箱梁翼板：按照橫向0.9、縱向0.9的立桿布局、模板9mm、次龍骨50100方木、主龍骨單鋼管（主龍骨跨度間距需加密為0.6）的設計構造，驗算合格！3、箱梁腹板板：按照橫向0.6、縱向0.9的立桿布局、模板15mm、次龍骨50100方木、主龍骨雙鋼管的設計構造，驗算合格！4、保通門架工字鋼穩定性驗算按箱梁腹板處最大荷載計算，采用d609*16鋼立柱，間距2.5m；HW488*300熱軋寬翼緣工字鋼主梁，間距4.2、4.2、2.7；32b熱軋普通工字鋼次梁，間距0.9、0.6；穩定性驗算合格！