1、深圳地鐵蛇口西車輛段上蓋物業工程三號地塊移動式操作平臺施工方案編制： 審核： 批準： 施工單位： 編制時間： 年 月 日 目錄一、編制依據1二、工程概況1三、移動式操作平臺的構造、搭設及使用要求2四、材料質量8五、移動式操作平臺搭、拆一般規定9六、施工準備9七、移動式操作平臺的拆除10八、移動式操作平臺計算書錯誤!未定義書簽。一、編制依據 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2001 2、建筑施工安全檢查評分標準 JGJ59-99 3、特殊作業人員安全技術考核管理規則 GB5306-85 4、鋼管腳手架扣件 GB15831-1995 5、建筑結構荷載規范GB5007-200

2、26、建筑施工高處作業安全技術規范 JGJ80-91 7、高處作業分級 GB3608-93 8、 施工現場安全生產保證體系與建筑施工安全技術標準選編。二、工程概況1.單位工程概況項 目內 容工程名稱深圳地鐵蛇口西車輛段地鐵上蓋物業工程主體3標工程地址深圳市南山區蛇口街道松湖支路建筑面積75180m建設單位深圳市地鐵集團有限公司設計單位中建國際（深圳）設計顧問有限公司監理單位深圳市中海建設監理有限公司總承建單位深圳市第一建筑工程有限公司建筑層數建筑高度11、12、13棟本工程未設地下室，1113號樓均為26層，高度為98.01米，為高層住宅樓，標準層層高為3米；主要結構型式框架剪力墻結構總平面圖

3、2.一般說明因裙樓平臺樓層高度分別為6.7米，4.55，5.35米，11.2米，為了滿足裝修等工種的施工需要，采用移動式操作平臺進行施工。操作平臺尺寸有四種：1.8M3M，高3.5米，用于6.7米及以下的樓層； 3M4M，高3.5米，用于6.7米及以下的樓層； 4M4M，高4.5米，用于6.7米及以下的樓層； 6M6M，搭設高度9米，用于11.2米樓層；9米高操作平臺高度過大，使用時采用抱柱加強平臺穩定性。三、移動式操作平臺的構造、搭設及使用要求1 基本要求 用扣件式鋼管搭設的移動式操作平臺是室內安裝施工臨時結構，它要在室內安裝施工中承受各種垂直和水平荷載。2 施工準備移動平臺的地基必須平整。

4、2.1單位工程技術負責人應按施工組織設計中有關移動式操作平臺的要求，向搭、拆和使用人員進行安全技術交底。2.2按規范及施工組織設計的要求對鋼管、扣件、板材、輪子等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。2.3經檢查合格的材料應按品種、規格分類堆放整齊、平穩的放在耐磨地坪上，并于地坪面要有成品保護措施。3移動式操作平臺搭設工藝現場三層平臺高度不同，裝修要使用的移動式操作平臺尺寸3.1、移動式操作平臺搭設方法移動式操作平臺的構造采用梁板結構的形式，以48.33.6mm的腳手架鋼管用扣件相扣接進行制作搭設，這種方法較為簡便。臺面滿鋪，鋪板用30mm厚木板，一一加以固定，使其不松動。操作平臺的面積和總高度組

5、合分別為3m4m，高4.5m；3m4m，高3.5m；1.8m3m，高3.5m。6m6m，高9米。為了避免搖動和傾覆，支承用的立柱，我們進行了穩定驗算（計算過程如下），滿足了穩定性要求。操作平臺的周邊，按照臨邊作業的要求設置防護欄桿并配置登高扶梯，梯子采用35鍍鋅鋼管焊接,梯子不得缺檔，橫檔間距以30cm為宜。在底部移動的輪子上設置鎖止裝置。另外，鑒于9米操作平臺的高度過大，為加強立桿穩定性，操作平臺使用時必須抱柱，分別在2m高橫杠，4.8m高橫杠和7.6m高橫杠上設置抱柱鋼管。3.2、搭設要求移動式操作平臺的輪子與立桿要焊接牢固和綁扎可靠。立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采

6、用對接扣件連接。對接，搭接應符合下列規定：A 立桿上的對接扣件應交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心在主節點的距離不宜大于步距的1/3；B 搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm。移動式操作平臺四個立面必須設置剪刀撐，斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間，剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。3.3、注意事項（1）底部移動的輪子在架體投入使用時，應當

7、設置鎖止裝置，限制平面上移動。（2）架體移動時，上部應沒有作業人員。 （3）如果上部全封閉后影響施工，必須有一部分位置敞開時，作業人員在敞開部位作業時，應當系掛安全帶，按照高掛低用的原則系掛安全帶。 （4）決不允許攀登桿件上下。4 使用過程中的要求：4.1高處作業，發現有缺陷和隱患時，必須及時解決；危及人身安全時，必須停止作業。4.2高處作業中所用的物料，均應堆放平穩，不妨礙通行和裝卸。4.3拖動操作平臺時，應設10m警戒區，并應派專人現場指揮。嚴禁在操作平臺上有人時機械拖動。4.4禁止配電線路穿越移動式腳手架操作平臺，或沿平臺拉設。移動式操作平臺搭設示意圖1、3m4m,高4.5m移動式操作平

8、臺側面圖正面圖2、3m4m,高3.5m移動式操作平臺正面圖側面圖3、1.8m3m,高3.5m移動式操作平臺 正面圖側面圖4、6m6m,高9m移動式操作平臺四、材料質量1、移動式操作平臺采用鋼管為：48.3，其壁厚不得小于3.6mm。 2、扣件材質應符合鋼管腳手架扣件GB15831 的規定，并在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時不得破壞（用扭力扳手測試）。 3、鋪設板材符合相關質量要求。4、移動式平臺必須符合有關質量要求，并有產品質量證明書。五、移動式操作平臺搭、拆一般規定1、搭設前應檢查所有材料是否符合要求。2、搭、拆移動式操作平臺必須由經安全教育持上崗證的架子工承擔，凡有高血壓、心臟病者不得操作。

9、3、搭、拆作業人員不得喝酒，在搭、拆過程中不得開玩笑。 4、搭、拆作業穿著要靈便，禁止穿硬底鞋、高跟鞋、塑料鞋和帶釘的鞋。5、施工前，應逐級進行安全技術交底，落實所有安全技術措施和人身防護用品，未經落實不得進行搭、拆施工。 6、搭、拆使用過程中，鋼管不準觸及有電線路。 7、施工中發現存在缺陷和隱患時，必須及時解決。8、搭設移動式操作平臺時，嚴格控制施工荷載。9、因作業必需臨時拆除或變動安全防護設施時，必須經施工負責人同意，并采取相應的可靠措施，作業后應立即恢復。10、移動操作平臺上的操作工人作業時必須戴安全帽、系安全帶（連接平臺防護欄），穿防滑鞋。11、應設專人對腳手架進行時常檢查，發現問題及

10、時處理、糾正、避免大的事故的發生。12、在搭設腳手架的同時，必須設置登扶梯，嚴禁在腳手架上攀登。13、搭拆現場以及使用階段必須設專人看管，嚴禁非施工人員進入作業區域內。14、嚴禁將拆卸下來的材料和桿部件向地面拋擲。已吊至地面的架設材料應隨時運出拆卸區域，并堆碼整齊，保持現場文明。六、施工準備1、單位工程技術負責人應按施工組織設計中有關移動式操作平臺的要求，向搭、拆和使用人員進行安全技術交底。 2、按規范及施工組織設計的要求對鋼管、扣件、木板、輪子等進行檢查驗收，不合格產品不得使用。 3、經檢查合格的材料應按品種、規格分類堆放整齊、平穩的放在耐磨地坪上，并于地坪面要有成品保護措施。4、本工程移動

11、式操作平臺基礎為室內澆搗完的樓面。七、移動式操作平臺的拆除1 拆除移動式操作平臺時，應由專人負責監護。 2 拆除移動式操作平臺前，應將平臺上的留存材料，雜物等清除干凈。 3 平臺拆除順序一般為板材欄桿剪刀撐橫桿立桿，按自上而下先裝者后拆，逐步拆除，一步一清。不準上下同時拆除。 4 拆下的桿件和配件分類堆放，運至室外。并及時按品種、規格放整齊。 八、移動式操作平臺計算書8.1 3m4m，高4.5m移動式操作平臺計算書1、次梁計算次梁采用48 3.5鋼管，間距300mm，共需15根次梁。 模板自重標準值G1k=2200.3=66 N/m；鋼管自重標準值G2k=40 N/m； 永久荷載標準值Gk=

12、66+40=106 N/m；施工均布活荷載標準值Q1k=15000.3=450 N/m；計算次梁時用集中活荷載進行驗算P=900 N；（1）永久荷載和均布活荷載效應組合 q=1.2106+1.4450=757.2 N/m； M1=0.125ql2 =0.125757.232 =852 Nm；（2）永久荷載和集中活荷載效應組合 q=1.2106 =127.2 N/m； P=1.4900 =1260 N； M2=0.125ql2 +0.25Pl=0.125127.232 +0.2512603=1088 Nm；（3） 取以上兩彎矩值中的較大值M=1088 Nm，驗算次梁的彎曲強度。D483.5mm

13、鋼管的截面抵抗矩為Wn=5.078cm3，得Wnf=5.078215=1091.77Nm，故取集中荷載為900N時，MWnf，滿足要求。2、主梁驗算主梁采用48 3.5鋼管，被4根立柱支撐。（1） 主梁按兩跨簡支梁連續梁計算，其荷載為：次梁作用在主梁上荷載為：757.23/2=1136N；次梁在主梁上間距為0.3m，化為均布荷載：q1=1136/0.3=3786 N/m；主梁鋼管自重荷載=401.2=48N/m；M圖（單位：Nm）通過上述彎矩圖可知，最大彎矩值M=681.72Nm（2）驗算彎曲強度，得 M=681.72 NmWnf=5.078215=1091.77Nm，滿足要求。 3、立柱鋼管

14、強度的驗算 立柱采用48 3.5鋼管，一側共有4根。 立桿凈截面An=489 mm2 ，毛截面An=1808.64 mm2 ，回轉半徑i=15.8 mm最大長細比=l/i=4500/15.8=285，查表知穩定系數為= 0.130。腳手架自重：G=220N/m23m4m1.2+(4.2m6+3.2m19+6.2m4+5.6m4+5.7m 8+4.2m2+3.2m2）40 N/m1.2 =3168+9293=12461N施工活荷載取：1500N/m23m4m1.4=25200NQ=12461+25200=37661N單根立桿荷載:q=37661/8=4708N軸心壓力N=4708N（1）立桿按軸

15、心受壓依下式計算強度 = N/An=4708/489=9.6N/mm2 f=215 N/mm2，滿足要求。（2）立桿還應按下式計算其穩定性 = N/(A)=4708/（0.1301808.64）=20.0 N/mm2 f=215 N/mm2，滿足要求。4、立柱與主梁連接扣件抗滑力驗算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范劉群主編，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN

16、； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值取4.7 kN；則 R 12.8kN,雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!5、移動時傾覆推力T計算 移動時,上部停止施工,僅考慮腳手架自重,推腳手架時,作用力在距地為1.2m高處。 腳手架自重:G=12461NTmax=12461N4m/1.2m=41537NTmin=12461N4m/4.5m=11076N腳手架傾覆推力最小為作用在頂部操作層時，大小為11.1KN，此種情況不可能發生；實際腳手架移動時,直接推動腳手架距地面1.2米高處,最小水平推力要達到41.5KN時才可能發生傾覆。實際經試驗需6人左右推移，其推力大約在8KN左右，因此移動腳

17、手架推移時是比較安全的，不會發生傾覆。8.2 3m4m，高3.5m移動式操作平臺計算書1、次梁計算次梁采用48 3.5鋼管，間距300mm，共需15根次梁。 模板自重標準值G1k=2200.3=66 N/m；鋼管自重標準值G2k=40 N/m； 永久荷載標準值Gk= 66+40=106 N/m；施工均布活荷載標準值Q1k=15000.3=450 N/m；計算次梁時用集中活荷載進行驗算P=900 N；（1）永久荷載和均布活荷載效應組合 q=1.2106+1.4450=757.2 N/m； M1=0.125ql2 =0.125757.232 =852 Nm；（2）永久荷載和集中活荷載效應組合 q=

18、1.2106 =127.2 N/m； P=1.4900 =1260 N； M2=0.125ql2 +0.25Pl=0.125127.232 +0.2512603=1088 Nm；（3） 取以上兩彎矩值中的較大值M=1343 Nm，驗算次梁的彎曲強度。D483.5mm 鋼管的截面抵抗矩為Wn=5.078cm3，得Wnf=5.078215=1091.77Nm，故取集中荷載為900N時，MWnf，滿足要求。2、主梁驗算主梁采用48 3.5鋼管，被4根立柱支撐。（1） 主梁按兩跨簡支梁連續梁計算，其荷載為：次梁作用在主梁上荷載為：757.23/2=1136N；次梁在主梁上間距為0.3m，化為均布荷載：

19、q1=1136/0.3=3786 N/m；主梁鋼管自重荷載=401.2=48N/m；M圖（單位：Nm）通過上述彎矩圖可知，最大彎矩值M=681.72Nm（2）驗算彎曲強度，得 M=681.72 NmWnf=5.078215=1091.77Nm，滿足要求。 3、立柱鋼管強度的驗算 立柱采用48 3.5鋼管，一側共有4根。 立桿凈截面An=489 mm2 ，毛截面An=1808.64 mm2 ，回轉半徑i=15.8 mm最大長細比=l/i=3500/15.8=222，查表知穩定系數為= 0.179。腳手架自重：G=220N/m23m4m1.2+(4.2m6+3.2m19+5.5m4+4.8m4+4

20、.7m 8+4.2m2+3.2m2）40 N/m1.2 =3168+8621=11789N施工活荷載?。?500N/m23m4m1.4=25200NQ=11789+25200=36989N單根立桿荷載:q=36989/8=4624N軸心壓力N=4624N（1）立桿按軸心受壓依下式計算強度 = N/An=4624/489=9.5N/mm2 f=215 N/mm2，滿足要求。（2）立桿還應按下式計算其穩定性 = N/(A)=4624/（0.1791808.64）=14.3 N/mm2 f=215 N/mm2，滿足要求。4、立柱與主梁連接扣件抗滑力驗算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范劉群主編

21、，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值取4.6 kN；則 R 12.8kN,雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!5、移動時傾覆推力T計算 移動時,上部停止施工,僅考慮腳手架自重,推腳手架時,作用力在距地為1.2m高處。 腳手架自重:G=11789NTmax=11789N4m/1.2m=39297NTmin=11789N

22、4m/3.5m=13473N 腳手架傾覆推力最小為作用在頂部操作層時，大小為13.5KN，此種情況不可能發生；實際腳手架移動時,直接推動腳手架距地面1.2米高處,最小水平推力要達到39.3KN時才可能發生傾覆。實際經試驗需6人左右推移，其推力大約在8KN左右，因此移動腳手架推移時是比較安全的，不會發生傾覆。8.3 1.8m3m，高3.5m移動式操作平臺計算書1、次梁計算次梁采用48 3.5鋼管，間距300mm，共需11根次梁。 模板自重標準值G1k=2200.3=66 N/m；鋼管自重標準值G2k=40 N/m； 永久荷載標準值Gk= 66+40=106 N/m；施工均布活荷載標準值Q1k=1

23、5000.3=450 N/m；計算次梁時用集中活荷載進行驗算P=1000 N；（1）永久荷載和均布活荷載效應組合 q=1.2106+1.4450=757.2 N/m； M1=0.125ql2 =0.125757.21.82 =307 Nm；（2）永久荷載和集中活荷載效應組合 q=1.2106 =127.2 N/m； P=1.41000 =1400 N； M2=0.125ql2 +0.25Pl=0.125127.21.82 +0.2514001.8=682 Nm；（3） 取以上兩彎矩值中的較大值M=682 Nm，驗算次梁的彎曲強度。D483.5mm 鋼管的截面抵抗矩為Wn=5.078cm3，得W

24、nf=5.078215=1091.77Nm，故取集中荷載為1000N時，MWnf，滿足要求。2、主梁驗算主梁采用48 3.5鋼管，被3根立柱支撐。（1） 主梁按兩跨簡支梁連續梁計算，其荷載為：次梁作用在主梁上荷載為：757.21.8/2=681.5N；次梁在主梁上間距為0.3m，化為均布荷載：q1=681.5/0.3=2272N/m；主梁鋼管自重荷載=401.2=48N/m； M圖（單位：Nm） 中間柱頂處彎矩為：M=0.125ql2 =0.125（2272+48）1.52 =653Nm；（2）驗算彎曲強度，得 M=653 NmWnf=5.078215=1091.77Nm，滿足要求。 3、立柱

25、鋼管強度的驗算 立柱采用48 3.5鋼管，共有3根。 立桿凈截面An=489 mm2 ，毛截面An=1808.64 mm2 ，回轉半徑i=15.8 mm最大長細比=l/i=3500/15.8=222，查表知穩定系數為= 0.179。腳手架自重：G=220N/m21.8m3m1.2+(3.2m6+2.0m15+4.8m4+4.0m4+4.7m 6+3.2m2+2.0m2）40 N/m1.2 =1426+5904=7330N施工活荷載取：1500N/m21.8m3m1.4=11340NQ=7330+11340=18670N單根立桿荷載:q=18670/6=3112N軸心壓力N=3112N（1）立桿

26、按軸心受壓依下式計算強度 = N/An=3112/489=6.4N/mm2 f=215 N/mm2，滿足要求。（2）立桿還應按下式計算其穩定性 = N/(A)=3112/（0.1791808.64）=9.6 N/mm2 f=215 N/mm2，滿足要求。4、立柱與主梁連接扣件抗滑力驗算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范劉群主編，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 k

27、N； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值取3.1 kN；則 R 12.8kN,雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!5、移動時傾覆推力T計算移動時,上部停止施工,僅考慮腳手架自重,推腳手架時,作用力在距地為1.2m高處。 腳手架自重:G=7330NTmax=7330N3m/1.2m=18325NTmin=7330N3m/3.5m=6283N腳手架傾覆推力最小為作用在頂部操作層時，大小為6.3KN，此種情況不可能發生；實際腳手架移動時,直接推動腳手架距地面1.2米高處,最小水平推力要達到18.3KN時才可能發生傾覆。實際經試驗需6人左右推移，其推力大約在8KN左右，因此移動腳手架推移時

28、是比較安全的，不會發生傾覆。8.4 6m6m,高9米移動式操作平臺計算書1、次梁計算次梁采用48 3.5鋼管，間距300mm，2跨。 模板自重傳給次梁的荷載G1k=5*0.05*0.3=0.075 KN/m；鋼管自重標準值G2k=0.04 KN/m； 永久荷載標準值Gk= 0.075+0.04=0.115 kN/m；施工均布活荷載標準值Q1k=1.50.3=0.45 KN/m；計算次梁時用集中活荷載進行驗算P=1 KN；（1）永久荷載和均布活荷載效應組合 q=1.20.115+1.40.45=0.768 KN/m；最不利荷載布置計算彎矩圖如下： 最大彎矩值-0.86Nm（2）永久荷載和集中活荷

29、載效應組合 q=1.20.115 =0.138 KN/m； P=1.41 =1.4 KN； 最不利荷載布置計算彎矩圖如下：最大彎矩值0.93 Nm。（3） 取以上兩彎矩值中的較大值M=930 Nm，驗算次梁的彎曲強度。D483.5mm 鋼管的截面抵抗矩為Wn=5.078cm3，得Wnf=5.078215=1091.77Nm，故知取集中活載載為1000N時，MWnf=5.078215=1091.77Nm，驗算滿足要求。3、立柱鋼管強度的驗算 立柱采用48 3.5鋼管，共有3根，中間一根立柱受力最大，所以，驗算中間立柱。立桿凈截面An=489 mm2 ，毛截面An=1808.64 mm2 ，回轉半

30、徑i=15.8 mm最大長細比=l/i=1400/15.8=94.94，查表知穩定系數為= 0.662。主梁傳來集中力N1= 6.444KN立桿承受操作面以外其他桿件荷載（包括橫杠，立桿和剪刀撐，扶梯）N（橫杠）=8*1.5*0.04*1.2=0.576KNN(自重)=10.2*0.04*1.2=0.490KNN(剪刀撐)=（7.524*4/5+7.524*4/3）*0.04*1.2=0.770KN扶梯采用35鍍鋅鋼管焊接而成，寬度為400mm，每步高300mm，N(扶梯)=（9*2+0.5*0.04*30）*0.4*1.2=0.893KNN2=0.576+0.490+0.770+0.893=

31、2.729 KN軸心壓力N=6.444+2.729=9.173 KN（1） 立桿以中間立桿為準，按軸心受壓依下式計算強度 = N/An=9173/489=18.76N/mm2 f=215 N/mm2，滿足要求。（2） 立桿還應按下式計算其穩定性 = N/(A)=9173/（0.6621808.64）=7.66N/mm2 f=215 N/mm2，滿足要求。4、立柱與主梁連接扣件抗滑力驗算 按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。 縱向或橫向水平桿與立

32、桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值取6.444kN；則 R 12.8kN,雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!5、移動時傾覆推力T計算 移動時,上部停止施工,僅考慮腳手架自重,推腳手架時,作用力在距地為1.5m高處。 腳手架自重（包括木鋪板，橫桿，立桿和剪刀撐）:N（木鋪板）=5*0.018*6*6=3.240KN N(水平桿)=8*4*（6+0.4）*0.04=8.192KN N(立桿)=15*10.2*0.04=6.120KN N(剪刀撐)=7.524*4*4*0.04=4.815KNN(扶梯)=（9*2+0.5*0.04*30）*0.4*1.2=0.893KNG=3.240+8.192+6.120+4.815+0.893=22.367KNTmax=22.367KN3 m/1.5m=44.734KN實際腳手架移動時,直接推動腳手架距地面1.5米高處,最小水平推力要達到44.734KN時才可能發生傾覆。實際經試驗需6人左右推移，其推力大約在10KN左右，因此移動腳手架推移時是比較安全的，不會發生傾覆。