1、濟南#項目#-#地塊房地產開發項目#期、#期工程#、#樓懸挑腳手架施工方案編 制： 審 核： 審 批： 懸挑外腳手架施工方案一、 工程概況本工程4#樓東外架采用懸挑式腳手架，以滿足工程主體及后期裝修需要，懸挑架從2層開始設置，2層以下全部為雙排落地鋼管腳手架，一次懸挑高度為六層（未超過20m），共配置2層7層、8層13層、14層機房層三層挑梁。搭設高度2層7層、8層13層為18.9米（未超過20m），不屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程。14層機房層21.76（超過20m），屬于超過一定規模的危險性較大的分部分項工程。二、二、編制及施工依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1

2、302011建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011鋼結構設計規范GB50017-2003建筑施工手冊第五版三、挑架的搭設構造及技術要求懸挑架采用16#工字鋼，長度基本為4m，挑梁平均間距1500mm。1、壓環規格、加工尺寸及預埋位置：挑梁壓環采用直徑18的成品壓環，U型壓環兩邊各10cm長絲扣，工字鋼定位后，采用壓環及尺寸為100*7mm后鋼板及雙螺母將其固定。每次安裝壓環前，在結構板相應位置留置孔洞，安裝時將壓環從結構板底部向上穿過結構板，上部用雙螺母固定。下部采用兩根1.5m長直徑18mm的HRB235鋼筋與樓板固定。壓環必須采用國標HRB335。100*7mm鋼板懸挑鋼梁U形螺栓固定構

3、造1-木楔側向楔緊；2-兩根1.5m長直徑18mm的HRB235鋼筋懸挑鋼梁穿墻構造1-木楔楔緊懸挑鋼梁樓面構造 2、鋼管、扣件、鋼絲繩。鋼管采用48mm2.8mm鋼管、扣件、接頭、可調托撐等材料符合JGJ130-2011腳手架新規范規定，鋼絲繩及槽鋼厚度符合國標質量要求。（1）鋼管規格為48mm2.8mm，鋼管表面平直光滑，不得有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛碴、孔痕和深的劃道；并嚴禁打孔。變形腐蝕嚴重的嚴禁使用。（2）扣件不得有裂紋、氣孔；不宜有縮松、砂眼；毛刺、氧化皮等清除干凈。螺栓擰緊力矩達65N.m時，扣件不得發生破壞。舊扣件使用前進行質量檢查，裂縫、變形的嚴禁使用，滑絲螺栓必須更

4、換?？奂c鋼管扣緊時接觸良好，當夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm?？奂顒硬课晦D動靈活，旋轉扣件兩旋轉面間隙小于1mm。（3）鋼絲繩每個型鋼懸挑梁外端宜設置鋼絲繩與上一層建筑結構斜拉結。用于斜拉卸載用的鋼絲繩采用16號鋼絲繩卸載，斜拉在剪力墻的螺栓孔上，并采用絲夾具收緊；鋼絲繩采用鋼絲繩夾作為連接和預拉緊裝置,鋼絲繩夾不得少于3組,并預留安全繩。 3、構造要求（1）立桿：底層立桿支承在挑梁工字鋼上。將20鋼筋頭150mm高焊在距挑梁端部120mm處固定外架立桿用。立桿采用對接接頭，立桿的對接扣件應交錯布置，連根相鄰立桿的接頭嚴禁在同步內設置，同步內各一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯

5、開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。立桿縱向間距1500mm，橫向間距900mm，內排立桿距離建筑物的距離為300mm，立桿與大橫桿必須采用直角扣件扣緊，不得隔步設置和遺漏。（2）大橫桿（縱向水平桿）：大橫桿分別置于立桿內側，接頭位置應分別布置在不同的立桿縱距內。兩根相鄰水平桿的接頭扣件應交錯布置，連根相鄰立桿的接頭嚴禁在同步同跨內設置，同步內各一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。（3）小橫桿（橫向水平桿）：雙排架的橫向水平桿兩端均用直角扣件固定在縱向水平桿上。主節點處必須設置一根橫向

6、水平桿，用直角扣件接且嚴禁拆除（4）剪刀撐：剪刀撐的主要作用是加強外腳手架的整體性，使其更加穩固。架體外圍滿設剪力撐斜桿，與地面的夾角4560。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的刪除端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不應大于150mm。懸挑架的外立面剪刀撐應自下而上連續設置。（5）連墻桿：連墻桿是架體穩定的重要桿件，必須每層設置，水平距離4m，應于剪力墻上預留孔洞連接牢固，或利用外墻門窗洞口進行連接，施工中應作為重點檢查驗收，不得隨意拆除。連墻件應靠主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm，（6）鋼絲繩：架體采用16號鋼絲繩與主體結構連接。每根鋼絲端部不少于3個鋼絲

7、夾具,繩頭預留30cm。（7）腳手板、護欄、護腳板：操作層和挑架首層防護層架板必須滿鋪，護身欄高900mm，擋腳板高200mm。腳手板對接平鋪時，接頭處必須設二根橫向水平桿，腳手板外伸長應取130mm150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm，腳手板搭接鋪設時，接頭必須在橫向水平桿上，搭接長度應不大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm。（8） 架體防護：架體外側采用1.8米6米密目阻燃安全防護網全封閉防護，密目網應張拉平整、嚴密，安全兜網采用1.56米的大眼網。4、懸挑上層結構板與鋼挑梁對應位置預留孔穿拉鋼絲繩，鋼絲繩頭套于鋼梁端頭的節點處（節點焊鋼筋固定鋼絲繩，防

8、止鋼絲繩滑落），每端用3個以上的卸卡，鋼絲繩用緊固器拉緊。嚴禁使用不合格鋼絲繩。5、作業層腳手板鋪滿、鋪穩，離墻面100120mm，腳手板應設置在三根橫向水平桿上，不得有探頭板。四、安全技術措施1、懸挑架施工所用材料及構配件材質及性能應符合現行國家標準、規范的要求，嚴禁不合格材料用于工程。2、槽鋼壓環必須按尺寸加工并預埋準確。3、上部結構模板拆除后及時用鋼絲繩將鋼梁與結構可靠拉結。4、懸挑架沿外架高度連續設置剪刀撐，角度符合4560度要求。5、架體采用剛性連墻件與結構連接，二步三跨設置，嚴禁施工中隨意拆除連墻件。6、作業層外側設置高度為200mm擋腳板，架體底層應進行全封閉。7、腳手架安裝與拆

9、除人員必須是經考核合格的專業架子工，架子工應持證上崗。架體施工人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。8、搭拆腳手架時，地面設圍欄和警戒標志，并安排專人看守，嚴禁非操作人員入內。9、當有六級強風、濃霧、陰雨天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業。10、施工中專職安全員及質量員隨時跟蹤檢查架體，發現異常情況及時通知項目部并停止架體作業。五、安全計算懸挑式扣件鋼管腳手架計算書依據規范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼

10、管強度折減系數取1.00。雙排腳手架，搭設高度18.9米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，內排架距離結構0.30米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為482.8，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工活荷載為2.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用剛跳板，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設4層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加兩根小橫桿?；撅L壓0.30kN/m2，高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼

11、，建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度0.00米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.35m。而拉桿采用鋼絲繩。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.500/3=0.050kN/m 活荷載標準值 Q=2.0001.500/3=1.000kN/m 荷載的計算值 q=1.

12、20.036+1.20.050+1.41.000=1.503kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=1.5030.9002=0.152106/4248.0=35.814N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值q=0.036+0.050+1.000=1.086kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.01.086900.04/(3842.06105101950.0)=0.442mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足

13、要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0360.900=0.032kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.9001.500/3=0.045kN 活荷載標準值 Q=2.0000.9001.500/3=0.900kN 荷載的計算值 P=(1.20.032+1.20.045+1.40.900)/2=0.676kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如

14、下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08(1.20.036)1.5002=0.278106/4248.0=65.554N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.6770.0361500.004/(1002.060105101950.000)=0.06mm集中荷載標準值P=0.032+0.045+0.900=0.977kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.883976.95

15、01500.003/(1002.060105101950.000)=2.96mm最大撓度和V=V1+V2=3.014mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.0361.500=0.053kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1000.9001.500/2=0.068kN 活荷載標準值 Q=2.0000.9001.50

16、0/2=1.350kN 荷載的計算值 R=1.20.053+1.20.068+1.41.350=2.035kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1001 NG1 = 0.10018.900=1.892kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為

17、0.10 NG2 = 0.10041.500(0.900+0.300)/2=0.360kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50018.900=0.283kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.495kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5000.900

18、/2=2.700kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 風荷載高度變化系數，Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.600經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.495+0.91.42.700=7.596kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2

19、3.495+1.42.700=7.974kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩： Mw五、立桿的穩定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7.974kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.8

20、00=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 長細比，為3118/16=195 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得: =7974/(0.19397)=104.816N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=7

21、.596kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 長細比，為3118/16=195 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW

22、=0.138kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經計算得到 =7596/(0.19397)+138000/4248=132.282N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體300mm，

23、支拉斜桿的支點距離墻體 = 1350mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26.10cm2。受腳手架集中荷載 P=7.97kN水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=7.362kN,R2=8.955kN最大彎矩 Mmax抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=2.299106/(1.

24、05141000.0)+3.7511000/2610.0=16.967N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2011)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.929經過計算得到強度 =2.30106/(0.929141000.00)=17.55N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉

25、鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=8.262kN十、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=8.262kN 拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.0008.262/0.850

26、=77.764kN。選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑12.5mm。鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為N=RU=8.262kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為 其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 65N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=82624/(3.1416652)1/2=9mm十一、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下：對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為 經過計算得到滿足上式的最小對接焊縫面積 A =90mm2；其中 N 對接焊縫軸向力，N=3.751kN； F 對接焊縫切向力，F=8.955kN； A 水平鋼梁滿焊的截面積，A=90mm2； ft 對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2；經過計算得到焊縫正應力強度 = 3750.53/90.00 = 41.67N/mm2； 焊縫剪應力強度f = 8955.42/90.00 = 99.51N/mm2； 焊縫總強度為177.31N/mm2；對接焊縫的強度計算滿足要求!懸挑腳手架計算滿足要求！