1、 永安老年公寓模板專項施工方案 第一節(jié) 編制依據(jù) 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）中國建筑工業(yè)出版社； 混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB50010-2002）中國建筑工業(yè)出版社； 建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業(yè)出版社； 建筑施工手冊第四版 中國建筑工業(yè)出版社； 鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB50017-2003）中國建筑工業(yè)出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001） 中國建筑工業(yè)出版社； 另外參照本工程施工圖紙及施工組織設計編制本施工方案。 第二節(jié) 工程概況 永安市愛心老年公寓工程；工程建設地點：永安市第四醫(yī)院內(nèi)（黃歷村平頂山）；屬于框架結(jié)構(gòu);地上4層；建筑高度

2、：15.06m；標準層層高：3.6m ；總建筑面積：7002.55平方米；總工期：240天。 本工程由永安市第四醫(yī)院投資建設，泉州市市政園林古建筑設計院有限公司設計，永安市華宇建設工程有限責任公司組織施工。 第三節(jié) 方案選擇 本工程考慮到施工工期、質(zhì)量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、模板及其支架的結(jié)構(gòu)設計，力求做到結(jié)構(gòu)要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。 2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉(zhuǎn)利用，便于保養(yǎng)維修。 4、結(jié)構(gòu)選型時，力求做到受力明確，構(gòu)造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點

3、，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關(guān)標準。 6、結(jié)合以上模板及模板支架設計原則，同時結(jié)合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用以下模板及其支架方案：A、柱膠合板模板;B、底層梁模板(扣件鋼管架)，板模板(扣件鋼管架)。C、二至層面梁模板(木支撐)，板模板(木支撐)。 第四節(jié) 材料選擇 在模板滿足強度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。 柱模板 分段一 采用18mm厚膠合板，在施工現(xiàn)場制作、組拼，背內(nèi)楞采用8080 木方，柱箍采用100100 木方圍檁加固，采用可回收m12對拉螺栓進行加固（地下

4、室外柱采用止水螺栓）。邊角處采用木板條找補，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，采用483.5鋼管斜向加固（盡量取45）。 梁模板(扣件鋼管架) 面板采用18mm膠合面板6080木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，80100木方（外楞）支撐，采用可回收m12對拉螺栓進行加固。梁底采用100100木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管。鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關(guān)國家資質(zhì)的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結(jié)果滿足設計要求后，方可在施工中使

5、用。 本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關(guān)國家資質(zhì)的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結(jié)果滿足設計要求后方可在施工中使用。 板模板(扣件鋼管架) 板底采用18mm支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用膠合面板鋼管。鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋

6、、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關(guān)國家資質(zhì)的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結(jié)果滿足設計要求后，方可在施工中使用。 本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關(guān)國家資質(zhì)的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結(jié)果滿足設計要求后方可在施工中使用

7、。 梁模板(木支撐) 梁側(cè)面板采用20mm 厚膠合面板和 60mm80mm（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，用80mm80mm木方斜撐；承重架采用木支撐，由立桿、斜撐和帽木組成。其中帽木尺寸為80mm80mm0.8m，木方斜撐尺寸為40mm60mm，和小頭直徑為60mm 圓木做立桿支撐。 板模板(木支撐) 板底采用80mm80mm 方木支撐。承重架采用木支撐，立桿采用80mm100mm方木，帽木采用60mm80mm，斜撐采用30mm40mm組成。 第五節(jié) 模板安裝 1、模板安裝的一般要求 豎向結(jié)構(gòu)鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝。安裝柱模前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量

8、放線工作，抹好模板下的找平砂漿。 模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現(xiàn)場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫 12、相鄰模板之間高低差 13、模板平整度 24、模板平面尺寸偏差 3 第六節(jié) 模板拆除 1、模板拆除根據(jù)現(xiàn)場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術(shù)人員發(fā)放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側(cè)模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據(jù)拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板

9、而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規(guī)定后方可拆除。 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墻模板拆除 墻模板在混凝土強度達到1.2MPa，能保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反，先外墻后內(nèi)墻，先拆外墻外側(cè)模板，再拆除內(nèi)側(cè)模板，先模板后角模。拆墻模板時，首先拆下穿墻螺栓，再松開地腳螺栓，使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板，保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板。門窗洞口模板在墻體模板拆除結(jié)束后拆除，先松動四周固定用的角鋼，再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直

10、接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。 （2） 樓板模板拆除 樓板模板拆除時，先調(diào)節(jié)頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養(yǎng)護支撐及其上的養(yǎng)護木方或養(yǎng)護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養(yǎng)護支撐。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質(zhì)量。 5、模板拆除后，及時進行板面清理，涂刷隔離劑，防止粘結(jié)灰漿。 第七節(jié) 模板技術(shù)措施 1、進場模板質(zhì)量標準 模板要求： （1）技術(shù)性能必須符合相關(guān)質(zhì)量標準

11、（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質(zhì)量檢查標準（通過觀察檢驗） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2 。每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規(guī)格尺寸標準 厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處，長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹

12、曲度。 2、模板安裝質(zhì)量要求 必須符合混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收規(guī)范（GB 50204-2002）及相關(guān)規(guī)范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側(cè)壓力以及施工荷載。 （1）主控項目 1）安裝現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。 檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。 檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術(shù)方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。 檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。 檢驗方法：觀察。 （2） 一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求： 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土

13、前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理干凈； 檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。 檢驗方法：觀察。 2）對跨度不小于4m 的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。 檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批（在同一檢驗批內(nèi)，對梁，應抽查構(gòu)件數(shù)量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規(guī)定； 檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構(gòu)件數(shù)量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有

14、代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。 檢驗方法：鋼尺檢查。 （3）現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝的偏差應符合表1 的規(guī)定。 檢查數(shù)量：按規(guī)范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構(gòu)件數(shù)量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養(yǎng)護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。） （4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2）模板拼裝配合，工長及質(zhì)檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不

15、超過2mm； 3）模板就位前，檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。 （5）頂板模板標高控制 每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線，根據(jù)層高2800mm及板厚，沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。 （6）模板的變形控制 1）墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）。 2）澆筑混凝土時，做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內(nèi)，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 3）門窗洞口處對稱下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位； 5）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 6）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結(jié)。 （7

16、）模板的拼縫、接頭 模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發(fā)生變形時，及時修整。 （8）窗洞口模板 在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產(chǎn)生窩氣，造成混凝土澆筑不密實。 （9）清掃口的留置 樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內(nèi)的雜物，清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。 （10）跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 （11）與安裝配合 合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協(xié)調(diào)配合，合模通知書發(fā)放后方可合模。 （12）混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度，每次澆筑時，均派

17、專人專職檢查模板，發(fā)現(xiàn)問題及時解決。 （13）為提高模板周轉(zhuǎn)、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 3、其他注意事項 在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質(zhì)量控制程序施工，另外對于一些質(zhì)量通病制定預防措施，防患于未然，以保證模板工程的施工質(zhì)量。嚴格執(zhí)行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術(shù)交底。 （1）膠合板選統(tǒng)一規(guī)格，面板平整光潔、防水性能好的。 （2）進場木方先壓刨平直統(tǒng)一尺寸，并碼放整齊，木方下口要墊平。 （3）模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。

18、 （4）墻模板安裝基層找平，并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續(xù)安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。 （5）墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。內(nèi)墻穿墻螺栓套硬塑料管，塑料管長度比墻厚少23mm。 （6）門窗洞口模板制作尺寸要求準確，校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。 （7）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構(gòu)造與整體穩(wěn)定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修 （1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑，機油:柴油2:8。 （2）模板貯存時，其上

19、要有遮蔽，其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。 （3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉(zhuǎn)模板分類清理、堆放。 （4）拆下的模板，如發(fā)現(xiàn)翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。 第八節(jié) 安全、環(huán)保文明施工措施 （1）拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。 （2）支模前必須搭好相關(guān)腳手架（見本工程腳手架方案及相關(guān)方案、相關(guān)安全操作規(guī)程等）。 （3）在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重工配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網(wǎng)封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 （4）澆筑混凝

20、土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經(jīng)常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)現(xiàn)問題及時組織處理。 （5）木工機械必須嚴格使用倒順開關(guān)和專用開關(guān)箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷

21、電加鎖。 （6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關(guān)安全操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉(zhuǎn)不善撞傷人；垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環(huán)吊運。不允許一次吊運二塊模板 （7）鋼模板堆放時，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上，防止模板在風荷載下傾覆。 （8）大模板堆放場地要求硬化、平整、有圍護，陰陽角模架設小圍護架放置。安裝就位后，要采取防止觸電保護措施，將大模板加以串聯(lián)，并同避雷網(wǎng)接通，防止漏電傷人。 （9）在電梯間進行模板施工作業(yè)時，必須層層搭設安全防護平臺。因混凝土側(cè)力既受溫度影響，又受澆筑速度影響，因此當夏季施工溫度較高時，可適當增大混凝土

22、澆筑速度，秋冬季施工溫度降低混凝土澆筑速度也要適當降低。當T=15時，混凝土澆筑速度不大于2m3/h。 （10）環(huán)保與文明施工 夜間22:006:00 之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)。現(xiàn)場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現(xiàn)場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。 第九節(jié) 模板計算書 柱模板柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B

23、(mm):550.00；柱截面高度H(mm):550.00；柱模板的總計算高度:H = 4.20m；根據(jù)規(guī)范，當采用容量小于0.2m3 的運輸器具時，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載標準值為2.00kN/m2； 計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；寬度(mm):100.00；高度(mm):100.00；柱箍的間距(mm):650；柱箍合并根數(shù):1；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；豎楞合并根數(shù):1；寬度(mm):80.00；高度(mm):80.00；4.面板參數(shù)

24、面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h

25、； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取4.200m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 47.705 kN/m2、100.800 kN/m2，取較小值47.705 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=47.705kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中

26、取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 235 mm，且豎楞數(shù)為 3，面板為2 跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁進行計算。 面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距： 其中， M-面板計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =235.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計

27、值q1: 1.247.710.650.90=33.489kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2: 1.42.000.650.90=1.638kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =33.489+1.638=35.127 kN/m；面板的最大彎距：M =0.125 35.127235235= 2.42105N.mm；面板最大應力按下式計算： 其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 65018.018.0/6=3.51104 mm3； f -

28、面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 2.42105 / 3.51104 = 6.908N/mm2；面板的最大應力計算值 =6.908N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =235.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1: 1.247.710.650.90=33.489kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2: 1.42.0

29、00.650.90=1.638kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。 q = q1 + q2 =33.489+1.638=35.127 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62535.127235.0 = 5159.265N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； -面板計算最大剪力(N)： = 5159.265N； b-構(gòu)件的截面寬度(mm)：b = 650mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =35159.26

30、5/(265018.0)=0.661N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.661N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)： q = 47.710.6531.01 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =235.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)； I= 65018.018

31、.018.0/12 = 3.16105 mm4；面板最大容許撓度: = 235 / 250 = 0.94 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.52131.01235.04/(1009500.03.16105) = 0.164 mm；面板的最大撓度計算值 =0.164mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 0.94mm,滿足要求！四、豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為4.2m,柱箍間距為650mm，豎楞為大于 3 跨，因此按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度80mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W

32、= 808080/6 = 85.33cm3；I = 80808080/12 = 341.33cm4； 豎楞方木計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式： 其中， M-豎楞計算最大彎距(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =650.0mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1: 1.247.710.240.90=12.108kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2: 1.42.000.240.90=0.592kN/m； q = (12.108+0.592)/1=12.700 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.112.700650.0650.0= 5.371

33、05N.mm； 其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎距(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.53104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值: = M/W = 5.37105/8.53104 = 6.288N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =6.288N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中， -豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =650.0mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力

34、線荷載，它包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值q1: 1.247.710.240.90=12.108kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值q2: 1.42.000.240.90=0.592kN/m； q = (12.108+0.592)/1=12.700 kN/m；豎楞的最大剪力： = 0.612.700650.0 = 4952.894N；截面抗剪強度必須滿足下式: 其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； -豎楞計算最大剪力(N)： = 4952.894N； b-豎楞的截面寬度(mm)：b = 80.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值

35、(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =34952.894/(280.080.0)=1.161N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =1.161N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下: 其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =47.710.24 = 11.21 kN/m； -豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =650.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2）：E = 9500.0

36、0 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=3.41106；豎楞最大容許撓度: = 650/250 = 2.6mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.67711.21650.04/(1009500.03.41106) = 0.418 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.418mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2.6mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10 10 10 / 6 = 166.67 cm3； I = 10 10 10 10 / 12 = 833.33 cm4；柱箍為單跨，按集中荷載簡支梁計算（附計算簡圖）：B

37、方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 47.70.9 + 1.4 20.9)0.235 0.65/1 = 8.25 kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 8.255 kN；B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 2.208 kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 1.542 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 2.21 kN.m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 166.67 cm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 12.62 N/mm2；

38、柱箍的抗彎強度設計值: f = 13 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =12.62N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: = 1.542 mm；柱箍最大容許撓度: = 550 / 250 = 2.2 mm；柱箍的最大撓度 =1.542mm 小于 柱箍最大容許撓度 =2.2mm，滿足要求!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎?B方向沒有設置對拉螺栓！七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 10 10 10 / 6 = 166.67 cm3； I = 10 10 10 10 / 12 = 83

39、3.33 cm4；柱箍為單跨，按簡支梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.247.70.9+1.420.9)0.235 0.65/1 = 8.25 kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 8.255 kN；H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 2.208 kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: V = 1.542 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: 其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 2.21 kN.m； 彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩: W = 166.67 cm3；H邊柱

40、箍的最大應力計算值: = 12.618 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 13 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =12.618N/mm2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到: V = 1.542 mm；柱箍最大容許撓度: V = 550 / 250 = 2.2 mm；柱箍的最大撓度 V =1.542mm 小于 柱箍最大容許撓度 V=2.2mm，滿足要求!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎鉎方向沒有設置對拉螺栓！ 梁模板(扣件鋼管架)因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中

41、還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:KL2。 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.75；混凝土板厚度(mm):100.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.30；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：4.10；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.20；承重架支撐形式:梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)

42、量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)

43、梁底方木截面寬度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞根數(shù)：3；主楞龍骨材料：木楞，寬度80mm，高度100mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；斜撐支點至梁底的距離 (m)：0.300；斜撐支點至梁側(cè)的距離 (m)：0.130；斜撐截面寬度b1(mm)：60；斜撐截面高度h1(mm)：80；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按

44、下列公式計算，并取其中的 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工

45、程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q

46、1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設計值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 325mm；面板的最大彎距 M= 0.12510.983252 = 1.45105Nmm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.45105 / 2.70104=5.369N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5.369N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模

47、板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 180.5 = 9N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 325mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.52193254/(10095002.43105) = 0.227 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =325/250 = 1.3mm；面板的最大撓度計算值 =0.227mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.3mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均

48、布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(Nmm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)0.325=7.14kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 250mm； 內(nèi)楞

49、的最大彎距: M=0.17.14250.002= 4.46104Nmm； 最大支座力:R=1.17.1370.25=1.963 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值 = 4.46104/6.40104 = 0.697 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應力計算值 = 0.697 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 250mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q =18.000.33= 5.85 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 10000

50、N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 2.56106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.6775.852504/(100100002.56106) = 0.006 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 250/250=1mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.006mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力1.963kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用1根木楞，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 81021/6 = 133.33cm3；I =

51、81031/12 = 666.67cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm) 外楞剪力圖(kN) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.393 kNm斜撐對梁頂側(cè)支撐的最大支座力R=4.253kN； 外楞最大計算跨度: l = 350mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 3.93105/1.33105 = 2.944 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應力

52、計算值 =2.944N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.42 mm外楞的最大容許撓度值: = 350/250=1.4mm；外楞的最大撓度計算值 =0.42mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！3.斜撐(軸力)計算:斜撐的軸力Rx按下式計算： RxR/sin其中 R -斜撐對梁頂側(cè)支撐的支座反力，取；R =N =4.253kN； Rx -斜撐的軸力； -斜撐與梁側(cè)面板的夾角；sin = sin arctan0.13/0.3 = 0.398；斜撐的軸力：Rx=R/sin=4.253/0

53、.398=10.695kN4.斜撐穩(wěn)定性驗算:穩(wěn)定性計算公式如下： 其中，N - 作用在斜撐的軸力,10.695kN -斜撐受壓應力計算值； fc -斜撐抗壓強度設計值；16N/mm2 A0 -斜撐截面的計算面積； A0 =6080=4800mm2； -軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長細比=l0/i結(jié)果確定；軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)按下式計算： i -斜撐的回轉(zhuǎn)半徑;i =0.28980=23.12mm；l0- 斜撐的計算長度，l0 =0.32+0.1320.5=0.33m； = l0/i =14.14； =1/(1+(/80)2) =0.97經(jīng)計算得到： = N/(A) =10.7103/(0.97

54、4800)=2.3N/mm2；根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調(diào)整系數(shù)； f =1.216=19.2N/mm2；斜撐受壓應力計算值為2.3N/mm2，小于斜撐抗壓強度設計值19.2N/mm2，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3001818/6 = 1.

55、62104mm3； I = 300181818/12 = 1.46105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.300.750.90=6.20kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.350.300.90=0.11kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3: 1.42.000.300.90=0.76kN

56、/m；q = q1 + q2 + q3=6.20+0.11+0.76=7.07kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.107.0660.252=0.044kNm； =0.044106/1.62104=2.726N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.726 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)0.750+0.35）0.30= 5.84KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距):

57、l =250.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6775.8422504/(10095001.46105)=0.112mm；面板的最大撓度計算值: =0.112mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 250 / 250 = 1mm，滿足要求！六、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.750.25=4.781 kN/m；(2)模板的自重荷載(kN/m)： q2 = 0.350.25(20.75+0.3)/

58、 0.3=0.525 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.木方的傳遞集中力驗算：靜荷載設計值 q=1.24.781+1.20.525=6.368 kN/m；活荷載設計值 P=1.41.125=1.575 kN/m；荷載設計值 q = 6.368+1.575 = 7.943 kN/m。斜撐傳遞集中力：N=4.2530.3/0.13= 9.814 kN; 本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=101010/6 = 1.67102 cm3；I=

59、10101010/12 = 8.33102 cm4；3.支撐方木驗算：最大彎矩考慮為連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩，計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形圖(mm)方木的支座力N1=N3=2.742 KN，N2= 16.526 KN;方木最大應力計算值 ： =1.192106 /166666.67=7.152 N/mm2；方木最大剪力計算值 ： T=316.5261000/(2100100)=2.479N/mm2；方木的最大撓度：=0.228 mm；方木的允許撓度：= 1.2103/2/250=2.4mm；方木最大應力計算值 7.152 N/mm2 小于 方木抗彎強度

60、設計值 f=17.000 N/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.228 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.400 mm，滿足要求！七、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 2.742 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 1.615 kNm ；最大變形 Vmax = 6.288 mm ；最大支座力 Rmax = 14.53 kN ；最大應力 =

61、 1.615106 /(5.08103 )=317.909 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大撓度Vmax=6.288mm小于1200/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 16.526 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 9.733 kNm ；最大變形 Vmax = 37.896 mm ；最大支座力 Rmax = 87.573 kN ；最大應力 = 9.733106 /(5.08

62、103 )=1916.024 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；八、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=87.573 kN；九、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算

63、公式 1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 縱向鋼管的最大支座反力： N1 =14.53 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1424.1=0.697 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(1.20-0.30)/2)1.200.35=0.529 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.20/2+(1.20-0.30)/2)1.200.100(1.50+24.00)=3.856 kN； N =14.53+0.697+0.529+3.856=19.612 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查

64、表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.73；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.731.3 = 2.598 m；Lo

65、/i = 2597.595 / 15.8 = 164 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.262 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=19611.709/(0.262489) = 153.075 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 153.075 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =87.573 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.142(4.1-0.75)=0.697 kN； N =87.573

66、+0.697=88.142 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.73；上式的計算結(jié)果：立

67、桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.731.3 = 2.598 m；Lo/i = 2597.595 / 15.8 = 164 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.262 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=88142.352/(0.262489) = 687.978 N/mm2；模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求工程經(jīng)驗:除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構(gòu)造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單

68、立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構(gòu)造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿

69、層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；

70、大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架

71、和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。 板模板(扣件鋼管架)一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.30；縱距(m):1.30；步距(m):1.30；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):4.00；采用的鋼管(mm):483.5 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.樓板參數(shù)鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:

72、C30；每層標準施工天數(shù):10；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度():25.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):100.00；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9800.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):80.00；木方的截面高度(mm

73、):80.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構(gòu)件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計

74、算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.41= 4.82kN/m最大彎矩M=0.14.820.32= 0.043 kNm；面板最大應力計算值 = 43380/54000 = 0.803 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.803 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 2.85kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6772.853004/(100950048.6104)=0.034 mm； 面板最大允許撓度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值 0.034

75、 mm 小于 面板的最大允許撓度 1.2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=888/6 = 85.33 cm3；I=8888/12 = 341.33 cm4； 方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.1 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：p1 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最

76、不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(0.75 + 0.105)+1.40.3 = 1.446 kN/m；最大彎距 M = 0.125ql2 = 0.1251.4461.32 = 0.305 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.305106/85333.33 = 3.58 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.58 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V=

77、 0.6251.4461.3 = 1.175 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.175103/(2 8080) = 0.275 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.275 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.855 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5210.85513004 /(10098003413333.333)= 0.38 mm；最大允許撓度 V=1300/ 250=5.2 m

78、m；方木的最大撓度計算值 0.38 mm 小于 方木的最大允許撓度 5.2 mm,滿足要求!四、板底支撐鋼管計算:支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.35 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.331 kNm ；最大變形 Vmax = 5.924 mm ；最大支座力 Qmax = 11.146 kN ；最大應力 = 1331494.968/5080 = 262.105 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最

79、大撓度為 5.924mm 小于 1300/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 11.146 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿

80、荷載標準值(軸力):作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1454 = 0.582 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.31.3 = 0.591 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.11.31.3 = 4.225 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.398 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 1.31.3 = 5.07 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4N

81、Q = 13.576 kN；七、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 13.576 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，由下式計算： l0 = h+2a a

82、- 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.3+20.1 = 1.5 m ；L0 / i = 1500 / 15.8=95 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.626 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=13575.72/(0.626489) = 44.349 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 44.349 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！ 梁模板(木支撐)一、參數(shù)信息1、模板參數(shù)木支撐縱距Lb (m): 0.500；立桿計算高度H (m):

83、3.500；立桿采用圓木；立桿圓木大頭直徑R(mm): 80.000；立桿圓木小頭直徑r(mm): 60.000；梁底斜撐方木截面寬度b1 (mm): 40.000； 梁底斜撐方木截面高度h1 (mm): 60.000；帽木長度La(m): 0.800； 帽木截面寬度b2 (mm): 80.000；帽木斜撐方木截面高度h2 (mm): 80.000； 斜撐與立桿連接處到帽木的距離h0 (mm): 600.000； 梁截面寬度B(m): 0.300；梁截面高度D(m): 0.700； 2、荷載參數(shù)模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m2): 25.000；振搗混凝土荷載

84、(kN/m2): 1.000；新澆混凝土荷載側(cè)壓力(kN/m2):12.000；3、梁側(cè)模板參數(shù)斜撐截面寬度b1(mm)：80；斜撐截面高度h1(mm)：80；次楞根數(shù)：3；主楞龍骨材料：木楞，寬度80mm，高度100mm；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；斜撐支點至梁底的距離 (m)：0.300；斜撐支點至梁側(cè)的距離 (m)：0.130；4、面板參數(shù)面板選用類型: 膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2): 9500.000；面板厚度(mm): 20.000；面板抗彎設計值fm(N/mm2): 13.000； 5、立桿圓木參數(shù)立桿圓木選用木材：杉木；圓木彈性模量E(N/mm2):

85、 9800.000；圓木抗壓強度設計值fv(N/mm2): 14.000；6、斜撐方木參數(shù)斜撐方木選用木材：杉木；斜撐方木彈性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撐方木抗壓強度設計值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木參數(shù)帽木方木選用木材：杉木；彈性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪強度設計值fv(N/mm2): 1.400；抗彎強度設計值fm(N/mm2): 11.000；8、梁側(cè)背楞參數(shù)梁側(cè)背楞選用類型：杉木；梁側(cè)背楞彈性模量E(N/mm2): 9000.000；梁側(cè)背楞抗彎強度設計值fm(N/mm2): 11.000； 二、梁模板荷載標準值計算1.梁側(cè)模板

86、荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.500m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)以上兩個公式計算

87、的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 48.659 kN/m2、12.000 kN/m2，取較小值12.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算： 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大彎距(Nmm)； - 面板的受彎應力計算值(N/mm2) f -

88、面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q1= 1.20.5120.9=6.48kN/m； 振搗混凝土側(cè)壓力設計值: q2= 1.40.510.9=0.63kN/m；q = q1+q2 = 6.480+0.630 = 7.110 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300mm；面板的最大彎距 M= 0.1257.113002 = 8.00104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 8.00104 / 3.33104=2.4N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2

89、；面板的受彎應力計算值 =2.4N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值: q = 120.5 = 6N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 300mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.52163004/(10095003.33105) = 0.08 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大撓度計算值 =0.08mm 小于 面板的最

90、大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算：1.內(nèi)楞計算本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(Nmm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2120.9+1.410.9)0.3=4.27kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(

91、木支撐縱距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.14.27500.002= 1.07105N.mm； 最大支座力:R=1.14.2660.5=2.346 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值 = 1.07105/6.40104 = 1.666 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應力計算值 = 1.666 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 l-計算跨度(木支撐縱距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標準值： q =12.000.30= 3.60 N/

92、mm； E - 內(nèi)楞材質(zhì)的彈性模量： 9800N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 2.56106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.6773.65004/(10098002.56106) = 6.0710-2 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =6.0710-2mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.346kN,對主楞按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用1根木楞，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

93、W = 81021/6 = 133.33cm3；I = 81031/12 = 666.67cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kNm) 外楞剪力圖(kN) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(Nmm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.352 kN.m；斜撐對梁頂側(cè)支撐的最大支座力R=F=4.691kN； 外楞最大計算跨度: l = 300mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 3.52105/1.33105 = 2.639 N/mm2；

94、外楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =2.639N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.323 mm外楞的最大容許撓度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.323mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.2mm，滿足要求！3.斜撐(軸力)計算:斜撐的軸力RD按下式計算： RDRC/sin其中 RC -斜撐對梁頂側(cè)支撐的支座反力，取；RC =N =4.69kN RD -斜撐的軸力； -斜撐與梁側(cè)面板的夾角；sin = sin arctan0.13/

95、0.3 = 0.4斜撐的軸力：RD=RC/sin=4.69/0.4=11.8kN4.斜撐穩(wěn)定性驗算:穩(wěn)定性計算公式如下： 其中，N - 作用在斜撐的軸力,11.8kN -斜撐受壓應力計算值； fc -斜撐抗壓強度設計值；11N/mm2 A0 -斜撐截面的計算面積； A0 =8080=6400mm2； -軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長細比=l0/i結(jié)果確定；軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)按下式計算： i -斜撐的回轉(zhuǎn)半徑;i =0.28980=23.12mm；l0- 斜撐的計算長度，l0 =0.32+0.1320.5=0.33m； = l0/i =14.14； =1/(1+(/65)2) =0.95經(jīng)計算得

96、到： = N/(A) =11.8103/(0.956400)=1.93N/mm2；根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調(diào)整系數(shù)； f =1.211=13.2N/mm2；斜撐受壓應力計算值為1.93N/mm2，小于斜撐抗壓強度設計值13.2N/mm2，滿足要求！五、梁底模板計算：面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截

97、面抵抗矩W分別為: W = 3002020/6 = 2.00104mm3； I = 300202020/12 = 2.00105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kNm)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =500.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.225.0000.3000.7000.900=5.670kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.3500.3000.900=0.113kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷

98、載設計值：q3: 1.41.0000.3000.900=0.378kN/m；q = q1 + q2 + q3=5.670+0.113+0.378=6.161kN/m；跨中彎矩計算公式如下: 面板的最大彎矩：Mmax = 0.106.1610.52；面板的最大受彎應力計算值： =0.154106/2.00104=7.702N/mm2；梁底模面板計算應力 =7.702 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（25.0

99、00.700+0.35）0.30= 5.36KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =500.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =500.00/250 = 2.000mm；面板的最大撓度計算值: = 0.6775.3555004/(10095002.00105)=1.193mm；面板的最大撓度計算值: =1.193mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 500 / 250 = 2mm，滿足要求！六、帽木驗算： 支撐帽木按照集中以及均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算； (1)鋼筋混凝土板自重線荷載設計值(kN/m)： q1 =1.225

100、.0000.7000.500 = 10.500 kN/m； (2)模板的自重線荷載設計值(kN/m)： q2 =1.20.3500.500 = 0.210 kN/m； (3)活荷載為振搗混凝土荷載設計值(kN/m)： q3=1.41.0000.500 = 0.700 kN/m； q= q1 + q2 + q3 = 11.410kN/m； (4)帽木的自重線荷載設計值(kN/m)： q4=1.2 80.00010-380.00010-33.870 = 0.030 kN/m； (5)斜撐傳給帽木的集中力（kN） P= R/tan = 4.691/0.433 =10.825 kN 帽木截面抵抗矩：W

101、 = 80.00080.0002/6 = 85333.333 mm3； 帽木截面慣性矩：I = 80.00080.0003/12 = 3413333.333 mm4； 帽木受力計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 帽木剪力圖(kN) 帽木彎矩圖(kNm) 帽木變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R1 = 6.214 kN； R2 = 12.670 kN； R3 = 6.214 kN； 最大彎矩 Mmax = 0.745 kN.m； 最大變形 max = 0.210 mm； 最大剪力 Vmax = 6.335 kN； 截面應力 = 745426.044/85

102、333.333 = 8.735 N/mm2。 帽木的最大應力為 8.735 N/mm2，小于帽木的抗彎強度設計值 11 N/mm2，滿足要求！ 帽木的最大撓度為 0.21 mm，小于帽木的最大容許撓度 2 mm，滿足要求！七、梁底木支架立桿的穩(wěn)定性驗算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1、靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)木頂撐的自重(kN)： NG1 = 0.8000.0800.080+(0.800/2)2+0.60021/220.0400.060+3.500(0.060/2)23.870= 0.072 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.5000.300 =

103、 0.053 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3000.7000.500 = 2.625 kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.072+0.053+2.625 = 2.749 kN；2、活荷載為施工荷載標準值： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值： NQ = 1.0000.3000.500 = 0.150 kN；3、立桿的軸向壓力設計值計算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.22.749+1.40.150 = 3.509 kN； 穩(wěn)定性計算公式如下： 其中，N - 作用在立桿上的軸力 -立桿受壓應力計算值； fc

104、 -立桿抗壓強度設計值； A0-立桿截面的計算面積； A0 = (60.000/2)2 = 2827.433 mm2 -軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 結(jié)果確定； 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)按下式計算： i-立桿的回轉(zhuǎn)半徑，i = 60.000/4 = 15.000 mm； l0- 立桿的計算長度，l0 = 3500.000-600.000 = 2900.000 mm； = 2900.000/15.000 = 193.333； =2800/(193.3332) = 0.075； 經(jīng)計算得到： = 3508.809/(0.0752827.433) = 16.566 N/mm2； 根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用于施工和

105、維修時木材的強度設計值應乘1.2調(diào)整系數(shù)： f = 1.214.000 = 16.800 N/mm2；木頂支撐立桿受壓應力計算值為16.566N/mm2，小于木頂支撐立桿抗壓強度設計值 16.8N/mm2，滿足要求！八、梁底斜撐穩(wěn)定性驗算: 木頂撐斜撐的軸力RDi按下式計算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撐對帽木的支座反力； RDi -斜撐的軸力； i -斜撐與帽木的夾角。 sini = sinarctan600.000/(800.000/2) = 0.832； 斜撐的軸力：RDi=RCi/sini= 6.214/ 0.832= 7.468 kN穩(wěn)定性計算公式如下： 其中，N -

106、 作用在木斜撐的軸力,7.468 kN -木斜撐受壓應力計算值； fc -木斜撐抗壓強度設計值；11.000 N/mm2 A0-木斜撐截面的計算面積； A0 = 40.00060.000 = 2400.000 mm2； -軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長細比=l0/i結(jié)果確定； 軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)按下式計算： i -木斜撐的回轉(zhuǎn)半徑，i = 0.28960.000 = 17.340 mm； l0- 木斜撐的計算長度，l0 = (800.000/2)2+600.00020.5 = 721.110 mm； = 721.110/17.340 = 41.587； =1/(1+(41.587/80)2)

107、= 0.787；經(jīng)計算得到： = 7467.898/(0.7872400.000) = 3.952 N/mm 2；根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調(diào)整系數(shù)； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木頂支撐斜撐受壓應力計算值為3.952 N/mm2，小于木頂支撐斜撐抗壓強度設計值13.2N/mm2，滿足要求！ 板模板(木支撐)模板支架采用木頂支撐，計算根據(jù)木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB50005-2003）、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GB50010-2002）、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑施工手冊（第四版）等編制。一、

108、參數(shù)信息1、模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m): 1.500；縱距(m): 1.500；模板支架計算高度(m): 3.500；立柱采用方木；立柱方木截面寬度(mm): 80.000；立柱方木截面高度(mm): 100.000；斜撐截面寬度(mm)：30.000；斜撐截面高度(mm)：40.000；帽木截面寬度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撐與立柱連接處到帽木的距離(mm): 600.000；板底支撐形式：方木支撐；方木的間隔距離(mm)：300.000；方木的截面寬度(mm)：80.000；方木的截面高度(mm)：80.000；2、荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m

109、2)：0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.000；3、樓板參數(shù)鋼筋級別：二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級：C25；每層標準施工天數(shù)：8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2)：392.700；樓板的計算跨度(m)：4.500；樓板的計算寬度(m)：4.000；樓板的計算厚度(mm)：100.000；施工期平均氣溫()：25.000；4、板底方木參數(shù)板底方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.40

110、0；5、帽木方木參數(shù)帽木方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.400；6、斜撐方木參數(shù)斜撐方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗壓強度設計值fv(N/mm2)：11.000；7、立柱方木參數(shù)立柱方木選用木材：杉木；方木彈性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗壓強度設計值fv(N/mm2)：10.000； 二、模板底支撐方木的驗算:本工程模板板底采用方木作為支撐，方木按照連續(xù)梁計算；方木截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W =

111、 bh2/6 = 8.0008.0002/6 = 85.333 cm3； I = bh3/12 = 8.0008.0003/12 = 341.333 cm4； 木楞計算簡圖1、荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重線荷載(kN/m)：q1 = 25.0000.1000.300 = 0.750 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 2.0000.300 = 0.600 kN/m；2、抗彎強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩之和， 計算公式如下: 均布荷載

112、q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.750+0.105)+1.40.600 = 1.866 kN/m； 最大彎距 M = 0.125ql2 = 0.1251.8661.5002= 0.525 kN.m； 最大支座力 N = 1.25ql = 1.251.8661.500 = 3.499 kN ； 截面應力 = M/W = 0.525106/85.333103 = 6.150 N/mm2；方木的最大應力計算值為6.150N/mm2，小于方木抗彎強度設計值11.000N/mm2，滿足要求！3、抗剪強度驗算： 截面抗剪強度必須滿足下式： 其中最大剪力：V = 0.6251.8

113、661.500 = 1.749 kN； 截面受剪應力計算值：T = 31.749103/(280.00080.000) = 0.410 N/mm2； 截面抗剪強度設計值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪應力計算值為0.410N/mm2，小于方木抗剪強度設計值1.4N/mm2，滿足要求！4、撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，按規(guī)范規(guī)定，撓度驗算取荷載標準值，計算公式如下： 均布荷載 q = q1+q2 = 0.750+0.105 = 0.855 kN/m； 最大變形 = 0.5210.855（1.500103）4/(1009000.000341.3

114、33104) = 0.734 mm；方木的最大撓度為0.734mm，小于最大容許撓度6.000mm，滿足要求！三、帽木驗算: 支撐帽木按照集中以及均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算； 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力：P = 1.8661.500+0.000 = 2.799 kN； 均布荷載q取帽木自重：q = 1.5000.0600.0803.870 = 0.019 kN/m； 截面抵抗矩：W = bh2/6 = 6.0008.0002/6 = 64.000 cm3； 截面慣性矩：I = bh3/12= 6.0008.0003/12 = 256.000 cm4； 帽木受力計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算

115、得到 帽木剪力圖(kN) 帽木彎矩圖(kNm) 帽木變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為： R1 = 4.170 kN； R2 = 8.482 kN； R3 = 4.170 kN； 最大彎矩 Mmax = 0.656 kN.m； 最大變形 max = 0.637 mm； 最大剪力 Vmax = 4.241 kN； 截面應力 = 656.342/64 = 10.255 N/mm2。 帽木的最大應力為 10.255 N/mm2，小于帽木的抗彎強度設計值 11.000 N/mm2，滿足要求！ 帽木的最大撓度為 0.637 mm，小于帽木的最大容許撓度 3.00

116、0 mm，滿足要求！四、模板支架荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1、靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： (1)木頂撐的自重(kN)： NG1 = 1.5000.0600.080+(1.500/2)2+0.60021/220.0300.040+3.5000.0800.1003.870= 0.145 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.5001.500 = 0.787 kN； (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1001.5001.500 = 5.625 kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值； NG = NG1+NG2+NG3

117、 = 0.145+0.787+5.625 = 6.558 kN；2、活荷載為施工荷載標準值： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值： NQ = 2.0001.5001.500 = 4.500 kN；3、不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.26.558+1.44.500 = 14.169 kN；五、立柱的穩(wěn)定性驗算: 穩(wěn)定性計算公式如下： 其中，N - 作用在立柱上的軸力 -立柱受壓應力計算值； fc -立柱抗壓強度設計值； A0-立柱截面的計算面積； A0 = 80.000100.000 = 8000.000 mm2 -軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長細比=

118、l0/i結(jié)果確定； 軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)按下式計算： i-立桿的回轉(zhuǎn)半徑，i = 0.289100.000 = 28.900 mm； l0- 立桿的計算長度，l0 = 3500.000-600.000 = 2900.000 mm； = 2900.000/28.900 = 100.346； = 2800/(100.346)2) = 0.278； 經(jīng)計算得到： = 14169.174/(0.2788000.000) = 6.369 N/mm2； 根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調(diào)整系數(shù)： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木頂支撐立柱受壓應力計算值為6.

119、369N/mm2，小于木頂支撐立柱抗壓強度設計值 12.000N/mm2，滿足要求！六、斜撐(軸力)計算: 木頂撐斜撐的軸力RDi按下式計算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撐對帽木的支座反力； RDi -斜撐的軸力； i -斜撐與帽木的夾角。 sini = sin90-arctan(1.500/2)/0.600 = 0.908； 斜撐的軸力：RDi=RCi/sini= 4.170/ 0.908= 4.591 kN七、斜撐穩(wěn)定性驗算:穩(wěn)定性計算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撐的軸力,4.591 kN -木斜撐受壓應力計算值； fc -木斜撐抗壓強度設計值；11.000 N/m

120、m2 A0-木斜撐截面的計算面積； A0 = 30.00040.000 = 1200.000 mm2； -軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),由長細比=l0/i結(jié)果確定； 軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)按下式計算： i -木斜撐的回轉(zhuǎn)半徑，i = 0.28940.000 = 11.560 mm； l0- 木斜撐的計算長度，l0 = (1500.000/2)2+600.00020.5 = 960.469 mm； = 960.469/11.560 = 83.086； =1/(1+(83.086/80)2) = 0.481；經(jīng)計算得到： = 4590.728/(0.4811200.000) = 7.952 N/mm 2；

121、根據(jù)規(guī)范規(guī)定，用于施工和維修時木材的強度設計值應乘1.2調(diào)整系數(shù)； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木頂支撐斜撐受壓應力計算值為7.952 N/mm2，小于木頂支撐斜撐抗壓強度設計值13.200N/mm2，滿足要求！八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = N/A =18.8/0.25=75.2 kpa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設計值 ：N = 18.8 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=75.2 fg=120 kpa 。地基承載力滿足要求！