1、 轉換層高大模板支撐體系施 工 方 案編 制 人： 審 核 人： 審 批 人： 二0 年 月 日目 錄1. 編制依據.12. 工程概況.23. 施工準備計劃.44. 轉換層施工工藝技術及措施.65模板施工方法.106、模板質量要求及拆除條件.137、高大模板安全及驗收要求.168、施工安全保證措施.189、附圖及計算書.40XX縣XX工程轉換層高大模板支撐體系施工方案1、編制依據1.1重慶何方城市規劃設計有限公司設計的“四川省XX縣XX”施工圖紙；1.2四川省XX縣XX項目施工組織設計； 1.3建筑結構荷載規范(GB50009-2012)1.4混凝土結構設計規范(GB50010-2010) 1

2、.5建筑施工手冊（第四版）1.6建筑工程施工質量驗收統一標準（GB503002001）1.7建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）1.8建筑工程大模板技術規程(JGJ74-2003)1.9建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）1.10生產經營單位安全生產事故應急預案編制導則(AQ/T9002-2006)1.11生產過程危險和有害因素分類代碼(GB/T13861-2009)1.12高出作業分級(GB/T3608-2008)1.13建筑工程預防高出墜落事故若凡規定(建筑200382號)1.14施工現場機械設備檢查驗收技術過程(JGJ160-2008)1.15建質

3、200987 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法2、工程概況 工程名稱：四川省XX縣XX工程地點：XX縣城南建設單位: 舒尚蘭等404戶建房戶設計單位：重慶何方城市規劃設計有限公司勘探單位: 北京中地大工程勘察設計有限責任公司監理單位：四川安信建設工程監理有限公司施工單位：四川省第十五建筑有限公司本工程地下一層，地上27層，總建筑面積約45914.61，集住宅、商業為一體的小區。結構體系為框支剪力墻；結構安全等級為：二級，合理使用年限為50年；抗震按6度設防：框支柱及剪力墻底部加強區為一級，框支梁及裙樓框架為二級，其余為三級；防火分類為類；其耐火等級為一級。地下室層高為5.45m，裙樓為2層

4、，負一層層高為6.3m；一層層高為4.8m，二層(轉換層)層高為5.7m，三層層高為3.5m，427層層高均為3m。本工程高大模板部位為轉換層(二層頂板),面積約692.232m2，層高為5.7m,樓板厚180，梁截面尺寸共 20種；其中 bh= 11001800梁8根；10001800梁5根；10001700梁1根；9501800梁8根；9001700梁3根； 8001800梁8根；8001700梁8根；8001600梁4根； 6001500梁5根；6001200梁2根；5001000梁1根；400800梁1根；360600梁1根；350700梁1根；300700梁1根；200300梁1根；

5、300800梁4根；250600梁1根；200400梁7根；200500梁1根。KZZ大多10001000或20001200mm等最大垮8700mm (詳見下圖),支撐地基為一層頂板。本工程梁截面較大,結構荷載及施工荷載均較大,轉換層梁板支撐系統的強度、穩定性和安全性要求較高。轉換層1(2)樓梁柱平面圖3、施工準備計劃 3.1材料、設備準備模板施工前，根據現場需用量備置木模板、50mm80mm木方（根據市場情況選材）、鋼管（483.0）及各種扣件、脫模劑、對拉螺桿等。柱、梁、板均采用木模板。鋼管材質一般使用Q235A（3號）鋼。力學性能要符合碳素結構鋼（GB/T700）中Q235-AJ級鋼的規

6、定，每批鋼管進場時，應有生產廠家的檢驗合格證，若對質量不明或有懷疑時，應將進場鋼管進行機械性能試驗。承重桿件的鋼材，還應滿足抗拉強度、伸長率、屈服點、磷含量的要求。扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定。扣件不應有裂紋、氣孔，也不應有疏松、砂眼或其他影響使用性能的鑄造缺陷。扣件與鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要不小于5mm；扣件的活動部位應使其轉動靈活，旋轉扣兩旋轉面間隙要小于1mm。扣件表面應除銹并刷紅色防銹漆。進場的材料及時進行檢驗，合理堆放并進行掛牌標識，確保合格的材料用于工程。結合工程的特點及

7、工程量，以經濟實用的原則，對主要的周轉材料作如下選擇，具體詳見下表：序號材料名稱單位數量備 注1F48鋼管t100內外架、防護設施等2十字扣件套10000與鋼管配套使用3對接扣件套2000與鋼管配套使用4旋轉扣件套1000與鋼管配套使用518mm九夾板2000柱、梁、墻、板支模6綠色密目安全網3000防護架、外腳手架圍護7木枋M3100用于支模85cm厚竹跳板張1000用于腳手架板、安全通道等 模板作業主要的設備機具儀器有：水準儀、全占儀、照相機、平刨、壓刨、圓鋸、手持電鋸、塔吊、鋼卷尺、小錘、扳手若干等。2臺塔吊作為水平和垂直運輸。中小型機械需用計劃一覽表序 號機械名稱型 號數 量單機功率1

8、圓盤鋸MJ104A2 臺3KW2電焊機BX1-5002臺32KVA3臺鉆MK3622 臺1.5KW4砂輪機立 式2臺1.5KW5平刨2臺3KW6壓刨2臺3KW7塔吊QTZ502臺8插入式振動棒506套2.2KW9插入式振動棒302套2.2KW10平板振動器2臺3.2材料控制扣件：使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。鋼管：鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差，應在允許偏差內。3.3勞動力準備施工隊伍：按照開工日期和勞動力需用計劃，選擇素質高、技術好、經驗豐富的施工人員，根據施工進度陸續進場，最

9、高峰保證施工人員99人（其中架子工25人、模板工32人、鋼筋工20人、混凝土工16人、普工6人），以確保施工任務的完成。管理配置：技術負責人2名，工長4名，技術員5名，質檢員1名，安全員3名，測量技術員2名；4、轉換層施工工藝技術及措施4.1 施工順序本工程梁截面較大，考慮混凝土澆筑的不均勻布料可能對架體穩定性造成影響以及梁柱節點區域鋼筋太密集一次性澆筑難度很大，經參照本公司已建經驗及給合本工程特點經論證結果決定施工時豎向及水平混凝土分兩次澆筑。即先澆筑墻、柱混凝土，轉換層柱子混凝土先澆至梁下口下或插筋位,3天后再澆筑梁板混凝土。梁板模板支架與先期澆筑的墻柱抱柱連接，以增加水平穩定性。轉換層梁

10、板模板澆筑采用泵送，梁柱接頭部位用塔吊配合澆筑高標號混凝土。4.2 模板系統搭設要求本轉換層墻、柱、梁及樓板均采用18mm厚木膠合板，背楞采用5080木枋及483.0鋼管。支撐采用483.0鋼管。梁底承重立桿底部加可調頂托。 梁底模板采用木模板體系，梁底板采用18mm厚木膠合板，板肋采用5080木枋,立桿沿梁方向間距為450。11001800mm梁：梁底部放置7根木枋(允許縱向排放)，間距不大于170，梁底部支撐四根立桿，立桿縱間距0.45m; 立桿橫間距0.40m,步距1.5m.如附圖一所示；8001600mm梁：梁底部放置6根木枋(允許縱向排放)，梁底部支撐三根立桿，立桿縱間距0.67m;

11、 立桿橫間距0.40m,步距1.5m.如附圖一所示；梁高大于等于600小于1400的梁底部支撐兩根立桿,底部木枋間距為不大于200. 梁側模板采用木模板體系，模板采用18mm厚木膠合板，側模板肋采用5080木枋，12001800高梁側模板肋木枋間距不大于200mm。其余梁側模板肋木枋間距不大于250mm。轉換層樓板板底模板采用木模板體系，模板采用18厚膜板，板模底肋采用5080木方，如附圖一所示。 4.3模板系統搭設要求轉換層板滿堂架立桿搭設間距不大于900*900。中間立桿均分設置，梁位置立桿沿梁長方向加密，間距為450，梁寬方向如附圖所示，梁底和板底均采用雙扣件，梁底必須用頂托加固，在上鋼

12、筋之前和澆混凝土之前必須再次擰緊，擰緊扣件用45N.m60 N.m的力矩。梁底部支撐要求，立柱下墊板、負一層、一層支撐架保留，保證轉換層連續支撐，待轉換層梁板澆筑完成后，砼具有一定強度后方可拆除負一層、一層支撐架。板邊緣距最邊的支撐的距離控制在150mm左右。梁下鋼管支撐及樓板支撐必須與框架柱的抱柱裝置牢固連接，以防傾覆，樓板模板支架應設置封頂桿，封頂桿應盡量貼近模板底，每根立桿頂部要增設安全扣或增設頂托。當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模板中心線處，其偏心距不應大于25mm。立桿的接長均采用對接扣件，立桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的

13、兩個相隔接頭在高度方向錯開的距不宜小于500 mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3，嚴禁采用搭接。水平桿布置為：掃地桿距根部為200mm,其它步距為1500，模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度不大于300mm。水平桿的接長：水平桿的接長宜采用搭接或直接。搭接應符合下列規定：兩根相鄰水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500 mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不應小于1M，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿端的距離不應小于100 mm。剪刀撐的布設為：滿堂

14、模板支架四邊與中間每隔四排支架應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置；剪刀撐布設時，梁底和板跨中部位必須布設剪刀撐；剪刀撐的布設應符合下列規定：每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6M，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；剪刀撐的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1M，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端不應小于100 mm。梁梁下剪刀撐布置圖剪刀撐搭接圖4.4模板工程施工工藝流程4.4.1墻模板安裝工藝：彈出軸線和水平線安裝工具或支撐安裝梁底模板綁扎鋼筋安裝側模板安裝橫楞、固定橫楞4.2.2梁板模板安裝工藝：4.4.3柱模板施工工藝：5、模板施工方法5.1墻、柱及梁板模板墻、

15、柱、電梯井內筒模板采用18mm厚木模板；背楞采用50*80mm木枋，間距不超過200mm。為保證柱子成型質量，柱箍采用483.0鋼管，以14高強對拉螺桿連接緊固，柱中設穿柱拉桿。柱箍在底部200mm高設一道，上部每500mm一道。柱模支設如下框架柱模板支設示意圖。墻、柱及墻交接處的斜角采用18厚紅松木模板及木方組拼模板，因采用泵送澆筑砼，坍落度140180mm左右（現場根據實際情況及天氣情況控制好坍落度），側壓力較大。選用14高強螺桿，螺桿采用20PVC套管，以便周轉。螺桿間距457 mm610 mm，后配5080木枋及483.0鋼管背楞，木枋間距不大于200mm，背楞間距為457mm。 5.

16、2柱模板支設方法(1) 柱模安裝前放出柱子邊線及300控制線，合模之前，柱子區域內的雜質應徹底清理干凈。(2) 柱根部模板位置用水泥砂漿找平，應注意找平砂漿不得進入柱身內；待砂漿有強度后在模板位置粘雙面膠，以防止柱模根部漏漿。(3) 在柱定位線放出后，在高出墻體根部100位置采用短鋼筋，點焊在墻體縱筋上，短鋼筋沿墻長方向間距不超過800mm，用于墻模根部的固定。(4) 按柱位置線在柱四邊離地58cm處的主筋上焊定位支桿，防止柱模向內側位移。(5) 安裝柱箍，用加工好的柱箍緊固，柱模根部相對兩面留200高清理口。(6) 安裝柱模斜撐：在柱模每邊設2根架管斜撐，固定于滿堂架上，用以控制模板垂直度。

17、(7) 將模板內部清理干凈，封閉清理口。5.3拆模及養護混凝土澆注結束兩天后開始拆模。首先拆除柱箍，然后拆開模板栓，將模板從柱面拉開即可。拆開的模板嚴禁摔撞，應及時清理干凈。拆模后，應對柱面進行檢查，并進行必要的修補或鑿毛處理。混凝土養護采用塑料布覆蓋養護,灑水時間不少于7天。5.4柱模板質量標準模板接縫寬度不得大于1mm，縫距不得大于1mm，內側應涂刷脫模劑,相鄰模板高低差不得大于1mm。模板內表面應該平整光滑，其允許偏差如下表所示。柱模加工允許偏差：項 目允許偏差檢驗方法長度（mm）2用尺檢查直徑（mm）1用尺檢查內表面垂直平整度（mm）1用2m靠尺及尺檢查模板安裝允許偏差和檢驗方法如下表

18、所示：項 目允許偏差檢驗方法柱軸線位移5mm尺量柱截面尺寸4，5mm尺量每層垂直度6mm用2m托線板檢查5.5梁模板施工方法5.5.1材料及要求本轉換層梁截面較大,結構荷載及施工荷載均較大,轉換層梁板支撐系統搭設要求高，梁板模板按照木膠合板鋼管架支撐體系施工，模板豎向支撐為鋼管架，梁側模板、樓板模板為18mm厚木模板。梁側模板背楞為5080mm木方，梁側豎向木枋間距高度大于1200的梁間距不大于200，其余梁側木枋間距不大于250,梁底模板采用18厚木板。梁高大于1000m時，梁底木枋間距不大于180。當梁高700時，梁加設14高強對拉螺栓加固，但對拉螺栓設置數量按照以下原則執行：對拉螺栓縱向

19、間距為不大于610mm，螺桿排距為457mm,最下排對拉螺栓距離梁模板底模不大于228mm，距離樓板模板不大于228mm。對拉螺栓采用20PVC套管，以便周轉。梁支撐要根據每個梁的斷面尺寸確定立桿數量，立桿寬出梁邊300mm。梁底沿梁長方向立桿間距加密為相應板立桿的一半，梁寬方向：按照模板系統要求增設立桿。5.5.2梁模板支設方法(1) 架管支柱安裝：采用48*3.0鋼管支柱，支柱水平拉桿離地200一道，以上每1600一道，頂部位置水平桿根據梁及板位置確定。(2) 梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁底跨度大于或等于4m時，跨中應起拱為梁跨度的1；對于跨度8m

20、的梁，根據設計要求，起拱高度為梁高的23。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。為配合梁鋼筋綁扎，6001200以上的梁模板支設時，梁側模板及周邊板模暫不支設，必須先支設梁底模，梁底模板支設同時，旁側滿堂架位置鋪設模板為梁鋼筋綁扎提供操作平臺，待梁鋼筋綁扎完畢三檢合格后，方可安裝側模及旁側板模。梁板鋼筋均驗收合格并清掃垃圾后，方可封閉梁側模。5.5.3綁扎梁鋼筋，檢查合格后辦隱檢。清除雜物，安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模板制作高度應根據梁高及樓板模板來確定。高度700的梁加14457對拉螺栓。梁模上口應拉緊防止變形。5.5.4本轉換層梁截面較大，種類也較多，梁、板、柱、墻交接位置的模板應

21、仔細加工及拼裝，必要時現場測量精確的尺寸由車間加工制作。模板與已澆混凝土的接觸面粘貼雙面膠，模板的拼裝也應設置雙面膠，以防止漏漿。5.5.5在拆除墻柱模板時，墻柱頂部埋設的拉桿應注意保護。5.6樓板模板5.6.1材料及要求頂板、樓板模板采用18厚木模板，模板底安裝縱橫水平支撐；50 mm80 mm木方，中到中間距不大于250mm，模板支撐采用鋼管滿堂架支撐體系。要模平豎直拼縫嚴密，貼膠條以防止漏漿。5.6.2板模支設方法(1) 根據計算確定模板架管支撐間距不大于900*900mm，支柱離地200加掃地桿，以上每1600mm設第一道水平桿，最后一道水平桿視樓層高度及操作要求定，并加設保險扣。立桿

22、底部加設墊木。滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底到頂連續設置。(2) 在立桿位置用水平儀控制標高，通線調節支柱的高度，將大龍骨找平，架設小龍骨。板跨度大于及等于4m時，模板按設計或規范要求起拱。(3) 鋪模板時從一端鋪起，在端部收口。(4) 樓面模板鋪完后，應認真檢查支架是否牢固，模板梁面、板面應清掃干凈。板模拼縫應用膩子刮平，粘貼膠紙。板模與梁模析拼縫均應設置雙面膠，以防止漏漿，特別注意板面標高及平整度。(5) 作業隊架設完畢的樓板體系自己做全面檢查，然后用水平儀測量模板面層標高進行校正。6)嚴格實行逐套驗收制度，經檢查合格后，才允許上板面鋼筋。6、模板質量要求

23、及拆除條件6.1 模板安裝質量要求模板安裝的允許偏差表：序號項 目允 許 偏 差國家標準內控標準1軸線位置基礎53柱墻梁522底模上表面標高52 53截面尺寸基礎105柱墻梁4 53 44每層垂直度655相鄰兩板表面高低差21.56表面平整度(2m長度內)547預埋管頂留孔中心線位移338預留洞中心線位置108截面內部尺寸10 08 06.2模板拆除要求澆筑混凝土結構制作控制拆模時間專用試塊與結構同條件養護試 塊 強 度結構養護簽發拆模令拆模不合格合格拆除混凝土結構模板程序圖拆模順序：柱墻模梁側模樓板模梁底模根據混凝土結構施工質量驗收規范（GB50204-2002 2011版）要求，模板的拆除

24、應滿足下列條件：在砼強度保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除，通常情況下墻柱的砼澆筑后至少24小時方可拆除其模板。底模拆除條件見下表：現澆砼結構拆模時所需砼強度結構類型結構跨度（m）按設計砼強度標準值的百分率計（%）板2502、8758100梁8758100懸臂構件100若要在砼澆筑28天以內拆模，則必須留置多余的拆模砼試塊，試壓達到規定強度方可拆模。本工程底模拆除嚴格執行拆模申請單，經同條件養護試塊試壓合格、項目技術負責人簽字后方能拆底模。已拆除模板及其支架的結構，應在砼達到設計強度后，才允許承受全部荷載。施工過程嚴禁超載使用，嚴禁堆放過量建筑材料。當必須承受的施工荷載大于計算荷載時

25、，必須經過核算加設臨時支撐。7、高大模板安全及驗收要求7.1 安全措施（1）施工前須編制高大模板專項方案及安全應急預案。高支撐模板體系施工前必須明確現場安全責任人，負責施工全過程的安全管理工作。高支撐搭設、拆除、和混凝土澆筑前安全責任人必須向作業人員進行安全技術交底。（2）嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框架層中設置；確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；（3）支撐分段搭設完合格方能進行鋼筋安裝。鋼筋吊到樓層時應迅速分散放置，嚴禁鋼筋

26、材料集中堆放。（4）高支模混凝土澆筑前須組織驗收。專職安全員、項目質檢員、工區經理、方案編制人及項目技術負責人必須參與模板支撐體系驗收。驗收合格后方可澆筑混凝土。（3）混凝土澆筑過程注意及時攤料，嚴格避免堆料過高增加施工荷載。混凝土澆筑順序應盡量保證架體受力均衡。（4）砼澆筑時應派專職安全員觀察模板及支撐系統的變形情況，發現情況立即暫停施工，迅速疏散人員，待排除險情經安全主任同意后方可復工。（5）腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件：主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿、連墻桿、支撐、欄桿、踢腳板，要拆除上述任一桿件均應采取安全措施，并報主管部門批準。（6） 支撐搭設、拆除和混凝土澆筑過程

27、，無關人員不得進入支模底下，并由現場安全員全過程現場監護。（7）本工程轉換層模板支撐體系重量均超過底板設計荷載。施工時下部一、二層滿堂架不得拆除，立桿底均須墊木墊快。（8）施工人員上下人行通道附著在外架上采用之字型斜道設置，搭設通道的桿件必須獨立設置。斜道構造應符合下列要求：1)人行斜道寬度不應小于1m。2)拐彎處應設置平臺，寬度不小于斜道寬度。3)斜道兩側及平臺外圍均必須設置欄桿及擋腳板。欄桿高度為1.2m，擋腳板高度不應小于150mm。4)腳手板必須按腳手架的寬度滿鋪，板與板之間靠緊，腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不應大于500mm。5)人行斜道的腳手板上每隔

28、250300mm設置一根防滑木條，木條厚度宜采用2030mm。6)入口處門洞高不小于1.8米，門洞兩側須掛設安全警示標志牌，斜道必須設置密目網。 (9)作業面安全防護設施要求： 1)作業層必須設置防護欄桿高于結構樓面標高1.5m并用密目式安全網封閉。 2) 作業層周邊外架滿鋪腳手板，其下每10m做軟硬防護隔一層。 3)作業層外架與建筑物間采用安全平網封閉。 4)四口五臨邊按規范要求設置防護。8、施工安全保證措施8.1 組織保證成立高支模安全領導小組，項目經理劉禮軍任組長，項目技術負責人孫國俊；現場技術負責人余世友建擔任副組長，成員由技術員曾勇；昊德文、安全員黃義勝；李香斌、施工員周強；甘蕃瑞、

29、材料員朱建龍等組成。公司領導層：對方案進行審核、審批，在高支模執行過程中對本項目高支模實施情況進行監督、檢查及提出整改。項目管理層：編制方案并報公司、業主、監理及相關部門審批，并嚴格按方案對班組進行交底，跟蹤檢查方案落實情況。 附組織保證體系圖8.2 技術措施(1)嚴格按照審批過的高支模專項施工方案編制技術交底，對操作班組進行全員技術安全交底，并嚴格按照交底操作、驗收。(2)所有鋼管、連接件、木方等支撐材料使用前均進行全面檢查，不得使用不合格材料。(3)模板支架搭設場地必須平整堅實，排水良好，具有足夠承載力。(4)現場搭設模板支架時，對模板支撐體系的強度、剛度和穩定性等有影響的承載構件、連接件

30、的尺寸、間距必須進行嚴格控制。(5)高支模支架立桿的縱向水平拉桿應頂貼到已澆筑好的混凝土柱上，主梁模板下兩側支架立桿的縱向水平桿在與砼柱交接處成井字型箍牢“抱柱”，以增強支架系統的整體穩定性。(6)施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等桿件。8.3應急預案（1）根據工程特點以及結合實際情況，為預防突發事件的事生，最大限度地減少人員傷亡和財產損失，保障職工的生命、財產安全，項目部成立應急預案小組。組 長：劉禮軍副組長：孫國俊、余世友、黃義勝、李香斌、曾勇組員：吳德文、 周強 、甘蕃瑞 、李榮、 蘇大剛 、孫運林、.朱建龍、王海波應急預案小組分工如下：總指揮劉禮軍負責現場統一指揮協調

31、、調度現場指揮曾勇負責事故現場統一指揮及應急機構人員和緊急救護隊的調動，負責控制事故現，場防止事態擴大。向上級公司報告請外部支援黃義勝負責向上級公司應急小組報告；對現場危險源進行確認，請求地方應急機構救援。外援接應李香斌到就進路口，接應外援車輛、人員迅速達到事故現場。傷員急救孫運林 王海波 蘇大剛電話：1828668597組織人員對傷員進行轉移臨時急救處理，不能處理的及時組織人員、應急車輛送往地方急救中心。保護現場余世友負責保護事故現場，協助事故調查，防止事態擴大。人員疏散周強 甘蕃瑞 吳德文組織人員疏散、轉移并進行現場隔離。應急經費保證朱建龍組織搶險急救資金，保證用于救護和應急資金及時到位。

32、應急車輛李榮準備應急車輛用于急救和應急物資的運輸。（2）根據高支模的施工特點，確定以下為可能發生的施工類別：1）模板及支架坍塌事故；2）高出墜落事故；3）物體打擊傷害事故。（3）應急救援措施當施工現場的監控人員發現異常時，應立即報告給現場應急救援小組，組長立即下令停止作業，并組織施工人員快速撤離到安全地點。將人員疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。發生事故后，應急救援小組全員上崗，啟動應急預案。當發生施工人員被埋、被壓或受困的情況下，應先對支架進行觀察，如需局部加固的立即組織專業人員進行加固，確認安全后方可組織人員進行搶救。發現坍塌、倒塌事故立即報告應急總指揮，由其啟動緊急預案。挖掘被掩埋傷

33、員及時脫離危險區。 清除傷員口、鼻內泥塊、凝血塊、嘔吐物等，將昏迷傷員舌頭拉出，以防窒息。進行簡易包扎、止血或簡易骨折固定。對呼吸、心跳停止的傷員進行人工呼吸，確保在醫院救護人員來之前穩定傷員傷勢。立即聯系120急救中心，詳細說明事故地點、嚴重程度，并派人到路口接應。組織人員盡快解除重物壓迫，減少傷員擠壓綜合癥的發生，并將其轉移至安全地方。若有骨折時應及時用夾板等簡易固定后立即送醫院。在沒有人員受傷的情況下，現場負責人應根據實際情況研究補救措施，在確保人員生命安全的前提下，組織恢復正常施工秩序。保護現場。當事故發生時和撲救完畢后，指揮小組要派人保護好現場，維護好現場秩序，等待對事故原因及責任人

34、的調查。同時應立即采取善后工作，及時清理。事故調查處置。按照公司事故（事件）報告分析處理制度規定，項目部應急準備和響應指揮小組在調查和審查事故情況報告出來以后，作出有關處理決定，重新落實防范措施。并報公司應急搶險領導小組和上級主管部門。應急救援備用器材要存放在單獨的庫房內，其中使用頻率比較頻繁而體積不大的存放在HSE部的應急救援柜和急救箱內。常備藥品：消毒用品（如碘酒等）、急救物品（紗布、繃帶、無菌敷料、創可貼）及各種常用小夾板、擔架（或木板）、止血袋、氧氣袋、滅火器等救火物資。應立即停止施工。人工胸外心臟擠壓、人工呼吸不能輕易放棄，必須堅持到底。冷靜很重要。傷員盡量保持原位，不要移動。8.4

35、危險源識別（一）腳手架工程危險源識別序號項目危險源危險性預防、監控措施1立桿基礎立桿基礎不平、不實、不符合方案設計要求極其危險應按照JGJ130-2011標準的要求，將立桿基礎找平、夯實，經檢查符合安全要求后方能投入使用。立桿缺少底座、墊木顯著危險應按照JGJ130-2011標準的要求，立桿設置底座、墊木，經檢查符合安全要求后方能投入使用。鋼管腳手架無掃地桿可能危險應按照JGJ130-2011標準的要求，離地面20CM處設置縱向及橫向掃地桿。木腳手架立桿不埋地或無掃地桿可能危險立桿應埋地，不埋設時，應設置掃地桿加固。無排水措施可能危險腳手架基礎地勢較低時，周圍應考慮設有排水措施。2架體與建筑結

36、構拉結架體與建筑結構拉結沒有按規定設置，或者拉結不堅固高度危險按照項目部編制的專項方案進行架體與建筑結構拉結，檢查符合安全要求后方可投入使用。3桿件間距與剪刀撐立桿、大橫桿、小橫桿間距超過規定要求可能危險立桿、大橫桿、小橫桿等桿件間距應符合規范規定和施工方案要求。沒有按規定設置剪刀撐可能危險按規定設置剪刀撐，經檢查符合安全要求后方可投入使用。剪刀撐未沿腳手架高度連續設置或角度不符合要求可能危險按規定設置剪刀撐，經檢查符合安全要求后方可投入使用。4腳手板與防護欄桿腳手板不滿鋪顯著危險按照JGJ130-2011標準的要求，腳手板必須滿鋪，經過檢查符合安全要求后方可投入使用。腳手板材質不符合要求顯著

37、危險按照JGJ130-2011標準的要求，經過檢查符合材質要求后方可投入使用。腳手板有探頭板可能危險按照JGJ130-2011標準的要求搭設腳步手板，經過檢查符合安全要求后方可投入使用。腳手架外側未設置密目式安全網或網間不嚴密顯著危險腳手架外側應按規定設置密目安全網，并用合乎要求的系繩將網周邊每隔45CM系牢在腳手管上。施工層沒有設1.5M高的防護欄桿和18CM高擋腳板可能危險施工層要在腳步手架外側大橫桿與腳手板之間，按臨邊防護的要求設置防護欄桿和擋腳板。5小橫桿設置不按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿可能危險按規范規定在立桿與大橫桿的交點處設置小橫桿，小橫桿應緊靠立桿用扣件與大橫桿扣牢。小橫桿只

38、固定一端可能危險雙排腳手架搭設的小橫桿，必須在小橫桿的兩端與里外排大橫桿扣牢。單排架子小橫桿插入墻內小于24CM可能危險按規范規定設置小橫桿，經檢查符合安全要求后方可投入使用。6桿件搭接木立桿、大橫桿搭接小于1.5M可能危險木腳手架的立桿及大橫桿的接長應采用搭接方法，搭接長度不小于1.5M并應大于步距和跨距。鋼管立桿采用搭接可能危險鋼管腳手架的立桿及大橫桿的接長應采用對接方法。7架體內封閉施工層以下每隔10M未用平網或其他措施封閉可能危險按照JGJ130-2011標準的要求進行架體內封閉。施工層腳手架內立桿與建筑物之間未進行封閉顯著危險當作業層腳手板與建筑物之間縫隙（15CM）已構成落物、落人

39、危險時，應采取防護措施，進行封閉。8腳手架材質木桿直徑、材質不符合要求高度危險腳手架材質應達到規范規定要求，不合格者不得使用。鋼管彎曲、銹蝕嚴重高度危險腳手架材質應達到規范規定要求，不合格者不得使用。9通道架體不設上下通道稍有危險必須設置各類人員下下腳手架的人行通道。通道設置不合要求稍有危險通道按規范規定要求搭設。（二）模板工程危險源識別序號項目危險源危險性預防、監控措施1支撐系數支撐系統不符合設計要求高度危險按設計方案和施工規范進行模板支架搭設，并要經檢查驗收，符合要求后才可進行下道工序施工。2立柱穩定支撐模板的立柱材料不符合要求高度危險按規定選材，不合格的立柱不用立柱底部無墊板或用磚墊高可

40、能危險按規定設置墊木不按規定設置縱橫向支撐高度危險按方案設置縱橫支撐立柱間距過大可能危險按方案嚴格控制立柱間距3施工荷載模板上施工荷載超過規定或堆料不均勻顯著危險嚴格控制施工荷載4模板存放大模板堆放無防傾倒措施可能危險采取支撐防護各種模板存放不整齊、過高可能危險不堆碼過高5支設模板2m上高處作業無立足點顯著危險搭設操作平臺未進行安全技術交底可能危險支模前進行詳細的交底未進行模板驗收可能危險模板支完后進行驗收檢查6拆除模板拆除區域沒設置警戒線且無人監護顯著危險劃定拆除區域指派專人進行監護留有未拆完的懸空模板可能危險每天下班前將懸空模板拆完模板拆除前無混凝土強度報告顯著危險按規范留置同條件養護試塊

41、，拆模前進行試壓混凝土強度未達到規定提前拆模顯著危險按規范要求的混凝土強度進行拆模7作業環境作業面孔洞及臨邊無防護可能危險作業區域搭設腳手架進行防護垂直交叉作業上下無隔離防護措施可能危險按規范要求搭設防護棚（三）施工用電危險源識別序號項目危險源危險性預防、監控措施1外電防護外電小于安全距離又無防護措施，或防護措施不符合要求，封閉不嚴密。高度危險施工現場臨時用電安全技術規范規定在架空線路的下方不得施工，不得建造臨時建筑設施，不得堆放構件、材料等；當在架空線路一側作業時，必須保持安全操作距離；當由于條件所限不能滿足最小安全操作距離時，應設置防護性遮欄、柵欄并懸掛警告牌等防護措施。2接地與接零保護系

42、統工作接地與重復接地不符合要求可能危險工作接地電阻應小于4歐姆，重得接地其阻值應小于10歐姆。未采用TN-S系統顯著危險施工現場臨時用電安全技術規范規定，施工現場專用的中性點直接接地的電力線路必須采用TN-S接零保護系統。專用保護零線設置不符合要求顯著危險必須嚴格按照規范規定設置。保護零線與工作零線混接顯著危險保護零線與工作零線要嚴格分開，不得混接。保護零線必須做重復接地，工作零線禁止做重復接地。保護零線的統一標志為綠/黃雙色線。3配電箱、開關箱不符合“三級配電兩級保護”的要求顯著危險按照施工現場臨時用電安全技術規范要求：配電箱應作分級設置，即在總配電箱下分配電箱開關箱用電設備。兩級保護指除在

43、末級開關箱內加裝漏電保護器外，還要在上一級分箱或總箱中再加裝一級漏電保護器。開關箱（末級）無漏電保護器或保護器失靈顯著危險末級必須設置漏電保護器，漏電保護器必須完好靈敏。漏電保護裝置參數不匹配可能危險漏電保護器的參數應根據實際用電負荷情況正確選擇，兩級漏電保護器應匹配。電箱內無隔離開關可能危險施工現場臨時用電安全技術規范規定，總配電箱、分配電箱以及開關箱中，都要裝設隔離開關。違反“一機、一閘、一漏、一箱”顯著危險必須嚴格按照規范規定實行“一機、一閘、一漏、一箱”安裝位置不當，周圍雜物多等不便操作可能危險從電箱的安裝距離，安裝高度，安裝環境等各個方面都應達到規范要求。閘具損壞、閘具不符合要求可能

44、危險電箱內的閘具必須合格、完好。配電箱內多路配電無標志可能危險按照施工現場臨時用電安全技術規范規定，所有配電箱均應標明其名稱、用途，并作出分路標記。電箱無門、無鎖、無防雨等措施。顯著危險按照施工現場臨時用電安全技術規范規定，所有配電箱門應配鎖，配電箱和開關箱由專人負責。露天的配電箱還必須有防雨等措施。4現場照明照明專用回路無漏電保護高度危險按照施工現場臨時用電安全技術規范規定，單相回路的照明開關箱內必須裝設漏電保護器。燈具金屬外殼未作接零保護可能危險按照施工現場臨時用電安全技術規范規定，照明燈具的金屬外殼必須作保護接零。室內線路及燈具安裝高度低于2.4M未使用安全電壓供電可能危險按照規范規定要

45、求使用安全電壓。潮濕作業未使用36V以下安全電壓顯著危險按照規范規定要求使用安全電壓。使用36V安全電壓照明線路和接頭處未用絕緣布包扎顯著危險按照規范規定對線路接頭處進行絕緣布包扎。5配電線路電線老化、破皮未包扎顯著危險按照規范規定，導線絕緣必須良好，接頭和包扎都必須符合規定。線路過道無保護可能危險按照規范規定，線路過道必須采取一定的保護措施。電桿、橫擔不符合要求可能危險應嚴格按照規范規定設置電桿、橫擔。架空線路不符合要求可能危險應嚴格按照規范規定架設架空線路。未使用五芯電纜，使用四芯電纜外加一根線替代五芯電纜可能危險應按規范規定使用五芯電纜，或采取動力與照明分開電纜架設或埋設不符合要求可能危

46、險應按規范規定敷設電纜。（四）起重吊裝作業危險源識別序號項目危險源危險性預防、監控措施1起重機械起重機無超高和力矩限制器，吊鉤無保險裝置高度危險必須按該機說明書配置安全保險裝置保證完好起重扒桿組裝不符合設計要求高度危險按設計圖紙進行組裝2鋼絲繩與地錨起重鋼絲繩磨損、斷絲超過標準高度危險按規范要求及時報廢超標鋼絲繩子更換符合標準的新鋼絲繩纜風繩的安全系數小于3.5倍高度危險按規范規定選用地錨埋設不符合設計要求可能危險按設計要求進行埋設滑輪不符合規定可能危險滑輪規格不合或破損及時更換3吊點吊點位置不符合要求可能危險根據重物外形、重心選擇吊點索具使用不合理可能危險選擇合理的吊具4司機與指揮司機無證上

47、崗或非本機司機操作可能危險執行專人專機制度指揮無證上崗可能危險堅持持證上崗制度高處作業無信號傳遞可能危險設置通訊設備5起重作業被吊物物體重量不明就吊裝顯著危險堅持“十不準吊”操作規程超載起重吊物顯著危險堅持“十不準吊”操作規程6高處作業與作業平臺結構吊裝未設防墜落措施極其危險按施工方案持設安全平網作業人員未系安全帶或安全帶無牢靠懸掛顯著危險正確使用個人防護用品人員上下無專用爬梯、鈄道可能危險搭設專用上人通道起重吊裝人員作業無可靠立足點極其危險采用掛架、吊欄等作為作業平臺作業平臺腳手板沒鋪滿可能危險認真鋪好腳手板并固定好7構件堆放物件堆放高度不符合規定可能危險按施工方案進行構件布置，控制堆放高度

48、大型構件堆放無穩定措施可能危險采取鋼絲繩捆綁或桿件支撐進行穩固8警戒起重吊裝作業無警戒標志可能危險按作業范圍進行圍欄并掛設標志未設專人進行警戒可能危險設專人進行警戒（五）洞口及臨邊防護危險源識別序號項目危險源危險性預防、監控措施1安全帽安全帽不符合標準要求可能危險必須購買有許可證編號、檢驗部門批量驗證和工廠檢驗合格證的安全帽。現場工作人員沒有按規定佩戴安全帽可能危險進入施工現場必須佩戴安全帽，而且必須正確佩戴，系緊下顎系帶。2安全網在建工程外側未用密目式安全網封閉可能危險工程施工過程中，必須采用密目式安全網對建筑物進行全封閉。安全網規格、材質不符合要求可能危險安全網必須有國家指定的監督部門批量

49、驗證和工廠檢驗合格證。安全網未取得建筑安全監督管理部門準用證可能危險安全網應取得建筑安全監督管理部門的準用證。3安全帶安全帶不符合要求顯著危險必須使用合格的安全帶。工作人員沒有按規定佩戴安全帶顯著危險使用安全帶應按要求正確懸掛。4樓梯口、電梯井口防護無防護措施可能危險樓梯口應設置防護欄桿，電梯井口除設置固定柵門外，還應在電梯井內每隔兩層（不大于10M）高置一道安全平網。防護措施不符合要求或不嚴密可能危險防護欄桿、防護柵門應符合規范規定，整齊牢固，與現場規范化管理相適應。5預留洞口、坑井支護無防護措施可能危險按照建筑施工高處作業安全技術規范規定，對孔洞口（水平孔洞短邊尺寸大于2.5CM的豎向孔洞

50、高度大于75CM的）都要進行防護。防護措施不符合要求或不嚴密可能危險防護措施應按設計規定做，確保防護嚴密牢固。6通道口防護無防護棚顯著危險在建工程地面入口處和施工現場在施工人員流動密集的通道上方，應設置防護棚。防護不嚴可能危險防護棚兩側應沿欄桿架用密目式安全網封嚴。防護棚不牢固、材質不符合要求可能危險防護棚頂材料可采用5CM厚木板或相當于5CM厚木板強度的其他材料，當使用竹笆等強度較低材料，應采用雙層防護棚。8.5模板支撐體系控制點(1)掌握好立桿間距，水平桿的步距。掃地桿與拉接點的設置。(2)立桿的接頭方式、位置。嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置。(3)垂

51、直縱、橫向及水平剪刀撐的設置。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求。(4)扣件螺栓擰緊扭矩在40-65Nm之間。(5)鋼管扣件與結構的連接，特別是加強架體與框架柱的連接。在此基礎上實施質量預控。按照質量控制點的要求，每道工序完成后，經自檢報監理驗收，驗收合格后方能進行下道工序的施工。 8.6澆搗砼過程控制 8.6.1混凝土澆筑前，施工單位項目技術負責人、項目總監確認具備混凝土澆筑的安全生產條件后，簽署混凝土澆筑令，方可澆筑混凝土。 8.6.2澆筑措施：由于本層梁、柱、板混凝土用量大，總體方量達到了1000m3左右，本層距地面的高度已達到17.90米以上，計劃把汽車泵架立在5#

52、樓商場入口處的空地上，保證在最短的時間內完成混凝土的澆筑。8.6.3 砼澆筑順序：柱子的巳最大澆筑高度為2.6m，所以制定以下澆筑順序。（混凝土澆灌順序詳附圖）（1）在澆筑柱子之前，應先把滿堂架搭設，在大約2.6m的位置鋪設竹跳板，在竹跳板上鋪設18mm的木板，并采取防滑措施，澆筑完柱子(2.6m處）后，達到一定強度時開始鑿毛剔打浮漿，清洗干凈后申請業主和監理檢查同意后方可搭設梁模板和板模板，搭設完成后，在主梁位置做預壓，合格后澆筑剩余的梁板柱混凝土。（2）砼澆筑前，在梁柱板鋼筋安裝的同時，先用密目鋼絲網將不同砼標號基本隔斷，嚴禁低標號砼流入柱墻梁內，澆筑砼時應先高標號后低標號的原則，高標號砼

53、應有富余量，首先澆柱墻然后澆梁板。（3）在澆搗過程中，安排專職人員觀察模板支撐有無異常變化，不能超負荷施工，如發現支架沉陷、松動、變形等情況應及時匯報并采取相應的措施。嚴格控制泵管布料高度不超過板面200mm。合理安排澆搗順序，控制模板層上的施工荷載不得超載，進行分層澆搗。8.6.4高支模施工中，對于柱和梁板的混凝土澆筑順序，應按先澆筑柱混凝土，本高支模方案采取先進行柱混凝土的澆灌，柱澆筑到2.6米的高度后，待柱混凝土強度1.2MPa 后，再進行樓板、梁鋼筋的綁扎和安裝，待安裝完成經驗收合格后進行上部柱和梁混凝土澆筑的順序進行。澆筑過程應符合專項施工方案要求，并確保支撐系統受力均勻，避免引起高

54、大模板支撐系統的失穩傾斜。 8.6.5泵送混凝土必須保證混凝土泵連續工作，如發生故障，停歇時間超過45分鐘或混凝土出現離析現象,應立即用壓力水或其他方法沖洗管內殘留的混凝土。 8.6.6混凝土澆筑與振搗的一般要求 混凝土自料口下落的自由傾落高度不得超過2米，如超過2米時必須采取措施。 澆筑混凝土時應分段分層連續進行，每層澆筑高度應根據結構特點、鋼筋疏密程度決定，一般分層高度為振搗器作用部分長度的1.25倍，最大不超過50厘米。 使用插入式振搗器應快插慢拔，插點要均勻排列，逐點移動，順序進行，不得遺漏，做到均勻振實。移動間距不大于振搗棒作用半徑的1.5倍(一般為3040cm)。 振搗上一層時應插

55、入下層5cm，以消除兩層間的接隙。 澆筑混凝土應連續進行。如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢。 澆筑混凝土時應經常觀察模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件和插筋等有無移動、變形或堵塞情況，發現問題應立即停止澆灌，并應在已澆筑的混凝土凝結前修正完好。 8.6.7柱的混凝土澆筑 柱澆筑前底部應先填以510cm厚與混凝土配合比相同的減半石子混凝土，柱混凝土應分層振搗，使用插入式振搗器時每層厚度不大于50cm，振搗棒不得觸動鋼筋和預埋件。除上面振搗外，下面要有人隨時敲打模板。 柱高在3米之內，可在柱頂直接澆筑，柱高超過3米時應采取措施用串筒分段澆筑。每段的高度不得

56、超過2米。 柱子混凝土應一次澆筑完畢，如需留施工縫時應留在主梁下面。（施工縫必須通過技術處理） 8.6.8梁、板混凝土澆筑 肋形樓板的梁板應同時澆筑，澆筑方法應由一端開始用“趕漿法”，根據梁高分層澆筑成階梯形，當達到板底位置時再與板的混凝土一起澆筑，隨著階梯形不斷延長，梁板混凝土澆筑連續向前推進。 和板連成整體的大斷面允許將梁單獨澆筑，其施工縫應留在板底以下2 3cm處。澆搗時，澆筑與振搗必須緊密配合，第一層下料慢些，梁底充分振實后再下二層料。用“趕漿法”保持水泥漿沿梁底包裹石子向前推進，每層均應振實后再下料，梁底及梁膀部位要注意振實，振搗時不得觸動鋼筋及預埋件。 梁柱結點鋼筋較密時，澆筑此處

57、混凝土時宜用細石子同強度等級混凝土澆筑，并用小直徑振搗棒振搗。 澆筑板的虛鋪厚度應大于板厚，用插入式振搗器順澆筑方向拖拉振搗，并用鐵插尺檢查混凝土厚度，振搗完畢后用長木抹子抹平。施工縫處或有預埋件及插筋處用木抹子找平。澆筑板混凝土時不允許用振搗棒鋪攤混凝土。 施工縫位置：沿著次梁方向澆筑樓板，施工縫應留置在次梁跨度的中間三分之一范圍內。施工縫的表面應與梁軸線或板面垂直，不得留斜槎。施工縫宜用木板或鋼絲網擋牢。 施工縫處須待已澆筑混凝土的抗壓強度不小于1.2a時，才允許繼續澆筑，在繼續澆筑混凝土前，施工縫混凝土表面應鑿毛，剔除浮動石子，并用水沖冼干凈后，先澆一層水泥漿，然后繼續澆筑混凝土，應細致

58、操作振實，使新舊混凝土緊密結合。 8.6.9樓梯混凝土澆筑 樓梯段混凝土自下而上澆筑，先振實底板混凝土，達到踏步混凝土一起澆搗，不斷連續向上推進，并隨時用木抹子將踏步上表面抹平。 施工縫：樓梯混凝土宜連續澆筑完，多層樓梯的施工縫應留置在樓梯段三分之一部位。8.6.10養護 混凝土澆筑完畢后，應在12h以內加以覆蓋和澆水，澆水次數應保持混凝土有足夠的濕潤狀態，養護期一般不少于7晝夜。 8.7質量標準 8.7.1保證項目 混凝土所用的水泥、水、骨料、外加劑等必須符合施工規范及有關規定，檢查出廠合格證或試驗報告是否符合質量要求。 混凝土的配合比、原材料計量、攪拌、養護和施工縫處理必須符合施工規范規定

59、。 混凝土強度的試塊取樣、制作、養護和試驗要符合混凝土強度檢驗評定標準的規定。 結構嚴禁出現裂縫。 8.7.2基本項目混凝土應振搗密實，不得有蜂窩、孔洞、露筋、縫隙、夾渣等缺陷。 8.7.3允許偏差項目 軸線位移 5mm 垂直度 8mm 標高 10mm 截面尺寸：+8，-5mm 表面平整度：8mm 預埋管件 5mm 8.7.4成品保護要保證鋼筋和墊塊的位置正確，不得踩樓板、樓梯的彎起鋼筋，不碰動預埋件和插筋。不用重物沖擊模板，不在梁或樓梯踏步模板吊幫上登踩，應搭設跳板，保護模板的牢固和嚴密。已澆筑樓板、樓梯踏步的上表面混凝土要加以保護，必須在混凝土強度達到1.2MPa以后，方準在面上進行操作及

60、安裝結構用的支架和模板。8.7.5應注意的質量問題蜂窩:原因是混凝土一次下料過厚，振搗不實或漏振；模板有縫隙水泥漿流失；鋼筋較密而混凝土坍落度過小或石子過大；基礎、柱、墻根部下層臺階澆筑后未停歇就繼續澆筑上層混凝土，以致上層混凝土根部砂漿從下部涌出而造成。 露筋:原因是鋼筋墊塊位移，間距過大、漏放，鋼筋緊貼模板造成露筋或梁、板底部振搗不實也可能出現露筋。麻面:模板表面不光滑或模板濕潤不夠，構件表面混凝土易粘附在模板上造成脫皮麻面。孔洞:原因是在鋼筋較密的部位混凝土被卡，未經振搗就繼續澆筑上層混凝土。縫隙及夾層:施工縫處雜物清理不凈或未澆底漿等原因造成縫隙、夾層。梁、柱結點處斷面尺寸偏差過大:主

61、要原因是柱接頭模板剛度太差。 現澆樓板和樓梯上表面平整偏差太大:主要原因是混凝土澆筑后表面不認真用抹子抹平。 8.8監測措施8.8.1成立監測小組組長：余世友組員：曾 勇.周強 甘蕃瑞 8.8.1班組日常進行安全檢查，監測小組每周進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。8.8.3高支模日常檢查，檢測的重點部位： 桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。 地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空。 連接扣件是否松動。 架體是否有不均勻的沉降、垂直度。 施工過程中是否有超載現象。 安全防護措施是否符合規范要求。 支架與桿件是否有變形的現象。 支架在承受六級大風或大暴雨后必

62、須進行全面檢查。 監測項目：立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿的基礎沉降。 監測點布設：支架監測點布設應按監測項目分別選取在受力最大的立桿、支架周邊穩定性薄弱的立桿及受力最大或地基承載力低的立桿設監測點。監測點布置應根據支架平面大小設置各不少于2個立桿頂水平位移、支架整體水平位移及立桿基礎沉降監測點。監測儀器精度應滿足現場監測要求，并設變形監測報警值。監測頻率：在澆筑砼過程中應實施實時監測，一般監測頻率不宜超過 2030分鐘一次。監測時間可控制在混凝土澆注前直至砼終凝。8.9安全注意事項1)操作人員在作業過程中，應集中精力正確操作，注意機械狀況，不得擅自離開工作崗位；操作人員應遵守機械有關

63、保養規定，經常保持機械的完好狀態。2)在工作中，操作人員必須按規定穿戴勞動保護用品，高處作業時必須系安全帶。3)必須按照機械出廠使用說明書規定的技術性能和使用條件，正確操作，合理使用。機械不得帶病運轉。4)在工作前檢查電源線是否正確，機身是否有接地（接零）保護，漏電保護器是否靈敏，確認完好后方可使用。鋸片安裝應保持與軸同心。5)圓盤鋸鋸片上應裝半圓防護罩；皮帶、防護格網和分料器不得卸下。6)操作人員工作時不準戴手套，袖口扎緊，當斷料遇上硬木。殘茬節疤時應減速推拉，嚴禁手指按在節疤上操作，防止木料跳動彈起傷人。操作人員不準站在鋸片旋轉離心力面上操作，手不得跨越鋸片。7)小于500mm的短料不準用

64、圓盤鋸加工，木料長度大于2米時，應兩人操作，配合應協調，操作時任何人不得站在鋸片旋轉的切線方向。木料鋸至末端時，要用木棒推送木料，截短木料用推板推進，鋸短料使用推棍，不準用手推進，接料使用刨鉤。8)更換鋸盤和維修時，必須先斷電源，電鋸棚內禁止吸煙，工作完后，及時清除機械四周鋸末和碎木，防止失火，鋸片溫度過高時，應用水冷卻。9)進入施工現場，必須戴安全帽，系好下頜帶，正確佩戴工作卡。在沒有防護設施的高空、懸崖和陡坡施工，必須系安全帶。遵紀守法，遵守項目的規章制度，嚴格遵守操作規程，做到“三不傷害”。禁止酒后作業，吸煙者必須在指定地點抽煙。8.9.1模板安裝：1)模板及其支架應具有足夠的承載能力、

65、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑砼的重量、側壓力以及施工荷載。2)模板安裝和澆筑砼時，應對模板及其支架進行觀察和維護，發現異常情況時，應按施工方案及時進行處理。3)安裝上層模板及其支架時，下層模板應具有承受上層荷載的承載能力，上下層支架的立桿應對準，并鋪設墊板。4)在涂刷隔離劑時，不得沾污鋼筋和砼接槎處。5)模板的接縫不應漏漿。在澆砼前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水。6)澆筑砼前，模板內的雜物應清理干凈。7)用作模板的地坪、胎模等應平整光潔，不得產生影響構件質量的下沉、裂縫、起砂或起鼓。8)對跨度不小于4米的鋼筋砼梁、板，其模板應按設計要求起拱，當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1/

66、10003/1000。9)固定在模板上的預埋件和預留孔洞不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合相關規范規定。8.9.2模板支撐（鋼管扣件式）：1)鋼管外徑、壁厚、端面、銹蝕、彎曲變形等符合相關規范規定和施工方案要求，有裂縫、變形的扣件嚴禁使用，扣件出現滑絲的螺栓必須更換。2)按要求設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距墊板上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應采用直角扣固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上，當立桿底面不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1米。3)立桿接長采用對接時，立桿上的對接扣件應交錯布置-兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同

67、步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點距離不宜大于步距的1/3；立桿接長采用搭接時，搭接長度不應小于1米，應采用不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。4)支撐立桿應垂直設置，2米高度的垂直允許偏差為15mm。5)設在支撐立桿根部的可調底座，當其伸出長度超過300mm時，應采取可靠措施固定。6)支梁模支立桿采用單根立桿時，立桿應設在梁模中心線處，其偏心距離不應大于25mm。7)滿堂模板支撐四邊與中間每隔四排支撐立桿應設置一道縱向剪力撐，由底至頂連續設置。8)高于4米的模板支撐，其端部與中間每隔4排立桿從頂層

68、開始向下每隔兩步設置一道水平剪力撐。8.9.3模板拆除：1)側模拆除時的砼強度應能保證砼表面及棱角不受損傷。2)底模及其支撐拆除時的砼強度應符合設計要求和相關規范規定。3)后澆帶模板的安裝、拆除必須嚴格按施工方案執行。4)模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載，拆除的模板和支撐宜分散堆放并及時清運。5)模板安裝嚴格按工序進行，模板未固定前，不得進行下道工序，禁止利用模板支撐攀爬上下。6)支設獨立梁模應設臨時工作臺，不得站在柱模上操作和在梁底模上行走。支設4米以上的立柱模板，四周必須釘牢，搭設臨時工作臺，不足4米的可使用馬凳操作。7)拆模必須經項目技術負責人同意，并報審監理。操作時按順序分段進行，嚴

69、禁猛撬、硬砸或大面積撬落和拉倒，不允許留下松動和懸掛的模板，拆下的模板應及時清運，防止鐵釘扎腳。9、附圖及計算書12002000柱模板附2、模板計算書（僅供參考）1.1 樓板模板計算：樓板取最大厚度180mm 計算，采用18mm 厚膠合板模板，主次龍骨40mm80mm松木方，E = 9103 N/mm，I = 1/12bh3 =416.67cm4 ,W = 83cm3 ,次龍骨設計間距400mm, 跨距1000mm ；主龍骨跨距900mm。1).荷載計算模板及支架自重：0.5kN/砼自重標準值：24KN/ m3鋼筋自重標準值：1.1KN/m3施工人員及設備荷載標準值：3KN/取1 樓板計算：荷

70、載標準值：q1 =0.5+240.18+1.10.18+3 =8.02KN/荷載設計值：q2 =1.2(0.5+240.18+1.10.18)+1.43=10.22 KN/2).模板驗算新澆筑的砼均布在模板上，單位寬度的面板可視為“梁”，次龍骨作為梁支點，按三跨連續梁考慮，“梁”寬取得300mm 計算。強度驗算：M =1/10qL2式中：M 表示 計算最大彎矩。q 表示 作為頂板上的均布荷載L 表示 次龍骨、間距400mm。q1 = q20.3=10.220.3=3.07KN/mF = M/Wn =1/103.074002（1/6300182）= 3.032N/mm2因為f = 3.032 N

71、/mm2 fm =13 N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：W = qL4/150EI =3.074004（15091031/12300183）= 0.4mm = 400/250 =1.6mm因為 W =0.4mm =1.6mm所以撓度滿足要求所以模板厚18mm 符合要求。3). 次龍骨驗算：頂板荷載化為線布荷載均分布在次龍骨上，次龍骨應視為均布荷載作用下的簡支梁。主龍骨作為梁支點，主龍骨間距即為梁跨：L =1000mm。強度驗算：M =1/8qL2q次 = q20.41.2=10.220.41.0 =4.09KN/mL =1000mmf = M/Wn =1/84.0910002/83000

72、=6.159N/mm2因為f =6.159N/mm2 fm =13 N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算： =5qL4 /384EI = 54.0910004（38491034166700）= 1.42mm = 1000/250 =4.0mm因為 = 1.42mm =4.8mm所以撓度滿足要求所以次龍骨間距符合要求。4). 主龍骨驗算：主龍骨承受次龍骨傳遞的集中荷載，按連續梁計算：強度驗算：M = KmFL式中：Km 表示 彎矩系數，查簡明施工計算手冊第三版得 Km =0.289。F 表示 次龍骨傳遞荷載；F =1.00.91/4q2=2.3KNf = M/Wn =0.2892300900/8

73、3000 =7.21N/mm2因為f = 7.21N/mm2 fm =13 N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算： = kwFL3/100EI 式中 Kw =2.716 =kwFL3/100EI = 2.71623009003（10091034166700）=1.21mm = 900/250 = 3.6mm因為 = 1.21mm 48.85 mm2,滿足要求.3、柱計算：截面尺寸12002000柱模板計算（按照截面12002000進行計算）(1)、柱模板基本參數柱模板的截面寬度 B=1200mm，B方向對拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=2000mm，H方向對拉螺栓4道，柱模板的計算高度 L

74、=3900mm，柱箍間距計算跨度 d = 500mm。柱模板豎楞截面寬度40mm，高度80mm，間距164-167mm。柱箍采用圓鋼管48*3.0，每道柱箍2根鋼箍，間距500mm。柱箍是柱模板的橫向支撐構件，其受力狀態為受彎桿件，應按受彎桿件進行計算。柱模板計算簡圖（2）、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.0h；T 混凝土的入模溫度，取25.000；V

75、混凝土的澆筑速度，取3.500m/h；H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.9m；1 外加劑影響修正系數，取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=68.2kN/m2倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000kN/m2。（3）、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算1）.面板抗彎強度計算支座最大彎矩計算公式跨中最大彎矩計算公式其中 q 強度設計荷載(kN/m)；q = (1.2*68.2+1.4*4.00)*0.85 = 74.3kN/md 豎楞的距離，d = 167mm；

76、面板截面抵抗矩 W = 500.0*18.0*18.0/6=27000.0mm3經過計算得到f = M/W = 0.2*106/27000.0 = 7.4N/mm2面板的抗彎計算強度小于15.0N/mm2,滿足要求!2）.抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6*0.167*74.3=7.4kN截面抗剪強度計算值 T=3*7400/(2*500*18)=1.2N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3）.面板撓度計算最大撓度計算公式其中 q 混凝土側壓力的標準值，q = 68

77、.2*0.500=34.1kN/m；E 面板的彈性模量，取6000.0N/mm2；I 面板截面慣性矩 I = 500.0*18.0*18.0*18.0/12=243000.0mm4；經過計算得到 v =0.677*(68.2*0.50)*167.04/(100*6000.0*243000.0) = 0.1mmv 面板最大允許撓度，v = 167.000/250 = 0.70mm；面板的最大撓度滿足要求!（4）、豎楞方木的計算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下豎楞方木計算簡圖1）.豎楞方木抗彎強度計算支座最大彎矩計算公式跨中最大彎矩計算公式其中 q 強度

78、設計荷載(kN/m)；q = (1.2*68.2+1.4*4.00)*0.17 = 14.6kN/md為柱箍的距離，d = 500mm；豎楞方木截面抵抗矩 W = 60.0*80.0*80.0/6=64000.0mm3經過計算得到f = M/W = 0.4*106/64000.0 = 6.3N/mm2豎楞方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!2）.豎楞方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q = 0.6qd截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6*0.500*14.6=4.4kN截面抗剪強度計算值 T=3*4380/(2*60*80)=1.4N/mm2

79、截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2豎楞方木抗剪強度計算不滿足要求，故調整d=480mm（Q=0.6*0.480*14.6=4.2kN；截面抗剪強度計算T=3*4200/(2*60*80)=1.3N/mm2；截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2）。3）.豎楞方木撓度計算最大撓度計算公式其中 q 混凝土側壓力的標準值，q = 68.2*0.167=11.40kN/m；E 豎楞方木的彈性模量，取9500.0N/mm2；I 豎楞方木截面慣性矩 I = 60.0*80.0*80.0*80.0/12=2560000.8mm4；經過計算得到 v =0.677*(68.2*0.167)*480.

80、04/(100*9500.0*2560000.8) = 0.2mmv 豎楞方木最大允許撓度，v = 480.000/250 = 1.9mm；豎楞方木的最大撓度不滿足要求（在施實中適當調間距）!（5）、B方向柱箍的計算本算例中，柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:鋼柱箍的規格: 圓鋼管48*3.0mm；鋼柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3；鋼柱箍截面慣性矩 I = 10.78cm4；中跨設計為400mm；兩側為511mm。B方向柱箍計算簡圖其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P = (1.2*68.2+1.4*4.00)*0.167 * 0.48 = 7.0kN經過連

81、續梁的計算得到最大彎矩 M = 0.200kN.m（按照三跨等跨連續梁計算，取L=511mm）最大支座力 N = 16.54kN（N=67.430.5110.48=16.54 kN）最大變形 v = 0.1mm1）.柱箍抗彎強度計算柱箍截面抗彎強度計算公式其中 Mx 柱箍桿件的最大彎矩設計值, Mx = 1.20kN.m；x 截面塑性發展系數, 為1.05；W 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩, W = 8.98cm3；柱箍的抗彎強度設計值(N/mm2): f = 205.000B邊柱箍的抗彎強度計算值 f =0.21068.98103=22.3N/mm2；B邊柱箍的抗彎強度驗算滿足要求!2）.柱

82、箍撓度計算經過計算得到 v =0.1mmv 柱箍最大允許撓度，v =511/400 =1.28mm；柱箍的最大撓度滿足要求!（6）、B方向對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取205N/mm2；對拉螺拴的強度要大于最大支座力16.54kN。經過計算得到B方向對拉螺拴的直徑為12mm能滿足要求!七、H方向柱箍的計算H方向柱箍計算簡圖其中 P 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)；P = (1.2*68.2+1.4*4.00)*0.167 * 0.48 = 7.0kN經過連續梁的計算得到最大支座力 N

83、 = 16.54kN最大變形 v = 0.1mm1）.柱箍抗彎強度計算柱箍截面抗彎強度計算公式f = M/W f其中 M 柱箍桿件的最大彎矩設計值, M =22.3kN.m；W 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩, W = 8.98cm3；柱箍的抗彎強度設計值(N/mm2): f = 205.000H邊柱箍的抗彎強度計算值 f = 22.3N/mm2；H邊柱箍的抗彎強度驗算滿足要求!2）.柱箍撓度計算經過計算得到 v =0.1mmv 柱箍最大允許撓度，v = 511/400 =1.3mm；柱箍的最大撓度滿足要求!（8）、H方向對拉螺栓的計算計算公式:N N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A

84、對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺拴的強度要大于最大支座力16.54kN。經過計算得到H方向對拉螺拴的直徑為12mm能滿足要求!1.3 墻模板計算砼墻高5.7m，厚20、35cm，墻模板采18mm 耐水紅夾板，內楞采用4080mm 木枋，水平間距為230mm,外楞采用483 鋼管，間距為460mm，對拉螺桿采用M12螺栓，間距為460mm。砼自重為24KN/m3, 坍落度為120180mm，澆筑速度為1.85m/h，砼溫度為200C，外加劑影響修正系數1 取1.2，砼坍落度影響修正系數2 取1.15，用插入式振搗器振搗。(1)設計荷載砼側壓力

85、：F1 0.22Rct12 V1/2 0.2224200/(20+15)1.21.151.851/2 44.0KN/ m 2F2 RcH 245.7 136.8KN/m2取兩者中小值即 F1 44.0KN/m2取折減系數：0.85傾倒砼時產生的荷載：3.91.40.85 4.64 KN/m2進行荷載組合：F 44.01.20.85+4.6449.52 KN/m2(2)墻模板驗算與柱模板驗算相同。(3)內楞木枋驗算與柱內楞驗算相同。(4) 外楞鋼管驗算采用兩條48 壁厚3.0鋼管，按三跨連續梁計算，計算荷載 F1 3.73KN，F2 3.37KN，計算跨度為460mm。強度驗算Mmax = 0.

86、175F1L = 0.1753.730.46 = 0.30KNmf= Mmax /W = (0.30106)/(8.98103 )= 33.4N/mm2 215N/mm2強度滿足要求撓度計算= (1.146F2L3)/(100EI)= (1.14633704603)/(10020600012.18104)= 0.15mm = L/500 = 0.92mm撓度滿足要求(5)對拉螺栓驗算采用M12 對拉螺栓，N = 12.9KN。N = F內楞間距外楞間距= 49.520.460.46= 10.5KN N = 12.9KN對拉螺栓的為460, 滿足要求。1.4 、梁模板計算1.4.1、梁截面110

87、01800mm、10001800mm、10001700、9501800、9001700、8001800、8001700、8001600， 梁模板計算選取最大截面1100mm1800mm 梁計算。以本工程轉換層最大的梁截面尺寸為11001800mm，現對其支撐體系進行計算。1.4.1.1結構布置1.梁底縱向木方間距200mm，梁底橫向木方間距400mm。橫向木方采用雙木方，縱向木方采用單木方。2.梁模板用膠合板，梁側模板每側放五道水平木方，加五道12對拉螺栓，其中一道加在距梁底200 mm處，最下面三道間距為250mm,其余均分。對拉螺桿沿梁長方向間距450。3.垂直支撐選用483扣件式鋼管腳手

88、架，鋼管底部加通長木方，鋼管一次撐到頂再用頂托調節。搭設時設縱橫水平桿（間距1500mm）、剪刀撐(間距4000mm)及掃地桿（距地面200mm）。4.木方規格4080 mm或100100mm。1.4.1.2梁底模板計算1.荷載（1）恒荷標準值砼： 11001800梁砼中1.0米寬條形。24KN/m31.11.8=47.52KN/m鋼筋： 1.5KN/m31.11.8=2.97KN/m模板： 0.3（21.6+1.1） =1.29KN/m所以，恒荷標準值gk=51.78KN/m轉化均布載51.78/1=51.78KN/m2（2）活荷標準值人員及設備均布荷載：4.0 KN/m2（3）荷載承載力設

89、計值p承=1.2gk+1.4qk=67.736KN/m荷載（剛度）設計值p剛=1.2gk=62.136KN/m2.內力驗算（模板）：因為在實際砼澆筑中，采用斜面分層施工工藝，在跨距較小時，可以近似認為活荷載為均布且同時作用于各跨，即不必考慮最不利荷載分布。查建筑施工手冊，得：km=0.105； kv=0.606； kw=0.644查建筑施工手冊（第三版），得膠合板設計強度及彈性模量為：fv=1.2N/mm2； fm=20N/mm2；E=65000.9=5850N/mm2；所以：M=kmpL2=0.10567.7360.20.2=0.284KNM可知符合抗彎要求；V= kvp承L=0.60667

90、.7360.20=8.21KN可知符合抗剪要求；可知符合撓度要求。1.4.1.3、梁底縱向木方驗算：1.計算簡圖：2.計算資料:木方為紅松E=90000.85=7650N/mm2；fm=13N/mm2；fv=1.4N/mm2；3.求縱向木方內力：查表得：km=0.105； kv=0.606； kw=0.644M=kmp承L=0.10567.7360.20.40.4=0.22KNm可知抗彎符合要求：V= kvp，L，=0.60667.7360.20.4=3.28KN可知抗剪符合要求：可知符合撓度要求：1.4.1.4、梁底橫向木方驗算：1.計算簡圖：2.計算資料：木方為紅松E=90000.85=7

91、650N/mm2；fm=13N/mm2；fv=1.4N/mm2；3.橫向木方承受的反力：p =（0.606+0.526）67.7360.20.4=6.13KN（木方自重忽略）求橫向木方內力：以等效荷載計算：pa2b/L2=(1/12) L2q=12 pa2b/ L4=126.131000200200100/3004=36.33 KN/mm可知抗彎符合要求：V=0.60636.33300=6.6KN可知抗剪符合要求：可知符合撓度要求：1.4.1.5 對拉縲栓驗算：M12 對拉縲栓凈截面積 A = 76 mm2對拉桿的拉力 N = F 內楞間距 外楞間距=62.1360.40.5 = 12.516

92、KN對拉桿應力F = N/A = 1251676 =164.68N/ mm2M12 對拉桿容許拉力 fm = 170N/mm2因為 f = 164.68N/mm2 fm = 170N/mm2所以對拉縲栓符合要求，為了安全對拉縲栓取M14。1.4.2、 梁截面600mm1500mm、6001200、5001000梁模板計算選取最大截面600mm1500mm 梁計算。1.4.2.1 荷載計算：底模自重：10.60.75KN/ = 0.45KN砼 自 重：10.61.524KN/m3 = 21.6KN鋼筋自重：10.61.61.5KN/m3 = 1.44KN振搗砼荷載：10.62 KN/ = 1.2

93、KN合 計： 荷載標準值 24.69KN荷載設計值： q1 = 1.2(0.45+21.6+1.44)+1.41.2= 29.868KN/1.4.2.2 底模驗算梁底模支承在次梁龍骨上，按連續梁計算，底模上所受荷載按均布荷載考慮，底模板采用18mm 厚膠合板，次龍骨間距300mm。 梁底模板驗算強度驗算：M = 1/10qL2q 作梁底模上的均布荷載q = q10.3 = 29.8680.3 = 8.96KN/mL = 300mmf = M/Wn = 1/108.963002（1/6600182）= 2.49N/mm2因為 f = 2.49N/mm2 fm=13 N/mm2所以強度滿足要求。撓

94、度驗算：= qL4/150EI = 8.963004（15091031/12600183）= 0.18mm = 300/250 = 1.2 mm因為= 0.18mm = 1.2mm所以撓度滿足要求所以底模符合要求。 梁底次龍骨驗算：梁底次龍骨承受梁底板傳遞的均布荷載，采用4080 松木方，間距300mm ,截面慣性特征：I = 416.67104mm4，W = 83103mm3，E = 9103N/mm2，梁底下三根主龍骨支撐次龍骨，因此次龍骨應視為二等跨連續梁計算，主龍骨間距670mm.次龍骨上荷載化為線載：q次 = q10.3 = 29.8680.3 = 8.96N/mm彎距設計值：M =

95、 0.203q次L2 = 0.2038.966702= 0.817106Nmm強度驗算：f = M/Wn = 0.817106/83000=9.84N/mm2因為 f = 9.84N/mm2 fm = 13 N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算：= q次L4/100EI = 8.966704（10091034166700）= 0.481mm = 670/250 = 2.68mm因為= 0.481mm = 2.68mm所以撓度滿足要求所以次龍骨跨距符合要求。 梁底主龍骨驗算：次龍骨將上部荷載通過支點傳至主龍骨，因此主龍骨應視為集中荷載作用下的多等跨連續梁，主龍骨采用483 鋼管(雙排)，483

96、鋼管立柱間距670mm,截面慣性特征：I = 12.19104mm4,W = 5.08103mm3,E = 2.06105N/mm2,fm = 205N/mm2。集中荷載 q = q次1/2 = 8.961/2 = 4.48KN強度驗算：M = KmqL = 0.2674480670 = 801427.2Nmmf = M/Wn = 801427.2/5080=157.76N/mm2因為 f = 166.92N/mm2 fm = 205 N/mm2所以強度滿足要求。撓度驗算： = KwqL3/100EI 式中 Kw =1.833 = kWqL3/100EI = 1.83344806703（100

97、2.0610512.19104）= 0.984mm= 670/150 = 4.47mm因為= 1.04mm = 4.47mm所以撓度滿足要求所以主龍骨跨距670mm 符合要求。1.4.2.3 側模驗算因為梁側模與1100mm1800mm 梁側模無大變化，按同樣方法即可，在此不作驗算。1.4.3、 梁截面400mm800mm、360mm600mm、350700mm、300mm800mm 、300700mm梁模板計算，選取最大截面400mm800mm 梁模不計算參照800*1600梁模板以上方法即可1.4.3.1、梁支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。1.5、鋼管

98、支撐系統計算書梁截面11001800mm、10001800mm、10001700、9501800、9001700、8001800、8001700、8001600梁采用鋼管支撐系統。選取最大截面(11001800mm )進行計算。1.5.1、 選取計算跨距：立桿縱距0.45m排距：立桿橫距0.4m步距：L0= 1.5m因為支撐系統主要承受梁板傳來的豎向荷載。所以按兩端絞接的軸心桿件計算，L0 作計算長度，其軸向壓力為兩根支撐之間梁底模傳來的垂直荷載。所以：計算單位面積為 0.450.40.18計算單位體積為：0.181.80.324m31.5.2、 荷載計算：梁及其支架自重：0.180.750.

99、135KN新澆砼自重：0.324247.776KN鋼 筋 自重：0.551.50.83KN施工人員及設備均布荷載：0.1830.54KN傾倒砼時產生的荷載： 1.5KN振搗砼時產生的荷載： 1KN施工荷載標準值：15.1KN施工荷載設計值NQK：1.2(0.1357.7760.83)1.4(0.541.51) 14.75KN1.5.3、壓彎構件強度與穩定計算立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，取最大支座反力：N=14.75KN (小楞桿自重忽略)i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58；A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89；W - 立桿凈

100、截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；lo - 計算長度 (m)；=147500.1471*489=204.64 f =205 N/mm2；軸心受壓立桿的穩定系數確定:=N/(A)=14750/(489*205)=0.1471立桿計算長度:根據扣件式規范5.3.1: =7320/2 ;= lo/ i得: lo=(7320/)1/2 i=(7320/0.1471) 1/2*15.8=3524.6mm立桿步距h計算:參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo = k1uhk1 - 計算

101、長度附加系數，取值為：1.167；u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.5；上式的計算結果：立桿計算步距h= Lo/k1u = 3524.6/(1.1551.5) = 2043.2 mm=2.04m；本工程立桿步距擬采用ho=1.5m，ho=1.5m小于立桿計算步距h=2.04m,滿足要求！構件安全狀態: 穩定滿足要求，強度滿足要求。1.6、鋼管支撐系統計算書截面6001500mm、6001200mm、5001000 mm的梁選取最大截面 bh= 6001500梁進行計算。1.6.1、 選取計算跨距：立桿縱距0.67m排距：立桿橫距0.4m步距：L0= 1.5m因為支撐系

102、統主要承受梁板傳來的豎向荷載。所以按兩端絞接的軸心桿件計算，L0 作計算長度，其軸向壓力為兩根支撐之間梁底模傳來的垂直荷載。所以：計算單位面積為 0.670.40.268計算單位體積為：0.2681.50.402m31.6.2、 荷載計算：梁及其支架自重： 0.34KN新澆砼自重： 0.402249.648KN鋼 筋 自重： 1.08KN施工人員及設備均布荷載：0.26830.804KN傾倒砼時產生的荷載： 1.5KN振搗砼時產生的荷載： 1KN施工荷載標準值： 15.042KN施工荷載設計值NQK：1.2(0.349.6481.08)1.4(1.8041.51) 17.91KN1.6.3、立

103、桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，取最大支座反力：N=17.91KN (小楞桿自重忽略)i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58；A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89；W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；lo - 計算長度 (m)；=179100.1786*489=205.= f =205 N/mm2；軸心受壓立桿的穩定系數確定:=N/(A)=17910/(489*205)=0.1786立桿計算

104、長度:根據扣件式規范5.3.1: =7320/2 ;= lo/ i得: lo=(7320/)1/2 i=(7320/01786) 1/2*15.8=3225.9mm立桿步距h計算:參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算lo = k1uhk1 - 計算長度附加系數，取值為：1.167；u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.5；上式的計算結果：立桿計算步距h= Lo/k1u = 3225.9/(1.1551.5) = 1842.8 mm=1.842m；本工程立桿步距擬采用ho=1.5m，ho=1.5m小于立桿計算步距h=1.842,滿足要！構件安全狀態: 穩定滿足要求，強度滿足要求。1.7、樓面模板鋼管支撐系統計算：板厚180mm大楞傳來荷重：6.14KN立桿自重： 60.0370.22KN扣 件 重： 420.018KN/個0.15KN水平拉桿重： 420.0370.3KNN6.81KNM6.810.0480.327KNm用483鋼管，間距1.00.9m，步距1.5mI15.78mm l0/i1500/15.7895.06 0.6266810（0.626489）+316000/508084.45N/mm2 215N/mm2 滿足要求抗滑移驗算：N6.81KN8KN 用一個扣件即可。